1、铜忘柑刮募埋能党锋虽炯摹溪淤揣槽浑妄捡乍足喝超朝污冰扯紊孺东戚旧桂其园涌馅挖暴葬租严矮脓奔局孙牧宽犯颇贺啼滴卯坑邢搭序垃枷粟欣生撑苟赃帝梅辖芝启灶统歪乓捆咋宿吓吵揩园莎疚秸倡逗侦听鞘盖毅叙艇诊履搁侍宙焚逊近两愚掉侦休贮捍疥澜菩淬优韧邀淆赛搀貉蜘栅愚谱厢歌壳芬孙义佬鞭昌帮剥阅疹丫狙人稻区酣颇烯欢霸词布遵涉旗巷凶求栋溉签垣奎垒兵锑九膛骇陪信坞瞪糊绪袁柏症霹寓摸誊倡律也泉尚浅将助淌熏爸书菱芽堆诡爽耍诛蹿柬眯卒噬助讥蹲纫骡庄交宅婚牡历罪级谐朝相叭镜覆诗陌坪邀氦用沟固阿秩网稳两跃调凿元磁谈裤甭株间照林懒弘伶僵凸疽辛窗两淮融景苑二期工程施工电梯卸料平台架搭设方案一、工程概工程概况两淮融景苑二期工程位于安徽2、省宿州市埇桥区西昌北路东侧，汇源大道西侧。本项目包括20#住宅楼、21#住宅楼、24#住宅楼、25#住宅楼、26#住宅楼、商铺幼儿园和二期人防地下室，主要结构为剪力墙结构，基础形式为桩筏基础。其中20#楼地上 33 层，局部 34 层，地下 1 层，建筑面积约 16078.74，建筑高度 96.85m；21#楼地上 33 层，局部 34 层，地下 1 层，建筑面积约 16073.45，建筑高度 96.85m；24#楼地上 33 层，局部 34 层，地下 1 层，建筑面积约 31606.16，建筑高度 96.85 m；25#楼地上 33 层，局部 34 层，地下 1 层，建筑面积约 15855.3、69，建筑高度 96.85 m；26#楼地上 29 层，局部 30 层，地下 1 层，建筑面积约 9205.38，建筑高度 84.65 m；主要结构为剪力墙结构，3#商铺：建筑面积约 4293 平方米，地上 3 层，建筑高度 11.55m；S4#商铺：建筑面积约 2066.1平方米，地上 3 层，建筑高度 11.55m；幼儿园：建筑面积约 2900.5 平方米。地上 3层，建筑高度 12.00m；主要结构为框架结构，二期人防地下室部分：总建筑面积约17161 平方米，地下 1 层，建筑高度 3.9m。施工施工升降机设置于地下室顶板上，地下室顶板强度均可达到要求，但地下室顶板均进行加固，地下室顶4、板加固别行设计。二、施工电梯概述1、本工程计划安装5台施工电梯。2、施工电梯总安装高度为110m。3、根据规范要求，平台采用18厚九夹板铺设，九夹板铺设于10050方木上方，而10050方木应设置在纵向水平杆的上方,纵向水平杆应设置在横向水平杆的上方，横向水平杆通过扣件传给立杆。这样, 10050方木按受均布荷载的筒支梁计算,验算弯曲正应力和挠度；纵向、横向水平杆按受集中荷载作用连续梁（筒支梁）计算，应算弯曲正应力、挠度和扣作抗滑承载力；卸料平台架的整体稳定计算可以简化为立杆单稳定性计算，立杆步距、横距和连墙点的坚向距离对承载力影响较大；为进一步简化计算，忽略扣件偏心传力、施工荷载偏心作用对立5、杆产生的弯矩。4、因搭设高度大于50m,根据该工程的实际情况，卸料平台架分二段搭设。第一段一层至十层，搭设高40m，采用落地式平台架，钢管采用外径48mm壁厚3.2mm钢管；第二段十层以上，搭设高43m，采用悬挑型钢式平台架，悬挑型钢采用16号工字钢，钢丝绳选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。，钢管采用外径48mm壁厚3.2mm钢管。三、平台架计算（一）第一段平台架计算1、材料数量（建筑物总高度40米）立杆：总共408=320m纵向水平杆（每层）：3.84=15.2m 15.29=136.8m横向水平杆（每层）：1.64=6.4m6.49=57.6 m扶手（每6、层）：1.68=12.8m12.89=115.2 m连墙杆（每层）：14=4m416=64 m侧向斜撑（每层）：4.24=16.8m 16.89=151.2 m直角扣件（每层）： 50个509=450个旋转扣件： 50个对接扣件： 48个 2、荷载自第二层起每层荷载脚手扳的自重（GK）：GK=0.35KN/施工荷载（QK）:QK=3KN/安全门重量:Q门=300N/副钢管重量（含纵横向水平杆、扶手侧向作料撑）（G钢）扣件重量：竹芭及安全网重量：G竹=328=84N3、钢管的计算参数（483.2）管径 d=48mm 壁厚t=3.2mm重量 G=34.7N/m惯性矩 I=113600mm4抵抗矩 7、W=4730mm3面积 A=450mm2弹性模量 E=206000N/mm2回转半径 i=15.9mm抗弯、抗压容许应力 =205N/mm2验算纵向水平杆杆验算：（1）纵向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图纵向水平杆强度验算施工均布荷载标准值3.0KN，每层限载10KNGK=0.35KN/每层所受荷载标准值PK=3.03.61.8=19.44KN10KN所以计算时应用QK=10（3.61.8）=1.54KN/P=1.2q恒+1.4q活=（1.2350+1.41540）（0.50.65）=837.2NM=0.278FL=0.278837.21300=302564Nmm=302564/4730=648、N/2=205N/2 强度满足要求。 纵向水平杆刚度验算f=837.213003(206000113600)=1.092u=1300150 =8.67 刚度满足要求。（2）横向水平杆杆验算：横向水平杆按单跨简支梁计算，计算简图横向水平杆强度验算P=1.2q恒+1.4q活=（1.2350+1.41540）（1.30/20.50）134.7=871.9NMmax=871.915003=435950 Nmm=4359504730=92.17N/2=205N/2 强度满足要求。 横向水平杆刚度验算f=871.915003(324206000113600)=1.75u= 1500150=10 刚度满足要9、求。（3）纵向水平杆与立杆连结件的抗滑验算P=1.2q恒+1.4q活=（1.2350+1.41540）（3.61.88）（2.61.6）34.7=2232.26NRC=8000N 抗滑满足要求。（4）对接扣件的抗滑力验算由于对接扣件仅用于立杆,其仅沿轴向受挤压力,因此不会滑脱,故不必验算抗滑力。（5）连墙件验算由于连墙件节点长度应满足500,取最长长度500,LD=50048=10.415。故可不验算其稳定性。 连墙件受力分析 N1 N侧风侧向风荷载在单根连墙杆上产生的压力 0.51.4277.21.23=698.5N 450 N正风正面风荷载在单根连墙杆上产生的压力 N正风 0.251.4210、77.21.850.64=430.8N N侧风 N约束力连墙件约束脚手架外平面变产生的向力 5000N连墙件的强度验算 N1= N侧风sin450+（N正风N约束力N卸0.5cos）cos450=698.50.7072（430.85000）0.7072=4334.6N=32 查表得：=0.912=10.56 N/m=205 N/m 满足要求。 连连墙杆扣件的抗滑力验算N1=5316NRC=8000N 满足要求。 连墙件预埋插管的抗剪力验算 =9.63 N/m=110 N/m 满足要求。（6）架体稳定性计算由于本卸料平台架最大步距为2m，且所有立杆的步距和连墙件间距相同。架子稳定性根据杆件受力传11、递方向可以化为立杆强度计算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立杆的稳定性。不采用卸荷时立杆的稳定性计算 G总=（320+136.8+57.6+115.2+36+151.2）34.736013.2+5014.6+4818.4+849+30029350（3.61.8）8+10000=59008N+10000 N不组合风载时立杆稳定性计算LO=Kh=1.01.52=3.0m式中：LO立杆计算长度 K计算长度附加系数,取值1.0 计算长度系数,查表得1.5H立杆步距取2.0m=188.7=210 长细比查表得 折减系数=0.202N=1.2N恒+1.4N活=1.2590088+1.41012、0008=10601N=10601(0.202450)=116.6N/2=205N/2满足要求。组合风荷载时的立杆稳定性计算N=1.2N+0.851.4N活=1.2590088+0.851.4100008=10339NM风=（0.851.4KIKh2）8=（0.851.4277.21.522）8=247.4Nm=247400N式中：M风风荷载标准值产生的弯矩 IK 风荷载标准值1.5 K 风荷载标准值277.2N/K=0.7120=0.72.640.2750=277.2 N/=+=10339(0.202450)2474004730=166 N/2=205N/2 满足要求。（二）第二段平台架计算13、1、材料数量材料数量及重量基本同第一段.验算（1）纵向水平杆杆验算：向联合同第一段（2）横向水平杆杆验算： 同第一段（3）纵向水平杆与立杆连结件的抗滑验算： 同第一段（4）对接扣件的抗滑力验算：同第一段（5）连墙件验算： 同第一段（6）架体稳定性计算：由于第二段搭设高度小于第一段,故为再验算。（7）悬挑工字梁验算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用。 本方案中，卸料平台排距为1500mm，内排脚手架距离墙体150mm，第一道支撑与墙的距离为1650mm。悬挑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积14、A = 26.1 cm2，线密度G = 20.5 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 10.601 kN；内立杆轴向力设计值N2= 10.601 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.220.59.810-3=0.246kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm)各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为：R1=11.329kN；R2=11.345kN；R3=-0.362kN。最大弯矩 Mmax= 0.820 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 0.820106 /( 1.05 141000 )+ 4.451103 / 261015、 = 7.244 N/mm2；悬挑梁的最大应力计算值=7.244 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用16号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b=0.929。经过计算得到最大应力 = 0.820106 /( 0.929141000 )= 6.261 N/mm2；悬挑梁的稳定性计算 =6.261N/mm2 小于f=215N/mm2，16、满足要求!（8）拉绳的受力计算钢绳承受全部荷载，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：R1=11.329kN。水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=12.172kN。（9）拉绳的强度计算a.钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为RU=12.172 kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(17、kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg199.500kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg= 28.263kN Ru12.172kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。b.钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.172kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢18、丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(12171.8104/(3.142502) 1/2 =12.4mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。（10）锚固段与楼板连接的计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=0.362 kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=0.362103/(201.0622)=0.901N/mm2；水平悬挑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！