1、1辽西铁路友谊大桥连续梁施工组织设计辽西铁路友谊大桥连续梁施工组织设计一、工程概况一、工程概况友谊大桥在 DK29+838 处跨越国道 303 线，该国道已规划为高速公路，列入交通部高速公路“十二五”规划，采用 32m 跨度时，桥墩侵入既有公路边坡限界，同时将占用金翼蛋白加工厂场地，为此采用32+48+32m 连续梁跨越。1、梁部结构连续梁梁体为单箱单室变高度变截面箱梁，梁体全长 113.2m，中跨中部 2m 梁段和边跨端部 9.6m 梁段为等高度梁，梁高 2.6m；中墩处梁高3.7m，其余梁段底板下缘按二次抛物线 Y=（1.1/222）x2 变化。箱梁顶板宽 4.9m，箱宽 3.7m，箱梁顶2、面设双向排水坡。全桥顶板厚 30cm，边跨端块处顶板厚度由 30cm 渐变至 80cm；底板厚 3560cm 按曲线变化，底板上缘方程为 Y=（0.85/222）x2，边跨端块处底板厚由 35cm 渐变至80cm；腹板厚度 5080cm；中部每隔 300cm 左右设直径 10cm 通风孔，底板最低处设直径 10cm 泄水孔。梁体在支座处设置横隔板，全联共设 4道横隔板，横隔板中部设孔洞便于检查人员通过。连续梁支座采用 JHPZ 型铁路连续梁专用盆式橡胶支座。3#墩连续梁 侧 采 用 JHPZ3000-ZX-e100-F 型 活 动 支 座，4#墩 采 用JHPZ10000-ZX-e50-F 型3、活动支座，5#墩采用 JHPZ10000-GD-F 型固定支座，6#墩连续梁侧采用 JHPZ3000-ZX-e50-F 型活动支座。2、材料及设备梁体混凝土强度等级 C55，人行道板混凝土强度等级 C30，L 型挡碴2块混凝土强度等级 C30。纵向预应力筋采用公称直径为 15.2mm 的 12-75 和 7-75 高强度低松弛钢绞线，弹性模量为 1.95105Mpa，其技术符合 GB/T5224-2003的要求；成孔波纹管的内径为90mm 和70mm。钢绞线锚下张拉控制应力均为 0.66fpk=1227.6Mpa，全部采用双端张拉。全桥共设 33 束，其中顶板束15束（顶板通长束7束）；腹板束4、16束；底板束2束。采用OVM15-12型和 OVM15-7 型锚具，锚垫板采用配套锚垫板，张拉千斤顶采用与钢束配套的 YCWB250 和 YCWB150 型千斤顶。竖向预应力筋采用25PSB830 预应力混凝土用螺纹钢筋，抗拉强度标准值 830Mpa，弹性模量为 2105Mpa，YC60B 型千斤顶张拉，JLM-25型锚具，JLM-25 型垫板，35mm（=0.5mm）波纹管成孔。间距 40cm。普通钢筋采用 Q235 钢筋。3、主要工程项目和数量：主要工程项目和数量表主要工程项目和数量表序号序号项项 目目 名名 称称单位单位数量数量备注备注1满堂支架混凝土基础（C20/C30）m3730/5、6402支架基础钢筋kg56993万能杆件支架t254枕木垛m31405槽钢（9-11m）根606防落物网m22407盆式橡胶支座（3#墩）个2JHPZ3000-ZX-e100-F 型8盆式橡胶支座（4#墩）个2JHPZ10000-ZX-e50-F 型9盆式橡胶支座（5#墩）个2JHPZ10000-GD-F 型10盆式橡胶支座（6#墩）个2JHPZ3000-ZX-e50-F 型11预应力钢绞线t34.9束长 120m 以内12预应力筋张拉束2313预应力钢绞线t4.12束长 40m 以内14预应力筋张拉束1015竖向预应力筋制安kg2034.4325PSB830 预应力混凝土用螺纹钢筋16竖向6、预应力筋张拉根15217OVM15-12 型锚具套6218OVM15-7 型锚具套43序号序号项项 目目 名名 称称单位单位数量数量备注备注19JLM-25个30420普通钢筋t122.367HRB335 钢筋 104.32t，Q235 钢筋 10.11t21梁体混凝土m3778.1322TQF-1 防水层m2638.44二、总体施工方案二、总体施工方案3#6#墩施工完成后，对 3#6#墩间原地面进行碾压处理（必要时换填 0.6m 厚），浇筑 20cm 厚 C25 基础混凝土。搭设碗扣式钢管脚手架，铺设箱梁底模后在支架上超载预压，消除支架的非弹性变形并检测支架的稳定性。卸载后，安装支座和箱梁模7、板。绑扎箱梁钢筋，安装波纹管等，浇筑箱梁混凝土及养护。箱梁混凝土达到设计强度的 90%且龄期不小于 7 天后张拉预应力钢束、压浆封锚。拆除支架和模板，铺设桥面系设施。基底换填采用砂夹卵石，基础混凝土采用 C25 混凝土，厚 20cm，支墩范围采用厚 50cm C25 钢筋混凝土（12mm 钢筋网），满堂支架采用碗扣式钢管脚手架搭设，公路通道门洞过梁采用 I40a 工字钢。支架超载预压材料采用砂袋，按 21.2t/延 m 或 5.73t/m2进行布置。模板采用 1.5cm厚竹夹板，14mm 拉杆，钢管支撑加固。混凝土由安恕混凝土拌和站供应，混凝土输送车运输，泵车泵送入模，一次浇筑成型。麻袋片覆盖8、洒水养生，湿润养护。YCWB250、YCWB150 型、YC60B 型千斤顶张拉，压浆机压浆。三、总体施工组织三、总体施工组织1、队伍及劳力组织本工程由第三项目部负责组织和施工，具体施工由 101 队负责。根据工程数量和工期安排，计划上场人员 65 人，具体分布情况如下：上场人员分布情况明细表上场人员分布情况明细表序号序号工工 种种 名名 称称数数量量备注备注1现场施工负责人12现场技术负责人13钢筋工154序号序号工工 种种 名名 称称数数量量备注备注4模板工20上场人员分布情况明细表上场人员分布情况明细表序号序号工工 种种 名名 称称数数量量备注备注5混凝土工206机械工57安全员28电工9、1合计652、机械设备配备主要机械设备配备详见“主要机械设备配备表主要机械设备配备表”。主要机械设备配备表主要机械设备配备表序号序号设备名称设备名称规格型号规格型号数量数量备注备注1振动压路机YZT2212自卸汽车2630K23轮胎式吊车QY1614波纹管卷制机15电焊机BX50046对焊机UN10017钢筋切断机GQ40A28钢筋弯曲机GW4019钢筋调直机TQ4-14110捣固棒ZN30701511张拉千斤顶及油泵412压浆机213泵车414拖式泵115混凝土输送车1216发电机120KW13、工期计划安排计划开工时间 2008 年 8 月 6 日，计划竣工时间 2008 年 11 月 510、 日。其分项工程具体工期计划安排如下：（1）地基处理（包括基础混凝土）：2008 年 8 月 6 日8 月 15 日；5（2）满堂支架搭设及预压：2008 年 8 月 16 日9 月 15 日；（3）模板及钢筋安装：2008 年 9 月 15 日10 月 15 日；（4）混凝土浇筑及养生：2008 年 10 月 16 日10 月 23 日；（5）张拉、压浆及封锚：2008 年 10 月 24 日10 月 26 日；（6）拆除支架和模板，铺设桥面系设施：2008 年 10 月 27 日11月 5 日。四、主要工程项目施工方法及工艺要点四、主要工程项目施工方法及工艺要点1、基础施工：3#6#墩施工11、完成后，首先对 3#6#墩间原地面进行碾压处理（必要时换填 0.6m 厚），碾压后基底承载力不小于 150kPa，碾压宽度 12.0m（线路中心线两侧各宽 6m）。然后在 3#4#墩间、5#6#墩间沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚20cm的C25混凝土基础（局部地基松软地段采用 C25 钢筋混凝土基础，12mm 钢筋网）；4#墩国道303 线间沿线路中心线两侧各宽 3m 范围浇筑一层厚 30cm 的 C25 混凝土基础；国道 303 线范围直接利用沥青混凝土路面作为基础，国道 303 线5#墩间距离约 13.5m16m，存在河道而采用门洞形式通过，为此将河道与 5#墩间原地面进行换填 212、.0m 厚毛碴，碾压后基底承载力不小于200kPa，碾压宽度 8.0m（线路中心线两侧各宽 4m），沿线路中心线两侧各宽 3m 范围浇筑一层厚 20cm 的 C25 混凝土基础（支墩范围采用 C25 钢筋混凝土基础，厚 50cm，8mm 钢筋网）。上铺枕木作为碗扣式脚手架支垫。2、满堂支架：采用碗扣式钢管脚手架搭设。普通断面处立杆间距60cm90cm，4、5主墩 1/3 跨度范围采用 60cm60cm，步长采用1.2m。门洞支座处间距采用 30cm30cm，步长 0.6m，斜杆采用普通钢管，斜杆上的扣件距离不大于 2m，斜杆每 4 排设置一道。为方便行车及保证施工安全，在公路左右幅各设一个行车13、通道，通道门洞尺寸按 4.5m（高）6m（宽）考虑，门洞上设置 I40a 工字钢梁（长 9m），间距 41cm，工字钢下设 I16 工字钢做梁垫，钢管顶托与底模之间设置纵横向方木，横向 15cm15cm，每排布置，纵向 10cm10cm，间距 20cm。63、支架预压：支架预压材料为砂袋，支架预压重量按 1.2 倍自重（2400t）考虑，以消除支架的非弹性变形及检测支架的稳定性。支架搭设完成后，在其上铺设箱梁底模，吊装堆码足够重量的砂袋于每跨，预压前在每跨底模外侧布置观测点，定期测量相应观测点标高，当变形稳定后，卸载砂袋，分析测量数据，考虑支架弹性变形后，确定可恢复弹性。根据下沉量和不可恢复下14、沉量，以及梁体预拱度，计算底模预留拱度值，通过托盘及木锲调整底模标高。预压过程中要仔细检查支架状况，如杆件有无压弯或变形严重、方木有无压裂等。4、模板制安：箱梁模板全部采用涂塑竹夹板制作，涂塑竹夹板厚15mm，用方木及钢管支撑加固。底模板直接铺设于垫木上，具备足够的刚度、强度及光洁度。箱梁侧模制作成 23m 一节，严格按设计线形进行加工制作，底模测量定位铺设完成后，人工配合吊车拼装侧模和内模。5、钢筋及波纹管的制作及安装钢筋及波纹管的制作及安装现浇预应力梁钢筋在支架、模板安装完毕后，进行现场绑扎；当钢筋与预应力管道在空间发生干扰时，适当移动普通钢筋以保证钢束管位置准确。波纹管接头形式为套接，施15、工时每 1m 设定位钢筋一道，并将井形定位钢筋点焊在主筋上，确保管道在浇筑混凝土时不上浮，不变位，管道位置容许偏差纵向不大于1cm，横向不大于 0.5cm。6 6、混凝土施工、混凝土施工混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土运输搅拌车运送，混凝土输送泵浇注，插入式振动器振捣。箱梁混凝土的灌注顺序为：先浇注箱梁底板、腹板，后浇注顶板和翼板。在混凝土施工时采取控制入模温度、推迟外侧模板的拆除时间、加强养护并通过预应力管道通水降低水化热影响等措施，防止出现温度裂缝。混凝土养生：混凝土浇注后，及时养护，箱梁顶面采用洒水覆盖养生，拆模后，箱梁侧面优先考虑养生剂养生，同时封住预应力孔道口，防止堵塞。箱梁养生时间16、不少于 14 天。7 7、钢绞线张拉及压浆、钢绞线张拉及压浆7当同条件养护下的砼试件强度达到设计强度 90%且龄期不小于 7 天后，预应力筋即可张拉。两端张拉时同时先对两端的千斤顶主缸充油，使钢束略为拉紧，当钢束达初应力 0.1k 时作伸长量标记。张拉时按设计程序进行，并采用“双控”措施，即应力控制和伸长值控制，实际伸长值与理论伸长值差控制在6%以内，否则停止张拉，查明原因采取措施后，再继续张拉。其张拉程序为：00.1k（作伸长量标记）k（静停 5 分钟）补拉k（测伸长量）锚固。纵向预应力钢束在梁体横截面保持对称张拉，并保持两端同步，张拉时观察梁体变位，发现异常及时向设计、监理、业主方通报。预17、应力孔道压浆在张拉后 24 小时内进行真空压浆，压浆采用压浆机，压浆材料采用微膨胀水泥浆，水泥用普通硅酸盐水泥掺入适量高效减水剂及膨胀剂。压浆采用一次压浆法，压浆顺序自下而上，真空压力控制在-0.06-0.1MP，活塞式压浆机以 0.50.7Mpa 的压力作业。8 8、封锚、封锚梁体在张拉压浆后采用切割机切割多余的钢铰线，并对端面及时清理凿毛，然后浇注封锚混凝土。9 9、模板和支架拆除、模板和支架拆除梁体钢铰线张拉完成后，经监理工程师同意将梁体模板和支架拆除，拆除时采用与安装相反的顺序进行。五、支架及模板体系结构检算五、支架及模板体系结构检算（一）碗扣式脚手架立竿稳定性检算（一）碗扣式脚手架立18、竿稳定性检算1、荷载取值1）静载：钢筋混凝土自重标准值取 25kN/m3，连续梁模板荷载取 1kN/m2，2）动载：振捣混凝土时产生的荷载标准值：取 2 KN/m2，施工荷载取 3kN/m2。2、单根立竿荷载计算根据连续梁体形变化，分别对主墩前后 8m 位置和跨中位置立竿检算，主墩 8m 位置连续梁砼总量 69.75m3,平均 8.719m3/m,最大 11.035m3/m。跨中位置平均砼分布 5.469 m3/m，最大 6.685m3/m81）主墩位置立竿：脚手架间距 0.6m0.6m，步长 1.2m。梁体自重 G1=11.03525/4.9(0.60.6)=56.30.36=20.27kN19、模板重量 G2=10.36=0.36kN脚手架自重 G3=(17.312+2.8249)10=1.36kN(6m 立竿60 横杆49 层高度取 6m)振动力 Q1=20.36=0.72kN施工荷载 Q2=30.36=1.08kN压杆稳定性验算：公式：NA fN=1.2NGi+1.4NQi=1.2(20.27+0.36+1.36)+1.4(0.72+1.08)=28.91kN=l0/i=1200/15.8=75.9查表得=0.667N=28.91KN0.667489205=66.86kN，满足要求。2）跨中位置立竿：脚手架采用间距 0.6m0.9m，步长 1.2m梁体自重 G1=6.68525/20、4.9(0.60.9)=34.110.54=18.42kn模板重量 G2=10.54=0.54kN脚手架自重 G3=(17.312+3.9749)10=1.78kN(6m 立竿60 横杆49 层高度取 6m)振动力 Q1=20.54=1.08kN施工荷载 Q2=30.54=1.62kN压杆稳定性验算：公式：NA fN=1.2NGi+1.4NQi=1.2(18.42+0.54+1.78)+1.4(1.08+1.62)=28.67kN=l0/i=1200/15.8=75.9查表得=0.667N=28.67KN0.667489205=66.86kN，满足要求。93）支座位置立竿：脚手架采用间距 0.21、3m0.3m，步长 0.6m，该处净跨6m，腹板 3.7m 范围每排 13 根立竿，每个支座设置 6 排，考虑变形产生饶度，计算时只取前三排受力。N=24.67103/13/318.97KN压杆稳定性验算：=l0/i=600/15.8=38查表得=0.855N=18.97KN0.855489205=85.71kN，满足要求。（二）门洞处工字钢横梁检算（二）门洞处工字钢横梁检算门洞净宽取 6m，公路与线路夹角 74 度，公路通行宽度=6sin74-5.4cos74=5.771.49=4.28m，支座长度每侧取 0.3m，计算长度 L0=6.6m，采用 10 根 I40a 工字钢，间距 41cm，22、q=1.2NGi+1.4NQi=（1.2(77825/113+14.9)+1.4(24.9+34.9)）/10=(1.2177.0+1.424.5)/10=24.67kN/m1、梁的静力计算概况1）单跨梁形式：简支梁2）荷载受力形式：均布荷载 g=17.7kn/m，q=2.45kn/m3）计算模型基本参数：长L=6.6 M4）均布力：标准值 qk=qg+qq=17.7+2.45=20.15KN设 计 值 qd=qg G+qq Q=17.7 1.2+2.45 1.4=24.67KN2、选择受荷截面1）截面类型：工字钢：I40a2）截面特性：Ix=21720cm4Wx=1090cm3Sx=631.23、2cm3G=67.6kg/m，翼缘厚度 tf=16.5mm腹板厚度 tw=10.5mm3、相关参数1）材质：Q2352）x 轴塑性发展系数x：1.053）梁的挠度控制v：L/250104、内力计算结果1）支座反力RA=qd L/2=81.41 KN2）支座反力RB=RA=81.41 KN3）最大弯矩Mmax=qd L L/8=134.33 KN.M5、强度及刚度验算结果1）弯曲正应力max=Mmax/(x Wx)117.37N/mm22）A 处剪应力 A=RA Sx/(Ix tw)22.53N/mm23）B 处剪应力 B=RB Sx/(Ix tw)22.53N/mm24）最大挠度fmax=5 24、qk L 4/384 1/(E I)=11.13mm5）相对挠度v=fmax/L=1/593.2弯曲正应力max=117.37 N/mm2 抗弯设计值f:205 N/mm2ok!支座最大剪应力max=22.53 N/mm2 抗剪设计值 fv:125 N/mm2ok!跨中挠度相对值v=L/593.2 挠度控制值v:L/250 ok!（三）（三）0.60.60.9m0.9m 支架处纵向方木检算支架处纵向方木检算采用 1010cm 方木，间距 20cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7 25 0.2+1 0.2)+1.4(2 0.2+30.2)=125、.29.23+1.41=12.48kn/m1、梁的静力计算概况1）单跨梁形式：简支梁2）荷载受力形式：均布荷载 g=9.23kn/m，q=1kn/m3）计算模型基本参数：长L=0.9m4）均布力：标准值 qk=qg+qq=9.23+1=10.23KN/m设 计 值 qd=qg G+qq Q=1.2 9.23+1.4 1=12.48kn/m112、选择受荷截面1）截面类型：方木：1010cm2）截面特性：Wx=bh2/6=1.6710-4m3Ix=bh3/12=8.310-6m43、相关参数材质：杉木设计弯曲应力：9.5MPa设计顺纹剪应力：1.2MPa4、内力计算结果1）支座反力RA=qd L26、/2=4.6KN2）支座反力RB=RA=4.6KN3）最大弯矩Mmax=qd L L/8=12.480.90.9/8=1.2636KN.M5、强度及刚度验算结果1）弯曲正应力max=Mmax/Wx1.26361000/(1.6710-4)m3=7.566N/mm22）A 处剪应力 A=RA/S4.6KN/100mm/100mm=0.46N/mm23）B 处剪应力 B=RA/S4.6KN/100mm/100mm=0.46N/mm24）最大挠度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=510.23kN0.94/384 1/(8.5103MPa 8.310-6m4)=0.001239m5）相27、对挠度v=fmax/L=1/726.5弯曲正应力max=7.566N/mm2 抗弯设计值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪应力max=0.46 N/mm2 抗剪设计值 fv:1.7 N/mm2 ok!跨中挠度相对值v=L/726.5 挠度控制值v:L/250 ok!（四）（四）0.60.60.6m0.6m 支架处纵向方木检算支架处纵向方木检算采用 1010cm 方木，间距 20cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.085/3.7250.2+10.2)+1.4(2120.2+30.2)=1.215.18+1.41=19.616kn/m1、梁的静力计算概28、况1）单跨梁形式：简支梁2）荷载受力形式：均布荷载 g=15.18kn/m，q=1kn/m3）计算模型基本参数：长L=0.6m4）均布力：标准值 qk=qg+qq=15.18+1=16.18KN/m设 计 值 qd=qg G+qq Q=1.2 15.18+1.4 1=19.616kn/m2、选择受荷截面1）截面类型：方木：1010cm2）截面特性：Wx=bh2/6=1.6710-4m3Ix=bh3/12=8.310-6m43、相关参数材质：杉木设计弯曲应力：9.5MPa设计顺纹剪应力：1.2MPa4、内力计算结果1）支座反力RA=qd L/2=5.885KN2）支座反力RB=RA=2.943K29、N3）最大弯矩Mmax=qd L L/8=19.6160.60.6/8=0.8827KN.M5、强度及刚度验算结果1）弯曲正应力max=Mmax/Wx0.88271000/(1.6710-4)m3=5.286106N/m2=5.286N/mm22）A 处剪应力 A=RA/S5.885KN/100mm/100mm=0.58N/mm23）B 处剪应力 B=A0.58N/mm24）最大挠度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=516.18kN0.64/384 1/(8.5103MPa 8.310-6m4)=0.00039m5）相对挠度v=fmax/L=1/155013弯曲正应力max=530、.286N/mm2 抗弯设计值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪应力max=0.58 N/mm2 抗剪设计值 fv:1.7 N/mm2 ok!跨中挠度相对值v=L/1550 挠度控制值v:L/250 ok!（五）（五）0.90.90.6m0.6m 支架处横向方木检算支架处横向方木检算采用 1515cm 方木，间距 0.9cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(6.685/3.7 25 0.9+1 0.9)+1.4(2 0.9+30.9)=1.241.55+1.44.5=56.16kn/m1、梁的静力计算概况1）单跨梁形式：简支梁2）荷载受力形式：均布荷载 g31、=41.55kn/m，q=4.5kn/m3）计算模型基本参数：长L=0.6m4）均布力：标准值 qk=qg+qq=41.55+4.5=46.05KN/m设 计 值 qd=qg G+qq Q=1.2 41.55+1.4 4.5=56.16kn/m2、选择受荷截面1）截面类型：方木：1515cm2）截面特性：Wx=bh2/6=5.62510-4m3Ix=bh3/12=4.21910-5m43、相关参数材质：杉木设计弯曲应力：9.5MPa设计顺纹剪应力：1.2MPa4、内力计算结果1）支座反力RA=qd L/2=16.848KN2）支座反力RB=RA=16.848KN3）最大弯矩Mmax=qd L 32、L/8=56.160.6140.6/8=2.5272KN.M5、强度及刚度验算结果1）弯曲正应力max=Mmax/Wx2.52721000/(5.62510-4)m3=4.493106N/m2=4.493N/mm22）A 处剪应力 A=RA/S16.848KN/150mm/150mm=0.749N/mm23）B 处剪应力 B=RA/S16.848KN/150mm/150mm=0.749N/mm24）最大挠度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=546.05kN0.64/384 1/(8.5103MPa 4.21910-5m4)=0.000216m5）相对挠度v=fmax/L=1/233、768.9弯曲正应力max=4.493N/mm2 抗弯设计值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪应力max=0.749 N/mm2 抗剪设计值 fv:1.7 N/mm2ok!跨中挠度相对值v=L/2768.9 挠度控制值v:L/250 ok!（六）（六）0.60.60.6m0.6m 支架处横向方木检算支架处横向方木检算采用 1515cm 方木，间距 0.6cm，对单根方木进行强度检算：qd=1.2NGi+1.4NQi=1.2(11.035/3.7250.6+10.6)+1.4(20.6+30.6)=1.245.34+1.43=58.60kn/m1、梁的静力计算概况1）单跨梁形式：简支梁2）荷34、载受力形式：均布荷载 g=45.34kn/m，q=3kn/m3）计算模型基本参数：长L=0.6m4）均布力：标准值 qk=qg+qq=45.34+3=48.34KN/m设 计 值 qd=qg G+qq Q=1.2 45.34+1.4 3=58.60kn/m2、选择受荷截面1）截面类型：方木：1515cm152）截面特性：Wx=bh2/6=5.62510-4m3Ix=bh3/12=4.21910-5m43、相关参数材质：杉木设计弯曲应力：9.5MPa设计顺纹剪应力：1.2MPa4、内力计算结果1）支座反力RA=qd L/2=17.58KN2）支座反力RB=RA=17.58KN3）最大弯矩Mmax35、=qd L L/8=58.600.60.6/8=2.637KN.M5、强度及刚度验算结果1）弯曲正应力max=Mmax/Wx2.6371000/(5.62510-4)m3=4.689106N/m2=4.689N/mm22）A 处剪应力 A=RA/S17.58KN/150mm/150mm=0.781N/mm23）B 处剪应力 B=RA/S17.58KN/150mm/150mm=0.781N/mm24）最大挠度fmax=5 qk L4/384 1/(E I)=548.34kN0.64/384 1/(8.5103MPa 4.21910-5m4)=0.000227m5）相对挠度v=fmax/L=1/2643弯曲正应力max=4.689N/mm2 抗弯设计值f:9.5 N/mm2ok!支座最大剪应力max=0.781 N/mm2 抗剪设计值 fv:1.7 N/mm2ok!跨中挠度相对值v=L/2643 挠度控制值v:L/250 ok!