1、xx市人民医院病房楼WAI JIAO SHOU JIA GONG CHENG DA SHE JI CHAI CHU外脚手架工程搭设及拆除专项施工方案ZHUANG XIANG SHI GONG FANG AN 编制： 审核： 审批： 编制单位： 编制日期：目 录第1章 编制说明及依据- 4 -1.1 编制说明- 4 -1.2 编制依据- 4 -第2章 工程概况- 5 -第3章 施工部署及准备工作- 6 -3.1 施工部署- 6 -3.2 准备工作- 6 -3.3 施工搭设方案- 7 -第4章 材料及要求- 10 -4.1钢管- 10 -4.3脚手板- 10 -4.4安全网- 11 -4.5挡脚板2、- 11 -4.6工字钢- 11 -4.7钢丝绳- 11 -4.8预埋工字钢螺杆、钢丝绳吊环- 12 -第5章 脚手架构造要求- 13 -5.1平面布置- 13 -5.2立面布置- 13 -5.3纵向水平杆- 13 -5.4横向水平杆- 14 -5.5 立杆- 14 -5.6剪刀撑- 15 -5.7横向斜撑- 16 -5.8架体内封闭- 16 -5.9连墙件- 17 -5.10钢丝绳构造- 19 -5.11悬挑钢梁布置- 19 -5.12扣件- 20 -第6章安全防护措施- 21 -6.1安全通道- 21 -6.2脚手架活荷载限制- 21 -6.3“四口”、“五临边”防护措施- 22 -6.43、脚手架防护安全措施- 27 -6.5电梯井防护- 28 -第7章 脚手架搭设施工- 31 -7.1施工准备- 31 -7.2扣件式钢管脚手架搭设顺序- 31 -7.3搭设作业要求- 32 -7.4脚手架使用要求- 33 -7.5防火措施- 33 -第8章 脚手架搭设的检查验收要求- 34 -第9章 监测措施- 37 -第10章 脚手架防电、避雷及安全防护装置- 38 -第11章 文明施工- 39 -第12章 脚手架拆除专项施工方案- 40 -第13章 脚手架坍塌应急救援预案- 43 -13.1 目的- 43 -13.2机构设置- 43 -13.3报警救援及其他联络电话- 43 -13.4人员分4、工与职责- 44 -13.5.应急救援工作程序- 44 -13.6建立应急预案组织机构：- 45 -第14章 落地式钢管脚手架计算书- 48 -第15章 悬挑式钢管脚手架计算书- 59 -第1章 编制说明及依据1.1 编制说明根椐中华人民共和国住房和城乡建设部二九年五月十三日下发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法第五条施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案；危险性较大的分部分项工程范围：四、脚手架工程（一）搭设高度24m及以上的落地式钢管脚手架工程。（二）附着式整体和分片提升脚手架工程。（三）悬挑式脚手架工程。（四）吊篮脚手架工程。（五）自制卸料平台、移动操作平台工程。（5、六）新型及异型脚手架工程。按上述条款计算，本工程搭设高度所属第三条悬挑式脚手架工程，且搭设高度未超过20m,属于危险性较大的分部分项工程范围。所以单独编制专项施工方案，并上报有关主管部门备案。1.2 编制依据本脚手架编制主要依据包括：1.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20111.2建筑结构荷载规范 GB50009-20011.3建筑施工安全检查标准 JGJ59-20111.4混凝土结构设计规范 GB50010-20101.5钢结构设计规范 GB50017-20031.6直缝电焊钢管 GB/T 13793-20081.7低压流体输送用焊接钢管 GB/T 3091-20086、1.8碳素结构钢 GB/T 700-20061.9钢管脚手架扣件 GB15831-20061.10、施工安全设施计算系列软件PKPM2012版安全计算脚手架部分（中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所）1.11建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法 1.12江苏省-施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ32/J1212011（脚手架工程）另根据本工程施工图纸、图纸会审纪要、公司施工工艺标准、施工组织设计要求等资料。第2章 工程概况本工程为xx市人民医院异地新建项目-病房楼，工程位于江苏省xx市健康路以东，二圣路以北，华阳南路以西，长龙山路以南。一类高层建筑耐火等级为一级，屋面防水7、等级为I级，抗震设防烈度为七度。设计使用年限50年。u建设单位：xx市城市建设投资有限责任公司 u总包单位: u监理单位：u设计单位：u勘察单位：序号楼号地上建筑面积地下建筑面积高度m结构形式备注1病房楼46643353764.60框剪以下空白第3章 施工部署及准备工作3.1 施工部署 （1）操作人员的基本条件 工作认真负责，服从命令听指挥。按上岗要求的技术业务理论考核和实际操作技能考核取得特种作业人员操作证，操作人员必须持证上岗，严禁无证操作。（2）设计总体思路 结合工程结构形式和现场施工要求，工程中外脚手架拟采用落地式结合悬挑式双排钢管全封闭搭设。3.2 准备工作（1）材料的配备 材 料 8、的 配 备 表序号材料名称数 量规 格01焊接钢管 48*2.802直角扣件 配套03旋转扣件 配套04对接扣件 配套05安全立网 1.83*6.0米06安全平网 0.6*6.0米，3.0*6.0米 07脚手板 1.35*0.8米钢笆板08钢 丝 绳 6*1916/2009钢丝绳夹 配套10镀锌铁丝 直径1.2011工 字 钢 国标16#12油 漆 红色、黄色、白色（2）劳动力的准备 人 员 的 配 备 表序号工 种人 数任 务01架 子 工12负责脚手架及安全防护措施的搭设与拆除工作（3）机具配备 机 具 的 配 备 表序号名 称数 量用 途011922梅花扳手12架子工搭设和拆除脚手架及防9、护设施使用02力 矩 扳 手2检查扣件拧紧力度是否达到要求使用03倒 拉 链2调整脚手架水平弯度及拉紧钢丝绳使用04安 全 帽12操作人员安全防护措施05安 全 带12操作人员安全防坠措施3.3 施工搭设方案3.3.1搭设方案的设计楼号双排落地钢管脚手架应用层次范围第一道悬挑层次范围及高度第二道悬挑层次范围及高度第三道悬挑层次范围及高度第四道悬挑层次范围及高度第五道悬挑层次范围及高度脚手架顶端距室外地面最大高度病房楼1-2层36层，挑4层711层，挑5层12最高处，挑4层/65.6m-0.6-10.5(11.1m)10.5-27.3（16.8m）27.3-46.8（19.5m）46.8-65.10、0（18.1m）/以下空白3.3.2落地式脚手架要求楼号/部位内容搭设高度m2层以下采用落地式单立杆脚手架11.1以下空白3.3.3悬挑式脚手架悬挑长度部位悬挑长度m含阳台长度m锚固长度m工字钢长度m无阳台部位1.253.254.5有阳台部位3.62.45.49.0以下空白3.3.4悬挑工字钢相关要求1 、工字钢穿过剪力墙部位，需设置木盒子便于后期取出；木盒子（净宽15CM,净高20CM，进深根据剪力墙宽度来顶），具体情况现场来定。2、工字钢悬挑头部高于工字钢锚固尾部3CM。3.3.5悬挑预埋件相关要求1 、预埋件设置在卫生间时，预埋件设置在梁中，以防后期渗水隐患。如阳台厨卫间四周设置混凝土翻11、遍与现浇混凝土一起浇筑时请在工字钢对应的翻边开口。2、工字钢穿过剪力墙和凸窗部位，预埋件设置两个，受力锚环中线距工字钢尾部20CM,保险锚环中线距工字钢尾部40CM。3、工字钢未穿过剪力墙和凸窗部位，预埋件设置三个，受力锚环中线距工字钢尾部20CM,保险锚环中线距工字钢尾部40CM，固定锚环预埋在边梁中间。4、受力锚环和保险锚环采用双螺帽设置。5、端部锚环增加两根1.5米长C18加强筋，以防楼板开裂，浇筑混凝土之前采用40cm长A22PVC套管将锚环丝纹保护。6、部分U型锚环设置在框架梁里面，需要在浇筑混凝土之前将U型拉环电焊连接于框架梁钢筋中。7、U型锚环上端用63*6的角钢做盖板，端部两个12、U型锚环盖板上双螺帽至少外漏三丝。3.3.6脚手架的构造尺寸1、骨架部分采用48*2.8Q235A级钢钢管。内立杆距结构墙面0.35米；2、每步架设护身杆两道（第一道钢管上皮位于0.60米，第二道钢管上皮位于1.2米）； 3、小横杆上除于立杆连接的大横杆之外，应设置两根大横杆；4、脚手架的构造尺寸（横距*纵距*步距）为0.801.501.80米。3.3.7连墙件的布置二步三跨，确保每根连墙杆的覆盖面不大于27，全部连墙杆应呈“矩形”分布。3.3.8油漆外立杆、外面大横杆和两道防护栏杆涂刷中黄色油漆, 剪刀撑设置中400CM红色和白色油漆相间标识，外立杆阳角和阴角部位采用400CM红色和白色油漆13、相间标识。3.3.9 钢丝绳 每根工字钢设置直径不少于16mm钢丝绳，特殊部位预埋工字钢采用钢丝绳卸载。3.3.10悬挑梁下支撑 无阳台位置及阳角部位悬挑梁设置下支撑，支撑采用长度6m型号为12a槽钢，支撑下连接处需预埋15*15*2cm铁板，支撑上连接处距离墙面2.7m位置处。第4章 材料及要求4.1钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑和连墙杆等；钢管采用外径48mm，壁厚2.8mm，其材质应采用国家现行标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求中A3钢的要求。弯曲变形、锈蚀严重的钢管不14、得使用。钢管上严禁找孔。钢管进场后必须按规定送检，合格后方可使用。外架所有立杆、横杆、附墙杆刷“黄色”油漆；剪刀撑刷“红色”和“白色”每隔400mm双色油漆。4.2扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等；扣件及其附加应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件15、表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。4.3脚手板本工程外架脚手板一律采用滿铺钢笆，铁丝固定。锈蚀严重、开裂的钢笆严禁使用。采用钢笆满铺设，每块质量不宜大于10kg。铺设脚手板要做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实。4.4安全网按照当地安全质量监督站的有关规定，本工程中的安全网采用绿色密目式安全网(须按要求送检)。4.5挡脚板每一悬挑层采用20公分宽每隔200间距刷“红白相间”的踢脚板。4.6工字钢采用16#工字钢，须除锈后刷防锈漆及黄色面漆（同立杆、横杆、扣件、附墙杆钢管）,悬挑端刷红白相间油漆（向外倾斜60度，间距150mm）。与立杆连接处焊接316、0cm长C20钢筋头作为固定。4.7钢丝绳本工程工字钢采用16mm钢丝绳卸载，钢丝绳断丝数在一个节距内超过10%、钢丝绳锈蚀或表面磨损达40%以及有死弯、结构变形绳芯挤出等情况时，应报废 停止使用，绳卡及花蓝调节螺杆规格必须与钢丝绳相匹配。钢丝绳的技术性能需满足一般用途钢丝绳GB20118-2006的规定；钢丝绳卡应与钢丝绳配套使用，每个接头不少于三个，并有一个绳卡反向扣紧。4.8预埋工字钢螺杆、钢丝绳吊环使用HPB235级钢筋，不得使用冷拉后的钢筋。固定工字钢圆钢吊环直径为20mm，防护网钢丝绳吊环直径为16mm。第5章 脚手架构造要求5.1平面布置立杆纵向间距1500 mm，横向间距80017、mm，内排立杆与建筑物外边线的距离为350mm（考虑干挂石材龙骨安装）。5.2立面布置大横杆步距1800mm，每步架设护身杆两道（第一道钢管上皮位于0.60米，第二道钢管上皮位于1.2米）。剪刀撑要求满设，并沿高连续布设，其与水平杆夹角在4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上。5.3纵向水平杆5.3.1、纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨；5.3.2、纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：1） 、两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距18、的1/3（详见下图）；（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆纵向水平杆接头布置2）、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；5.3.3、纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。5.4横向水平杆5.4.1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。钢管两端伸出长度统一为100mm（自扣件边缘计算）。 5.4.2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需19、要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。5.5 立杆5.5.1、落地式外脚手架基础应垫平夯实，在基础上沿外脚手架长度方向设置垫板，本方案垫板采用12#槽钢。5.5.2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5.5.3、脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（详见下图）。纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向扫地杆5.5.4、立杆除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采20、用对接扣件连接。5.5.5、脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：1）、当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）、当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.5.6、脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。 5.5.7、立杆的垂直偏差不得大于1/400-600架高。5.6剪刀撑5.6.1、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定21、确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间（具体布置方法详见附图）；剪刀撑跨越立杆的最多根数5.6.2、剪刀撑采用搭接接长，钢管搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接杆杆端的距离不应小于100mm，以免引起脱扣；5.6.3、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不应大于150mm；剪刀撑搭设效果图5.6.4、在外架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。外架剪刀撑效果5.7横向斜撑5.7.1、高度超过24m的落地式双排脚手架和悬挑脚手架必须在拐角部位及中间每隔622、跨设置一道横向斜撑，开口型双排脚手架的断口处必须设置横向斜撑，横向斜撑在同一节间，并由底层开始呈之字形连续布置。高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑。5.7.2、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。5.8架体内封闭5.8.1、外架水平封闭必须达到如下要求：作业层和作业层的下一层，悬挑架（爬架）首层，落地架第二层，中间层不超过10米且不超过三层必须全封闭。封闭采用厚度不小于10mm的硬质模板进行且沿架体外立杆四周连续设置高度不低于200mm的挡脚板，架体中部按三层或高度不大于10m设置一道全封闭的水平防护网（网孔不大于30mm的白色兜网）。主体施工及装饰装修阶段外架水平防护5.23、8.2、本工程脚手板采用钢笆，钢笆应满铺、铺稳，四角应用直径不小于1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，铁丝采用双股并联，缠绕不少于3圈。每步脚手架均铺设钢笆，钢笆搭接长度为100mm。5.8.3、外侧安全防护层必须采用密目网封挂严密、固定牢靠，密目网定期安排人员进行检查加固、清洗。外侧密目网铁丝绑扎间距不得大于500mm，上下均进行固定，网水平搭接长度为100mm。临街、主干道的外脚手架采用的安全网必须具有防穿刺措施，防止高空坠物。5.9连墙件5.9.1、外架连墙件数量根据下表确定。本方案连墙件按照“两步三跨”进行布置，每根连墙件的覆盖面积不超过27m2。连墙件布置最大间距搭设方法高 度竖24、向间距（h）水平间距（la）每根连墙件覆盖面积（m2）双排落地50m3h3la40双排悬挑50m2h3la27单揸24m3h3la40注：h步距；la纵距。5.9.2、连墙件的布置应符合下列规定：1）、应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；2）、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定，如抱柱等；3）、应优先采用菱形布置，无法菱形布置时采用方形、矩形布置；5.9.3、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。5.9.4、连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。 连25、墙件连接方式5.9.5、脚手架连墙件必须采用刚性构件，与内外立杆分别进行可靠连接，并且偏离主节点的距离不得大于300mm。5.9.6、各种形式连墙件设置方法如图所示。 洞口连墙件示意图 剪力墙连墙件示意图 柱子连墙件示意图 结构预埋钢管连墙件示意图5.10钢丝绳构造必须选用与钢丝绳直径配套的绳卡，绳卡初次固定后，应等钢丝受力后再度紧固，并宜拧紧到使两绳直径高度压扁1/3。5.11悬挑钢梁布置5.11.1、悬挑钢梁在建筑物内的锚固长度是外悬挑的1.25倍。 5.11.2、悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板26、底层钢筋焊接或绑扎牢固，并附加2根1.5米长C18加强钢筋，以防楼板开裂。悬挑梁与建筑结构采用螺栓角钢压板连接，角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。预埋件示意图5.11.3、悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根，不得有立杆悬空。建筑转角处不便设置悬挑梁的位置可在相邻悬挑梁上加设横梁作为支撑，横梁与悬挑梁进行焊接固定，并按悬挑梁的要求在立杆下设置定位点。支撑横梁的悬挑梁型号须经计算确定。较其他悬挑梁额外增加一组钢丝绳与建筑物进行拉结。悬挑式拐角处悬挑梁的搁置5.12扣件水平杆件扣件开口向上，竖向杆件扣件开口向内，防止杆件受物体打击导致扣件崩脱。第6章安全防护措施6.1安全27、通道6.1.1、根据现场施工需要在施工人员流动密集的通道（如电梯入口、楼梯口、外架通道口、建筑物边道路等）的上方应搭设防护棚，防止因落物产生的物体打击事故。 6.1.2、防护棚的长度应视建筑物的高度而定，符合坠落半径要求：建筑物高度h=25m时，坠落半径R为2m；建筑物高度h=515m时，坠落半径R为3m；建筑物高度h=1530m时，坠落半径R为4m；建筑物高度h30m时，坠落半径R为6m以上。6.1.3、安全通道、施工电梯(物料提升机)防护棚搭设尺寸为6000mm4500mm，。搭设在塔吊回转半径和建筑物周边的工具式安全通道必须设置双层硬质防护，硬质防护上层采用竹笆板，下层采用14厚模板。 28、安全通道 施工电梯防护棚6.2脚手架活荷载限制脚手架施工荷载取结构施工荷载3KN/（JGJ130-2001，表4.2.2），考虑两步同时作业。严禁在架体上大量堆放多层板、钢管、扣件、钢筋等各种材料，派专人负责清理架上的垃圾、杂物。派专人负责清理架体上的垃圾、杂物等。严禁施工材料在外架上过夜。6.3“四口”、“五临边”防护措施6.3.1、楼层、楼梯临边防护楼层、楼梯临边防护效果图6.3.2、网片式防护围栏（方式一）1）、工具化防护围栏（一）适用于：加工车间围护，塔吊基础处围护、消防泵防围护、材料堆场分隔等。2）、工具化防护围栏（一）适用于重点工程及地处市中心对安全文明施工要求较高的工程，其它一般29、工程采用组装式防护栏杆进行防护。3）、立柱采用40403mm方钢，在上下两端250mm处各焊接50503mm的钢板，三道连接板均采用10mm螺栓固定连接。4）、防护栏外框采用30303mm方钢，每片高1800mm，宽1500mm，底下200mm处加设钢板作为踢脚板，中间采用钢板网，钢丝直径或截面不小于3mm，网孔边长不大于20mm。5）、立柱底部采用1201205mm钢板底座，并用四个M10膨胀螺栓与地面固定。6）、立柱和踢脚板表面刷红白相间油漆警示，钢板网刷红色油漆，并张挂“当心坠落”安全警示标牌。网片式防护围栏（方式一）6.3.3、网片式防护围栏（方式二）1）、工具化防护围栏（二）适用于：30、地面施工区域分隔,基坑周边防护,首层（或上部楼层）结构临边防护。2）、工具化防护围栏（二）适用于重点工程及地处市中心对安全文明施工要求较高的工程，其它一般工程采用组装式防护栏杆进行防护。3）、立柱采用40403mm方钢，在上下两端250mm处各焊接50503mm的钢板，两道连接板采用10mm螺栓固定连接。4）、防护栏外框采用30303mm方钢，每片高1200mm，宽1900mm，底下200mm处加设钢板作为踢脚板，中间采用钢板网，钢丝直径或截面不小于3mm,网孔边长不大于20mm。5）、立柱和踢脚板表面刷红白相间油漆警示，钢板网刷红色油漆，并张挂“当心坠落”安全警示标牌。网片式防护围栏（方式二31、）6.3.4、水平洞口防护6.3.4.1、桩（井）口安全防护1）、桩（井）开挖深度超过2m时，必须搭设临边防护。2）、临边防护高1.2m，采用三道栏杆，第一道栏杆高1200m，第二道栏杆高600mm， 第三道栏杆高200mm。3）、桩（井）口设置盖板进行覆盖。盖板四周采用30301.6角钢设置，其余采用16钢筋焊接，间距150mm，盖板尺寸大于桩（井）口300mm。桩（井）口安全防护6.3.4.2、洞口短边尺寸1500mm1）、根据洞口尺寸大小，锯出相当长度的木枋卡固在洞口内，然后将硬质盖板用铁钉钉在木枋上，作为硬质防护。2）、盖板四周要求顺直，刷红白警示漆。洞口短边尺寸1500mm防护方式632、.3.4.3、洞口短边尺寸1500mm1）、洞口四周搭设工具式防护栏杆（采取三道栏杆形式，立杆高度1200mm,下道栏杆离地200mm，中道栏杆离地600mm，上道栏杆离地1200mm），下口设置踢脚板并张挂水平安全网。2）、防护栏杆距离洞口边200mm。3）、栏杆表面刷红白相间警示油漆。洞口短边尺寸1500mm防护6.3.4.4、后浇带防护1）、后浇带上用九层板全封闭隔离。2）、两侧设砖砌式挡水坎，挡水坎应粉刷平直。3）、刷红白色警示漆。后浇带防护6.3.5、竖向洞口防护6.3.5.1、剪力墙、窗台竖向洞口防护1.对于剪力墙结构,楼层竖向洞口高度低于800mm的临边可以采用组装式防护栏杆8号33、立柱作为横杆进行防护,其端部采用专用连接件(半个旋转扣件)进行固定。2.防护采用一道栏杆形式，栏杆离地1200mm。3.钢管表面涂刷红白相间油漆警示，并张挂“当心坠落”安全标志牌。剪力墙、窗台竖向洞口防护6.3.5.2、电梯井口防护1）、防护门采用网片式。2）、防护栏高度为1800mm，宽度为1350mm（特殊情况可依据井口尺寸选择宽度，需报工程管理审批后方可加工）。3）、在上端焊接40605mm的钢板，并用M10膨胀螺栓与墙面固定。4）、防护栏外框采用30303mm方钢制作，底下200mm处加设2mm钢板作为踢脚板，间距200mm涂刷红白相间油漆警示，中间采用钢板网，钢丝直径或截面不小于3m34、m，网孔边长不大于20mm。5）、防护栏中部设高度为300mm的警示标语“防护设施、禁止拆除”，白底红字，铁皮厚度2mm。6）、防护栏外侧张挂“当心坠落”等安全警示牌。电梯井口防护6.4脚手架防护安全措施本工程安全防护施工必须满足JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范的要求。1、搭设脚手架的架子工必须经过培训，搭设人员必须经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB-5036，考试合格的，取得特殊工种上岗证后方可持证上岗，并定期体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、恐高症及年老体弱等不适应高处作业的人员不得上高空操作。2、操作人员必须正确使用个人防护用品，上高空必须戴好安全帽、系好35、安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋，严禁酒后上班。3、上架人员不得过分集中，不得在架上跑跳、打闹。4、必须由完善的安全防护措施，按规定设置安全网，安全网的搭设处用绳连接起来，不得留有间隙，安全网内的杂物必须及时清理。5、脚手架搭设时，与墙体间的距离采用兜网进行水平防护，防止材料掉落。6、吊运脚手板、钢管必须有专用保险吊钩，堆放要平稳，并严格控制脚手板上的施工荷载。7、横跨人行道和出入口，应加铺木板和竹笆片封闭，以防落物伤人。8、当天施工至一个程序、一个部位结束后，方可撤离岗位。9、挑架搭设三步后，须经验收，合格后方准交付使用。10、严禁在脚手板上堆放钢管、模板、木材等多余的材料，以确36、保脚手架畅通，脚手架操作层上的施工荷载不得超载（限载2KN/），不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。11、认真执行每周一次的定期检查制度，对发现问题及时整改，架子班要负责架子的维修和保养工作。在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆和连墙件。12、“四口、五临边”的防护必须符合相关规定的要求。13、六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气以及夜间照明不足时，不准在脚手架操作。雨雾后上架要有防滑措施。14、在脚手架上进行电、气焊作业时，应由防火措施和专人看管，并配备灭火器材，及时清理焊渣等火源，现场易燃易爆品存放点远离脚手架。15、37、钢笆片须用18#铅丝双股并联四角绑扎，要求绑扎牢固，交接平整，破损的要及时更换。16、脚手架外侧必须用合格的密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，用18#铅丝张挂严密。17、拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。18、防雷击措施：脚手架应每隔25m与建筑物的防雷接地系统可靠连接。6.5电梯井防护6.5.1、提升式钢平台1、钢平台大小依据电梯井尺寸大小而定，所有受力构件采用10#槽钢进行焊接,挡梁和与主框架之间采用M12螺栓进行连接，平台板采用4mm厚花纹钢板进行焊接。2、平台比施工楼层慢一层进行安装，安装时仅需要用塔吊吊运至上一层，让斜撑槽钢伸出电38、梯门口，挡梁紧靠墙体即可。3、该平台设计时务必保证平台板靠近电梯门一侧与结构之间的距离不小于100mm，方便提升。4、提升完毕后进行验收,合格后方可使用。电梯井钢平台6.5.2、电梯井防护1.电梯井操作平台在提升离开后,采用钢管穿墙搭设网格进行防护。2.在预留孔中穿2根48.32.8mm钢管，钢管外端用钢管扣件连接固定，以防滑脱。3.在钢管平台上铺设50100木枋，上铺硬质材料进行封闭或张挂安全平网防护。6.6外架挑网在脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过时按坠落半径的要求搭设悬挑防护：外架挑网大样图本工程病房楼外架挑网沿高度方向布置两挑，间隔20米左右（具体位置详见附图）39、。水平方向上，外架挑网沿建筑物四周封闭布置，不得留有空隙。第7章 脚手架搭设施工7.1施工准备1、搭设前对进场的脚手架杆件配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的杆件、配件。2、劳动力准备，对进行操作的脚手架工人必须进行身体检查，对患有高血压、心脏病、肺肝有病患者不得参加操作，同时对参加的操作人员进行三级安全教育，并签订相关劳务合同。3、场地与地基准备（1）脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度搭设场地质量情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范有关规定进行。（2）清除搭设场地杂物，平整场地，做好排水沟，保持排水通畅。（3）应对各材料、设备进行严格检查，不合格产品不得使用40、。（4）落地式钢管脚手架底座面标高宜高于自然地坪50mm。（5）落地式脚手架基础经验收合格后，按施工方案要求进行定位放线。7.2扣件式钢管脚手架搭设顺序1、落地扣件式钢管脚手架的搭设顺序落地扣件式钢管脚手架的搭设顺序为：基础施工及验收安放垫板安放底座竖立杆并同时安扫地杆搭设水平杆设置抛撑继续向上搭设设置剪刀撑、斜杆和连墙件铺脚手片设置挡脚板、栏杆，挂安全网。2、悬挑扣件式钢管脚手架搭设顺序悬挑扣件式钢管脚手架的搭设顺序为：放样弹线预埋锚筋工字钢安装摆放扫地杆逐步竖立杆，随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆，与立杆扣紧安第一步大横杆安第二步大小横杆斜拉钢丝绳（每处）上部大小横杆安装连墙杆接立杆、加设剪刀41、撑、防护栏杆、铺脚手片、挂安全网。7.3搭设作业要求1、直径不同的钢管不应混合使用，钢管与竹、木材料不得混合使用。2、搭设作业必须在统一指挥下进行。3、按施工方案放线，标定立杆位置，立杆间距应均匀一致。4、落地式脚手架的搭设待基础土方按规范要求分层夯填到位后，在脚手架搭设范围内浇筑砼基础，在每根立杆底部应设置底座与垫块，采用国标8#槽钢作为垫板。5、悬挑脚手架的悬挑梁应在砼强度达到10MPa后进行安装，在砼强度达到15MPa后才能逐步施加脚手架荷载。6、脚手架转角部位的工字钢平衡部分尽量避免交叉叠放，可采取调整挑梁间距下撑式上拉式施工经验加强办法，如转角挑梁下加支撑等。脚手架扫地杆在建筑物转角42、部位需断开设置，但高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。7、待上层梁砼强度达到15MPa后，除转角、楼梯间部位悬挑梁难以固定处采用工字钢组合桁架斜撑外，其余部位采用61916斜拉钢丝绳卸载。卸载钢丝绳上端用花篮螺丝兜住悬挑梁外侧。为防止钢丝绳移动，在悬挑梁外侧离端部100mm位置与悬挑梁成垂直方向焊100mm长25短钢筋头对钢丝绳进行限位。8、周边脚手架从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，同步纵向水平杆必须四周交圈设置。9、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件，随塔升的架子同步设置。10、开始搭设立杆时，在设置第一排连墙件前，适量设置抛撑或采取其他可行性拉接措施予以弥补，以确保脚手架和架上作业43、人员的安全。11、脚手架立杆底端之上100-200mm处一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。12、纵向水平杆长度不小于3跨，且不小于6m，用对接扣件连接，对接头应交错布置。13、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不大于6m。14、本工程拟采用竹笆片脚手板，纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm,即在铺设竹笆片步架内沿脚手架宽度方向设置四根纵向水平杆。15、用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝向架子内侧，螺栓向中避免滑落。扣件拧紧力矩在45-55N.M范围内，不得低于40N.M或高于65N.M。7.4脚手架使用要求1、作业层架面上的施工荷载（人员、材44、料和机具重量）不得超过2KN/,不许超过二层作业，在脚手架明显位置挂设限载标志。2、架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作的人员通行。3、作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。4、在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。5、工人在架上作业中，注意自我安全保护和对他人的安全防护，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6、每班工人上架作业时，现行检查有无影响安全作业的问题存在45、，在排除和解决后方许作业。在作业中发现有不安全情况和迹象时，应立即停止作业，进行检查，解决后方能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时，立即通知所有架上人员撤离。7、在每步架和作业完成之后，必须将架上剩余撤离、物品移至室内，每日收工前清理架面，将架面上材料、物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。7.5防火措施1、成立防火领导小组，由项目经理担任组长，为第一责任人。其余管理人员为小组成员。2、密目网全部采用阻燃密目网，进场须送检合格后，方可投入使用。3、不准在脚手架上以及脚手架周围堆放易燃易爆材料。4、所有电46、焊工必须持证上岗，每次进行焊接前必须到项目部申请，同意后方口进行焊接。5、在脚手架里侧连接一路水管到楼层各层。6.在脚手架上每隔三层放置一个灭火器。第8章 脚手架搭设的检查验收要求1、搭设脚手架施工的人员必须树立高度责任心，增强安全意识，严格按照操作规程的要求及标准进行施工。2、所有进场材料必须检验，弯曲、腐蚀、裂缝材料禁止使用。3、预埋件位置尺寸应符合附图尺寸的要求，做到预埋位置准确无误。4、脚手架搭设必须按照方案要求施工，符合设计及验收规范要求。5、架体水平偏差不大于30mm，垂直偏差不大于50mm。6、扣件必须拧紧，螺栓拧紧力矩4565Nm，不得松动。7、焊缝应符合焊接规范要求，无夹砂、47、咬边、焊不透等现象，焊缝高度与长度不得小于图纸要求。8、所有螺栓应紧固，无松动。9、在一道工序未检查合格前不得进入下一道工序。10、架体搭设与验收应符合JGJ1302011建筑施工扣件式脚手架安全技术规范。11、搭设脚手架之前，应先请公司技术、安全部门验收悬挑部分的工字钢焊接、钢丝绳连接等，并对工人进行质量、安全技术交底，使搭设工人清楚搭设工艺流程和搭设要求，禁止随意搭设。12、在搭设过程中应随时校正杆件垂直和水平偏差，偏差积累过大。校正工具有卷尺、线锤和水平尺，必要时可用经纬仪进行垂直度的校正。13、靠近立杆的小横杆紧固于立杆下。 14、剪刀撑的搭设：架体外侧全部高度搭设，从架体转角处开始设48、置，每相距立杆六道立杆设置一道连续搭桥设剪刀撑。钢管采取搭接，搭接长度大于1m、两个以上扣件连接，不得采取对接，交叉点应用扣件连接。剪刀撑应与脚手架立杆或横向水平杆的伸出端进行连接。斜杆底部与立杆的连接点离工字钢面不大于50cm，以保证架子的稳定性。15、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆滑脱。16、脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，相邻两立杆接头应错开不小于500mm，应不在同一步内。纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500mm，同一步内外两根纵向水平杆的接头应错开，并不在同一跨内。17、脚手架几何尺寸要求：纵向偏差不大于H/49、200，且不大于100mm横向偏差不大于H/400，且不大于50mm脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。18、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：（1）基础完工后及脚手架搭设前。（2）作业层上施加荷载前。（3）每搭设完10-13m高度后。（4）达到设计高度后。（5）遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后。（6）停用超过一个月。（7）在使用过程中，发现有明显的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况。19、架子搭设和组装完毕，在投入使用前应逐层、逐流水段由项目技术负责人、施工员、专职安全员和架子工班组一起组织验收，张50、挂完成验收合格标志，办理验收手续，含以下内容：（1）架子的布置、立杆间距、大小横杆间距。（2）连墙或结构固定部分要安全可靠剪刀撑、斜撑应符合要求。（3）架子的安全防护、安全保险装置要有效，扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。（4）扣件式钢管脚手架搭设技术要求、允许偏差：20、高度在20m及20m以下的脚手架应由单位工程负责人（项目经理）组织技术安全人员进行检查验收，高度大于20m的脚手架应由上一级技术负责人随工程进行阶段组织单位工程负责人及有关人员进行检查验收。验收时应具备下列文件：（1）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。（2）脚手架工程的施工记录及检查记录。（3）脚手架搭设过程中出现的重51、要问题及处理记录。（4）脚手架工程的施工验收报告。项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降102立杆垂直度-100用经纬仪或吊线与尺量检查3搭设中立杆垂直度H50m时-1004间距步距-20用尺量检查立杆纵距-50立杆横距-205纵向水平杆高度杆两端-20用水平仪或水平尺尺量检查同跨内两根纵向水平杆的高差-106双排脚手架横向水平杆外伸出度外伸500mm50用尺量检查7扣件螺栓拧紧力矩4060N.m-扭力扳手8悬挑梁上弦标高-200水准仪检查9悬挑梁上弦水平度不得下翘2L/100水准仪检查10悬挑梁垂直度-H/200用经纬仪或52、吊线与尺量检查11悬挑梁侧向弯曲-L/100尺量检查12悬挑梁中线与定位轴线偏移-尺量检查注：h为脚手架步高；H为脚手架全高。第9章 监测措施采用钢管扣件外脚手架施工过程中，必须随时监测，本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否均匀的沉降。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架53、杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、由质检员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。第10章 脚手架防电、避雷及安全防护装置10.1防电 11、钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离如下：脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离为不小于2.5m。 12、对于达不到上术规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告牌。 13、脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠边近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，54、搭设和使用期间应断开或拆除电源，如不能断开或拆除时，应采取下列措施： 13、1对电线和脚手架分别采取有效的绝缘隔离措施。13、2对脚手架要采取可靠的安全接地处理。 13、3夜间施工时，应使用不超过12V的低压电源。10.2避雷针 21、搭设脚手架时，应安装避雷针、避雷带、避雷线。 22、脚手架防雷接地，将建筑物上的避雷针伸出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。 2.3、脚手架引下线，脚手架在首次悬挑A/1轴、H/2轴、A/44轴、H/43轴，采用16一级钢筋与结构层框剪柱筋焊接，其它层的连接采用16一级钢筋在脚手架四角立管处连接，焊接面不少于10d。10.3安全防护装置 355、1、脚手架在施工楼面四周的脚手架跑道上必须满铺木脚手板，脚手板用铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔壁七夹板或安全网。 32、脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在外立面杆里侧设置高的防护栏杆。33、脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成角，伸出外立杆，斜杆与横杆均用钢管搭设，上铺密目式安全网，用铁丝与横杆绑扎上错开协调。第11章 文明施工1. 脚手架搭拆人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036），考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者持证上岗。严禁无证操作。 上架作业人员的上下应走人行梯道或乘施工升降机，不准攀爬架体。256、搭拆脚手架人员进入施工现场必须戴好安全帽，系好帽带，系好安全带，安全带高挂低用，必要时可低挂高用，穿防滑鞋。3当有六级及六级以上大风和雨、雾、雪天气时停止作业，雨雪过后上架应有防滑措施，严禁酒后作业或在架上嬉戏打闹。4. 脚手架及时与主体结构拉结或设临时支、撑，以保架体稳定。未完成的架体每日收工前确保其稳定。5. 在搭设过程中，每层验收一次，达到设计要求时挂合格牌。任何班组或个人不得随意拆除，如须拆除的应先报项目部批准后由专业架子工先加固才拆除。6. 当作业层面高出其下连墙杆3.6米以上，且上无连墙杆的应采取适当的临时撑拉措施。7. 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前维修加固，以达到57、坚固稳定，确保施工安全。8. 架体验收合格后任何人不得擅自改动，必须改动的须经技术部门书面同意由架子工，先加固再改动。9. 外脚手架主要是作为主体结构施工阶段施工及其围护；不得用于主体结构施工阶段的木板、模板、方木、钢管等材料的堆放及转运，不得附设模板支架，泵管，揽风绳，起重设备，及外填充墙上架砌筑。10所有脚手架搭拆阶段、使用阶段以及吊运材料时，务必小心谨慎，不可碰撞墙面；注意对成品的保护，珍惜别人劳动成果。第12章 脚手架拆除专项施工方案12.1编制依据 （1）、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011) (2)、建筑施工高处作业安全技术规范 (3）、建筑施工手册（第四版） (4)、建筑58、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)12.2分项工程概况本工程为xx市人民医院异地新建项目-病房楼，工程位于江苏省xx市健康路以东，二圣路以北，华阳南路以西，长龙山路以南。一类高层建筑耐火等级为一级，屋面防水等级为I级，抗震设防烈度为七度。设计使用年限50年。本工程外架3层楼面以上采用悬挑式脚手架。12.3劳动力组织安排（1）、拆除脚手架工程所需架子工人数，必须满足脚手架拆除进度要求。(2)、特种工作人员(架子工)必须接受专门培训，经考核合格取得劳动部门核发的特种作业人员操作证，方可上岗作业。(3）、项目安全员对进场的工人要严格按照工人进场安全教育制度对班组人员进行安全教59、育。12.4脚手架的拆除(1)、拆除脚手架前的准备工作1.1、根据检查结构及现场情况，编制拆除方案并经有关部门批准。拆除前，技术负责人及安全员要向拆除施工作业人员进行书面的技术及安全交底，班组要组织学习安全技术操作规程。1.2、拆除前，作业人员须全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求。 1.3、架体卸荷钢丝绳、脚手架刚性连墙杆、悬挑杆件拆除时，未经项目部施工员、安全员同意，现场任何操作人员不得随便拆除，以免影响脚手架的质量和安全；1.4、脚手架拆除时，现场作业人员必须做好防护措施，系好安全带，经过项目部施工员检查同意后才允许拆除，且由施工员现场跟踪监督；1.5、脚手架60、拆除时，根据拆除现场的情况，必须在现场外设置警戒带，专人看守，疏散来往车辆及人员，工地围墙悬挂醒目的警示标志，严禁非作业人员进入，及时疏导地面施工人员。1.6、拆除前，应及时清除脚手架平板上留存的落地灰、外墙砖、砼块等杂物，不能留下任何存在安全隐患的材料及杂物。 (2)、脚手架拆除的施工工艺2.1、脚手架的一般拆除顺序：安全网踢脚板脚手板护身栏杆剪刀撑斜撑小横杆大横杆立杆连墙杆等；其中每段悬挑脚手架的悬挑槽钢及卸荷钢丝绳待其上脚手架全部拆完，才开始拆除。2.2、杆件拆除时注意事项：（1）立杆先抱住立杆再松开对接扣件，立刻将立杆拔出，平放下一步架管上，随即取出扣件，不能留在下一根立杆上。绝不允许61、扣件松开后立杆处于独立自由状态，没有及时拆除；拆除人员单独不能胜力时，应两人或多人合作拆除，保证拆除安全，拆除前应先检查连墙件、架体稳固性。（2）大横杆、剪刀撑、斜撑，先拆中间对接扣件，托住中间再解开端头扣；剪刀撑、斜撑只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆除，拆除剪刀撑时必须系好安全带，且两人以上合作拆除。（3）抛撑，先用临时支撑加固后，才允许拆除抛撑。（4）所有连墙杆、卸荷钢丝绳随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步时增设连墙杆加固。（5）当脚手架拆至下部最后一根长钢管（约6.0m高度）时，应先在适当位置搭临时抛撑或拉结加固,后拆连62、墙杆。（6）拆除的钢管应自上而下传递或用塔吊或施工梯运至地面，不得高空抛掷，以确保安全，并注意保护外墙装饰饰面及外墙铝窗玻璃、幕墙，做好成品保护。（7）松开后的扣件应及时拆除，放置在室内，不得高空抛掷，打包随施工梯运至地面。（8）拆除至安全平挡板时，应在适当的位置临时加固，方可拆除斜撑。（9）在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。（10）拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。12.5安全文明管理措施1、所有作业人员遵守安全生产施工规范，认真贯彻执行安全技术操作规程的有关规定，做到63、安全生产。2、操作人员操作时必须正确佩戴安全帽，绑好安全带，穿防滑鞋，并配带工具袋，工具使用后装入袋中，不能放在架子上，以免落下伤人。3、脚手架拆除人员必须身体健康，不能让有高血压，恐高症等病史的人员上架。4、施工前做好技术及安全交底，要求有关人员及架子工人熟悉施工方案。操作人员严禁酒后上班，严禁在现场吸烟。当有六级以上大风和雾、雨天气应停止脚手架拆除。5、高温作业时，应采取防暑降温措施，备好清凉油、藿香正气水等祛暑药物，尽量避开高温时段。6、每天（次）收工前，所有拆除的材料必须吊至地面，不要存留在架子上。7、拆除过程中进行电焊、气割作业时，必须有防火措施和专人看守。第13章 脚手架坍塌应急救64、援预案13.1 目的在脚手架施工中可能发生高空坠落、架体坍塌以及物体打击等重大事故。本预案针对脚手架施工可能发生的高空坠落、架体坍塌以及物体打击紧急情况的应急准备和响应。13.2机构设置项目经理为安全第一责任人，项目副经理为安全直接责任人，现场专职安全员负责日常安全管理，成立相应悬挑脚手架施工安全管理领导小组。组 长：张胜亮 13700091211副组长：赵国华 18900669026 通讯联络组 组长：何自均 18800669026技术支持组 组长：姚 磊 15050530820抢险抢修组 组长：刘欣律 17721533200医疗救护组 组长：蒋雪桃 18851021330后勤保障组 组长：65、谭志云 13816445846成 员：孙旭东 李万斯 管致卫 刘欣律 吴兴国 石东海 谭志云由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。通讯联系救援医院：xx市人民医院联系电话：0511-82781120 0511-87266454地址：江苏省镇江市xx市华阳南路40号-56号13.3报警救援及其他联络电话火警：119、医疗：120、公安：110、查号台：114；13.4人员分工与职责13.4.1 项目应急准备抢救小组：负责特发事故和事件的应急处理，发生重大事故应立即向公司安全部及公司应急准备领导小组报告，在上级领导小组未到之前，作好应急的抢救工作，配合公司应急准备领导小组调查和处理重大事66、故、事件。13.4.2 项目应急准备小组分工组长：应急情况发生时，组长负责指挥协调，立即拨打应急电话，将事故的准确地点、时间、灾情、人员伤亡等情况报告消防队、急救中心、三防指挥部，同时报告分公司应急领导小组及分管部门，并监视事故变化，及时组织人员抢救和自救，并做好现场保护；采取应急措施，以降低和减少事故造成的损失。副组长：协助组长指挥和协调事故、事件的应急处理，协助组长带领抢救小组人员进行抢救和自救。组员：根据分工（救护、抢险、现场维持），负责抢救、自救和维持（救护伤员、抢救财产、疏散人员逃生等）工作。13.5.应急救援工作程序13.5.1 当事故发生时上报程序：现场第一发现人现场值班人员现场67、应急救援小组组长公司安全部公司生产安全事故应急救援小组向上级部门报告。13.5.2 组长、副组长接到通知后要马上到现场指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场进行救援，并向公司救援领导负责人汇报事故情况。13.5.3 何自均 负责疏散人员：人员的疏散由具体分工的组员现场指挥，将人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。13.5.4 蒋雪桃 负责伤员救护：受伤出血的，用止血带止血或包扎止血；休克、昏迷的伤员，让休克者平卧，腿部抬高30度左右，注意保暖，尽量不要搬动。立即拨打120急救电话或送往医院救治。13.5.5 刘欣律 负责现场保护：由组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色68、布围起来，做好现场保护工作。外墙脚手架工程常涉及的事故包括：物体打击、高空坠落、脚手架坍塌、触电、火灾等不可预见的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施。13.6建立应急预案组织机构：13.6.1 应急领导小组：项目部成立以 张胜亮 同志为组长， 赵国华 同志为副组长，各主要工长为组员的应急领导小组，负责项目部范围内突发事件预防控制的组织指挥。其职责是：2、 根据事态发展决定是否启动应急预案。3、搜集、上报突发事件处理情况，配合当地主管部门展开工作。4、执行当地政府部门（突发事件指挥部）、省办和公司总部交办的其他事项。13.6.2建立对内、对外的通信网络：在现场办69、公室和施工现场明显位置公布项目的应急领导小组、义务消防队和项目主要管理人员名单及联系电话、火警119和急救中心120和急救医院联系电话。13.6.3急救箱1急救箱的配备急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。(1)器械敷料类：血压计、听诊器、体温计、氧气瓶(便携式)及流量计、无菌橡皮手套、无菌敷料、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电池)、保险刀、绷带剪刀、镊子、病史记录、处方。(2)药物：生理盐水、氨水、乙醚、酒精、碘酒、0.1新吉尔灭酊、高锰酸钾等。2急救箱使用注意事项(1)有专人保管，但不要70、上锁。(2)定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。(3)放置要有一定的合适位置，使现场人员知道。13.6.4应急预案启动的条件在外脚手架施工期间，出现下列情况之一，应立即启动应急预案：1、在施工过程中造成伤害的；2、火灾；3、坍塌；4、7级以上大风13.6.5事故发生后的处理程序：1、事故发生后，在现场的任何一位事故应急领导小组成员应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织受伤人员送往医院抢救和治疗；2、拨打电话时需尽量说清楚以下几项内容：说明伤情和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有71、什么特征。说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或手机号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。3、施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上报告，以便抢救工作得到公司的支持，对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理，总经理接到报告后，即时组织质安部门向上级主管部门书面报告；4、项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门的同意，不得以恢复生产为借口，擅72、自清理破坏现场，因抢救或排除险情需移动物件时，应做好标记或现场示意。急救知识示意图 加压包扎止血示意图 人工呼吸和胸外心脏挤压示意图指压止血示意图 止血带止血示意图第14章 落地式钢管脚手架计算书14.1计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.95。双排脚手架，搭设高度11.1米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距73、1.80米。钢管类型为482.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设5层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.1300，体型系数0.1170。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横74、杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为75、三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.075+0.101.120)1.5002=0.265kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.075+0.1171.120)1.5002=-0.312kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.312106/4248.0=73.358N/mm2大横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m活荷载标准值 q2=0.76、800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.062+0.9900.800)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.277、00kN 荷载的计算值 P=1.20.053+1.20.040+1.41.200=1.792kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.8002/8+1.7920.800/3=0.481kN.m=0.481106/4248.0=113.288N/mm2小横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自78、重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036800.004/(3842.060105101950.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.053+0.040+1.200=1.293kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1293.250800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105101950.0)=1.119mm最大挠度和 V=V1+V2=1.128mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力79、设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.028+1.20.060+1.41.800=2.626kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架80、荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.10011.100=1.111kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10051.500(0.800+0.350)/2=0.431kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5005/2=0.638kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.5081、011.100=0.167kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.346kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.130 Us 风荷载体型系数： Us = 0.117经计算得到：Wk = 0.3001.1300.117 = 0.040kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 82、N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.22.346+0.91.43.600=7.352kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.22.346+1.43.600=7.856kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.0401.5001.8001.800/10=0.02483、kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.856kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计84、算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得到: =7856/(0.19397)=103.254N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.352kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面85、模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.024kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得到 =7352/(0.19397)+24000/4248=102.347N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 282.808kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经86、过计算得到 N1=3.900kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=23.78 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 2.35+3.60=5.95kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值87、；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！第15章 悬挑式钢管脚手架计算书15.1 计算书1（悬挑1.25m 锚固2.85m）依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.95。双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.85米。采用的钢管类型为482.8，连墙件采用288、步3跨，竖向间距3.70米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7900，体型系数0.1170。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度2.85米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D89、。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯90、矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.075+0.101.120)1.5002=0.265kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.075+0.1171.120)1.5002=-0.312kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.312106/4248.0=73.358N/mm2大横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m活荷载标准值 q91、2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.062+0.9900.800)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=92、1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.053+1.20.040+1.41.200=1.792kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.8002/8+1.7920.800/3=0.481kN.m =0.481106/4248.0=113.288N/mm2小横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 93、小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036800.004/(3842.060105101950.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.040+1.200=1.293kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1293.250800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105101950.0)=1.119mm最大挠度和 V=V1+V2=1.128mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承94、载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.028+1.20.060+1.41.800=2.626kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值95、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.10019.500=1.952kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100101.500(0.800+0.350)/2=0.863kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.96、500=0.292kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.382kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.790 Us 风荷载体型系数：Us = 0.117经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.7900.117 = 0.063kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式97、 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.382+0.91.43.600=9.794kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.382+1.43.600=10.298kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.0631.5001.8501.850/10=0.041kN98、.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.298kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.850=3.205m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3205/16=200； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.180； 钢管立杆受压强度计算值99、 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得: =10298/(0.18397)=143.967N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.794kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.850=3.205m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模100、量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3205/16=200； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.180； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.041kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得到 =9794/(0.18397)+41000/4248=146.489N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 282.808kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过101、计算得到: Nl=4.465kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1250mm，l = 2850mm，ml = 350mm，m2 = 1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=102、10.30kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.25/2.85=0.44 kl=0.35/2.85=0.12 k2=1.15/2.85=0.40代入公式，经过计算得到支座反力 RA=26.742kN支座反力 RB=-5.137kN最大弯矩 MA=15.639kN.m抗弯计算强度 f=15.639106/(1.05141000.0)=105.636N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.38+3.60=7.98kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.85103、10=0.21kN/m最大挠度 Vmax=8.313mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =15.64106/(0.929141000.00)=119.40N/mm2；水平钢梁的稳定性104、计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.137kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=51374/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。105、2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.14kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5137.18/(3.1416181.5)=60.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.14kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓106、锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5.142.85/2 = 7.32kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 107、120-15 = 105mm；s = 7.32106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0310 = 1-(1-20.0310)1/2=0.0310s = 1-0.0310/2=0.9840楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.32106 / (0.9840105.0210.0) = 337.3 mm2悬挑脚手架计算满足要求！15.2 计算书2（悬挑3.6m(含阳台2.4m)，锚固2.2m）依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-20108、10计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.95。双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.85米。采用的钢管类型为482.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.70米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7900，体109、型系数0.1170。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度4.60米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/110、m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.075+0.101.120)1.5002=0.265kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.075+0.1171.120)1.5002=-0.312kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =111、0.312106/4248.0=73.358N/mm2大横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.062+0.9900.800)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值112、，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.053+1.20.040+1.41.200=1.792kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.8002/8+1.7920.800/3=0.481kN113、.m =0.481106/4248.0=113.288N/mm2小横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036800.004/(3842.060105101950.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.040+1.200=1.293kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1293.250800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.0610510195114、0.0)=1.119mm最大挠度和 V=V1+V2=1.128mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.028+1.20.060+1.4115、1.800=2.626kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.10019.500=1.952kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100101.500(0.800+0.200)/2=0.7116、50kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.500=0.292kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.269kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/117、m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.790 Us 风荷载体型系数：Us = 0.117经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.7900.117 = 0.063kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.269+0.91.43.600=9.659kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.269+1.43.600=10.163kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW118、计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.0631.5001.8501.850/10=0.041kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.163kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001119、.850=3.205m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3205/16=200； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.180； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得: =10163/(0.18397)=142.080N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.659kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算120、长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.850=3.205m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3205/16=200； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.180； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.041kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得到 =9659/(0.121、18397)+41000/4248=144.601N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 80.346kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=4.465kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2122、 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 4600mm，ml = 200mm，m2 = 1000mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.16kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/4.60=0.26 kl=0.20/4.60=0.04 k2=1.00/4.60=0.22代入公式，经过计算得到支座反力 RA=23.877kN支座反力 RB=-2.124kN最大弯矩 MA=12.373kN.m抗弯计算强度 f123、=12.373106/(1.05141000.0)=83.573N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.27+3.60=7.87kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=8.717mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-201124、1)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =12.37106/(0.929141000.00)=94.46N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.124kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以125、0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=21244/(3.1416165.752)1/2=3mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.12kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于2124.29/(3.1416126、181.5)=25.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.12kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 2.124.60/2 = 4.89kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010127、-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 4.89106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0210 = 1-(1-20.0210)1/2=0.0210s = 1-0.0210/2=0.9900楼板压点负弯矩配筋为 As = 4.89106 / (0.9900105.0210.0) = 223.9 mm2悬挑脚手架计算满足要求！128、15.3计算书3（特殊部位：悬挑1.25m,锚固0.35m）悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.95。双排脚手架，搭设高度19.5米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.85米。采用的钢管类型为482.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.70米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m129、2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7900，体型系数0.1170。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度0.35米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠130、度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.027=0.075kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩131、计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.075+0.101.120)1.5002=0.265kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.075+0.1171.120)1.5002=-0.312kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.312106/4248.0=73.358N/mm2大横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.027=0.062kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最132、大挠度 V=(0.6770.062+0.9900.800)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.053133、+1.20.040+1.41.200=1.792kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.8002/8+1.7920.800/3=0.481kN.m =0.481106/4248.0=113.288N/mm2小横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.134、036800.004/(3842.060105101950.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.053+0.040+1.200=1.293kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1293.250800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105101950.0)=1.119mm最大挠度和 V=V1+V2=1.128mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传135、给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0360.800=0.028kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.028+1.20.060+1.41.800=2.626kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷136、载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.10019.500=1.952kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100101.500(0.800+0.350)/2=0.863kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.500=0.292kN经计算得到，静荷载标准值 N137、G = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.382kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.790 Us 风荷载体型系数：Us = 0.117经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.7900.117 = 0.063kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算138、得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.382+0.91.43.600=9.794kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.382+1.43.600=10.298kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.0631.5001.8501.850/10=0.041kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进139、行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.298kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.850=3.205m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3205/16=200； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.180； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)140、； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得: =10298/(0.18397)=143.967N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.794kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.850=3.205m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W141、=4.248cm3； 由长细比，为3205/16=200； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.180； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.041kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=194.75N/mm2；经计算得到 =9794/(0.18397)+41000/4248=146.489N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 282.808kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl142、=4.465kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=10.30kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经143、过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.431kN,R2=15.008kN,R3=-5.449kN最大弯矩 Mmax=1.922kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.922106/(1.05141000.0)+3.5171000/2610.0=14.332N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(G144、B50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =1.92106/(0.929141000.00)=14.68N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=11.960kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.96145、0kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00011.960/0.850=112.563kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=11.960kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，146、取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=119604/(3.1416502)1/2=11mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.008kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=150084/(3147、.1416165.752)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.01kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于15008.24/(3.1416181.5)=176.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足148、公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.01kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 15.010.35/2 = 2.63kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 149、1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 2.63106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0110 = 1-(1-20.0110)1/2=0.0110s = 1-0.0110/2=0.9940楼板压点负弯矩配筋为 As = 2.63106 / (0.9940105.0210.0) = 119.8 mm2悬挑脚手架计算满足要求！15.4计算书4（主楼阳角计算）悬挑脚手架阳角型钢计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130150、-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体350mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1200mm。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图一、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN151、/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为: 17.448kN型钢固接处的支撑力为: 2.570kN型钢最大弯矩 Mmax=4.207kN.m图中距离 |MP|=(1.2001.200+0.1000.100+1.2000.1001.414+3.9003.900)1/2=4.102m图中角度 MPQ=arcsin(3.900/4.102)=1.255图中角度 OPQ=arctg(0.021/1.200)=0.017每根钢丝绳的拉力 T=17.448/2/sin(1.255)=9.177kN水平型钢的轴152、向力 N=29.177cos1.255cos0.017=5.693kN型钢抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=4.207106/(1.05141000.0)+5.6931000/2610.0=30.594N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =4.21106/(0.92153、9141000.00)=32.11N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!三、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=9.177kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.0009.177/0.850=107.963kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400M154、Pa，直径15.5mm。钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=91774/(3.1416502)1/2=11mm四、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =40mm2；其中 N 对接焊缝轴向力，N=5.693kN； F 对接焊缝切向力，F=2.570kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=40mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取18155、5.0N/mm2；经过计算得到焊缝正应力强度 = 5692.96/40.00 = 142.32N/mm2；焊缝剪应力强度 f = 2569.69/40.00 = 64.24N/mm2；焊缝总强度为 180.66N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求! 五、下撑杆件验算 1）下撑杆件稳定性验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型12.6号槽钢下撑杆截面积A(cm2)15.69下撑杆截面惯性矩I(cm4)391.466下撑杆截面抵抗矩W(cm3)62.137下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)4.99 下撑杆件角度计算：156、 1=arctan(n1/m1)= arctan(3000/1300)=66.571 下撑杆件支座力： RX1=R3=21.353kN 主梁轴向力： NXZ1= RX1/tan1=21.353/tan(66.571)=9.253kN 下撑杆件轴向力： NX1= RX1/sin1=21.353/sin(66.571)=23.272kN 下撑杆件的最大轴向压力：NX=maxNX1 =23.272kN 下撑杆长度： L1=(m12+n12)0.5= (13002+30002)0.5=3269.557mm 下撑杆长细比： 1=L1/i=3269.557/49.9=65.522 查钢结构设计规范GB50157、017-2003表C得，1=0.802 轴心受压稳定性计算： 1 =NX1/(1A)=23272/(0.8021569)=18.494N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=9.253kN 下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=21.353kN 假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布 焊缝正应力： f1=N1/helw=N1/0.7hf2(2b-tw)=9.253103/0.762(253-5.5)=10.96158、1N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力： f1= V1/(helw)=V1/(0.7hf2h/cos1)=21.353103/0.762126/cos(66.571)=8.022N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(10.961/1.22)2+8.02220.5=12.045N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt30.5，t0.5，tw0.5=4.743mmhf=6mm1.2mint3，t，tw=6.6mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求 3）下撑杆与主梁节点验算下撑与主梁连159、接板长L(mm)200下撑与主梁连接板宽B(mm)120连接板厚t4(mm)10角焊缝焊角尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160 角焊缝长度取连接板长度L的2倍 焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=9.253kN 焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=21.353kN 焊缝正应力： f=N1/(helw)=N1/0.7hf2(L-2hf)=21.353103/0.762(200-26)=13.521N/mm2fffw=1.22160=195.2N/mm2 符合要求！ 焊缝剪应力: f=V1/(helw)= V1/0.7hf2(L-2hf)=9.253103/0.762(200-26)=5.859N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算： (f1/f)2+f120.5=(13.521/1.22)2+5.85920.5=12.536N/mm2ffw=160N/mm2 符合要求！ 1.5maxt40.5，t0.5，tw0.5=4.743mmhf=6mm1.2mint4，t，tw=6.6mm 角焊缝焊脚尺寸满足构造要求悬挑脚手架阳角型钢计算满足要求！