1、三盛都会城一期工程2#、4#、6#楼转换层模板施工方案编制人：审核人： 3批准人：年月日目录一、编制说明1二、编制依据1三、工程概况2四、周边环境3五、质量、安全管理机构31、质量管理机构.32、安全管理机构.43、管理人员责任分工表. .4六、方案的制定与实施51、模板支撑体系.52、模板相关材料要求.53、模板安装前准备工作. .64、模板加工管理.65、模板安装.76、模板施工工艺.7A梁模板 .7B楼板底模.10C.板模满堂架搭设.11D模板支撑体系搭设要求.11E下层结构加固. .14F注意事项 . .15七、质量目标及保证措施161、工程结构质量目标.162、分项工程质量目标.162、3、模板质量保证措施.16A、进场模板质量标准.16B、模板安装质量要求.16C、其他注意事项. .20D、脱模剂及模板堆放、维修.21八、模板的拆除21九、安全防护措施231、模板安装.232、模板拆除.243、环境保护措施.26十、应急预案261、应急预案的方针与原则.262、应急领导小组.263、应急策划.28十一、模板验算计算书301、梁模板计算.311）、参数信息 . .322）、梁侧模板荷载计算.343）、梁侧模板面板的计算.354）、梁侧模板内楞的计算.395）、梁侧模板外楞的计算.436）、穿梁螺栓的计算. .457）、梁底模板计算. .468) 、梁底支撑方木的计算.509）3、梁底支撑主楞的计算.5510）、立杆的稳定性计算. 57转换层模板工程施工方案一、编制说明为了加强本项目的安全技术管理，规范安全专项施工方案编制及专家论证审查和监督管理行为，防止建设施工重大安全事故，依据国务院建设工程安全生产管理条例、建设部印发的危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查方法以及四川省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证暂行办法等法规和规章，结合本工程实际情况制定三盛都会城一期2# 、4#、6#楼转换层梁板模板专项施工方案。二、编制依据1、本工程施工图纸及施工组织设计2、标准、规范、规程、及其他：序号1施工规范、规程名称建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范编号J4、GJ130-20112建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014建筑结构荷载规范GB 50009-20115混凝土结构设计规范GB50010-20116建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087建筑施工计算手册江正荣著8建筑施工安全检查标准JGJ59-20119建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号11扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全12木结构设计规范GB50005-20033序号施工规范、规程名称编号14混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-200215、5冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002注：施工过程中如遇到国家规范、图集、标准更改，则工程要求也随之相应更改，按照新标准执行。三、工程概况三盛都会城一期工程 2#6# 楼，其中 2# 、4#、6# 楼为地上 32 层，地下 1 层 ， 总建筑面积为 92294m 2.专项方案主要包括以下内容：（1） ）、2#、4# 、6# 楼转换层结构概况2#、4#、6# 楼结构形式为框支柱剪力墙结构，因转换层层高为1.35 米和 1.8米，所以本工程的转换层大梁的底板均设置在与下一层的楼板面以下。故转换层层 高在 3.25 米和 4.05 米之间。楼板板厚 180mm 。转换层框支梁及框支柱截面6、尺寸均较常规框架、框剪结构构件尺寸大很多，其中框支梁主要截面尺寸为 1200mm 1500mm 、1100mm 1500mm 、400mm 1500mm 、400mm 1950mm 、1200mm 1800mm 、600mm 1000mm 、700mm 1000mm 、1000mm 1950mm 、950mm 1950mm 。（2） ）、专项方案级别界定根据四川省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证暂行办法，施工总荷载超过 10KN/m 2 或者集中线荷载超过15KN/m 的模板支撑系统， 须编制专项方案并组织专家对专项方案进行论证。四、周边环境工程地点建设地点位于成都市龙泉驿区柏合镇，7、现吉利汽车对面。周围交通便利，配套完善，适宜居住。五、质量、安全管理机构项目建立专门的质量、 安全管理机构， 从方案的编制、 审核、论证到具体实施、过程监控及结论分析等方面对模板施工进行全面管理，确保模板施工安全及工程质量。具体机构人员及分工如下：1、质量管理机构组长郭华忠副组长王辉际副组长王天亮质量员王秋林现场技术钟波试验员廖学军木工工长方文康测量员郭昌松班组长陈发忠2、安全管理机构组长 郭华忠59副组长王辉际副组长方胜安全员董文新现场技术钟波试验员廖学军木工工长方文康电工李含富班组长陈发忠3、管理人员责任分工表序号姓名职务负责内容1郭华忠项目经理全面负责模板施工过程的管理工作、下达任务指标8、。2钟波技术负责人分项施工方案的总体框架的确定，方案编制，质量控制。3方胜安全负责人模板安全文明施工的检查、监督，提出整改意见。4王秋林质检负责模板加工、安装、拆除质量检查，并形成记录。5王天亮现场负责人现场、工程进度、施工协调、调度、安全管理。6方文康木工工长模板、钢管的现场安全文明施工管理人料机调度及进度安排。7郭昌松测量负责负责放线、验线工作。8董文新安全员现场模板施工安全教育、检查，并形成资料记录。9廖学军试验员模板材料及砼取样送检、提供模板设计、拆模相关技术数据。10李含富电工现场临时用电安排、安全用电检查、监督。11陈发忠班组长负责模板施工过程中严格按规范设计要求执行六、方案的制定9、与实施1、模板支撑体系梁承重架采用 可调托座 与扣件式钢管脚手架 相结合的方式，根据梁宽沿梁跨度方向设置多排可调托座顶撑立杆，作为竖向荷载的主要承载构件，模板的水平荷载 及整体稳定性支撑体系为扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0 钢管。梁的侧向约束体系为扣件式钢管脚手架与 M14 对拉螺栓相结合的方式，为防止水平方向产生位移，梁侧模外楞钢管直接或者采用钢管 45度三角与满堂架连接，确保模板的整体稳定性。具体施工工艺见本章第 6节。2、模板相关材料要求1). 模板材料：模板均采用 15mm 覆膜木胶合板 ，所有胶合板均需有材质检验合格资料，且强度必须等于或大于以下强度要10、求：胶合板弹性模量 (N/mm2):6000.00 ；胶合板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 胶合板抗剪强度设计值 (N/mm2):1.50 ；2). 支撑体系材料要求：A、支撑用方木的规格为 50mm 100mm ，所有方木需有材质检验合格资料，且强度必须等于或大于以下强度要求：方木抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13.00 ；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值 ft(N/mm2):1.50 ；B、支撑用钢管的规格为 48 3.0 。钢材强度等级 Q235-A ，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格11、证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。C、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件 ，应符合建设部 钢管脚手扣件标准JGJ22-85 的要求， 由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、 气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm 。钢管螺栓拧紧力矩达 70N m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。D、水平模板约束用对拉螺栓规格12、为M14 粗丝螺栓 ，对拉螺栓的抗拉强度设计值须170 N/mm 2 ；有效直径为 11.55 mm ；有效面积为 105 mm 2。3、模板安装前准备工作1 ）项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审， 对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板设计方案。 2）对施工班组进行技术交底，做好构件的定位放线和标高的测设和控制工作。3） 对钢筋工程进行检查验收。4、模板加工管理模板加工完毕13、后，经项目部技术、质检人员验收合格后方可使用。对于多次周转使用的模板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。5、模板安装1) 、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制 好相邻板面之间拼缝，两板接头处必须设置海绵双面贴 ，以防漏浆，模板周转使用过程中，每次使用必须涂刷脱模剂，以保证模板周转次数和砼表面质量。2) 、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa14、 ），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板 500 （mm ） 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该 500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。6、模板施工工艺A 梁 模 板 1）支模程序放线搭设支模架支梁底模梁模起拱绑扎钢筋、安垫块支梁侧模固定梁模夹支梁、柱节点模板检查校正安梁口卡相邻梁模固定2）支模方法放线：模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出梁的标高及中心线和模板安装控制内15、边线，并按满堂脚手架设计要求定出支模架立柱位置线。3） 安装梁模梁模采用 15mm 厚覆膜木胶合模板与木枋结合模板， 为了保证梁的宽度正确， 在两侧模板之间绑扎钢筋撑住两侧模板；当跨度大于 4m 时，按梁跨度长度 2起拱。待支模架立好后，将梁底模就位于支模架上，用建筑线拉直校正底模中心线和边线以及标高；待校正无误后，将梁底模固定于支架上，然后拼装两侧侧模同时加设龙 骨，并将底模与侧模连接。待模板安装完后，检查梁模中心线和标高以及断面尺寸。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装 另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。安装梁柱节点模：待柱筋16、绑扎完，并垫好保护层垫块，梁模安装校正好后，即可用 15mm 厚胶合模板镶边嵌补柱子端头与梁板模交接处的空隙。梁、板、柱混凝土为一次性浇注，需待梁板钢筋绑扎完，在浇筑混凝土之前，用水将柱内垃圾冲洗干净，然后补塞柱脚清扫口再浇注混凝土。梁底模木楞采用纵向布置,木楞中到中间距100mm ，外楞采用 483.0 钢管； 梁侧模木楞沿梁跨度方向水平设置,间距按中到中 100mm 设置；外楞采用 248 3.0钢管，水平间距按 中到中间距 500mm 布置；对拉螺栓竖向按间距不大于500mm 设置；水平间距根据外钢楞按间距即500mm 设置， 螺栓采用 M14 粗丝螺栓； 固定模板所用螺帽均采用双螺帽，17、以防螺杆丝口滑丝。对拉螺栓套PVC 管使用，以便周转使用节约成本。4） 梁底支撑架搭设根据梁宽沿梁跨度方向设置多排可调托座顶撑立杆，梁宽600mm ，梁高1200mm 的梁，在梁底设置 1排顶撑立杆； 梁宽1000mm ，600mm 梁高1200mm的梁在梁底设置 2排顶撑立杆；1000mm 梁宽1400mm ，梁高为 1200mm 1700mm的梁在梁底设置 3排顶撑立杆；1400mm 梁宽1800mm ，梁高为 1200mm 1900mm 的梁在梁底设置 4排顶撑立杆。顶撑立杆横向排距根据梁宽平均分配。立杆沿梁跨度纵向间距为500mm （为满堂架纵横间距的 1/2 ），顶撑立杆之间用钢管扣18、件连成一个整体，与楼板满堂架连接（满堂架纵横间距为1000mm ），以增加稳定性梁两侧立杆横向间距为梁宽+200mm （梁两侧各 100mm ）；立杆步距小于 1500mm ，在距地面 200mm 高处设纵横扫地杆一道；在梁底支撑架横向按间距1500mm 设置剪刀撑，纵向满设剪刀撑。5） 梁模板示意图如下：、以下梁模搭设适用于： 梁宽小于等于600mm时， 梁底支撑立杆为1 排，居中布置，梁底纵向木方中对中间距按不大于100mm设置；梁底立杆纵向间距为500mm ，梁底支撑架纵横方向均设置剪刀撑。梁侧模竖向设3 道对拉螺栓。第一道从梁底以上 150mm 处设置，如图。当高度小于1200 时，适19、当减小下部螺杆纵向间距。、以下梁模搭设适用于： 梁宽大于 600mm 小于等于 1000mm时， 梁底支撑立杆为 2 排，排距为 梁宽/3 ，梁底纵向木方中对中间距按不大于100mm 设置；梁底立杆纵向间距为 500mm ，梁底支撑架纵横方向均设置剪刀撑。其中梁高1200mm时梁侧模竖向共设 3 道对拉螺栓； 1200mm 梁高1700mm时梁侧模竖向共设 4 道对拉螺栓，第一道从梁底以上150mm 处设置，如图。当高度小于1700 时，适当减小下部螺杆纵向间距。、以下梁模搭设适用于： 梁宽大于 1000mm 小于等于 1400mm 时，梁底支撑立杆横向为 3 排，排距为 梁宽/4，梁底纵向木20、方中对中间距按不大于 100mm 设置；梁底立杆纵向间距为 500mm ，梁底支撑架纵横方向均设置剪刀撑。其中 梁高1200mm 时梁侧模竖向共设 3 道对拉螺栓； 1200mm 梁高1700mm 时梁侧模竖向共设 4 道对拉螺栓，第一道均从梁底以上 100mm 处设置，如图。当高度小于 1700 时，适当减小下部螺杆纵向间距。、梁板支撑平面图B. 楼板底模1）支模程序复核板底标高搭设支模架安放支模龙骨安装模板安装柱梁、 板节点模板 安放预埋件及预留孔模等检查校正交付使用。2）楼板底模楼板厚度为 150mm, 底模采用 15mm 厚覆膜木胶合板，龙骨采用 50 100 方木， 方木间距按 2021、0mm 设置，支模架的高度为楼板底面高度扣除模板及支模龙骨厚度的尺寸。在抄平后放置，必须保证平整和支模架的连接牢固，板模安装应从楼板四周向中间铺设，板模用的胶合板应与龙骨连接牢固，为便于拆模，梁板交接处板模置于梁侧模上，并用铁钉钉死。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。C. 板模满堂架搭设本工程转换层的层高为 1.35 米和 1.8 米。支模架净高最大为 4050mm ；板底模支撑满堂架搭设尺寸为：立杆的纵距为 b=800 1000mm ，横距为 l=800 1022、00mm 。水平横杆在距地面 200mm 高处设纵横扫地杆一道， 扫地杆与第二、 三道间距均为 500mm 。D. 模板支撑体系搭设要求由于本工程较大截面梁的梁底均为转换层的下一层，故本专项方案主要针对转换层下一层的模板支撑体积进行设计。1 、一般搭设要求（1）、立杆、纵横向水平杆构造要求每根立杆底部应设置50mm 厚通长垫板，立杆双向满设扫地杆，扫地杆距底座上边缘距离不大于200mm ；立杆的接长接头必需采用对接扣件连接；立杆的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，隔跨的两个相邻接头在高度方向上应错开的距离不宜小于500mm; 各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；23、纵横水平杆的对接扣件均应交错布置，两根相邻的水平杆接头不宜设置在同步（跨）内；隔步 (跨)相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm, 杆端至接点的位置大于 100mm 。e考虑立杆垂直方向受力存在偏心距，在排架搭设过程中所用的水平钢管应在立杆两侧交差布置，不应在立杆的同一侧布置。顶板排架立杆间距取框支梁长度主向立杆间距的双倍数。（2）、剪刀撑、连墙件设置.支撑架四边设置连续式垂直剪刀撑，中间每隔四排支架立杆设置一道竖向剪刀撑，竖向剪刀撑应纵横双向设置，每道剪刀撑跨立杆的根数不大于6 根，每道剪刀撑的宽度不应小于四跨，其宽度宜为4-6m ，斜杆与地面的倾角控制在45 0 60 0 ,由底至24、顶连续设置，支撑主梁的立杆必需沿梁长满设剪刀撑。剪刀撑的接长采用搭 接，搭接长度不小于0.5m ，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，杆端至接点的位置大于 100mm;. 水平剪刀撑设置三道，顶部和底部分别设置一道，中间设置一道；c. 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心至主接点的距离不宜大于150mm;d. 因该处满樘架设置于建筑物中部，故架体水平杆可应与其它楼层的满樘架连接，增加其稳定性；架体与框架柱应采取抱柱连接。e. 扣件螺栓拧紧力矩值应按规范要求扣件安全规范5.1.7达 到 40N.M 65N.M 。2 、模板安全规范强制规定（1）支撑梁、板的支架立柱构造25、与安装应符合下列规定：（ 6.1.9 ） a.梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。b. 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托， U 形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm ，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm ，安装时应保证上下同心。c. 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉 杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8-20m 时，在最顶步距两水26、平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。d. 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm ，并应采用 2 个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm 处进行固定。（2） 、当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：（6.2.4 ）a. 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座和垫板， 垫板厚度不得小于50mm 。b. 当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，27、 高低差不得大于1m ，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m 。c. 立柱接长严禁搭接， 必须采用对接扣件连接， 相邻两立柱的对接接头不得在同步内， 且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm ，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3 。d. 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。e. 满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式 剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m 左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为 4-6m ，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应00与地面顶紧，夹角宜为45-60。当建筑层高在 8-20m 时，除28、应满足上述规定外， 还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。f. 当支架立杆高度超过5m 时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距 6-9m 、竖向间距 2-3m 与建筑结构设置一个固结点。E. 下层结构加固1） 、增大接触面积，减小集中应力由于框支梁底模支撑立杆产生的局部应力较大，且在转换层结构施工过程中， 下层顶板砼结构还未完全达到设计强度，为避免立杆的集中荷载破坏楼板结构，立杆下部设枕木， 在框支梁和顶板模板支撑立杆下设置50*300*300枕木（也可整块跳板通常布置）。2） 、1 层顶梁板 结构及支29、撑体系加固由于工程为连续施工， 在转换层梁板施工过程中下层（1 层顶）的砼梁板还未达到设计强度，模板及支撑体系必须完全保留，且同时须在同上层框支梁位置原模板支撑体系的基础上进行结构加固，以承载转换层传递下来的荷载。其中该层梁作为 承受上部传递荷载的主要构件，须进行重点加固，梁底支撑立杆加密至同上层框支 梁梁底支撑立杆间距，且立杆位置必须保证上下竖向一致，同时增设纵横向剪刀撑， 以增强架体整体稳定性。3） 、1 层底梁板 结构及支撑体系加固转换层荷载经过一层顶梁、板、柱结构的部分卸荷，传递至1 层底梁板结构的荷载已折减不少。 为安全起见，计划将1 层底梁及周边楼板的模板及支撑架予以保留， 待转换30、层结构施工完毕，达到强度后再予以拆除。F. 注意事项1、在浇筑砼前，对模板、钢筋、埋件等全面进行检查，符合验收规范后方可浇筑。浇筑砼不允许留设施工缝。2、脚手板、扣件、脚手管、可调顶座等材料，运到现场应分类集中堆放，分别插挂标牌，保持施工现场的合理布置，并整洁有序。3、所有的模板要求拼缝严密， 不能漏浆， 如木模有变形， 则必须进行修复方能使用， 对可能出现漏浆的部位，要采用3mm 的塑料泡沫条进行缝隙封闭。4、模板安装完毕后，应进行检查，特别是支撑系统及柱脚等砼侧压力较大的部位， 必须认真检查，验收合格后方能进行下道工序。5、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由31、中部向两边扩展的浇筑方式。6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8、所有模板使用一次后，必须进行认真清理，铲出表面结灰并均匀涂刷好脱模剂后备用，脱模剂必须用模板专用脱模剂，不允许使用废机油代替脱模剂。9、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其他硬物；模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋，用撬棍调整模板时，要注意保护模板下口海绵条，严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。定型模板在使用过程中应32、加强管理，分规格堆放，及时修理，保证编号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。七、质量目标及保证措施1、工程结构质量目标优质。2、分项工程质量目标合格率为 100 。3、模板质量保证措施A、进场模板质量标准（1） ）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2） ）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于 0.001m 2。每平方米污染面积不大于0.005m 2（3） ）规格尺寸标准厚度检测方法： 用钢卷尺在距板边 20mm处，长短边分别测 3 点、1 点，取8点平均值； 33、各测点与平均值差为偏差。 长、宽检测方法： 用钢卷尺在距板边 100mm处分别测量每张板长、宽各 2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。B、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002 ）及相关规范要求。即 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（ 1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应34、对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（ 2） 一般项目1） 模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2） 对跨度不小于 4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于 3 件；对板，应按有代表性的自35、然间抽查10，且不得小于 3 间。） 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。允许偏差表1轴线位移基础柱、墙、梁允许偏差（ mm533） 固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合下表的规定；允许偏差表允许偏差（ mm2 标高5基础103 截面尺寸柱、墙、梁+2-54每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管、预留孔中心线位移39预埋螺栓10 预留洞11 阴阳角中心线位移2外露长度10-0中心线位移10截面内部尺寸10-0垂直4方正4检查数量：按规范要求的检验批 (对梁、柱，应抽查构件数量的 10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的36、自然间抽查 10 ，且不得小于 3间)。检验方法：钢尺检查。（3） ）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批 (对梁、柱，应抽查构件数量的 10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10 ，且不得小于 3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表 1：（检验方法： 检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4） ）模板垂直度控制1） 对模板垂直度严格控制， 在模板安装就位前， 必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2） 模板拼装配合， 工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过37、 3mm ，平 整 度 不 超 过 2mm ； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5） ）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500 线，根据层高 2800mm 及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6） ）模板的变形控制1） 墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm ）。2） 浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500 以内， 严防振捣不实或过振，使模板变形。3） 门窗洞口处对称下混凝土；4） 模板支立后， 拉水平、竖向通线， 保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5） 浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动38、；6） 模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7） ）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8） ）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔， 以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9） ）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10） ）跨度小于 4m不考虑， 46m的板起拱 10mm ；跨度大于 6m的板起拱15mm 。（11） ）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12） ）混凝土浇筑时，所有39、墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13） ）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。C、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1） ）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2） ）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。40、（3） ）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4） ）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5） ）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm 。（6） ）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7） ）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。D、脱模剂及模板堆放、维修（1） ）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后41、被雨水冲洗掉。（2） ）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3） ）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4） ）拆下的模板若发现翘曲， 变形，及时进行修理。 破损的板面及时进行修补。八、模板的拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到 1.2MPa （依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可42、拆除。结构类型板梁 悬臂构件结构跨度（ m）2 2, 8 88 8按设计的混凝土强度标准的百分率（507510075100100%）3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1） ）严格拆模顺序。梁板模板的拆除顺序：梁侧模板板模板梁底模板支撑架分类清场（2） ）拆模严格按规程施工梁板拆除：先将支柱上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱或门架。梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬 棍轻轻43、撬动模板，使之与砼分离。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。（3） ）拆除支撑体系注意事项拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆及斜向剪刀撑连墙件等要跟随立杆逐层拆除。（4） ）管理措施楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。44、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。九、安全防护措施1、模板安装1) 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实， 并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢；2) 支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，45、禁止利用拉杆、 支撑攀登上下。支设4m 以上的立柱模板，四周必须顶牢。操作时，要搭设操作架； 不足 4m 的，可使用马凳操作；3) 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底上行走。4) 支设立柱模板和梁模板，要求不准站在梁、柱模板上操作和在梁底板上行走， 更不允许利用拉杆、支撑攀登上下；5) 支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影响容易倒塌伤人；6) 高空临边作业时，有高处坠落和掉下材料的危险，支模人员上下应走通道， 严禁利用模板、栏杆、支撑上下，阳台平台上支模要系好安全带，工具要随手放入工具袋内，禁止抛掷任何物体；7） 在电梯间进行模板施工作业46、时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15 时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h 。8) 拆除模板应经施工技术人员同意，操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。拆动的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚；9) 拆模后需要局部支撑和使用早拆体系的支撑杆必须顶牢，不得松动，防止支撑倒下伤人，高处作业严禁投掷材料。10） ）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有47、缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板11） ）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查） ；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手 套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。2、模板拆除1） 拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定；2） 高处、复杂结构模板48、的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区；3） 工作前应事先检查所使用的工具是否牢固。扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落；4） 遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时应先清扫施工现场，确认操作部位不滑时再进行工作；5） 拆除模板一般应采用撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上；6） 已拆除的模板、 拉杆、支撑等应及时运走， 妥善停放， 严防操作人员因扶空、踏空而坠落；7） 在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板上的洞口盖严；8） 拆模板时，应将已活动的模板、49、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；9） 拆除板、梁、墙模板是应注意：1拆除 4m 以上模板时，应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆；2严禁在同一垂直面上操作；3拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒；4拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞拉拆，更应防模板突然全部掉落伤人；5严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。6每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动；10） ）正确使用个人防护用品和安全防护设施。进入施工现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚；11 ）拆下的模板、脚手架等部件，堆放处离楼层边沿应不小于1.5m,50、 堆放高度不得超过 2m ，楼梯边口、通道口、脚手架边缘等处严禁堆放拆下部件，做到工完、料尽、场地清，防止朝天钉扎脚。3、环境保护措施(1) 在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时， 禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。(2) 模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。(3) 模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾集中堆放场。(4) 梁板模板内垃圾及时用垃圾袋装好，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。十、应急预案1、应急预案的方针与原则坚持“安全第一，预防51、为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备用状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。2、应急领导小组一旦发生施工安全事故，项目领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场并通知当地有关部门，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。组长：郭华忠副组长：王辉际、王天亮组员：王秋林、钟波、方胜、董文新、方文康、郭长松、李含富应急组织的分52、工职责组长职责：决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。安排寻找53、受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。3、应急策划（1） ）应急预案工作流程图：危险源辨识编制应急预案成立抢险领导小组组织抢险队伍、救护车配备应急物资、设备进行评审、修订定期评审未发生应急知识教育培训发生实施应急预案应急准备和响应工作程序图本工程的特点是梁截面尺寸、荷载大，认真对危险源的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知54、识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图：（2） ）、应急救援措施应急响应序号情况联系单位施工现场应急响应救援措施执行单位发生坍塌事故，现场人员立即撤离坍塌区，向项目经理及有关人员报告，项目经理启动现场应急系统， 依照安全技术措施一方面组织人员排除险情，以预防坍塌的再次发生；一1 坍塌事故2 触电事故物体打击3事故机械伤害4事故工程部安质部工程部物机部安质部工程部安质部工程部物机部安质部方面对埋入的人员组织用手刨挖，以避免伤员二次受伤， 对受伤者进行现场必要的救治，同时拨打120送医院抢救；项目经理按照报告 程序逐级报告， 企55、业应急响应指挥机构组织公司应急小分队赶赴出事现场开展救援工作；协助公司事故调查组，对事故展开调查。触电事故主要有三类，施工碰触电、 工地随意拖拉电线、 现场照明不使用安全电压；最早发现触电者，大声呼叫电工迅速拉闸断电， 然后边向项目经理及有关人员报告，边用木棒、木板等不导电的材料将触电人与接触电 线、电器部位分离开，将触电者抬到平整的场地，现场伤员营救人员按照有关救护知识立即进行救护，同时拨打 120 送医院抢救；项目经理按照报告程序逐级报告， 并协助公司事故调查组对事故展开调查。不戴安全帽在发生的物体打击事故中，占事故总数的90% ，所以进入施工现场必须戴安全帽是首选安全措施；当发生物体打击56、事故，最早发现者立即向项目经理报告，项目经理组织现场营救小组人员迅速对伤者进行紧急清理包扎止血，同时拨打120或直接送医院操作抢救；项目经理按照报告程序逐级报告，并协助公司事故调查组对事故展开调查。 当发生机械伤害事故， 如受伤者自己能够呼救， 首先大声呼叫电工迅速拉闸断电；如受伤严重已不能呼吸， 最早发现者大声呼叫电工迅速拉闸断电，向项目经理及有关人员报告， 同时拨打120急救中心，现场伤员营救小组人员将伤者抬到平整的场地进行必要的救治，项目部应急小分队物机部安质部物机部高处坠落5事故8火灾工程部安质部派出所工程部安质部如发现伤者有断指断腿等，应立即将其找到， 用医用纱布将其包好，随同伤员一57、起送往医院 救治。项目经理按照报告程序逐级报告，并协助公司事故调查组对事故展开调查。当发生高处坠落事故， 最早发现者立即向项目经理报告， 项目经理组织现场营救小组人员迅速对伤者施救，如有骨折伤员， 应注意对骨折部位的保护，使用木板平抬， 避免因不正确的抬运， 使骨折部位造成二次伤害；同时拨打 120 或直接送医院抢救；项目经理按照报告程序逐级报告， 并协助公司事故调查组对事故展开调查。在施工平面图中用红色笔将消防器材、消防水管口标示其中，设置在醒目的位置上；高层建筑指30m 以上的建筑物，要随层做消防水源管道，用2 时（约50mm ）立管，设加压泵， 每层留有消防水源接口；当发现有火险发生时，58、项目经理立即指挥现场消防灭火组、 伤员营救组等分工协作，取出灭火器和接通水 源进行扑救；当火势较大，现场无力扑救时， 立即拨打119火警，讲清火险发生的地点、 灾势情况、 报告人姓名、 单位地址、 并派人到单位门口、街道交叉路口等候消防车的到来， 带领消防车迅速赶到火灾现场；建筑物起火的 7 内是灭火的最好时间，如超过这个时间，就要设法逃离火灾现场，依靠消防人员灭火；项目经理按照报告程序逐级报告，非常情况可越级上报，并协助公司事故调查组对事故展开调 查。安质部项 目 部 项目应急小分队十一、模板验算计算书模板的计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008) 、建筑施工手册第四版、建59、筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 、混凝土结构设计规范GB50010-2002 、钢结构设计规范 (GB50017-2003) 等规范编制。1、梁模板计算本工程框支梁截面尺寸较多，宽度为400mm 1200mm ，高度为 1000mm 1950mm ；根据第五章第 6 节梁模板施工工艺， 1800mm 宽的梁底部支撑立杆间距最大， 1900mm 高的梁侧模外楞及对拉螺栓间距最大，其余参数相同，因此只需验算截面为 KZL5(1)1200 1800 的梁模， 即可证明该支撑体系结构是否安全，在此以KZL5(1)1200 1800 为例进行验算。该梁截面宽度 B60、(mm):1200.00 ；截面高度 H(mm):1800.00； 梁段:KZL5(1)。1） 、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m) ：1.20 ；梁截面高度D(m) ： 1.80 ；混凝土板厚度 (mm) ：200.00 ；立杆沿梁跨度方向间距La (m) ：0.50 ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) ：0.10 ；立杆步距 h(m) ：1.50 ；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m) ： 1.00 ； 梁支撑架搭设高度 H(m) ： 4.05 ；梁两侧立杆间距 (m) ：2.00 ；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4； 采用的钢管类61、型为 48 3； 立杆承重连接方式：可调托座；2. 荷载参数新浇混凝土重力密度 (kN/m 3)： 24.00 ；模板自重 (kN/m 2)：0.50 ；钢筋自重(kN/m 3 ):根据KZL5(1) 的配筋可知，取 1米进行计算如下 :梁上下纵筋：（ 28+17 ）6.33=284.85Kg ；梁箍筋： （ 1.16+1.76 ）2+ （0.165+1.76 ）23+23.8 0.14 4 1.209 10=226.36kg梁腰筋： 161.998=31.97kg梁钢筋自重 :(248.85+226.36+31.97)1.21.8100=2.35KN/M 3偏安全考虑 ,计算时钢筋自重取： 62、2.5KN/M 3；施工均布荷载标准值 (kN/m 2 )： 2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m 2)：45.6 ； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m 2)：2.0 ；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m 2)：4.0 ；3. 材料参数木材弹性模量 E(N/mm 2)：9000.0 ； 木材抗压强度设计值 fc(N/mm) ： 10.0 ；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm 2)：13.0 ；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm 2)：1.5 ； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm) ： 15.00 ；面板弹性模量 E(N/mm 2)：5623.0 ；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm 263、)： 13.0 ；4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm) ： 50.00 ；梁底方木截面高度 h(mm) ： 100.0 ； 梁底纵向支撑根数： 19；5. 梁侧模板参数主楞间距 (mm) ：500 ；次楞根数： 18 ； 主楞竖向支撑点数量： 4；固定支撑水平间距 (mm) ： 1000 ；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm ， 500mm ， 1000mm ，1500mm ； 主楞材料：圆钢管；直径(mm) ：48.00 ；壁厚 (mm) ：3.00 ；主楞合并根数： 2； 次楞材料：木方；宽度(mm) ：40.00 ；高度 (mm) ：70.00 ；2） 、梁侧模板荷载计算按64、施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 :F=0.22 t1 2 V1/2F= H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3 ；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15) 计算，取 5.714h ；T -混凝土的入模温度，取 20.000 ；V -混凝土的浇筑速度，取 4.000m/h ；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m ； 1-外加剂影响修正系数，取1.000 ；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150 。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；F10.65、22F224241.65.71438.4KN1.152/ m469.4 KN/ m2F2 =24 1.9=45.6KN /m2分别计算得69.4 kN/m 2、45.600 kN/m 2，取较小值 45.600 kN/m 2作为本工程计算荷载。3） 、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，梁高方向木楞间距l= 100 mm ，梁侧面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。沿梁纵向取1米面板，作为计算单元。计算简图如下：qABCD面板计算简图 (单位： mm)1.66、 强度计算根据JGJ162-2008 建筑施工模板安全技术规范4.3 节，首先判断荷载效应的最不利情况：静载：新浇混凝土侧压力标准值G4K =45.6kN/m 2；）活载：振捣混凝土时对底模产生的荷载标准值：Q2k =4.0kN/m 2A、由活载效应控制的组合：S1GnGiki 1Q1Q1KS1 = 1.2 45.6+1.4 4=60.32KN/ m 2B、由静载效应控制的组合：S2GGiknQ1ci QiKi 1S2 = 1.35 45.6+1.4 0.7 4=65.48KN/ m 2根据以上计算 S2S1 ，因此由静载效应控制的组合为最不利。12按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算,67、根据JGJ162-2008 附表C，采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大弯矩：M0 *( K m1q l 2K m 2q 2l)其中， M- 面板计算最大弯距 (Nmm) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l- 计算跨度 (内楞间距 ): l =100mm ；q1 由静载作用在模板上的侧压力线荷载设计值，得： M =0.9 ( 0.1q 1l2 +0.117q 2l2 )其中 ，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力标准值G4K =45.6kN/m 2；由静载效应控制的分项系数为1.35 ，则：q1 = 1.35 G4K 45.6=1.35 45.6 1=61.668、5kN/m ；q2 由活载作用在模板上的侧压力线荷载设计值，它包括:振捣混凝土对垂直模板的荷载标准值Q2k =4.0kN/m 2；由静载效应控制的分项系数为 1.4 ，组合值系数为 0.7 ，则：q2 = 1.4 0.7Q2k1米=1.40.7 41米=3.92kN/m ；计算跨度 : l = (1900-200)/(18-1)= 100mm；1. 首跨跨中弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取K m10.08；Km2活载最大作用弯矩系数，在此取 Km 20.101；2. 支座弯矩系数 :Km1 -静载作用弯矩系数，在此取Km1 =-0.1;Km2 -活载最大作用弯矩系数，在此取Km2 =69、0.117首跨跨中弯矩：M0.9(Kq l 2Kq l 2 )0.9 (0.08 61.56 1002 0.1013.920.22 )1m1 1m220.9(0.0851.840.20.164KNM1.6410 5 Nmm100+0.101 3.92 100 100)=0.48 104 Nmm中间支座弯矩： M 10.9( K m1q l 2K m2q l 2 )00.99(（-00.11 5611.8.546 01.2020 0.1173.920.22 )120.17KNM1.7105 Nmm100+0.117 3.92 100 100 ）=-5.12 10 4Nmm因此，中间支座弯矩最大。70、面板的最大弯矩M= -5.12 104 Nmm ；面板最大应力按下式计算： M/W f其中， W -面板的净截面抵抗矩，Wbh 26b:面板截面宽度 =1000mm ；h: 面板截面厚度 =15mm ； W= 1000 15.0 15.0/6=3.75 104 mm 3；M -面板的最大弯矩 (Nmm) ； -面板的弯曲应力计算值(N/mm 2)f -面板的抗弯强度设计值 (N/mm 2 )； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.12 104 / 3.75 10 4=1.63N/mm 2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm 2 ；面板的受弯应力计算值 =1.63N/mm 271、小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2 ，满足要求！2.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql 4 /(100EI) =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = 45.6 1=45.6N/mm ；l-计算跨度 : l = (1900-200)/(18-1)=100mm；E- 面板材质的弹性模量 : E = 5623N/mm2；I-面板的截面惯性矩 :bh3I12I = 1000 1.5 1.5 1.5/12=2.81 10 5mm 4；面板的最大挠度计算值 : = 0.677 45.6 (1900-200)/72、(18-1)4/(100 5623 2.81 105) = 0.02 mm ；面板的最大容许挠度值 : = l/250 =(1900-200)/(18-1)/250 = 0.4mm；面板的最大挠度计算值=0.02mm小于 面板的最大容许挠度值=0.4mm ，满足要求！4） 、梁侧模板内楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm ，截面高度 100mm ，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为: W = 50 100 70/6 = 58.3cm 3；I = 50 100 7070/12 =204.17cm4；qABCD内楞方木计73、算简图由之前计算可知，相同均布荷载作用下，三跨连续梁中B支座在由静载控制的荷载组合下弯矩、剪力最大。1. 抗弯强度验算22对梁内楞按均布荷载作用下的三跨连续梁验算，根据JGJ162-2008 附表C，采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大弯距：M0 * ( Km1 q1lK m 2q 2l)其中，M- 内楞计算最大弯距 (Nmm) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l-计算跨度 (内楞间距 ): l =500mm ；q1 由静载作用在内楞上的侧压力线荷载设计值，它包括:新浇混凝土侧压力标准值G4K =45.6kN/m 2；由静载效应控制的分项系数为 1.35 ，则：q1=1.374、5 G4K 0.1 米=1.35 45.6 0.1=6.156KN/mq2 由活载作用在内楞上的侧压力线荷载设计值，它包括:振捣混凝土对垂直模板的荷载标准值Q2k =4.0kN/m 2；由静载效应控制的分项系数为 1.4 ，组合值系数为 0.7 ，则：q2=1.4 0.7 Q2k0.1 米=1.4 0.7 40.1=0.392KN/m根据JGJ162-2008 附表C.1-3 可知： 中间支座弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取K m10.1；Km 2活载最大作用弯矩系数，在此取K m 20.117；2中间支座弯矩最大：M MAX0.9(K m1q1lK m2q l 2 )0.9(0.175、10.40.420.1170.7840.42 )20.137 KNM1.37105 N=0.9 （-0.1 6.156 0.5 0.5+0.117 0.392 0.5 0.5 ）=-0.128KN M=-1.28 10 5Nmm内楞最大应力按下式计算：MfW其中， -内楞承受的应力 (N/mm 2)；M-内楞计算最大弯距 (Nmm) ；W-内楞的截面抵抗矩:Wbh 26b:内楞截面宽度 =50mm ，h: 内楞截面厚度 =100mm ；W = 50 100 70/6 = 58.3cm 3；f - 内楞的抗弯强度设计值 (N/mm 2 )； f=13.000N/mm 2；内楞的最大应力计算值： 76、= M/W = 1.28 10 5 / 5.83 10 4 =2.2N/mm 2；内楞的最大应力计算值 =2.2N/mm 2小于 内楞的抗弯强度设计值=13N/mm 2 ，满足要求！2. 内楞抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，根据JGJ162-2008 附表C，采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大剪力：V0( KV 1 q1 lKV 2 q2 l )其中，-内楞计算最大剪力 (N) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l-计算跨度 (内楞间距 ): l =500mm ；q1 由静载作用在模板上的侧压力线荷载，根据之前计算可知：q1=1.35 G4K 0.1 米=77、1.35 45.6 0.1=6.156KN/mq2 由活载作用在模板上的侧压力线荷载，根据之前计算可知： q2=1.4 0.7 Q2k0.1 米=1.40.7 40.1=0.392KN/m根据JGJ162-2008 附表C.1-3 可知： B支座剪力最大B支座剪力系数 :KV 1KV 2静载作用剪力系数，在活载作用剪力系数，在此取K m1此取Km20.6；0.617；B支座剪力：V0.9(KV 1q1lK V 2 q2 l )0.9(0.610.40.40.6170.7840.4)2.689KN2689N=0.9 (-0.6 6.15 0.5-0.617 0.392 0.5)=1.769KN=78、1769N截面抗剪强度必须满足下式:f3Vv2bhn其中，-内楞承受的剪应力 (N/mm 2 )；-内楞计算最大剪力 (N)；b- 构件的截面宽度 (mm) ： b = 40mm；hn -内楞厚度 (mm) ：hn = 70.0mm；fv- 内楞抗剪强度设计值 (N/mm 2 )： fv = 1.5 N/mm 2；内楞截面受剪应力计算值: =3 1769/(2 4070)=0.948N/mm2；内楞截面抗剪强度设计值: f v=1.5N/mm 2；内楞截面的受剪应力=0.948N/mm 2小于 内楞截面抗剪强度设计值fv =1.5N/mm 2 ，满足要求！3. 内楞挠度验算最大挠度按均布荷载作79、用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:0.677 ql 4100 EIl / 250其中， q-作用在模板上的侧压力线荷载(根据JGJ162 ，验算挠度时取荷载标准值)：q = 45.6 0.1 4.56kN/m ； -内楞最大挠度 (mm) ；l- 计算跨度 (内楞间距 ): l =500mm；E- 内楞弹性模量（ N/mm 2）： E = 9000.00 N/mm2 ；I- 内楞截面的惯性矩 (mm 4)；bh3I12I = 50 100 7070/12 = 204.17cm4 ；内楞最大容许挠度 : = 500 / 250 = 2 mm；内楞的最大挠度计算值 : = 0.677 4.580、6 500 4/(100 9000 2.04 10 6) = 0.105mm ；内楞的最大挠度计算值 =0.105mm小于 内楞最大容许挠度设计值= 1.6mm, 满足要求！5） 、梁侧模板外楞的计算外楞承受内楞传递的集中力，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为: 截面类型为圆钢管 483.5 ；外钢楞截面抵抗矩W = 10.16cm 3； 外钢楞截面惯性矩I = 24.38cm 4 ；按最大螺栓间距 500mm 计算。PPPPPPPPPPPPPPABCD外楞计算简图其中 P - 内楞方木传递到外楞的集中荷载(kN) ； 由之前计算已81、知，由永久荷载效应控制的组合最不利。1.抗弯强度验算对外楞按均布荷载作用下的三跨连续梁验算，根据JGJ162-2008 附表C，采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大弯距：M0( K m1 P1lK m2 P2 l )其中，M- 内楞计算最大弯距 (Nmm) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l- 计算跨度 (内楞间距 ): l =400mm ；P1 由静载作用在内楞方木传递到外楞的集中荷载(kN): q1= =1.35 45.6 0.1 0.5=3.078KNP2 由活载作用在内楞方木传递到外楞的集中荷载(kN): q2=1.4 0.7 40.1 0.5=0.196KN根据J82、GJ162-2008 附表C.1-2 可知：中间支座弯矩最大B支座弯矩系数 :K m1K m2静载作用弯矩系数，在活载作用弯矩系数，在此取Km1此取K m 20.267；0.311；B支座由静载效应控制的组合为最不利值进行验算：M0.9( K m1 P1 lK m 2 P2 l )0.9(0.2674.150.40.3110.3140.4)0.434KNM4.34105 N=0.9 (-0.267 3.078 0.5-0.311 0.196 0.5)=-0.3972KN m=-3.972 10 5 Nmm外楞最大应力按下式计算：MfW其中， -外楞承受的应力 (N/mm 2)； M-外楞计算最83、大弯距 (Nmm) ； W-外楞的截面抵抗矩:W =4.493 1032=0.9896 10 4 mm 3；f -外楞的强度设计值 (N/mm 2)，f =205N/mm 2；外楞外楞的最大应力计算值: =3.972 10 5/0.8986 104 =42.2N/mm 2；外楞外楞的最大应力计算值=42.2N/mm 2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm 2,满足要求！2.外楞挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:1.883Pl 3100 EIl / 250根据JGJ162 ，验算挠度时取荷载标准值： 其中，-外楞最大挠度 (mm) ；P- 内楞作用在支座上84、的荷载(kN/m) ：P=45.6 0.1 0.5=2.28KN/ml-计算跨度 (水平螺栓间距 ): l =500mm；E- 外楞弹性模量（ N/mm 2）： E = 2.06 105 N/mm 2 ； I- 外楞截面惯性矩 (mm 4 )， I=10.78 104 2=2.156 10 5； =l/250=500/250=2外楞的最大挠度计算值 : = 1.883 2.28 500 3/(100 2.06 105 2.156 105 )=1.2 10-6内楞的最大挠度计算值 =1.2 10 -6 mm小于 内楞最大容许挠度设计值= 1.6mm, 满足要求！6） 、穿梁螺栓的计算计算公式如下85、 :NNfA其中 N -对拉螺栓所受的拉力；A -对拉螺栓有效面积(mm 2)；f -对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm 2； 查表得：对拉螺栓的型号 : M14；对拉螺栓的有效直径 :11.55 mm ； 对拉螺栓的有效面积 :A= 105 mm 2；对拉螺栓所受的最大拉力:（其中 0.95 为荷载折减系数） N=0.95 (1.35 45.6+1.4 0.7 4)0.40.4)=9.5KN对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70 1051.05 10-4 = 17.85 kN ；对拉螺栓所受的最大拉力N=9.5kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值N=17.85kN ，对拉螺栓强度验86、算满足要求!7） 、梁底模板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和挠度。 计算的原则是按照模板底支撑的间距和取 1米长度的模板面作为计算单元,按支撑在底撑上的四跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。计算简图如下：qABCD面板计算简图1. 面板抗弯强度验算根据JGJ162-2008 建筑施工模板安全技术规范4.3 节，首先判断荷载效应的最不利情况：静载：梁模板自重 :0.5KN/ m 2新浇混凝土自重：2410 31.9=45.6KN/m2钢筋自重： 2.5 103 87、1.9=4.75KN/m 2 （根据框支梁配筋计算）活载：振捣混凝土时对底模产生的荷载标准值：Q 2K2 KN/ m2A、由活载效应控制的组合：S1GnGiki 1Q1Q1KS1=1.2 (0.5+45.6+4.75) +1.42=63.82KN/ m2B、由静载效应控制的组合：S2GGiknQ1ci QiKi 1S2=1.35 (0.5+45.6+4.5) +1.40.72=70.61KN/ m 2根据以上计算 S2S1 ，因此由静载效应控制的组合为最不利。22对梁底面板按均布荷载作用下的四跨连续梁验算，根据JGJ162-2008 附表C， 采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大弯距：88、M0 * ( Km1 q1lK m 2q 2l)其中，M- 面板计算最大弯距 (Nmm) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l-计算跨度 (内楞间距 ): l =100mm ；q1 由静载作用在模板上的压力线荷载设计值，它包括:q标注值 =(0.5+45.6+4.75)1米=50.85KN/ m 2 ，由静载效应控制的分项系数为 1.35 ，则：q1=1.35 q标注值 =1.35 50.85=68.65KN/ m2q2 由活载作用在模板上的压力线荷载设计值，它包括:振捣混凝土时对底模产生的荷载标准值：Q2 K2 KN/ m2 ，由静载效应控制的分项系数为 1.4 ，组合值系数为 089、.7 ，则：Q2=1.4 0.7Q 2k =1.4 0.7 21=1.96KN/ m 2根据JGJ162-2008 附表C.1-3 可知：.首跨跨中弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取K m10.077；Km2活载最大作用弯矩系数，在此取 Km 20.1；.B支座弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取Km10.107；Km2活载最大作用弯矩系数，在此取 K m20.121；.C支座弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取Km10.071；Km2活载最大作用弯矩系数，在此取 K m20.107；根据JGJ162 ，对以上三个部位进行弯矩计算，取最大值验算：.首跨跨中弯矩 :m1 1290、M0.9(Kq l 2Kq l 2 )0.9(0.07767.3560.120.1 1.960.22 )m220.0484KNM0.484105 Nmm.B支座弯矩 :2222M 20.9( Km1q1lKm2q2l)0.9(0.10767.3650.20.121 1.960.2 )0.0627KNM0.627105 Nmm.C支座弯矩 :m1 12M0.9(Kq l 20.045KNMKq l 2 )0.9(0.07167.3650.22m220.45105 Nmm0.1071.960.22 )因此， B支座弯矩最大：maxM0.627105 Nmm面板最大应力按下式计算：MfW其中， -面91、板承受的应力 (N/mm 2)；M-面板计算最大弯距 (N mm) ；W-面板的截面抵抗矩:Wbh 26b:面板截面宽度 =1800mm ；h:面板截面厚度 =15mm ； W= 1800 15.0 15.0/6=6.75 104 mm 3；f -面板的抗弯强度设计值 (N/mm 2 )； f=13.000N/mm 2；面板的最大应力计算值： = M/W = 0.627 105 / 6.75 10 4 = 0.93N/mm 2；面板的最大应力计算值 =0.93N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值=13N/mm 2，满足要求！2. 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的四跨连续梁计算，挠度计算公92、式如下:0.632 ql 4100 EIl / 250其中， q- 作用在模板上的压力线荷载(根据JGJ162 ，验算挠度时取荷载标准值)：q标准值 =（0.5+45.6+4.75 ）1=50.85KN/M-面板最大挠度 (mm) ；l- 计算跨度 (内楞间距 ): l =100mm；E- 面板弹性模量（ N/mm 2）： E = 5623.00 N/mm2 ；I- 面板截面的惯性矩 (mm 4)；bh3I12I= 1800 15.0 15.0 15.0/12 = 5.06 10 5 mm 4；面板最大容许挠度 : = 100 / 250 = 0.4 mm；面板的最大挠度计算值 := 0.6393、2 49.9 100 4 /(100 5623.0 5.06 10 5) =0.011 mm ；面板的最大挠度计算值 =0.011mm小于 面板最大容许挠度设计值= 0.4mm, 满足要求！8)、梁底支撑方木的计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，梁底支撑内楞采用：截面宽度50mm ，截面高度 100mm 的方木，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W = 50 100 70/6 = 58.3mm 3；I = 50 100 7070/12 = 204.17mm4；qABCD方木计算简图由之前计算可知，相同均布荷载作用下，由静载控制的荷载组合下弯矩、剪力94、最大。1. 内楞抗弯强度验算22对梁底内楞按均布荷载作用下的三跨连续梁验算，根据JGJ162-2008 附表C， 采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大弯距：M0 * ( Km1 q1lK m 2q 2l)其中，M- 内楞计算最大弯距 (Nmm) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l-计算跨度 (主楞间距 ): l =500mm ；q1 由静载作用在内楞上的压力线荷载设计值，它包括:q标准值 =（0.5+45.6+4.75 ）0.1=5.09KN/M ，由静载效应控制的分项系数为1.35 ，则： Q1标准值 =1.35 q标准值=1.35 5.09=6.87KN/Mq2 由活载95、作用在内楞上的压力线荷载设计值，它包括:振捣混凝土时对梁底产生的荷载标准值：Q 2 K2 KN/ m2 ，由静载效应控制的分项系数为1.4 ，组合值系数为 0.7 ，则：q21.40.7Q2k0.21.40.720.10.196 KN / m根据JGJ162-2008 附表C.1-3 可知：.首跨跨中弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取K m10.08；Km2活载最大作用弯矩系数，在此取 Km 20.101；.B支座弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取K m10.1；Km 2活载最大作用弯矩系数，在此取K m 20.117；根据公式，以上两个部位弯矩计算如下：.首跨跨中弯矩 :M196、=0.9 (Km1 q1l2+K m2q2l2）=0.9（0.08 6.87 0.5 2+0.101 0.196 0.5 2）=0.128KN M=1.28 10 5NMM.B支座弯矩 :M1=0.9 (Km1 q1l2+K m2q2l2） =0.9（-0.1 6.87 0.52 +0.117 0.196 0.52 ）=-0.159KN M=-1.59 10 5NMM因此， B支座弯矩最大：M max =-1.59 105 NMM内楞最大应力按下式计算：MfW其中， -内楞承受的应力 (N/mm 2)；M-内楞计算最大弯距 (Nmm) ；W-内楞的截面抵抗矩:Wbh 26b:内楞截面宽度 =597、0mm ，h: 内楞截面厚度 =100mm ；W = 50 100 70/6=58333.3mm3；f - 内楞的抗弯强度设计值 (N/mm 2 )； f=13.000N/mm 2；内楞的最大应力计算值： = M/W = 1.46 10 5 / 5.83 10 4 = 2.5N/mm 2 ；内楞的最大应力计算值 =2.5N/mm 2小于 内楞的抗弯强度设计值=13N/mm 2 ，满足要求！2. 内楞抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，根据JGJ162-2008 附表C，采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大剪力：V0( KV 1 q1 lKV 2 q2 l )其中，-内楞计98、算最大剪力 (N) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l-计算跨度 (内楞间距 ): l =500mm ；q1 由静载作用在内楞上的压力线荷载，根据之前计算可知:Q1 标准值=1.35 q标准值 =1.35 5.09=6.87KN/Mq2 由活载作用在模板上的压力线荷载，根据之前计算可知:q21.40.7Q2k0.21.40.720.10.196 KN / m根据JGJ162-2008 附表C.1-3 可知：B支座剪力系数 :KV 1KV 2静载作用剪力系数，在活载作用剪力系数，在此取K m1此取Km20.6；0.617；B支座剪力最大：V=0.9 (Kv1 q1 l+Kv2 q2 99、l）=0.9 （-0.6 6.87 0.5-0.617 0.196 0.5）=-1.91KN=-1910N截面抗剪强度必须满足下式:f3Vv2bhn其中，-内楞承受的剪应力 (N/mm 2 )；-内楞计算最大剪力 (N) ；b- 构件的截面宽度 (mm) ： b = 50mm；hn -内楞厚度 (mm) ：hn =100.0mm；fv- 内楞抗剪强度设计值 (N/mm 2 )： fv = 1.5 N/mm 2；内楞截面受剪应力计算值: =3 1910/(2 50100)=0.57N/mm2；内楞截面抗剪强度设计值: f v=1.5N/mm 2；内楞截面的受剪应力=0.57N/mm 2 小于 内100、楞截面抗剪强度设计值fv =1.5N/mm 2 ，满足要求！3. 内楞挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:40.677 ql100 EIl / 250其中， q-作用在内楞上的压力线荷载(根据JGJ162 ，验算挠度时取荷载标准值)：Q1 标准值 =1.35 q标准值 =1.35 5.09=6.87KN/M-内楞最大挠度 (mm) ；l- 计算跨度 (内楞间距 ): l =500mm；E- 内楞弹性模量（ N/mm 2）： E = 9000.00 N/mm2 ；I- 内楞截面的惯性矩 (mm 4)；bh3I12I = 50 100 7070/12 = 204.1101、7cm4 =2.04 106 mm 4；内楞最大容许挠度 : = 500 / 250 = 2mm；内楞的最大挠度计算值 : = 0.677 5.09 500 4/(100 9000 2.04 106 ) = 0.117mm ；内楞的最大挠度计算值 =0.117mm小于 内楞最大容许挠度设计值=2mm,满足要求！9） 、梁底支撑主楞的计算梁底主楞采用钢楞，截面类型为圆钢管48 3.0； 截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W = 4.493 cm 3；I = 10.78 cm 4 ；按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）：P/2PPPPPPPPP P/2ABC主楞主楞计算简图其中 P梁底纵向方102、木传递到主楞的集中荷载(kN) ； 由之前计算已知，由静载效应控制的组合最不利。1. 主楞抗弯强度验算对梁底主楞按均布荷载作用下的两跨连续梁验算，根据JGJ162-2008 附表C， 采用静载与活载最大 的最不利组合情况计算最大弯距：M0( K m1 P1lK m2 P2 l )其中，M- 主楞计算最大弯距 (Nmm) ；0 结构重要性系数，其值按0.9 采用； l-计算跨度 (立杆横距 ): l =460mm ；P1 由静载作用在纵向方木传递到主楞的集中荷载(kN):P11.35(0.545.63.8)0.460.13.099 KNP2 由活载作用在纵向方木传递到主楞的集中荷载(kN):P2103、1.40.720.460.10.09 KN根据JGJ162-2008 附表C.1-1 可知：.首跨跨中弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取K m10.156；Km 2活载最大作用弯矩系数，在此取K m 20.203；.B支座弯矩系数 :Km1静载作用弯矩系数，在此取K m10.188；Km 2活载最大作用弯矩系数，在此取 Km 20.188；根据公式计算以上部位的弯矩，取最大值进行验算：.首跨跨中弯矩 :M 20.9(K m1P1lK m2 P2 l )0.9(0.1563.0990.460.2030.090.46)0.208KNM52.0810Nmm.B支座弯矩 :M 20.9(K m104、1P1lK m2 P2 l )0.9(0.1883.0990.460.1880.090.46)0.248KNM2.48105 Nmm因此， B支座所受弯矩最大：主楞的最大弯距： M =2.48 105N.mm ；主楞最大应力按下式计算：MfW其中， -主楞承受的应力 (N/mm 2)；M-主楞计算最大弯距 (N mm) ；W-主楞的截面抵抗矩: W =4.493 10 3=0.4493 104 mm 3；f-主楞的抗弯强度设计值 (N/mm 2 )； f=215N/mm 2；主楞的最大应力计算值： = M/W = 2.48 10 5 / 0.4493 104 =55.2N/mm 2；主楞的最大105、应力计算值 =55.2N/mm 2小于 主楞的抗弯强度设计值=215N/mm 2，满足要求！2. 主楞挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:0.9 1 1Pl 31 0 0EIl / 2 50其中，P内楞作用在主楞上的荷载(根据JGJ162 ，验算挠度时取荷载标准值)：P标准值(0.545.63.8)0.460.12.30 KN-主楞最大挠度 (mm) ；l-计算跨度 (主楞最大间距 ): l =460mm；E-主楞弹性模量（ N/mm 2）： E = 2.06 105 N/mm 2；I-主楞截面的惯性矩 (mm 4)；I=10.78 10 4=1.078 10 106、5主楞最大容许挠度 : = 460/ 250 = 1.84mm；主楞的最大挠度计算值 := 0.911 2.30 460 3/(100 2.06 1051.078 10 5) =0.92 10 -4 mm ；主楞的最大挠度计算值 =0.92 10 -4 mm小于主楞最大容许挠度设计值= 1.84mm, 满足要求！10） 、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式NfA1. 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N -立杆的轴心压力设计值，它包括： 木方传递给主楞的集中力：P(1.35(0.545.63.8)1.40.72)0.460.13.19 KN梁底支撑立杆承受的集中力：N12 P3.192107、6.38KN脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 0.264 (4.75-1.9)=0.91kN；N =6.38+0.0.91=7.29kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 ；A -立杆净截面面积(cm 2)： A = 4.24 ；W -立杆净截面抵抗矩 (cm 3)：W = 4.493 ； -钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm 2 )；f -钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2 ；lo -计算长度(m) ； 参照扣件式规范，按下式计算lo = k1 uhk1 -计算长度附加系数，取值为：1.155；u -计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3 ，u =1.7 ； h -立杆步距，为 0.5；上式的计算结果：立杆计算长度Lo = k1uh = 1.155 1.7 0.5 = 0.982m ；Lo/i = 982 / 15.9 = 62；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.81； 钢管立杆受压应力计算值；=7290/(0.81 424) =21.23N/mm2；钢管立杆稳定性计算= 21.23N/mm 2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm 2，满足要求！