1、职工住宅楼转换层高大模板高支模砼浇筑专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一章 编制说明及依据11.1.编制说明11.2.编制依据1第二章 工程概况22.1.工程总体概况22.2.高大模板工程特点22.2.1.高支模层结构特点22.2.2.高支模支撑下方层结构特点22.2.3.施工平面布置32.3.施工要求和技术保证条件32.3.1.施工要求32.3.2.技术保证条件32.4.各责任主体名称5第三章 施工计划53.1.施工进度计划53.2.材料计划53.3.机械设备计划6第四章 施工工艺技术64.1.主2、要技术参数64.1.1.地基处理64.1.2.主要工艺选择64.1.3.工艺要求64.1.4.材料要求74.1.5.主要材料力学指标94.1.6.构造设置94.2.高支模工艺流程104.3.施工方法104.3.1. 支架搭设104.3.2.模板安装134.3.3.钢筋制作安装144.3.4.砼浇筑154.3.5.砼冬季施工措施154.4.检查验收174.1.1.支架验收174.1.2.模板验收18第五章 施工安全保证措施195.1.组织保障195.1.1.安全施工管理人员及职责195.1.2.安全保证体系205.2.技术措施205.2.1. 支撑系统搭设前技术措施205.2.1. 支撑系统搭设3、过程技术措施205.3.模板安装和拆除安全技术措施215.3.1.模板安装安全技术措施215.3.2. 使用与检查技术措施215.3.3.模板拆除安全技术措施225.4.砼浇筑安全技术措施225.5.支撑系统拆除安全技术措施22应急预案235.6.1.目的235.6.2.应急领导小组及其职责235.6.3.应急反应预案235.7.监测监控24第六章 劳动力计划256.1.专职安全生产管理人员256.2.所需劳动力安排25第七章 计算书及相关图纸27第一节 梁模板（扣件式）计算书27900*2000大梁27800*2000、700*2000、700*1800、800*1550、600*2000、4、600*1800大梁34700*1400、600*1300、500*1500、400*1800、700*1000、450*1500、500*1300大梁；41400*1500、400*1300、500*1000、400*1000、400*800、300*500大梁.48第二节 梁侧模板计算书（扣件式）55、KZL11 (900*2000)557.2.2 KZL3、KZL5、KZL8、KZL21 (800*2000、700*2000、600*2000)607.2.3 KZL5、KZL7、KZL22 (700*1800、600*1800、400*1800)667.2.4 KZL20 (800*155、50)727.2.5 KZL20、ZL13、 KZL23(500*1500、450*1500、400*1500)777.2.6 KZL21 (700*1400)837.2.7 ZL5、ZL14、ZL15 (600*1300、500*1300、400*1300)887.2.8 ZL5、ZL14、ZL15 (700*1000、500*1000、400*1000)94第三节 顶板计算书（扣件式）99第八章 施工附图。第一章 编制说明及依据1.1.编制说明 根据建质【2009】87号文件附件二，二（二）条规定：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15KN/m2及以上，集中线荷载20KN6、/m及以上均属于“高大模板”的规定，本工程大梁尺寸为900*2000，800*2000,800*1550,700*2000，700*1800,700*1400,600*1800，600*1300，400*1800；楼板厚度180mm。属于“施工总荷载15KN/m2及以上，集中线荷载20KN/m及以上” 的高大模板范畴，根据建质【2009】87号文件第五条规定，需要编制专项施工方案报公司及项目总监审批并且组织专家论证，全部审批手续齐全后用于指导现场施工。1.2.编制依据1、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文2、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质20092547、号文）3、建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法建质【2011】111号4、建筑施工特种作业人员管理规定建质【2008】75号5、施工企业安全生产管理规定GB50656-20116、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20017、砼质量控制标准GB50164-20118、混凝土结构设计规范GB50010-20109、木结构设计规范GB 50005-200310、混凝土结构工程施工规范GB 50666-201111、建筑结构荷载规范GB50009-201212、工程测量规范GB50026-200713、建筑工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201114、混凝土结构8、工程施工质量验收规范GB 50204-2002（2011年版）15、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201116、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200817、建筑施工现场机械设备检查技术规范JGJ160-200818、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201219、建筑施工安全检查标准JGJ59201120、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200521、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201122、砼泵送施工技术规程JGJ/T10-201123、贵州省XX会职工住宅楼施工图纸24、贵州省XX会职工住宅楼施工组织设计第二章 工程概况工程名称贵州省X9、X会职工住宅楼工程地点贵阳市XX南路81号周边环境场区狭窄，交通不便建筑面积（m2）建筑高度（m）基础形式桩基础主体结构框架剪力墙抗震等级抗震设防烈度6度地上层数32地下层数3标准层层高（m）2.2.1.高支模层结构特点高支模所在层1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）柱砼强度等级C50高支模层顶标高（m）梁板砼强度等级C50最大板跨（m）普通板跨（m）最大板厚（mm）180普通板厚（mm）180最大柱截面尺寸（mm）9501550普通柱截面尺寸（mm）8001000最大梁跨（m）普通梁跨（m）7.0最大梁断面尺寸（mm）9002000普通梁断面尺寸（mm）4001300支撑体系扣件式满堂10、钢管脚手架支模地基钢筋砼梁板楼面2.2.2.高支模支撑下方层结构特点高支模所在下层-1脚手架挂密目安全网有高支模下层底标高（m）-柱砼强度等级C50高支模下层顶标高（m）-梁板砼强度等级C30最大板跨（m）普通板跨（m）最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）10001500普通柱截面尺寸（mm）500500最大梁跨（m）普通梁跨（m）最大梁断面尺寸（mm）350800普通梁断面尺寸（mm）300500支撑体系扣件式满堂钢管脚手架支模地基钢筋砼梁板地面，详见剖面图2.2.3.施工平面布置转换层局部大梁平面布置图2.3.施工要求和技术保证条件1）、确保模板在使用周期内安11、全、稳定、牢靠。2）、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3）、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。2.3.2.技术保证条件1）、安全管理网络及人员职责2）、施工人员技术保证 操作人员必须是熟练工人，特种作业人员必须经过培训合格后持证上岗。工人进场时必须经过三级教育，施工前必须经过书面技术交底。3）、施工机械保证采用先进可靠、节能环保的施工机械，提高工作效率。4）、材料保证采用新型节能材料，材料进场时做好抽样检验工作，不合格的材料严禁使用。5）、施工环境保证 创建良好的施工环境，建设安设安全文明工地。6）、施工方法保证按照工艺流程、操作规范操作。坚持实事求是、科学方法、按12、章办事原则，保证施工过程符合规范、法规要求。2.4.各责任主体名称建设单位设计单位项目负责人项目负责人施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师第三章 施工计划3.1.施工进度计划本层大梁钢筋砼施工XX期安排为35天，其中A栋12月23日开始，2014年1月11日结束，B栋根据孔桩施工进度确定，详见附图：序号材料名称规 格单 位数 量备 注1钢管（48.3*3）6米根40002钢管（48.3*3）5米根20003钢管（48.3*3）3.5米根40004钢管（48.3*3）2米根15005钢管（48.3*3）1.5米根20006钢管（48.3*3）1.2米根10007木方50*13、100立方608胶合板模板915*1830*15平方26509扣件旋转个200010扣件直角个800011扣件对接个100012对拉螺栓14*1310套400900宽梁13对拉螺栓14*1210套400800宽梁14对拉螺栓14*1110套300700宽梁15对拉螺栓14*1010套300600宽梁16对拉螺栓14*810套600400宽梁17顶托36*500mm套350018密目安全网平方1540外墙安全防护19竹脚手板300*2800平方650外架水平防护层20安全平网平方350外架水平防护21铁丝16号kg150帮扎安全网22山型卡24*30*160个2000对拉螺栓加固23木脚手板2514、00*200*50立方20立杆垫板序号设备名称规 格单 位数 量备 注1塔吊QTZ80台22钢筋截断机GJ-40 台13钢筋弯曲机GJ7-40台14圆盘锯25砼输送泵80泵台2备一台柴油泵备用6砼振动泵50根5备用2台7砼振动泵30根3备用2台8镝灯个29碘钨灯个310布料机台1第四章 施工工艺技术4.1.主要技术参数4.1.1.地基处理本高支模实在钢筋砼楼板上支设，搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。工艺选择1）、支架：采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系；2）、模板：采用15厚胶合板做面板、50*100木方做支撑小梁的模板系统；3）、钢筋15、：采用现场加工制作、现场安装帮扎的方式；4）、砼浇筑：采用商品砼，汽车泵泵送浇筑的方法；5）、砼养护：采用覆盖塑料薄膜及保温毛毡养护。4.1.3.工艺要求1）、支架：在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2）、模板：柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板16、砼。3）、砼浇筑：浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。4.1.4.材料要求 一、钢材构件1、钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。2、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.0米的钢管。4、新钢管的17、尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）、应有产品质量合格证；（2）、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；（3）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚游标卡尺2钢管两端面切斜偏差塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度游标卡尺（5）、钢管必须涂有防锈漆。5、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1）、表面18、锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）、钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲5钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5（3）、钢管上严禁打孔。6、钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件19、GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。7、钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。8、扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：（1）、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（2）、新、旧扣件均应进行防锈处理；（3）、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。9、连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。10、连接用的普通螺栓应20、符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。11、满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。顶托不能变形，丝口完整，U型口完整，旋转盘旋转顺畅。二、木材的选用1、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木21、材。2、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。6、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。7、施工22、现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：（1）、制作的原木、方木结构，不应大于15%；（2）、板材和规格材，不应大于20%；（3）、受拉构件的连接板，不应大于18%；（4）、连接件，不应大于15%。三、木胶合模板板材的选用1、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。2、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符23、合环境保护的要求。4、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。1）、外径mm壁厚mm截面积cm2截面惯性矩cm4截面模量cm3回转半径cm48（2）、钢材：JGJ166-2008表5.1.6，钢材的强度设计值和弹性模量（N/mm2） 牌号 抗拉、抗压、抗弯f弹性模量Q2352052.06*1054.1.6.构造设置（1）、底座及垫板：每根立杆底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm，宽度不小于200mm，长度为两夸的松木跳板。（2）、立杆在高度1.8米高度内的垂直度偏差不得大于5mm，全支架高度垂直度偏差应小于支架高度的1/600，且不大于35mm；水平干安装时应控24、制垂直度和水平度，各层水平框架的纵横向直线应小于立杆间距的1/200，相邻水平杆的高差应小于5mm；（3）、剪刀撑、交叉支撑等加固件应与立杆和水平杆等同步安装，扣件应安装齐全并及时拧紧，扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N.m且不大于65N.m。4.2.高支模工艺流程 图4-1 模板工艺流程图4.3.施工方法4.3.1. 支架搭设1）、支架搭设前的准备工作 主要完成对基础面进行平整度、水平测量、支架各钢管位置的放线测量等工作并检查验收。2）、构造要求(1)、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(2)、不同支架立柱不得混用。(3)、多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直25、线上，并应设底座和垫板。(4)、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(5)、梁和板的立柱，以距梁边300为分隔起始点，示意图如下：图4-2 立柱纵横间距示意图(6)、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(7)、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设26、置连续式剪刀撑。(8)、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，见图4-3： 图4-3 剪刀撑搭接示意图 图4-4 立柱连接位置示意图(9)、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。3）、立柱及其他杆件安装(1)、立柱平面布置图（详见附图）；(2)、搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求见图4-4：(3)、严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定27、在水平拉杆上。4）、水平拉杆安装(1)、每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： (3)、水池边立柱底部不在同一高度，高处的纵向扫地杆向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不小于0.5m。 (4)、本工程层高小于8m，水平拉杆如下图示意： 垫板宽度不小于200，厚度不小于505）、剪刀撑安装6）、周边拉结安装(1)、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2)、当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；(28、3)、用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。4.3.2.模板安装1）、准备工作(1)、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、模板的基准定位工作：首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；竖向模板的支设应根据模板支设图；已经破损或29、者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2）、构造要求(1)、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2)、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(3)、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应按3/1000起拱；本工程8米跨度的梁按24mm起拱。(4)、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。3）、模板安装(1)、柱模板主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫30、海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。 (2)、 梁、板模板梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。4.3.3.钢筋制作安31、装1）、钢筋进场后先按要求取样试验，合格后方能使用；2）、制作用的下料单经施工员审核后方可制作；3）、柱子主筋焊接后先进行验收才能开始帮扎箍筋；4）、柱子箍筋帮扎完以后进行隐蔽验收，合格后才能封柱子模板；5）、梁钢筋帮扎完以后，先进行验收才能封梁侧面模板；6）、板钢筋在模板安装完成后帮扎，帮扎完成注意成品的保护。4.3.4.砼浇筑1）、准备工作(1)、已办完模板及施工缝的预检手续。(2)、检查模板下口、洞口及角模处拼接，大面模板拼接处是否严密，柱加固是否可靠，各种连接件及支撑是否牢固。(3)、施工缝处提前湿润。(4)、现场工长已对班组长交底，明确混凝土浇筑顺序，以及结合浆的数量。(5)、砼浇灌32、申请已由现场工长填写完毕，并经施工单位技术负责人签字确认。(6)、已经做好施工前应具备的电力、机械及通讯、人员等的准备。(7)、保温养护材料准备到位。(8)、工器具准备到位。2）、工艺流程本工艺按商品砼考虑：砼运输砼浇筑、振捣拆模及养护3）、操作工艺(1)、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。(2)、浇筑大梁时分层浇筑，每层厚度不超过40cm.(3)、楼板上砼堆积厚度不超过20cm.(4)、砼浇筑过程中必须安排有经验的木工、架子工不少于4人值班检查模板、支架的变形情况，发现问题立即上报并进行妥善处理。(533、)、砼浇筑路线详见砼浇筑路线附图。(6)、砼浇筑完成后，根据气温情况采取妥当的养护措施。4.3.5.砼冬季施工措施1）、冬季施工准备工作 (1)、为保证工程施工质量，当工地昼夜平均气温（每天6、14、21时所测室外温度的平均值）低于+5或最低气温低于-3时，严格按冬季施工要求进行施工。(2)、开工前与当地气象部门签订服务合同，及时掌握天气预报的气象变化趋势及动态，以利于安排施工，做好预防准备工作。(3)、根据本工程施工的具体情况，确定冬季施工需要采取防护的具体工程项目或工作内容，制定相应的冬季施工防护措施，并在物资和机械做好储备和保养工作。(4)、施工机械加强冬季保养，对加水、加油润滑部件勤检34、查，勤更换，防止冻裂设备。(5)、检查职工住房及仓库是否达到过冬条件，及时按照冬季施工保护措施施作过冬篷，准备好加温及烤火器件。当采用煤炉和暖棚施工时，作好防火、防煤气中毒措施，棚内必须有通风口，保证通风良好，并准备好各种抢救设备。(6)、在进入冬季前施工现场提前作好防寒保暖工作，对人行道路、脚手架上跳板和作业场所采取防滑措施。2）、砼工程施工保证措施 （其他分项工程冬季施工措施详见冬季施工方案）序号分部分项工程名称冬季施工措施1混凝土工程1）使用掺早强防冻剂的商品砼。2）混凝土的运输过程快装快卸，不得中途转运或受阻，运送中覆盖保温防寒。当拌制的混凝土出现坍落度减小或发生速凝现象时，应进行重新35、调整拌和料堤的加热温度。3）混凝土浇注前，清除干净模板和钢筋上的冰雪和污垢。4）混凝土的灌注温度，在任何情况下均不低于5，混凝土分层连续灌注，中途不间断，每层灌注厚度不大于20Cm，并采用机械捣固。5）新、旧混凝土施工缝的清理：（1）前层混凝土的强度不得小于1.2Mpa。（2）施工缝处的水泥砂浆、松动石子或松弱混凝土必须凿除干净，并用水冲洗干净，但不得有积水。（3）新混凝土在浇注前，宜在横向施工缝处先铺一层厚约15mm并与混凝土灰砂比相同而水灰比略小的水泥砂浆。然后再继续浇注新层混凝土。施工缝处的新层混凝土要重点捣实。（4）冬期施工接缝混凝土时，在新混凝土浇注前对结合面进行加热使结合面有5以上36、的温度，浇注完成后，及时加热养护使混凝土结合面保持正温，直至进浇注混凝土获得规定的抗冻强度。（5）当旧混凝土面和外露钢筋暴露在冷空气中时，对新、旧混凝土施工缝1.5m范围内的混凝土和长度在1.0m范围内的外露钢筋进行防寒保温。6）砼浇灌（1）砼到现场后要充分搅拌后再卸车，每盘搅拌不能少于180s，不能任意加水。若发生离析时在浇筑前再进行二次搅拌。（2）砼输送泵管要加30厚保温海绵覆盖，捆绑结实，减少热量损失。（3）砼浇灌要连续施工，间隔时间不能超过2小时，不留或少留施工缝。楼板出现施工缝时，在继续浇灌前用热水冲洗砼接触面。7）砼保温和养护 （1）浇筑竖向结构砼前先检查柱、墙模板的保温是否包裹严37、密，以防砼局部受冻。竖向砼施工时除采用直接在模板外挂保温才料外，利用外脚手架安全网加棚布挡风，防止冷风直接贯击施工砼接触面。 （2）平面砼浇注时，地上结构则利用外脚手架安全网加棚布挡风适当封闭，必要时在下层楼面增加采暖措施，保证板底不受冻坏。（3）柱、墙拆模后立即用塑料布覆盖，外挂毛毡被保温，顶板砼初凝后覆盖一层塑料薄膜，盖一层保温毛毡保温。（4）砼保温养护不少于3天。8）砼的测温（1）在易散热的边梁设置测温孔，布点均匀，绘制布置图，编好号。楼层设置5个点。（2）砼浇灌时测大气温度和砼出罐温度，每车测量一次。（3）养护时24小时内每2小时测一次，24小时-72小时每6小时测一次，每次分别记录大38、气温度、砼表面温度、构件中心温度。（4）测温时应将温度计与外界气温作妥善隔离，温度计在孔内留置3分钟以上。 （5）测温人员应同时检查覆盖保温情况，并应了解结构物的浇灌日期、要求温度、养护期限等。若发现砼温度有过高或过低现象，应及时通知有关人员，及时采取有效措施。9）砼试块制作 应按规定留置龄期为28天标养试件和相应数量同条件养护试件。冬期施工应增加两组试件，一组测抗冻临界强度，为3-7天，应于测温组合起来，在结构温度降到抗冻剂规定温度前试压，判断是否超过抗冻强度4Mpa，如果达不到4Mpa，继续降温，则有可能冻坏，应增加保温、加热养护等措施，使抗冻面强度超过4Mpa。另一组冬施转常温强度，冬施39、转常温后再养护28天，试压所得到的砼强度。4.4.检查验收高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。4.1.1.支架验收1）、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2）、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3）、立柱、纵横向水平拉杆40、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项 目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件连接1）搭接部位应跨过与其相41、接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别接头错开连接要求扣件式钢管脚手架立杆1.5m对接扣件连接纵向水平杆对接扣件连接9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于，且不大于其它脚手架按相应的连接要求 4）、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。5）、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；4.1.2.模板验收1）、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心42、线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，02）、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第五章 施工安全保证措施5.1.组织保障1）、张仲凯项目经理，负责总体协调指挥工作，安全生产第一责任人；2）、潘韦项目技术负责人，负责43、编制安全技术方案，负责安全技术交底；3）、李德灿施工员，负责现场施工指挥，落实安全生产措施；4）、杨建林施工员，负责现场施工指挥，落实安全生产措施；5）、徐建明安全员，负责现场安全检查工作，负责安全资料的收集整理，向项目经理汇报安全生产情况； 6）、姚信飞质量员，负责施工质量的监测、检查；7）、王三丙取样员，负责安全设施材料的监测；8）、姜明兵A栋木工、架子工班长，负责现场具体施工；9）、文斌B栋木工、架子工班长，负责现场具体施工；5.1.2.安全保证体系5.2.技术措施5.2.1. 支撑系统搭设前技术措施高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、44、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。5.2.1. 支撑系统搭设过程技术措施施工单位应严格按照专项施工方案组织施工。高大模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。作业人员应严格按规范、专项施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。5.3.模板安装和拆除安全技术措施1)、按规定在模板支撑立柱底部采用具有足够强度和刚度的垫板45、。2)、钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3)、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。4)、高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结46、构的墙、柱牢固拉接。5)、搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。6)、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。7）、模板安装时上下有人接应，随装随运，严禁抛掷，不得将脚手板支搭在模板上，严禁模板与上料井架及有车辆运行的脚手架与作业平台支成一体。8）、支模过程中如果遇到停歇，应该将已经就位的模板或支架连接稳固，不得搁止或悬空。9）、作业人员严禁攀爬模板、斜撑杆、檩条或绳索，不得在高处行走。10）、当遇到大雨、大雾、大雪或6级以上大风时要停47、止露天作业。5级以上大风要停止高空作业。雨雪停止后应及时清除楼板及地面上的积水及冰雪。5.3.2. 使用与检查技术措施1）、模板、钢筋及其他材料等施工荷载应均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。2）、模板支撑系统在使用过程中，立柱底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。3）、 施工过程中检查项目应符合下列要求：（1）、立柱底部基础应结实；（2）、垫木应满足设计要求；（3）、底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；（4）、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；（5）、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可48、靠；（6）、安全网和各种安全防护设施符合要求。5.3.3.模板拆除安全技术措施1）、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。2）、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。3）、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到100%后方可拆模。4）、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5）、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水49、平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。6）、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。7）、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。1、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。50、 2、框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。3、浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。1、高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2、高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支51、撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3、高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。4、高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。5.6应急预案5.6.1.目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。5.6.2.应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变52、能力。2)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备。4)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。5.6.3.应急反应预案1)、 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3)、 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：支撑架体局部失稳坍塌、高空坠落、物体打53、击、机械伤害、触电事故、火灾事故等。（1）、支撑架体局部失稳坍塌应急处理：应立即向项目部报告，及时疏散作业人员，停止砼浇筑，防止事态进一步扩大，排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（2）、高空坠落应急处理：应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（3）、物体打击应急处理：应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（4）、机械伤害应急处理：应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（5）、触电事故应急处理: 立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后54、，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。（6）、火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 4）、应急通信联络项目经理：XX 手机：安全员：XX 手机：技术负责人：XX 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119*通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。5.7.监测监控1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系55、进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。如果仪器监测有困难，可以采用吊线陀的方法，做好标记，便于观测。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名 称规 格数量精 度电子经纬仪DT202C1自动安平水准仪2千米往返3mm激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手15、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：(1)、杆件的设置和连接，连墙件、支撑，56、剪刀撑等构件是否符合要求；(2)、连墙件是否松动；(3)、架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；(4)、施工过程中是否有超载现象；(5)、安全防护措施是否符合规范要求；(6)、支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。(1)、本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；(2)、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第六章 劳动力计划6.1.专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工57、班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下张仲凯（项目经理）组长，负责协调指挥工作；李德灿（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；杨建林（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；徐建明（安全员）组员，负责现场安全检查工作；姜明兵（架子工班长）组员，负责现场具体施工；文斌（架子工班长）组员，负责现场具体施工；6.2.所需劳动力安排高支模开始时间2013.12.15高支模工期（天）40作息时58、间（上午）8：0012：00作息时间（下午）13：0019：30砼工程量（m3）500高支模建筑面积（m2）1200木工（人）60钢筋工（人）40砼工（人）10架子工（人）10水电工（人）5监测监控人员4其它工种（人）7第七章 计算书及相关图纸第一节 梁模板（扣件式）计算书本工程高大模板大梁为900*2000、800*2000、800*1550、700*2000、700*1800、700*1400、600*2000、600*1800、600*1300、500*1500、400*1800共11种规格，普通梁700*1000、450*1500、500*1300、400*1500、400*1300、59、500*1000、400*1100、400*800、300*500共9种规格。为简化计算数量，对以上规格的梁按截面积相近取大值的原则合并计算，共需计算的梁为：（1）900*2000；（2）800*2000、 700*2000； 700*1800、800*1550、600*2000、600*1800；（3）700*1400、600*1300、500*1500、400*1800、 700*1000、450*1500、500*1300；（4）400*1500、400*1300、500*1000、400*1100、400*800、300*500。7.1.1900*2000大梁一、工程属性新浇混凝土梁名60、称KZL3、KZL11新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)9002000新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)非自定义:风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板61、，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600,900梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平 面 图立 面 图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000m62、m，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.21kNm Mmax/W0.211062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.63251.11804 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状63、态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l2264、220.41kNm Mmax/W0.4110622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.63210.555004 2q2l24/(8EI)10.552504 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R13.31kN，R2R57.55kN，R3R46.16kN，R6 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.79k65、N，R2R56.03kN，R3R44.9kN，R6六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.7541062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR42.18k66、N8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R11.82kN，R213.467、2kN，R314.09kN，R4 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lb fN/(A)+Mw/W14106.47/(0.63424)+0.021062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3115.54kNN30kN 满足要求！7.1.2800*2000、 700*2000、 700*1800、800*1550、600*2000、600*1800大梁一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL5、7、8、20、21新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)8002068、00新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h69、(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)567,833梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平 面 图立 面 图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ib70、h3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.16kNm Mmax/W0.161062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.63251.11604 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l 71、+1.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22220.31kNm Mmax/W0.3110622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q72、1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.6329.385004 2q2l24/(8EI)9.382004 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.56kN，R2R56.71kN，R3R4 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R63.09kN，R2R55.36kN，R3R4六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量73、E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.6381062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.83kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.874、3kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R11.69kN，R21275、.62kN，R312.62kN，R4 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W12645.55/(0.63424)+0.021062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3113.91kNN30kN 满足要求！7.1.3700*1400、600*1300、500*1500、400*1800、700*1000、450*1500、500*1300大梁；一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL21新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)7076、01400新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)130077、步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)650梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)85 设计简图如下：平 面 图立 面 图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh378、/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.14kNm Mmax/W0.141062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.63235.81754 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l +179、.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22220.24kNm Mmax/W0.2410622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l80、2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.6327.25004 2q2l24/(8EI)7.2854 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.83kN，R2R45.21kN，R3 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.45kN，R2R44.11kN，R3六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)281、06000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.9111062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.53kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.53kN8kN 单扣82、件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R11.43kN，R215.8kN，R3 立83、柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W15822.83/(0.63424)+0.021062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2117.27kNN30kN 满足要求！7.1.4400*1500、400*1300、500*1000、400*1000、400*800、300*500大梁.一、工程属性新浇混凝土梁名称ZL6新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001300新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及84、其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)10085、0、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)260 设计简图如下：平 面 图立 面 图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.86、2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.07kNm Mmax/W0.071062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max44 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活 R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2 R2=R3=1.1 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规87、格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22max0.16.241220.62kNm Mmax/W0.6210622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.6774.910004 2q2l24/(8EI)4.92604 满足要求！ 4、支座反力计算 梁88、头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.42kN，R2R3 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.89kN，R2R3六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/89、W0.7871062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.09kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.09kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(c90、m3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R11.02kN，R218.78kN，R3 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W18846.71/(0.63424)+0.041062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)391、0 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2120.39kNN30kN 满足要求！第二节 梁侧模板计算书（扣件式）7.2.1.KZL3、KZL11 (900*2000)一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)9002000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/92、2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k46.08 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距100主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)400梁左侧支撑距梁底距离依次为400，1000，1600梁右侧支撑距梁底距离依次为400，1000，1600 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ib93、h3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.07kNm Mmax/W0.071062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max546.081004 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 显然，左侧较右侧不利，计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(k94、Nm) Mmax/W0.4810622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kN95、m) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mmax/W0.491062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max0.31mm400/400=1mm 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力N0.9521.6120.53kNNtb 满足要求！7.2.2 KZL3、KZL5、KZL8、KZL21 (800*2000、7096、0*2000、600*2000)一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8002000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k46.08 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖97、直向布置小梁间距100主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)50对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为300，850，1500 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.07kNm Mmax/W0.071062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 98、max546.081004 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.310622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正99、常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mmax/W0.341062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算100、 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max0.26mm400/400=1mm 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力N0.9518.0817.17kNNtb 满足要求！7.2.3 KZL5、KZL7、KZL22 (700*1800、600*1800、400*1800)一、工程属性新浇混凝梁名称KZL5、7、19混凝土梁截面尺寸(mmxmm)7001800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂101、影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k43.2 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为300，800，1300 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板102、抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.16kNm Mmax/W0.161062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max543.21504 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)103、小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.4310622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(c104、m4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mmax/W0.41062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力N0.9518.3217105、.41kNNtb 满足要求！7.2.4 KZL20 (800*1550)一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8001550梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k37.2 kN106、/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距100主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)400支撑距梁底距离依次为400，1000 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.06kNm Mmax/W0.061062f15N/mm2 满足要107、求！ 2、挠度验算 qbS正 max537.21004 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.3910622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 108、承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mmax/W0.321062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/m109、m2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max0.19mm400/400=1mm 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力N0.9513.9313.24kNNtb 满足要求！7.2.5 KZL20、ZL13、 KZL23(500*1500、450*1500、400*1500)一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0110、(h)4外加剂影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/2，241.5min46.08，3636kN/m2 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k36 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为350，950 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验111、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.13kNm Mmax/W0.131062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正13636kN/m max5361504 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性112、模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.4910622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20113、5主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mmax/W0.351062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力114、设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力N0.9516.0715.26kNNtb 满足要求！7.2.6 KZL21 (700*1400)一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)7001400梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k115、2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k33.6 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为300，900 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.12116、kNm Mmax/W0.121062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max533.61504 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.3410622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变117、形图(mm) max 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mmax/W0.31062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主118、梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力N0.9513.9413.24kNNtb 满足要求！7.2.7 ZL5、ZL14、ZL15 (600*1300、500*1300、400*1300)一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001300梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇119、混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k31.2 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为300，800 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面120、板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.12kNm Mmax/W0.121062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max531.21504 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强121、度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.3210622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)12122、0主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mmax/W0.261062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力123、N0.9512.0211.42kNNtb 满足要求！7.2.8 ZL5、ZL14、ZL15 (700*1000、500*1000、400*1000)一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)7001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数1混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/2，241min46124、.08，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距150主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为200，600 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下125、： 1、抗弯验算 q1bS承 Mmax1l220.09kNm Mmax/W0.091062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max5241504 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1 正常使用极限状态 Rq2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.1210622 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力126、图(kN) max3 Vmax22 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.1mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) Mm127、ax/W0.151062f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) 1max 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 可知对拉螺栓受力N0.956.976.62kNNtb 满足要求！第三节 顶板计算书（扣件式）一、工程属性新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)新浇混凝土楼板边宽B(m)二、荷载设计施工128、人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值面板及小梁自重标准值楼板模板自重标准值模板及其支架自重标准值新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计模板支架高度(m)立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h129、(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)200，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算130、。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k1k q20.91.2G1k p0.91.3Q1K Mmaxmaxq1l2/8,q2l222/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.21062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k 5ql4/(384EI)54.622504 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f131、(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整3450/1000取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k q1活0.91.4Q1k M11静L21活L20.081.312+0.1010.79120.18kNm q20.91.2G1k p0.91.4Q1k M22L2+132、0.213pL0.080.0812+0.2133.1510.68kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL122/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.68，0.630.68kNm Mmax/W0.6810622 满足要求！ 2、抗剪验算 V11静1活 V22 V3maxq1L1，q2L1 VmaxmaxV1，V2，V3 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k 跨中max4/(100EI)=0.6771.210004 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.22004/(893502430133、000)0.01mml1 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k1k，1.35(G1k+(G3k+G2k1k q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k q1活0.91.4Q1k q2(G1k+ (G3k+G2k 承载能力极限状态 按三跨连续134、梁，Rmax1静1活 按悬臂梁，R1q1 RmaxRmax，R1/21.12kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax2 按悬臂梁，R1q2 RmaxRmax，R1/20.69kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.44kNm Mmax/W0.441062f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max 跨中max 悬挑段max 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型135、立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数1非顶部立杆计算长度系数2钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd 非顶部立杆段：l02=k2 =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，1 Mw2klah222/100.04kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W6595.1/(0.21424)+0.041062f205N/mm2 满足要求！ Mw2klah222/100.04kNm NwGik+0.91.4(NQik+Mw/lb2 f Nw/(A)+ Mw/W6865.1/(0.21424)+0.041062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.6kNN30kN 满足要求！