1、云南*会议中心项目商务会议中心主体工程 B 区高大模板安拆施工方案编制： 审核： 审批：云南省 *建筑工程公司二 OO七年十一月二十七日目录一、编制依据 .3二、工程概况 .31、工程总体概述 . .32、结构简介 . .3三、模板支撑系统设计计算书.41、8001800 预应力梁模板扣件钢管高支撑架计算书. .42、现浇板部分梁模板扣件钢管高支撑架计算书.93、现浇板部分板模板扣件钢管高支撑架计算书.214、800*1800 梁侧模板计算书.27四、支架参数选择及搭设要求.32五、施工准备 .331、材料准备 . .332、机械准备 . .343、技术准备 . .34六、支架搭设 .341、2、脚手架及其附件材料要求.342、脚手架搭设及构造要求.353、模板高支架搭设要求.364、安全施工措施 . .37七、模板安装要求.39八、模板安装方法.40九、模板拆除 .41十、砼浇筑方法.43十一、预应力梁施工.43十二、施工现场安全管理机构.43十三、搭设和拆除的安全技术措施.44十四、应急措施.45十五、附图 .451、预应力梁模板支撑体系平面图.452、预应力梁模板支撑体系剖面图.453、支撑架体与框架柱连接大样图.45一、编制依据1、施工图纸；2、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300 2001）；3、组合钢模板技术规范（GB502142001）；4、建筑施工扣件式钢管脚手3、架安全技术规范（JGJ1302001）；5、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）。6、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）7、公司质量、环境、职业健康安全管理体系文件。8、公司综合管理手册。9、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法10、中华人民共和国安全生产法 。二、工程概况1、工程总体概述1.1 建设单位：云南 *投资有限公司；1.2 工程名称：云南 *会议中心项目商务会议中主体工程1.3 工程地点：昆明市 *国家旅游度假区内1.4 工程结构：框架结构；1.5 建筑面积： 73365.82 ；1.6 建筑层数：四层。2、结构简介2.1 本工程为会务中心用4、楼，结构复杂，且层高高、跨度大，这些将给模板的安装及支撑带来了很大的施工难度。2.2 报告厅舞台口2-J轴预应力大梁截面： 8001800，净跨度 28.4m，共五榀， 两边无板。第一榀梁面标高：+12m，梁支撑支承在 -7.6m 标高的地下室底板上， 第二榀梁面标高为 +15.9m,第三榀梁面标高为 +19.8m，第四榀梁面标高为 +23m ， 第五榀梁面标高为 +26m。2.3 2-1 至 2-2 轴与 2-A 至 2-H 轴的现浇板、 2-23 至 2-24 轴与 2-A 至 2-H 轴的现浇板（标高 -4.8-+15.9m ），2-2 至 2-4 轴与 2-A 至 2-H 轴现浇板、25、-21 至 2-23与 2-A 至 2-H 轴现浇板（标高 0.0-+12.0m ）,2-1 至 2-5 与 2-J 至 2-M 轴现浇板、 2-18 至 2-22 轴与 2-J 至 2-M轴现浇板（标高 2.6-+12m ）为高支架。2.4 2-5 和 2-20 轴在 2-J 至 2-M 轴的梁，在+12m截面为 700*2000mm，在+15.9m、+19.8m、+23m、+26m截面为 600*2000mm。最大层高为10m，为高支架。 为保证施工过程中的安全，针对本工程预应力梁和模板高支架体系进行设计验算，并对方案进行专家论证。三、模板支撑系统设计计算书1、800 1800 预应力梁模6、板扣件钢管高支撑架计算书由于预应力梁在张拉前不能承受荷载，支架计算按两榀梁荷载计算，施工第三榀梁前完成第一榀梁的张拉，张拉后能承担自重和施工荷载。支架只承受两 榀梁 的 自 重 和 一 榀 梁 的 施 工 荷 载 ， 上 一 榀 梁 的 荷 载 在 计 算 时 按0.8*1.8*25/1.4=25.7KN/ ( 支承面积 1.4 ) 。高支撑计算采用中国建筑科学院PKPM软件进行。高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ）。模板支架搭设高度为21.7 米，基本尺寸为：梁截面B D=800mm 1800mm，梁支撑立杆的横距( 跨度方向 ) l=0.40米7、，立杆的步距h=1.50 米，梁底增加2 道承重立杆。800008100712005150040050048 3.5 。图 1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为一、模板面板计算面板支承在50 厚枋上，梁底满铺50 厚枋，面板可不计算。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m) ：q1 = 25.000 1.800 0.400=18.000kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m) ：q2 = 0.350 0.400 (2 1.800+0.800)/0.800=0.770kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P 1 = 8、(26.700+2.000) 0.800 0.400=9.184kN均布荷载q = 1.2 18.000+1.2 0.770=22.524kN/m集中荷载P = 1.4 9.184=12.858kN二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 14.000/0.400=35.000kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1 35.00 0.40 0.40=0.560kN.m最大剪力Q=0.6 0.400 35.000=8.400kN最大支座力N=1.1 0.400 35.000=15.400k9、N木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 : W = 20.00 5.00 5.00/6 = 83.33cm3 ；I = 20.00 5.00 5.00 5.00/12 = 208.33cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.560 106/83333.3=6.72N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 8400/(2 200 50)=1.260N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.6010、N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算最大变形v =0.677 29.167 400.0 4/(100 9500.00 2083333.4)=0.255mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求 !三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。1.44kN14.00kN14.00kN1.44kNAB500400500支撑钢管计算简图0.4870.446支撑钢管弯矩图(kN.m)0.1770.324支撑钢管变形图(mm)14.1040.001.8410.4400.400.4001.8041.80411、.000.0014.1040.00支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩Mmax=0.487kN.m 最大变形v max=0.324mm最大支座力Q max=15.837kN抗弯计算强度f=0.487 106/5080.0=95.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2 , 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与 10mm,满足要求 ! (二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc8.0kN ；其中 R c 扣件12、抗滑承载力设计值, 取 8.0kN ；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=15.84kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 采用双扣件或顶托!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时, 试验表明 : 单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N 1=15.84kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N 2 = 1.2 0.139 21.700=3.630kN N = 15.837+3.630=19.467kN轴心受压立杆的稳定系数, 13、由长细比l 0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ；i = 1.58 A立杆净截面面积(cm 2) ； A = 4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3 ) ； W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2) ；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度(m) ；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1) 或(2) 计算l0 = k 1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1 取值为1.185 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3 ； u = 1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =14、 0.05m；公式 (1) 的计算结果：= 201.97N/mm 2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求 !公式 (2) 的计算结果：= 68.55N/mm 2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3) 计算l0 = k 1k2(h+2a)(3)k 2 计算长度附加系数，按照表2 取值为1.074 ；公式 (3) 的计算结果：= 97.89N/mm 2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表 1模板支架计算长度附加系数k 1步距 h(m)h 0.90.9h 1.21.2h 1.51.5h 215、.1 k11.1631.1671.1851.243表 2模板支架计算长度附加系数k 2H(m)46810121416182025303540h+2a或 u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.6216、1.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0317、21.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.0912、现浇板部分梁模板扣件钢管高支撑架计算书现浇板部分支撑高架，10m高支架，最大梁截面为700*2000； 20.7m高支架，最大梁截面为： 600*1000mm,板最厚： 120，按最不利因素计算。600*1000 梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ）。模板支架搭设高度为19.7 米，基本尺寸为：梁截面B D=600mm 1018、00mm，梁支撑立杆的横距( 跨度方向 ) l=0.50米，立杆的步距h=1.50 米，梁底增加1 道承重立杆。6000001005010791600600图 1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F = 1.2 25.000 0.120 0.500 0.500=0.900kN 。采用的钢管类型为48 3.5 。一、模板面板计算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m) ：q1 = 25.000 1.000 0.5019、0=12.500kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m) ：q2 = 0.350 0.500 (2 1.000+0.600)/0.600=0.758kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P 1 = (1.000+2.000) 0.600 0.500=0.900kN均布荷载q = 1.2 12.500+1.2 0.758=15.910kN/m集中荷载P = 1.4 0.900=1.260kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 :本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 : W = 50.00 1.50 1.50/6 = 120、8.75cm3 ；I = 50.00 1.50 1.50 1.50/12 = 14.06cm4；1.26kN15.91kN/mAB200200200计算简图0.0830.060弯矩图 (kN.m)2.222.001.180.630.631.182.00剪力图 (kN)2.220.0030.150变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.178kNN2=4.225kNN3=4.225kNN4=1.178kN最大弯矩M = 0.082kN.m最大变形V = 0.2mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.082 1000 1000/18750=4.373N/21、mm 2面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算f f,满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值T=3 2221.0/(2 500.000 15.000)=0.444N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.150mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求 !二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 4.225/0.500=8.449kN/m最大弯矩22、M = 0.1ql2=0.1 8.45 0.50 0.50=0.211kN.m最大剪力Q=0.6 0.500 8.449=2.535kN最大支座力N=1.1 0.500 8.449=4.647kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 : W = 20.00 5.00 5.00/6 = 83.33cm3 ；I = 20.00 5.00 5.00 5.00/12 = 208.33cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.211 106/83333.3=2.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算最大23、剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 2535/(2 200 50)=0.380N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算最大变形v =0.677 7.041 500.0 4/(100 9500.00 2083333.4)=0.151mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求 !三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。0.910.k1N8kN4.22kN4.22kN1.108.k924、N0kNAB600600支撑钢管计算简图0.5470.225支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0000.241支撑钢管变形图(mm)5.39 5.390.910.910.001.011.161.161.161.160.001.0910.915.39 5.39支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩Mmax=0.547kN.m 最大变形v max=0.241mm最大支座力Q max=10.778kN抗弯计算强度f=0.547 106/5080.0=107.71N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2 , 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与 10mm,25、满足要求 ! (二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc8.0kN ；其中 R c 扣件抗滑承载力设计值, 取 8.0kN ；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=10.78kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时, 试验表明 : 单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取12.0kN 。五、立杆的稳定性26、计算立杆的稳定性计算公式其中 N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N 1=10.78kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N 2 = 1.2 0.129 19.700=3.052kN N = 10.778+3.052=13.830kN轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比l 0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ；i = 1.58 A立杆净截面面积(cm 2) ； A = 4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3 ) ； W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2) ；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l 0 计算长度(m) ；如果完27、全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1) 或(2) 计算l0 = k 1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1 取值为1.185 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3 ； u = 1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m；公式 (1) 的计算结果：= 143.49N/mm 2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求 !公式 (2) 的计算结果：= 48.70N/mm 2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3) 计算l0 = k 1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照28、表2 取值为1.056 ；公式 (3) 的计算结果：= 67.66N/mm 2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表 1模板支架计算长度附加系数k 1步距 h(m)h 0.90.9h 1.21.2h 1.51.5h 2.1 k11.1631.1671.1851.243表 2模板支架计算长度附加系数k 2H(m) 4 6810121416182025303540h+2a或 u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.029、1.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.30、0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091700*2000 梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ）。模板支架搭设31、高度为10.0 米，基本尺寸为：梁截面B D=700mm 2000mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向 ) l=0.50米，立杆的步距h=1.50 米，梁底增加3 道承重立杆。700000200001005135025025035048 3.5。图 1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m) ：q1 = 26.000 2.000 0.500=26.000kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m) ：q2 = 0.332、50 0.500 (2 2.000+0.700)/0.700=1.175kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000) 0.700 0.500=1.050kN均布荷载q = 1.2 26.000+1.2 1.175=32.610kN/m集中荷载P = 1.4 1.050=1.470kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为 :本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为 : W = 50.00 1.50 1.50/6 = 18.75cm 3；I = 50.00 1.50 1.50 1.50/12 = 33、14.06cm 4；1.47kN32.61kN/mAB233233233计算简图0.2030.132弯矩图 (kN.m)4.544.682.930.740.732.934.68剪力图 (kN)4.540.0220.676变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=2.933kN N 2=9.215kN N 3=9.215kNN 4=2.933kN最大弯矩M = 0.203kN.m最大变形V = 0.7mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.203 1000 1000/18750=10.827N/mm 2面板的抗弯强度设计值f ，取 15.00N/mm 2 34、； 面板的抗弯强度验算f f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值T=3 4675.0/(2 500.000 15.000)=0.935N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T T ，满足要求!(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.676mm面板的最大挠度小于233.3/250, 满足要求 !二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 9.215/0.500=18.430kN/m最大弯矩M = 0.1ql 2=0.1 18.43 035、.50 0.50=0.461kN.m最大剪力Q=0.6 0.500 18.430=5.529kN最大支座力N=1.1 0.500 18.430=10.137kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为 : W = 20.00 5.00 5.00/6 = 83.33cm 3；I = 20.00 5.00 5.00 5.00/12 = 208.33cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.461 106/83333.3=5.53N/mm 2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:截面抗剪36、强度必须满足:Q = 0.6qlT = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 5529/(2 200 50)=0.829N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算最大变形v =0.677 15.359 500.0 4/(100 9500.00 2083333.4)=0.328mm木方的最大挠度小于500.0/250, 满足要求 !三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P 取木方支撑传递力。2.93kN9.22kN9.22kN2.93kNAB350250250350支撑钢37、管计算简图0.3340.297支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0020.033支撑钢管变形图(mm)5.41 5.413.803.802.70 2.700.240.240.240.242.70 2.703.803.805.41 5.41支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩M max =0.334kN.m最大变形vmax =0.033mm最大支座力Qmax =10.823kN抗弯计算强度f=0.334 106/5080.0=65.84N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求 ! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150 与 10mm, 满足要求 ! (二38、) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc8.0 kN ；其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=10.82kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明 :单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取双扣件在20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN 。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N39、 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N 1=10.82kN ( 已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2 = 1.2 0.129 10.000=1.549kN N = 10.823+1.549=12.372kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l 0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.58 A 立杆净截面面积(cm 2)； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm 3)； W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 ；l 0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支40、撑架，由公式(1) 或(2) 计算l 0 = k 1uh(1)l 0 = (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1 取值为 1.185 ；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3 ； u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m ；公式 (1) 的计算结果：= 128.36N/mm2 ， 立杆的稳定性计算 f, 满足要求!公式 (2) 的计算结果：= 90.22N/mm2， 立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l 0 = k 1k 2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2 取值为41、 1.016 ；公式 (3) 的计算结果：= 127.14N/mm 2 ， 立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表 1模板支架计算长度附加系数k 1步距h(m)h 0.90.9h 1.21.2h 1.51.5h 2.1k 11.1631.1671.1851.243表 2模板支架计算长度附加系数k 2H(m)46810121416182025303540h+2a 或 u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0142、21.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.042143、.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.0913、现浇板部分板模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ）。模板支架搭设高度为20.44、6 米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。图 1楼板支撑架立面简图图 2楼板支撑架荷载计算单元48 3.5 。采用的钢管类型为一、模板面板计算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.000 0.200 1.000+0.350 1.000=5.350kN/m活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) 1.000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 :本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 : W = 100.001.50 1.50/6 = 3745、.50cm3；I = 100.001.50 1.50 1.50/12 = 28.13cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm2 ) ； M 面板的最大弯距(N.mm) ；W 面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到M = 0.100 (1.2 5.350+1.4 3.000) 0.500 0.500=0.266kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.266 1000 1000/37500=7.080N/mm 2面板的抗弯强度验算f f,满足要46、求 !(2) 抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600 (1.2 5.350+1.4 3.000) 0.500=3.186kN截面抗剪强度计算值T=3 3186.0/(2 1000.000 15.000)=0.319N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T，满足要求 !(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677 5.350 500 4/(100 6000 281250)=1.341mm面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求 !二、模板支撑木方的计算木方按47、照均布荷载下连续梁计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m) ：q11 = 25.0000.200 0.500=2.500kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m) ：q12 = 0.350 0.500=0.175kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q 2 = (1.000+2.000) 0.500=1.500kN/m静荷载 q1 = 1.2 2.500+1.2 0.175=3.210kN/m活荷载 q2 = 1.4 1.500=2.100kN/m2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载48、的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 5.310/1.000=5.310kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1 5.31 1.00 1.00=0.531kN.m最大剪力Q=0.6 1.000 5.310=3.186kN最大支座力N=1.1 1.000 5.310=5.841kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 : W = 5.00 8.00 8.00/6 = 53.33cm3；I = 5.00 8.00 8.00 8.00/12 = 213.33cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.531 106/53333.3=9.9649、N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 3186/(2 50 80)=1.195N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算最大变形v =0.677 2.675 1000.0 4/(100 9500.00 2133333.5)=0.894mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求 !三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算50、。集中荷载P取木方支撑传递力。5.84kN5.84kN5.84kN5.84kN5.84kN5.84kN5.84kNAB100010001000支撑钢管计算简图0.8761.022支撑钢管弯矩图(kN.m)0.1452.691支撑钢管变形图(mm)3.803.802.042.042.922.923.803.802.922.922.042.04支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩Mmax=1.022kN.m 最大变形v max=2.691mm最大支座力Q max=12.558kN抗弯计算强度f=1.022 106/5080.0=201.22N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于2051、5.0N/mm2 , 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与 10mm,满足要求 !四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R Rc8.0kN ；其中 R c 扣件抗滑承载力设计值, 取 8.0kN ；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 R 取最大支座反力，R=12.56kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时, 试验表明 : 单扣件在12kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取双扣件在20kN 的荷载下会滑动, 其抗滑承载力可取152、2.0kN 。五、模板支架荷载标准值( 立杆轴力 )作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN) ：NG1 = 0.129 20.600=2.660kN(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.350 1.000 1.000=0.350kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN) ：NG3 = 25.0000.200 1.000 1.000=5.000kN经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+NG2+NG3 = 8.009kN。2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值N Q = (1.53、000+2.000) 1.000 1.000=3.000kN3. 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式其中 N立杆的轴心压力设计值(kN)； N = 13.81轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比l 0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.58 A立杆净截面面积(cm 2) ； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm 3) ； W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2) ；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l 0 计算长度(m) 54、；如果完全参照扣件式规范，由公式(1) 或(2) 计算l0 = k 1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k 1 计算长度附加系数，取值为1.155 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3 ； u = 1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m；公式 (1) 的计算结果：= 136.23N/mm 2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求 !公式 (2) 的计算结果：= 48.63N/mm 2， 立杆的稳定性计算 Mmax=68.06所以第 7 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第 2 层以下的模板支撑可以拆除。4、800*1800 梁侧模55、板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度 1800mm，两侧楼板高度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7 道，内龙骨采用80 100mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm 3.5mm。对拉螺栓布置4 道，在断面内水平间距300+400+400+400mm，断面跨度方向间距800mm，直径16mm。8 00 mm7627060724m6m20700604281706024076023模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公56、式为下式中的较小值:3其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m ；t新浇混凝土的初凝时间，为0 时( 表示无资料 ) 取 200/(T+15)， 取 5.714h ；T混凝土的入模温度，取20.000 ；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1 外加剂影响修正系数，取1.000 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.550kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 6.000kN/m2。三、梁侧57、模板面板的计算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.80m 。荷载计算值q = 1.2 40.550 0.800+1.4 6.000 0.800=45.648kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 :本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 :W = 80.00 1.50 1.50/6 = 30.00cm3 ；I = 80.00 1.50 1.50 1.50/12 = 22.50cm4；45.65kN/mAB267267267267267267计算简图0.3430.252弯矩图 (kN.m)4.806.445.976.20558、.747.377.375.746.205.976.444.80剪力图 (kN)0.0581.099变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=4.799kNN2=13.811kNN3=11.705kNN4=12.407kNN5=11.705kNN6=13.811kNN7=4.799kN最大弯矩M = 0.343kN.m最大变形V = 1.1mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.343 1000 1000/30000=11.433N/mm 2面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算f f,满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算59、截面抗剪强度计算值T=3 7373.0/(2 800.000 15.000)=0.922N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 1.099mm面板的最大挠度大于267.7/250,满足要求 !四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q = 13.811/0.800=17.264kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 13.811/0.800=60、17.264kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1 17.264 0.80 0.80=1.105kN.m最大剪力Q=0.6 0.800 17.264=8.287kN最大支座力N=1.1 0.800 17.264=15.193kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为 : W = 8.00 10.00 10.00/6 = 133.33cm3 ；I = 8.00 10.00 10.00 10.00/12 = 666.67cm4；(1) 抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.105 106/133333.3=8.29N/mm 2抗弯计算强度小于13.0N/mm2 , 满足要求 !61、(2) 抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 8287/(2 80 100)=1.554N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3) 挠度计算最大变形v =0.677 14.387 800.0 4/(100 9500.00 6666667.0)=0.630mm最大挠度小于800.0/250,满足要求 !五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.80kN1362、.81kN 11.70kN 12.41kN 11.70kN 13.81kN4.80kNAB300400400400180支撑钢管计算简图1.2480.638支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0990.639支撑钢管变形图(mm)19.2315.525.425.427.93 7.933.823.824.80 4.800.00.00 4.804.806.296.29 4.484.480.00.0010.0010.00支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩Mmax=1.247kN.m 最大变形v max=0.639mm最大支座力Q max=24.027kN抗弯计算强度f=1.247 10663、/10160000.0=122.74N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2 , 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与 10mm,满足要求 !六、对拉螺栓的计算计算公式 :N 8kN，故采用双扣件；大梁支撑纵向或横向水平杆与立杆连接时，计算中 R 取最大支座反力， R8kN，单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 , 采用双扣件。11、预应力梁部分的荷载最终支承在地下室底板和基础梁上，须在立杆位置满铺 50 厚木枋，均匀传递荷载。五、施工准备1、材料准备根据工程规模、特点及质量要求，柱及剪力墙采用中型模板安装；梁、现浇板采用 15mm厚层板安装。模板应具有足够的64、刚度和强度。其表面特征符合规范要求。根据施工进度及总工期要求，一次性配备四层立面及平面所需的模板。2、机械准备锤子、单头扳手、活动扳手等随身工具由模板班组自行准备随身携带。工地配备垂直运输机械和四台圆盘锯，用于材料垂直运输和木材切割，另备钢丝钳、水准仪等工具和检测仪具。3、技术准备3.1 组织施工技术人员在施工前认真熟悉图纸，了解设计意图，熟悉各部位及各空间的相对关系及标高。发现问题及时同设计院沟通，做到提前发现问题，提前解决问题。3.2 编制模板及支撑体系专项设计施工方案，对施工队组进行技术交底。3.3 对施工人员进行安全和技术培训，提高班组的技术素质。六、支架搭设1、脚手架及其附件材料要求65、1.1 钢管（1） ）钢管规格及材质要求钢管均采用 48 3.5mm高频焊接钢管。其材质符合现行国家标准碳素结构钢（ GB/T-700）中 Q235A级钢的规定。（2） ）外观检查钢管外观平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁） 和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。（3） ）钢管上严禁打孔。1.2 扣件（1） ）材质采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（ GB15831）的规定。（2） ）外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。2、脚手架搭设及构造要求2.1 立杆立杆接头必须采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直角扣件连66、接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的 1/3 。立杆在顶部接长时，采用对接扣件连接。2.2 水平杆水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于 50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的 1/3 （本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300 ，局部高差不超过5cm。2.3 剪刀撑本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑应按附图设置，斜杆与地面的夹67、角在45 60之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上， 两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接，且连接扣件不少于3个。3、模板高支架搭设要求3.1 模板支架的构造要求：1) 梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；2) 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3) 梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。3.2 立杆步距的设计：1) 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；268、) 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置；3.3 整体性构造层的设计；1) 沿支撑架体梁底下部设置整体性水平加强层；2) 单水平加强层可以每 5米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3 ；3) 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔5m设置，四周和中部每 5m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；4) 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3.4 剪刀撑的设计：1) 沿支架四周外立面满设剪刀撑；2) 中部根据构架框格的大小，每隔5m设置。3.5 顶部支撑点的设计69、：1) 在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；2) 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；3) 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N 12kN时，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。3.6 支撑架搭设的要求：1) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；2) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；3) 确保每个扣件和每根钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4) 立杆支座的设计要满足承载力的要求。立杆支承在一层板70、上，板厚120mm，立杆支座用 50木枋，木枋宽 250，顺立杆设置方向通长铺垫。3.7 施工使用的要求：1) 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2) 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3) 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、安全施工措施4.1 材质及其使用的安全技术措施（1） ） 扣件的紧固程度宜在 4050 Nm，并不大于 65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为 3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得71、向下，以保证安全。（2） ）各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3） ）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4） ）钢管和扣件均要现场取样送检, 合格后方可使用。（5） ）梁底立杆必须保证垂直，且立杆应对正梁的中心线。4.2 脚手架搭设的安全技术措施（1） ）操作人员必须在每步架搭设完毕，并检查符合设计规定才可进行下步操作。（2） ）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3） ）脚手架及时与结构拉结或采取临时支护，以保72、证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（4） ）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。（5） ）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（6） ）搭设过程中严格控制立杆的自由伸出长度，应按附图施工。4.3 脚手架拆除的安全技术措施（1） ）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2） ）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（3） ）拆除时应划出作业区， 周73、围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。（4） ） 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。（5） ） 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6） ）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（7） ）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（8） ）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（9） ）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣74、件或两杆连着送至地面。（10） ）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（11） ）拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。七、模板安装要求1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板不应有积水。模板应拼缝严密，装拆灵活，搬运方便。2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4、对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。5、用作模板的地坪、 胎模等应平整光洁， 不得产生影响构件质量的75、下沉、裂缝、起砂或起鼓。6、对跨度 4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的3/1000 。7、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范规定。8、现浇结构模板安装的偏差应符合规范规定。八、模板安装方法（一）、梁模板的安装1、在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线。2、梁支架的排列、间距要符合模板设计和施工方案的规定，一般情况下，采用可调式钢支顶其间距为4001000mm不等，具体视龙骨排列而定。3、按设计标高调整支柱的标高，然后安装木枋或钢龙骨，铺上梁底板，并拉线 找平。当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设76、计要求起拱，框架梁起拱高度为梁跨的 1 3。预应力梁起拱高度为1.5 5、800*1800 预应力梁模板采用定型木模板，模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 7 道，内龙骨采用 80100mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.5mm。H方向对拉螺栓 4 道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在断面内水平间距300+400+400+400m，m跨度方向间离800mm。梁模板截面底部木方用50厚板满铺，梁支撑采用钢管架支撑，详支撑选择及搭设要求。6、700*2000 梁模板采用定型木模板，模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用80 100mm木方。外龙骨间距800mm77、，外龙骨采用双钢管48mm 3.5mm。H 方向对拉螺栓 5 道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在断面内水平间距在 250+400+400+400+300mm，跨度方向间离800mm。梁模板截面底部木方用50厚板满铺，梁支撑采用钢管架支撑，详支撑选择及搭设要求。7、600*1000 梁模板采用定型模板， 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置 5 道， 内龙骨采用80100mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm 3.5mm。H方向对拉螺栓2 道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在断面内水平间距400+400mm，跨度方向间离 800mm。梁模板截面底部木方用50 厚板满铺，梁支撑78、采用钢管架支撑，详支撑选择及搭设要求。（二）、楼板模板安装1、底层地面应夯实，并铺垫脚板。采用多层支架支模时，立杆应垂直，上下层立杆应在同一竖向中心线上，而且要确保多层支架间在竖向与水平向的稳定。 2、立杆与龙骨的排列和间距，应根据楼板的混凝土重量和施工荷载大小在模板设计中确定，一般情况下立杆排列要考虑设置施工通道。3、通线调节支顶高度，将大龙骨找平。4、楼板模板采用木模板，面板采用15mm厚层板；次龙骨采用 50*80 木枋，间距500mm；主龙骨采用钢管，间距1000mm；支撑采用满堂钢管脚手架，立杆间距1000mm，立杆的步距控制在 1.5 米内，根据现场搭设情况实际调整。采用的钢管类型79、为 48 3.5 。5、模板支架搭设按高支架要求搭设，详支架搭设要求。九、模板拆除1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定。底模拆除时的混凝土强度要求：达到设计的混凝土立方体强度结构类型结构跨度（ m）标准值的百分率计（）2 50板2， 8 758 1008 75梁、拱、壳8 100悬臂构件 1002、模板拆除必须有项目工程师批准的拆模申请书。3、拆除时一般应是先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。4、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。5、预应力大梁侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤，底80、模拆除时间须等最后一榀预应力梁张拉完成后才能拆除。6、高支架的下结构模板须等高支架支承的结构强度满足自重和施工荷载后才能拆除。5、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。6、拆除区域设置警戒线且专人监护。十、砼浇筑方法1、为了确保砼浇筑过程中支撑架体的稳定性，必须选择合理的浇筑方法和浇筑顺序，以保证架体在砼浇筑过程中受力均匀。结合本工程的特点，本工程每根大梁均采用两台砼输送泵由梁中向两边均匀浇筑，以防支撑系统受力不均，发生偏心失稳。浇筑过程中，派专人对支撑系统进行检查，发现问题及时处理。 2、由于预应力梁支架只考虑支承两面层梁的荷载，故在施工第三层梁前须将第一81、层预应力梁张拉完成，满足自重及一层的施工荷载，为了提前进行预应梁的张拉和立杆支座满足要求，所有预应力梁及其支承立杆的框架梁砼标号提高两级并掺入早强剂，加强养护，做好同条件养护试件，根据试件强度进行预应力梁张拉和上部结构施工进度。十一、预应力梁施工由于预应力梁在张拉前不能承受荷载，支架计算按两榀梁荷载计算，施工第三榀梁前完成第一榀梁的张拉，张拉后能承担自重和施工荷载。支架只承受两榀梁的自重和一榀梁的施工荷载。预应力梁施工方法详 预应力梁施工方案。十二、施工现场安全管理机构1、项目经理统筹安排，负责辅料租赁单位的审核、评价及确定，对辅料进场时间的安排及安装工期、安装质量的策划；2、施工员主要负责辅82、料进场后安装生产过程，达到安装前所定的目标及各项指标（经济指标、技术指标、操作人员的要求等），组织安装后的验收工作； 3、技术人员负责安装前的方案编制及交底工作，对安装技术指标的控制，参与安装后的验收工作；4、质安员负责安装前的安全技术交底，负责生产过程中安全工作，参与安装后的验收工作并做好记录；5、试验员负责提供砼强度试验报告给技术员策划拆模时间； 十三、搭设和拆除的安全技术措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽。2、在组合钢模板上架设的电线和使用的电动工具，应采取 36的低压电源或采取其它有效的安全措施。3、登高作业时，连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板后脚手板上，扳手等各类工具必83、须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。4、钢模板用于高耸建筑施工时，应有防雷击措施。5、高空作业人员严禁攀登组合钢模板或脚手架等上下，也不得在高空的墙顶、独立梁及其模板等上面上下。6、组合钢模板装拆时，上下应有人接应，钢模板应随装拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。7、装拆模板，必须有稳定的登高工具或脚手架，高度超过3.5m 时，必须搭设脚手架。装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带。8、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。9、模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设置防护栏，必要时应在洞口处设置安全网。10、拆除承重模板时，为避免突然整块坍落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。十四、应急措施为了能够及时处理施工过程中发生的意外，如梁下挠等情况。我司采取以下应急措施：1、在大跨度梁支撑系统范围内空余地方堆码足够数量的钢管、扣件、50 板及木方，以防施工过程中发生梁、板下挠，砼爆模时进行加固急用。2、施工现场配备3 台大型千斤顶和支架，以防砼浇筑过程中，支撑变形及梁、板下挠时，将其顶回原位，重新进行加固备用。十五、附图1、预应力梁模板支撑体系平面图（略）2、预应力梁模板支撑体系剖面图（略）3、支撑架体与框架柱连接大样图（略）