1、流孝臆沿吮篇甄柬肪窜臂瓷芯固晾笆殆毯端帆襟盔卓钦导俄占燥心刚滥德惮座保射怠话覆了踢蒋洞捻濒码管铁庭像举莫仕锁足熔砧焰昌幅缺之起孟焕帘镭船刀你胖屑猴椅宣早茵罕赡澎撞赊际噶输穷梦坤距义座死玲颊进瞄蒜屠瞻纂纫雪鲸好恋悬捻旋慕港催板诡惦唯吵外脚手架施工方案1.工程概况本项目位于启东市新港工业园区100号，（S336省道新港段北侧），工程名称为恒亚国际建材广场B区，由南通恒亚房地产开发有限公司投资；单体框架结构，建筑高度为18.15米，中型商业建筑，一至四层为建材家具，建筑基底面积为1491.46m，总建筑面积为6048.29 m。本建筑结构安全等级为二级，设计使用年限类别：3类；使用年限为50年；抗震2、设防烈度为7度，抗震设防标准：标准设防类；屋面防水等级为一级，二道设防；耐火等级一级；由南通中房建筑设计研究院有限公司设计，江苏东疆建设工程有限公司承建，江苏缔逸项目管理有限公司监理。2.施工布署2.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明工地”、“标化工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及现任分工如下：组 长：虞连兵组 员：顾永春、顾辉、范标、施明玺2.2设计总体思路本工程建筑平面布置为规则的长方形结构，结合本工程结构形式、实际施工特点，外脚手架全部采用落地式全封闭3、的扣件式双排钢管脚手架，采用双排双立杆。外脚手架均为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按结构施工荷载考虑，要求二层同时作业。外架立杆距结构外沿0.30m，架宽为1.00m，立杆间距为1.50m，大横杆步距为1.80m。3.构造要求及技术措施3.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施3.1.1地基处理基槽回填土采用素土分层夯实，表面用C25混凝土进行硬化，厚度为80mm。四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，宽为200mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。3.1.2立杆采用双4、排双立杆，立杆顶端高出结构女儿墙1.2m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点距离不大于60cm。3.1.3小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同。小横杆伸出外排立杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm。3.1.4大横杆大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度大于3跨、不小于6.0m，其余2根大横杆搭接在小5、横杆上，每隔一根小横杆用直角扣件扣紧；同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。3.1.5纵、横扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。3.1.6剪刀撑脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别6、用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。 横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型，在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。示意图另见附图。3.1.7脚手板脚手板均采用竹笆，在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在4根横向水7、平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定。3.1.8连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m，水平间距为4.80m。连墙壁杆用483.0的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5m处预埋一级钢筋（加工尺寸与悬挑架预埋件相同），用483.0的钢管与脚手架可靠拉结.在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应8、大于10cm。底部第一根小横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。3.1.9防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。每层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆。3.1.10上人斜梯 脚手架内侧上人通道为内外立杆内设置，斜度为同地面30度，宽度为一米，梯形式踏步向上，每步间隔20cm，设置两边扶手一根，每步设置防滑条。3.2脚手架出入口的构造出入口处挑空两根立杆、跨越三9、步三跨，大小为4.5m5.4m（宽高）。出入口处再搭设6.0m4.5m6.0m（长宽高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板，并设置安全通道等醒目标志。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立杆用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立杆悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件的中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通10、长杆件，必须接长时用对接扣件连接。4.安全防护措施4.1电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用12的螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。4.2结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红11、白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1.0m范围内不准堆料、停放机具。4.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。4.4防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针宫设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1.0m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接12、触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。5.脚手架的搭设及拆除施工工艺5.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础13、承载实验、材料配备定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙杆两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立14、外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。5.2卸料平台的施工工艺卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次，验收一15、次。5.3脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失16、稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。6.安全施工技术措施6.1材质及其使用的安全技术措施6.1.1扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。6.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。6.1.5严禁将外径48与17、51的钢管混合使用。6.2脚手架搭设的安全技术措施6.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，底板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。6.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。6.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。6.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度18、不得超过相邻连墙件以上两步。6.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。6.2.7外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳或12的圆钢通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。6.3脚手架上施工作业的安全技术措施6.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，须经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得堆集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。6.3.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不得超过两层，临时性19、用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。6.3.4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取造当的临时撑拉措施。6.3.5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。6.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6.4脚手架拆除的安全技术措施6.4.1拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。6.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。6.420、.3拆架时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业区人员进入。6.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6.4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6.4.6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。6.4.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。6.4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。6.4.9所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。6.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，21、双点起吊，严禁从高空抛掷。7.文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时作到如下：7.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等。7.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。7.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。7.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其它不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。7.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。722、.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。7.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。7.9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。7.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。7.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落23、。7.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。7.13要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。7.14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。7.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7.16脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管、并建立严格领、退料手续。7.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。7.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集24、中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。7.19六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。钢管落地脚手架本项目位于启东市新港工业园区100号，（S336省道新港段北侧），工程名称为恒亚国际建材广场B区，由南通恒亚房地产开发有限公司投资；单体框架结构，建筑高度为18.15米，中型商业建筑，一至四层为建材家具，建筑基底面积为1491.46m，总建筑面积为6048.29 m。本建筑结构安全等级为二级，设计使用年限类别：3类；使用年限为50年；抗震设防烈度为7度，抗震设防25、标准：标准设防类；屋面防水等级为一级，二道设防；耐火等级一级；由南通中房建筑设计研究院有限公司设计，江苏东疆建设工程有限公司承建，江苏缔逸项目管理有限公司监理。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）等编制。一、参数信息 1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为14.19m,14m以下采用双管立杆，14m以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小26、横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为482.8；横杆与立杆连接方式为单扣件，取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2、活荷载参数 施工均布活荷载标准值3.000 KN/mm2，脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层。3、风荷载参数 本工程地处江苏启东市，基本风压0.4 KN/mm2； 风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用。4、静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）：0.1248； 脚手板自重标准值（KN/m2）：0.300；栏杆挡脚27、板自重标准值（KN/m）：0.150； 安全设施与安全网（KN/m2）：0.005； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（KN/m）：0.033；脚手板铺设总层数：4.5、地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）：120.00； 立杆基础底面面积（m2）：:020；地基承载力调整系数：1.00.二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。128、均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：P1=0.033kN/m； 脚手板的自重标准值：P2=0.31.05/（2+1）=0.105kN/m； 活荷载标准值：Q=31.05/（2+1）=1.05kN/m； 静荷载的设计值：q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m； 活荷载的设计值：q2=1.41.05=1.47 kN/m；2、强度验算 跨中最大弯矩计算公式如下： M1max=0.08q1l2+0.10q2l2=0.080.1661.52+0.101.471.52=0.361 kN/m； 支座最大弯矩计算公式如下： M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2=-0.129、00.1661.52-0.1171.471.52=-0.424 kN/m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.361106，0424106）/4490=94.432 N/mm2； 大横杆的最大弯矩值为=94.432 N/mm2，小于大横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求；3、挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下： Vmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI 其中，静荷载标准值q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m； 活荷载标准值：q2=Q=1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：V30、=（0.6770.13815004+0.9901.0515004）/（1002.06105107800）=2.583mm； 大横杆的最大挠度2.583mm，小于大横杆的最大容许挠度，满足要求。三、小横杆的计算 根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算 大横杆的自重标准值：P1=0.0331.5=0.05kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/（2+1）=0.158kN； 活荷载标准值：Q=31.051.5/（31、2+1）=1.575kN； 集中荷载的设计值：P=1.2（0.05+0.158）+1.41.575=2.454 kN；2、强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax=ql2/8=1.20.0331.052/8=0.006kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax=Pl/3=2.4541.05/3=0.859kN.m； 最大弯矩M= Mqmax+ Mpmax=0.864kN.m； 最大应力计算值=M/W=0.864106/4490=192.514 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力=192.514 32、N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求；3、挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和。小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： Vqmax=5ql4/384EI=50.03310504/（3842.06105107800）=0.024mm； 大横杆传递荷载P= P1+P2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： Vpmax=Pl（3l2-4 l2/9）/72EI=1782.451050（310502-410502/9）/（722.061051078033、0）=3.298mm； 最大挠度和V= Vqmax+ Vpmax=0.024+3.298=3.322mm； 小横杆的最大挠度3.322mm，小于小横杆的最大容许挠度，满足要求。四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00 kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标34、准值：P2=0.0331.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值：P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/2=2.362 kN；荷载的设计值：R=1.2（0.05+0.017+0.236）+1.42.362=3.672 kN；R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248 KN/m NG1=0.1248+（1.502/2）0.033/1.80（47.70-18.00）=4.531 kN；NGL1=035、.1248+0.033+（1.502/2）0.033/1.8018.00=3.345kN；（2）脚手板的自重标准值：采用竹笆片脚手板，标准值为0.3KN/m2NG2=0.301.5（1.05+0.3）/2=0 kN；NGL2=0.341.5（1.05+0.3）/2=1.215kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值：采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15KN/mNG3=0.1501.5/2=0 kN；NGL3=0.1541.5/2=0.45kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网0.005 KN/m2NG4=0.0051.5（47.7-18）=0.223kN；NGL4=0.0051.54736、.7=0.358kN；经计算得到，静荷载标准值NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=4.753kN；NGL= NGL1+ NG1+NGL2+ NGL3+NGL4=9.899 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值NQ=31.051.52/2=4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算:Wk=0.7UzUsWo 其中Wo基本风压（KN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2012）的规定采用：Wo=0.4 KN/m2；Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2012）的规定采37、用：Uz=1；Us风荷载体型系数取值为1.13； 经计算得到风荷载标准值Wk=0.70.411.13=0.316KN/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：Ns=1.2 NGL+1.4 NQ=1.29.899+1.44.725=18.494kN；Nd=1.2 NG+1.4 NQ=1.24.753+1.44.725=12.319kN； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：Ns=1.2 NGL+0.851.4 NQ=1.29.899+0.851.44.725=17.501kN；Nd=1.2 NG+0.851.4 NQ=1.24.753+0.851.44.725=11.327kN；38、 风荷载设计产生的立杆段弯矩Mw为Mw=0.851.4WkLah2/10=0.851.40.3161.51.82/10=0.183 kN.m；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1、双排单立杆稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：N/A+MN/Wf 立杆的轴心压力设计值：N=11.327 kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得，k=1.155； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得，=1.5； 计算长度，由公式l0=kh确定，l0=3.118m；长细比l0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数39、，由长细比l0/i的计算结果查表得到：=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2； 11326.932/（0.188424）+182986.776/4490=182.852N/mm2； 立杆稳定性验算182.852N/mm2小于立杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求。2、双排双立杆稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：N/A+MW/Wf 立杆的轴心压力设计值：N=8.751kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得，k40、=1.155； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得，=1.5； 计算长度，由公式l0=kh确定，l0=3.118m；长细比l0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的计算结果查表得到：=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2； 8750.646/（0.188424）+182986.776/4490=150.533N/mm2； 立杆稳定性验算150.533N/mm2小于立杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求。七、连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式41、计算：N1=N1w+N0 风荷载标准值Wk=0.316 KN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2 m2； 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：N1w=1.4WkAw=7.176 kN； 连墙件的轴向力设计值N1=N1w+N0=12.176 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af， 其中轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度； 又A=4.24 cm2；f=205 N/mm2； 42、连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.2410-4205103=82.487 kN； N1=12.176 Nf=82.487，连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到N1=12.176小于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求。八、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pfg 地基承载力设计值：fg= fgkkc=120kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk=120 kPa； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=61.596 kPa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.319 kN； 基础底面面积：A=0.2 m2； p=61.596fg=120 kPa，地基承载力满足要求。