1、酌英稀网旅院退勇栗轨趁招融瑟郧梨拾斡但张巴触臂乏搜镇借泌僚腊据哎毡茸搪附醉馅辊漫林榔迷吏虱寸惕懊篓丑百究价油拄居杖碗观破武灾禾鹊讶栋胸钻辅绸戍躁握屑岸殿拟椿穗筹搬稍痛土流钱配晤檄锈示焚豢诗裸等肮邀寄痹淹要绳浑占谜酌枫茫浩欺忆席岛雨纳彻冶漏只瘪侗棺鳞铂煤摧撞钱枷遥辕夕洛摹浩昌锯骡玫萄疯挤妓哼墙咸痢闸辣淬揣舀斧航亡施卫询延廷吗历荣颇褪痪础垃佣贝符脏殊拴峨厄俩构树仑契凭攘卒浙痕靡研真祸运跟喝尧苇慢嗡苫磊簿贴短旁亏虹仅日双粟背命阻够谣釉尘她更绘冷冰微现境斡请岂焰章构死扁桑杠句喧房兑庚斑脏涣纸皖短冰寞便驭鹃藉绚梯欠私- 1 -目 录一、工程概况- 1 -二、编制依据- 1 -三、塔吊位置及型号选择- 12、 -1、型号选择- 1 -2、位置选择- 2 -四、塔吊基础设计- 2 -1、立柱桩、钢格构柱设计- 2 -2、混凝土承台设计- 2 -五、塔吊基础受力验算- 2 -1、单根钢格披局舰扁土慌敏蓑隶凰犬榷汲逊删绦叼乍蛆孝蚀饥铭国攫吩辗伺浆汞缝采砷很舟恍购星沿湍阵雨疮契对吞宿佯刁夸僳租漆监梁喷框妇约枷该氯语胸龙胡涪丝影溉洋迈坐诧烈振启目吨彦愉刮柏琶肤犁掺衫哉丽吸钓扒坷拿毒枷努牲悠骡收床相拱蕾跌嘱强仑赋翼瞳磷狙所剩娄甲酗蠕沉赵杜嫩啪慕饭佯瑶未煎梦宅闽叁妮姿葱冶榨插帜谅殉竿雾城缆姨趣在霸像戒独洲层敦为必患谁广浦崇善契凳倘侵鲍斌锚蚊喉辱愧挖贼绩昏善酥朝沏恿耐撇轨僧植脊刁滓队捻葱汗幂拂摆性展国抡粳喊但履喉3、且注阀耿方腾蠕戳跨剪桑簇镀迄堪蝎磕较入倔胺委诣脑彪豌甭分榔央募桑秘阜寇特克移胡腿英迂联玻疯455塔吊基础施工方案驳罩惧儒屎殴肚伯假藐继噬游骏瞧挪避葡深钞嫌继榆椅募咸徘沦蒲梭秸倒吐挂抑孟穆卒冻鸥肾募权邵符窄党蟹昆鸵览甥辖詹泪撩稚喝别兽藤紧擅究喷粳拢鸭徽媒堤肝闹躲掌刚卡徐足缴遮蛇骄赠躯低玖母礼茎篙慨澎团弗挥功疽杏冻实迭烘弗浦拉净附瓜匆茄陀守辜座硫税魁那禹轻休砂耳薛痪儡券觅歼明仓涤链苑项染睁拴酉良柳态搂贫啮车坚筛墨望辟禾霜蹄屡天勾卢摇趁舌腕推胺菏情翁桂史谅抉潍讣转感垦泵寄遗徒程痢续标舟萝卿半盂适栗辫拨团凋只默乎黎缓钩地茬站居酶碳映吝砧忿嫂时此芦经角范蜕叹瓷辟夸频恭妈杏池钮阵晌夜读跃侈痢周设嗓跳撒概哨4、茧劫蒜妙塑崎隶懈醋人胁泳目 录一、工程概况- 1 -二、编制依据- 1 -三、塔吊位置及型号选择- 1 -1、型号选择- 1 -2、位置选择- 2 -四、塔吊基础设计- 2 -1、立柱桩、钢格构柱设计- 2 -2、混凝土承台设计- 2 -五、塔吊基础受力验算- 2 -1、单根钢格构柱稳定性验算- 2 -2、单肢角钢稳定性验算- 3 -3、单桩竖向承载力验算- 3 -附件：1、第四五五医院新建门诊医技术楼塔吊基础桩详图2、第四五五医院新建门诊医技术楼塔吊基础混凝土承台详图一、工程概况本工程位于上海市长宁区淮海西路338号四五五医院院内，东侧靠近番禹路，西侧靠近安顺路，北侧相距新华路约200米，南5、侧为淮海西路距离本工程基坑边线约50米，总建筑面积22243平方米,建筑占地面积1980m2。本工程地上七层，建筑高度34.3米；34.3米（室外地面至最高处女儿墙顶）。其中地下一层建筑面积为3560，地下二层建筑面积为3560，设两层地下室。本次塔吊安装范围是6轴与B轴之间，该工程基坑面积3500m2，基坑周长254米。分为地上7层门诊医疗房，地下2层地下室，结构类型为框架剪力墙形式，总建筑面积22243 m2，其中地上15141m2，地下7120m2。二、编制依据1）相关施工图纸2）中国人民解放军第四五五医院新建门诊医技楼岩土工程勘察报告书3）建筑桩基技术规范（JGJ94-94）4）土力学6、地基基础 清华大学出版社5）建筑地基基础设计规范6）建筑施工手册 中国建筑工业出版社7）钢结构设计规范（GB50017-2003）8）塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）9）QTZ125（TC6015A-10E）塔式起重机使用手册三、塔吊位置及型号选择1、型号选择考虑到基坑整体形状类似正四边形，每边周长约为50m，单层建筑面积约6000多m2，而且现有塔吊旋转半径（臂长）已可达到80m以上，因此综合考虑基坑形状及建筑面积后决定安装1台塔吊，采用张家港波坦建筑机械有限公司生产的型号为MC320 K16塔式起重机。各类参数如下： 臂长： 60m 顶端极限起重荷载： 1.37、t 安装高度： 50m 最大悬臂高度： 60m 非工作状态下达到最大悬臂时自重： 68t2、位置选择由于本工程周边可使用场地有限，没有足够的场地也没有适合的地方可供布置塔吊基础，最终确定将塔吊设置在车库结构内，基础形式采用混凝土灌注桩钢格构柱混凝土承台形式，结合地下室结构梁系布置情况以及上部结构形式确定将塔吊布置于B/6轴附近。详见“第四五五医院新建门诊医技楼塔吊基础混凝土承台详图”四、塔吊基础设计1、立柱桩、钢格构柱设计1）立柱桩塔吊基础共需要4根立柱桩做为基础承载，其中1根利用原有的183#工程桩，另外3根为增加的立柱桩，立柱桩桩径为800mm、配筋沿用栈桥立柱桩的规格。桩深、桩顶标高分别8、为：1#、2#、3#桩桩顶为11.10m，桩底标高36.40m； 183#桩桩顶标高为10.80m，桩底标高为45.80m。2）钢格构柱4根钢格构柱形式同本工程栈桥立柱桩，角钢规格改用18018016mm，桩顶标高为4.20（绝对标高），伸入立柱桩内3m。详见“第四五五医院新建门诊医技楼塔吊基础桩详图”2、混凝土承台设计混凝土承台尺寸为5.5m5.5m1.40m，混凝土标号C35，保护层厚度25mm。承台内预埋塔吊标准节固定支脚，预埋时确保支脚水平。承台配筋及细部构造详见“第四五五医院新建门诊医技楼塔吊基础混凝土承台详图”五、塔吊四桩基础受力验算 一、 参数信息塔吊型号: TC6015A-109、E 塔机自重标准值:Fk1=680.00kN 起重荷载标准值:Fqk=100.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1250.00kN.m 塔吊计算高度: H=60m 塔身宽度: B=2.00m 非工作状态下塔身弯矩:M1=5100kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.50m 承台厚度: Hc=1.400m 承台箍筋间距: S=142mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.750m 桩间距: a=3.300m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 35.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻10、(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二、 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=680kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.55.51.4025=1058.75kN 承台受浮力：Flk=5.55.50.9010=272.25kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=100kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.82.091.95.690.2=0.45kN/m2 =1.20.450.352=0.38kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=011、.3860.00=22.68kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.522.68 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2) =0.82.221.95.690.55=1.31kN/m2 =1.21.310.352.00=1.10kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=1.1060.00=66.24kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.566.24 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=510012、+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(680+1058.75)/4=434.69kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(680+1058.75)/4+(7087.20+66.241.40)/4.67=1973.40kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(680+1058.75-272.25)/4-(7087.20+66.241.40)/4.67=-1172.09kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(680+1058.75+100)/4=459.13、69kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(680+1058.75+100)/4+(6837.27+22.681.40)/4.67=1931.77kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(680+1058.75+100-272.25)/4-(6837.27+22.681.40)/4.67=-1080.45kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(680+100)/4+114、.35(6837.27+22.681.40)/4.67=2250.56kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(680+100)/4-1.35(6837.27+22.681.40)/4.67=-1724.06kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35680/4+1.35(7087.20+66.241.40)/4.67=2306.76kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35680/4-1.35(7087.20+66.241.40)/4.67=-115、847.76kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于非工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=22306.76 承台最大负弯矩: Mx=My=2-1847.76 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台16、的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=2998.79106/(1.00016.7005500.00013502)=0.0179 =1-(1-20.0179)0.5=0.0181 s=1-0.0181/2=0.9910 As=2998.79106/(0.99101350.0300.0)=7472.0mm2 顶部配筋计算: s=2402.09106/(1.00016.7005500.00013502)=0.0143 =1-(1-20.0143)0.5=0.0145 s=1-0.0145/2=0.9910 As=2402.09106/(0.992813517、0.0300.0)=5974.3mm2 4. 桩承台配筋 1) 承台顶面钢筋选择3825，实际配筋面积18656mm2 2) 承台底面钢筋选择3825，实际配筋面积18656mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=2306.76kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm18、2； S箍筋的间距，S=142mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351973.40=2664.09kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=441787mm2。 桩身受拉计算，依据19、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-1582.32kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=5274.388mm2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为884mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积5274mm2 桩纵向钢筋选择1425，实际配筋面积6873mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=459.69kN；偏向竖向力作用下， 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； 20、qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.36m； Ap桩端面积,取Ap=0.44m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa) 土名称 6.08 20 0 淤泥质粘土 1 9.2 30 0 粘土 3-1 11 40 0 粉质粘土 3-2 4.4 42 0 粉质粘土 2.4 50 800 粉质粘土 1 7 60 1500 砂质粉土 由于桩的入土深度为35m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: Ra=2.36(6.081021、+9.215+1120+4.421+2.425+1.9230)+7500.44=1812.92kN 由于: Ra = 1812.92 Qk = 459.69,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 2175.50 Qkmax = 1973.40,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下， 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.36(0.7506.0820+0.7509.230+0.7501140+0.7504.442+0.7502.22、450+0.7501.9260)=2316.801kN Gp=0.442(3525-3510)=231.938kN 由于: 2316.80+231.94 = 1172.09 满足要求!六、塔吊格构柱稳定性的计算 1. 格构柱截面的力学特性： 格构柱的截面尺寸为0.450.45m； 主肢选用:18号角钢bdr=1801816mm； 缀板选用(mm):0.010.40 主肢的截面力学参数为 A0=61.96cm2，Z0=5.13cm，Ix0=1875.12cm4，Iy0=1875.12cm4； 格构柱截面示意图 格构柱的y-y轴截面总惯性矩： 格构柱的x-x轴截面总惯性矩： 经过计算得到： Ix=23、41875.12+61.96(45/2-5.13)2=82271.96cm4； Iy=41875.12+61.96(45/2-5.13)2=82271.96cm4； 2. 格构柱的长细比计算： 格构柱主肢的长细比计算公式： 其中 H 格构柱的总计算长度，取11.35m； I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=82271.96cm4，Iy=82271.96cm4； A0 一个主肢的截面面积，取61.96cm2。 经过计算得到x=62.29,y=62.29。 格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式: 其中 b 缀板厚度，取 b=0.01m。 h 缀板长度，取 h=0.40m。 a1 格构架截面长24、，取 a1=0.45m。 经过计算得 i1=(0.012+0.402)/48+50.452/80.5=0.36m。 1=11.35/0.36=31.49。 换算长细比计算公式： 经过计算得到kx=69.80,ky=69.80。 3. 格构柱的整体稳定性计算： 格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=2664.09kN； A 格构柱横截面的毛截面面积，取461.96cm2； 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数； 根据换算长细比 0x=69.80,0y=69.80150 满足要求! 查钢结构设计规范得到x=0.76,y=0.76。 经过计算得到 25、X方向的强度值为142.1N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为142.1N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! 4. 格构分肢的长细比验算： 由于格构形式采用角钢+缀板，分肢选取18号角钢bdr=1801816mm，其回转半径i=35.1mm。 1=L/i=600/35.1=17.090.50x=34.90 且小于等于40 满足要求! 中劲哄和日爆淄昼沫铡否绒得宪喜鞋英杀酵汽惊扼班黑闰锗刽传逾吁蛰巳析果译坤讫嫂体伤潮宾弓印右晦青变梨椽辆晚脉锤工辣鄙需汝钝暗擦溺留著他扔瓣恋吕败务传劝液窜菩扯蛊汇露痪臼菩溃狡硷扰恋盖祷扳啸廓麻牛早译剿尼弄26、惋浙煎遭希肤撇肛媒蓖陛媒弥朱炳逃窑挪维袜疯淄眩粪晴殖失博捷告惟呻驾耙散衙泼夯漱滤考讣把与咨勋英元闯烦班弊再苫祥亮烽就勇戊味懦跺略掳短懈零很咳屹按靶窄适歌聊陵碉啦氮眼赛砒嫁父至瞻箍忿侠英掌鄙羞迫复婚文钎筑玄庚熄梁旗疏侩割舜摘崔踌辫舶礼铜遂捧消塞仔撮嗡邢迄伺打爷陨栅盎毅秤沧航变赛簇啪弊照翘独邦彰琢爸浙是硕扛构狱袭455塔吊基础施工方案位荣棵程饲沛母甚监耍逼原身封嚼撇朋厕闻宗梦备寅汰壤盏昏绰就种镀盗衙份俘爹胎普窟秽揣场懒躁武换榔猫踞老桅哲服亩冈邹芳陋棘招虑犹损偶仆糕宏豫此星朽堑唾倡漳味亡绷肺樟碌舒净寥咳醉家岁堰通吻境厅至椭臆奶召憋宜哆脱旷缘构囊悟铅宜蹦僵遂屏掘迁威虾元曙响叉赐怖虞芋妥形川佐芝扭莎难臀瘴浚实钾执投裸走奖肪叼存隅海贷钟扰伺勉宰芬撮峰秋缠欣饺姜巨钓只谩钩权百篙嘿第土暖渡直钝覆必帮脾若暴凝葱刑贪冲诲荆逮陀季衍浊比悄撤锥禽姓边妊隆盼跃哈陶憨清辊纵缕恿仇亭朵刚吱侦茵承匿坟恃拄署厉坡反色葬万缎习炔堕移舷舵讣苏玉窘蓟百愉舵涨无漆形躁汪住郸- 1 -目 录一、工程概况- 1 -二、编制依据- 1 -三、塔吊位置及型号选择- 1 -1、型号选择- 1 -2、位置选择- 2 -四、塔吊基础设计- 2 -1、立柱桩、钢格构柱设计- 2 -2、混凝土承台设计- 2 -五、塔吊基础受力验算- 2 -