1、西湖宾馆后区改造工程高大模板钢管支撑体系专项施工方案编制：审核：审批：目录第一章 编制说明及依据.1一、编制说明 .1二、编制依据 .1第二章工程概况 .3一、工程概况 .3二、高大模板专项工程概况.3三、位置平面图4 第三章设计方案.16一、模板及支撑体系材料选择.16二、梁板模板及支架设计方案.17三、支承楼地面要求 .19四、支撑大样图17 五、施工要求 .28第四章 施工计划.29一、施工进度计划 .29二、材料、设备、劳动力计划.29第五章高大模板施工工艺.29一、施工准备 .29二、施工操作工艺 .30三、砼浇筑要求 .32四、质量验收标准 .32五、成品保护 .32第六章施工安全2、保证措施.33一、安全施工组织体系 .33二、安全技术措施 .34三、施工应急救援预案 .37四、施工监测监控措施 .42附件：设计计算书35 一、1000*1800、500*1500、400*1000 框架梁验算35 二、11米高楼板验算60第一章编制说明及依据一、编制说明本专项方案编制内容主要依据福建省建设厅关于印发高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定（闽建建 200732号）的通知及建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质 2009254号）的要求，包括：编制说明及依据、工程概况、设计方案、施工计划、施工工艺技术、施工安全保证措施、计算书及相关图纸。模板设计计算采用品茗科3、技有限公司开发的品茗施工安全设施计算软件。二、编制依据1.招标文件，施工合同；2 施工组织设计；3设计图纸文件；4国家、省、市法律法规(1)建筑工程安全生产管理条例(2)危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质 200987号）(3)福建省建设厅关于印发高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定（闽建建 200732号）的通知5.标准、规范(1)建筑施工模板安全技术规范（JGJ 1622008）(2)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）(3)建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）(4)混凝土结构设计规范 GB50010-2002(5)建筑结构4、荷载规范(GB 50009-2001)(6)钢结构设计规范(GB 50017-2003)(7)木结构设计规范(GB 50005-2003)(8)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2003)(9)高层混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）(10)建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001(11)混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002（2011 版）第二章 工程概况一、工程概况本工程由综合楼、1#接待楼、2#接待楼、康乐楼及变电所组成，每栋楼均设地下1 层，地下总建筑面积约13088.12m2，其中综合楼 9085.86m2，1#接待楼 965.38m2，25、#接待楼949.06m2，康乐楼 1936.82m2，变电房 151m2。地上为 14 层，地上总建筑面约 28065.74m2,其中综合楼 18074.52m2,1#接待楼 4165.13m2，2#接待楼 4175.25m2，康乐楼 1477.2m2，变电房 173.64m2，总建筑面积 41153.86m2。综合楼为酒店，地上四层，一层为酒店的综合服务，含大堂、大堂吧、接待厅、商场、早餐厅、中餐厅、茶室等功能；一层内设夹层为酒店内部办公、商务及客房；北侧为大空间的大型宴会厅及大型会议室及其门厅、备餐等配套功能；二至四层均为客房层；地下室为车库、咖啡厅、酒店后勤服务用房及设备用房等，建筑高度6、22.45m。1#、2#接待楼：地上三层，一层为大堂、接见厅、宴会厅、会议厅及配套的等候厅、随从餐厅、备餐等服务用房；二层为随从客房；三层为顶级套房，其中1#楼三层整层为一套顶级套房，2#楼三层分隔为两套顶级套房。地下室为厨房、服务用房及设备用房。1#接待楼建筑高度 18.9m,2#接待楼建筑高度 15.3m。康乐楼：地上一层，为门厅及美容美发，地下层为设备用房、游泳馆、网球馆,建筑高度10m。变电所：地上一层为变配电室，地下一层为发电机房。本工程建设单位为福建省西湖宾馆，设计单位为汉嘉设计集团股份有限公司，监理单位为福州诺成工程项目管理有限公司，施工单位为福建省第五建筑工程公司。二、高大模板7、专项工程概况本工程梁、柱布置比较规整，但梁截面尺寸普遍较大，存在较多超重梁，且超重梁与非超重梁交错布置，给模板及支撑系统的设计和施工带来困难。部分区域支模高度超过8m,属于超高模板支撑体系。具体情况如下：1、综合楼 A 区地下室顶板梁：13 轴、15 轴处 KLY15a（800 1000），详见【位置图一】；11 轴处的 KLY13、23 轴处的 KLY24b(400 2200)，详见【位置图一】；D 轴处框架梁（8001500），详见【位置图二】；G 轴处 KLX29b(400 2200,400 1700),详见【位置图三】；B 轴处 KLX39b(400 1400),详见【位置图四】；L 8、轴处 KLX26d（4001600）,详见【位置图五】；2、综合楼 A 区二层梁：13 轴、15 轴处 KLY7（1000 1800），详见【位置图六】；22 轴处 KLY9（750 1800），24 轴处 KLY10（700 1600），详见【位置图七】；2 轴处 KLY1(400 1900)，详见【位置图八】；这些梁为线荷载超过20KN/m的超重梁，其余梁大部分截面尺寸不大于400*1000。3、1#接待楼二层梁：3 轴处 KZLY1，4 轴处 KZLY2，14 轴处 KZLY4，15 轴处 KZLY5，D 轴处 KZLX1 等梁截面为 500 1200，详见【位置图九】；以上为超重梁，其9、余梁尺寸大部分不大于400 1000。4、2#接待楼二层梁：D 轴处 KZL6、3 轴处 KZL1 4 轴处 KZL2、14 轴处 KZL5，15 轴处 KZL5 等梁截面为500 1500，详见【位置图九】；9 轴处 KZL3（500 1200），详见【位置图十】。以上为超重梁，其余梁截面尺寸大部分不大于400 1000。5、1#、2#楼板支模最大高度11m，为超高支模体系，详见【位置图十一】。综合楼无夹层部分的二层楼板支模高度9.3m，为超高支模体系详见【A 区地下室顶板图及A 区夹层梁板图】。【位置图一】：【位置图二】【位置图三】【位置图四】【位置图五】【位置图六】【位置图七】【位置图八10、】【位置图九】【位置图十】【位置图十一】第三章设计方案一、模板及支撑体系材料选择板模板：采用 18 mm厚胶合板；小楞木采用 50 100mm松木；主楞采用 100 100mm松木。梁底模：用 18mm厚胶合板；小楞用50 100mm松木，沿梁长向铺设于主楞上；主楞用 100 100mm方木，垂直于梁长方向设置，支承于支撑架立杆的U 型支托上。梁侧模：用 18mm 厚胶合板；竖向小楞用50 100mm，大于 700 梁中部设若干道水平主楞和对拉螺栓，主楞采用双根 48 3.5mm 钢管，对拉螺栓端部采用双螺母或三字扣锁紧。支撑体系：超重部分用 483.5mm 碗扣式钢管支撑连接（计算时按48311、.0mm 取值），超高部分用扣件式支架支撑，立杆顶部采用可调U 型顶托受力，底座采用150mm 150mm 8mm钢板和钢管套管焊接组成。梁底支架与板底支架立杆需采用水平杆和扣件连成整体。梁底支架采用碗扣架，在梁底增设立杆时，增设的立杆必须用扣件与原架体连成整体。支撑架与已浇筑的框架柱采用抱箍连接抱紧，抱箍竖向间距为2-3m，如下图：图 3.1 抱柱连墙件示意图二、梁板模板及支架设计方案1.梁侧模板所有梁侧模均用 18mm 厚胶合板；竖向小楞用50 100mm，水平间距 250mm；大于700 的梁中部设若干道水平主楞，沿梁高方向间距500mm，主楞采用双根 48 3.5mm 钢管，沿主楞方向12、每间距500mm 600mm设一道 M12 对拉螺杆，沿梁高方向每500 设一道 M12 对拉螺，第一道对拉螺杆距梁底200mm，对拉螺栓端部采用双螺母或三字扣锁紧。2.梁底模板底模用 18mm厚胶合板；小楞用50 100mm松木，沿梁长向铺设于主楞上，间距200mm；主楞用 100100mm方木或双根 48 3.5mm 焊接钢管，垂直于梁长方向设置，间距同立杆纵距，支承于支撑架立杆的U 型支托上。3.板模板底模用 18mm 厚胶合板；小楞用 50100mm 方木，间距 400mm；主楞用 100 100mm方木，间距 900mm或 1200mm（根据立杆间距确定），支承于支撑架立杆的U 型支13、托上（详见梁板模板加固大样图）。4.梁底立杆布置因本工程梁截面尺寸较多，且超重梁与板超重梁交错布置，根据设计图纸及现场碗扣架钢管配置情况，梁底立杆布置方案如下：1、截面尺寸为梁KLY7（1000 1800），KLY9（750 1800），KLY10（700 1600）及顶板梁 KLy24b（400 2200），KLy15a（800 1000）,KLx(800 1500)的大梁，梁底采用四根立杆受力，横向间距为400，纵向间距（沿梁长方向）600，梁中增加的立杆，应采用扣件与碗扣架连接形成整体，梁底支架与板底支架采用短钢管及扣件连成整体，梁中立杆应每步设置双向水平杆，水平杆步距 1200，横向水14、平杆与板底碗扣架应采用扣件连接形成整体，详见【图十二、十三】。取 1000 1800 大梁进行验算。2、截面尺寸为 500 1200-500 1500 及 400 1400 的梁，梁底采用三根立杆受力，横向间距为450，纵向间距（沿梁长方向）600，梁中增加的立杆，应采用扣件与碗扣架连接形成整体，梁底支架与板底支架采用短钢管及扣件连成整体，详见【图十四、十五】。取500 1500 梁，立杆纵距 600 进行验算。3、截面尺寸不大于 400 1000 的梁，梁底采用 2 根立杆受力，横向间距为600，纵向间距（沿梁长方向）900，梁底支架与板底支架采用短钢管及扣件连成整体，立杆应每步设置双向水平15、杆，水平杆步距 1200，横向水平杆与板底碗扣架应采用扣件连接形成整体，详见【图十六、十七】。取 400 1000 梁，立杆纵距 900 进行验算。5.板底支撑布置除康乐楼游泳池部分的地下室顶板板厚为250mm，其余各栋楼板厚不大于200mm。游泳池部分板底立杆纵横向间距为900 900，其余板底立杆纵横间距为900 900，900 1200 或 1200 1200，根据四周梁底立杆间距确定，板底立杆间距与梁底立杆间距相等或为梁底立杆间距的 2 倍，计算时按 1200 1200 验算。6.扫地杆、水平拉杆架体连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵横向扫地杆采用碗扣固定在距底座上皮不大于 300mm16、处的立杆上，水平拉杆步距 1.5m。梁底支架与板底支架采用短钢管和扣件连成整体。顶层水平杆距立杆顶部U 型支托距离不大于300mm。支撑高度超过 8m 的支架，在最上面两道水平杆之间增加一道水平杆。7.剪刀撑1 垂直剪刀撑：架体四边与中间沿纵、横向全高全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角应在45 度60度之间，跨越立杆最多根数为：45 度时 7 根，50 度时 6 根，60 度时 5 根。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。2 水平剪刀撑：架体两端与中间沿水平方向全平面每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置17、一道水平剪刀撑。8.连墙件设置在框架柱的位置，支架的纵横水平拉杆沿竖直方向每隔两步（23M）与柱可靠拉结，连接做法详见 图 3.1。支撑高度超过8m 的支架，水平杆应与夹层四周的边梁拉结牢靠，拉结点间距 6-9m，在边梁上预埋短钢管作为拉结点。9、超高满堂支撑架位于 1#、2#接待楼一楼大堂处，楼板在三层梁板6-12 F-K 轴，采用满堂扣件式支撑体系，模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，水平杆的步距 h=1.50m。面板厚度 18mm，木方 100 100mm，间距 300mm，梁顶托采用 100 100mm木方。水平剪刀撑在架体两端与中间沿水平18、方向全平面每隔四排立杆从顶层开始向下每隔 2 步应设置一道水平剪刀撑。架体四边与中间沿纵、横向全高全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道剪刀撑。支撑高度超过8m 的支架，在最上面两道水平杆之间增加一道水平杆。详见【大样图十八、十九】三、支承楼地面要求本工程模板支撑立杆均落在地下室底板或一、二层楼板上，立杆底座下设置长度不少于2 跨、宽度不小于 150mm、厚度不小于 50mm 的木垫板。梁板支架落在一层楼板上，施工时应保留地下层梁模板及支架直到上层砼强度达到75%设计强度方可拆除。梁板支架落在二层楼板上，施工时应保留地下层、一层梁模板及支架不拆除。1#、2#接待楼二层超重梁位于非地下室部分，梁截19、面500 1500，500 1200，对支承面（即非地下室部分首层梁板）的施工要求如下：1、施工非地下室部分的承台、地梁时，周边超挖部分应采用中砂夯填密实；2、为确保首层楼板承载力，非地下室部分首层板厚应全部改为160 厚；3、非地下室部分首层梁板下方应采用中砂回填夯实后再施工梁板结构。【大样图十二】M1250050*100250100*100600248 3.5【大样图十三】【大样图十四】M12500248 3.550*100250100*100600【大样图十五】【大样图十六】M12600248 3.550*100200100*100900【大样图十七】【大样图十八】【大样图十九】四、施工20、要求1、严格按照设计尺寸搭设，立杆接头均应错开在不同的框格层中设置，螺杆伸出立杆顶部的长度应不大于 200mm。梁底增设的立杆纵向应设置水平杆，横向应采用扣件锁紧在碗扣架的水平杆上，梁底支架和板底支架应采用短钢管和扣件连成整体。2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于碗扣架规范的要求；3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、安排施工计划时，先浇筑柱混凝土，后施工梁板钢筋和浇筑梁板混凝土，应精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；5、严格控制实际施工荷载不21、超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7、应认真做好架体与框架柱的拉结及架体水平杆与四周边梁的顶紧顶牢措施。第四章施工计划一、施工进度计划根据工程施工总进度计划，本工程高大模板施工期间为2012 年 6 月 30 日至 8 月 30 日，每段满堂架搭设时间3-7 天，模板安装时间 3-5 天，钢筋绑扎时间2-5 天，混凝土浇筑时间1 天，具体见施工总进度计划。二、材料、设备、劳动力计划详见施工组织设计。第五章高大模板施工工艺一、施工准备1.技术准备（1）根据高大模板的设计方案，确定木胶合板模板制作的几何形状，尺22、寸要求，龙骨的规格、间距，选用支撑系统。（2）模板、支架备料：按照模板设计图或明细及说明进行材料准备。（3）根据高大模板设计要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。2.材料要求（1）模板的面板：九夹板，厚度为18 mm。（2）龙骨和背楞：50 100、100 100 方木、50 50 2.5 方钢管。（3）支撑系统：钢管（483.5）、扣件、底座、顶托等。（4）脱模剂：水质隔离剂。（5）模板及支架的材料质量必须符合其设计要求。安装前先检查模板的质量，不符合质量标准的不得投入使用。3.主要机具设备木工电锯、木工电刨、手电钻、铁木榔头、活动（套口）扳子、水平尺、钢卷尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、23、撬杠等。4.作业条件（1）根据工程的特点、计划工期及现场环境等完成高大模板设计及模板配料工作。（2）模板涂刷脱模剂，并分规格堆放。（3）根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。（4）墙、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。二、施工操作工艺1、工艺流程安放垫板搭钢管支架绑扎柱筋安装柱模安装梁底模安装梁侧模安装板底模板浇墙柱梁砼绑扎梁板钢筋浇梁板砼砼养护拆模板拆支模架2、支承面处理立杆落在楼面时，楼面下应采取可靠的支顶措施，梁底模及支撑不得拆除。3、支撑系统搭设（1）先在每根立杆底部设置底座，底座宜采用规格不小于150mm 150mm 8mm钢24、板和钢管套管焊接组成，底座下应设置通长木垫板。（2）顺梁方向排列钢管，立柱纵横间距应满足设计要求，按照钢管排栅的施工方法进行搭设，钢管支架排列搭设好后，离地300mm 用483.5 钢管设置一道扫地杆，再按规范要求安装纵横拉杆，在立杆上安放可调顶托，再在顶托上安放托梁。（3）钢管立杆安装时，要排列整齐，纵向成列、横向成排，并保证立杆的垂直、平稳、牢固。剪刀撑要拉紧扣实，确保支撑体系的稳定性。4、模板安装（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（2）梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度 4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱25、高度为跨度的1/10003/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。（4）当梁高超过 700mm 时，梁侧模板按设计方案加穿梁螺栓加固。（5）板龙骨：通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。（6）铺板模板：可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。（7）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。（8）预防措施：1）支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固26、。3）梁底模板、板模板按规定起拱。4）楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。5）混凝土浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。6）防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难的现象。防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。5、模板拆除（1）模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204 2002）中 5.3 模板拆除的规定。（2）拆模应遵循：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨再拆内部跨、垂直方向分层分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模应从梁跨的中间向两边拆除，拆悬臂梁梁底的模板时应从27、悬臂端向支座端拆除；同时拆除模板时应随拆随清理并堆放整齐。（3）梁、顶板模板拆模操作顺序：搭设作业平台拆梁侧支模水平杆/斜撑拆除梁侧模板底承重水平横杆对搭接立杆可拆除上立杆或适当下放上立杆拆顶板底模板拆梁底承重水平横杆拆梁底模板拆支模架剪刀撑拆支模架横杆拆支模架立杆。（4）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组进行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便和安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。三、砼浇筑要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、对于高度超过 900 的梁，应28、采用分层浇筑，浇筑每层厚度为400mm 左右。3、泵送立管不得与高大模板支架连接，泵送管应尽量沿架体刚度较大方向对称布置。4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施；5、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四、质量验收标准1、钢 管 支 撑 架 搭 设质 量 应 满 足 建 筑施 工扣 件 式 钢 管 脚手 架安 全 技术 规范（JGJ130-2011）、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）的要求。2、模板工程施工质量应满足 混凝土工程施工质量验收规范（GB50204-2002（2011版）、建筑施29、工模板安全技术规范（JGJ 1622008）的要求。五、成品保护1、坚持模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。2、按楼板部位对层安装，减少损耗。3、材料应按编号分类堆放整齐。第六章施工安全保证措施一、安全施工组织体系项目经理技术负责人安全员机管员材料员编制安全技术方案安全设施设备验收特殊施工安全交底施工生产安全交底安全检查监督整改施工员制订有关安全规章制度监督指导安全措施贯彻落实安全奖惩工作机电设备检查保养维修机电易燃物品、材料保管、二、安全技术措施1.扣件钢管架搭拆安全技术措施(1)搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。严重锈蚀、变形、，螺栓螺纹已损坏的扣30、件不宜采用。(2)搭设钢管架人员必须持证上岗，操作时必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。(3)满堂支撑架的搭设可采用逐列、逐排和逐层搭设方法，搭设过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠。(4)所有扣件紧固力矩，应达到4560N m。(5)搭设拆除满堂架时，施工操作层应满铺脚手板，工人应系安全带。(6)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。(7)搭设材料向上传递尽可能借助现场垂直起重设备，当机械不能利用时可以人工分段或手动小滑轮向上传递。(8)卸料时各构配件严禁抛掷至地面。2模板安装安全技术措施(1)工作前应先检查使用的工具是否31、牢固，板手等必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。(2)高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。(3)二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。(4)支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。防止上下在同一垂直面操作。(5)楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。(6)支模过程中如32、遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。(7)模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。(8)装、拆模板时禁止使用2x4”木料作立人板。(9)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。(10)装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。3模板拆除安全技术措施(1)模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，?要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。(2)模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，?在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。(3)拆模时应搭设脚手33、板，用塔吊拆时应与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。(4)拆模时拆模工人必须有可靠的立足点。对高度超过 2m 的模板拆除无安全防护时操作工人必须正确佩戴安全带。(5)拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。(6)拆模必须一次性拆清，不得留无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。(7)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向34、处倒跌的措施。(8)拆模后，模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。(9)在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。(10)拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等运走或妥善堆放或固定牢固，防止因踏空、扶空而坠落。(11)高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。4其它(1)遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。(2)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动35、，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。(3)木工机械必须严格使用专用开关箱，一次线不得超过 3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。(4)用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不36、善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。(5)环保与文明施工：夜间22:00 6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。三、施工应急救援预案本工程高大模板的特点是支模高，梁截面尺寸大。在做好高大模板危险源的识别基础上，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，并开展应急知识教育和应急演练，以提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响。1 突发事件风险分析本工程支架受力大，可能产生支架37、失稳造成模板坍塌、高空坠落、高空落物伤人等危险因素。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以上危险因素产生的应急方案。2 突发事件及风险预防措施（1）施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。（2）本高支模方案施工前组织专家论证评审签字，报监理审批同意后方可执行。（3）支架搭设完毕，班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查，合格后报监理检查。（4）逐个扣件进行检查拧紧度是否达到40N.m 扭力距。（5）逐根立杆检查是否与地下室底板及梁底模顶牢固。（6）梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。（7）认真通过审核审定本高支模结构设计计算，是38、否符合规范要求。（8）从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点部位，防止局部超负荷。（9）浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。3 组织机构及职责公司按要求成立以经理为组长的生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动本单位的生产安全事故应急救援预案，并组织实施（演练）。项目经理部按要求成立以项目经理为组长的项目生产安全事故应急救援领导小组，负责制定和启动项目的生产安全事故应急救预案，并组织实施（演练）。项目生产安全事故应急救援领导小组成员如下：39、组长：（项目经理）吴敬勇副组长：李灵杰、岳俊英、组员：罗春炯、吴友滨、曾金春应急组织的分工职责组长职责：(1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。(2)复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。(3)指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。(4)与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。(5)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。(6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责（1）评40、估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。（3）安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。（4）设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（5）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。组员职责：在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。4 应急物资应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保41、障物资等如下表列数。主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量现在何处1 小车台1 现场2 灭火器个20 现场3 药箱及药品个/批1 现场4 对讲机部8 现场5 手 机部6 现场6 担 架副1 现场5模板支撑架倒塌事故的应急救援(1)不论任何人，一旦发现有坍塌、倒塌事故发生，立即大声呼叫在场人员紧急撤离，并迅速报告应急响应指挥部。(2)事故发生后，应急响应指挥部人员应在第一时间赶到现场并了解和掌握事故情况，启动应急救援预案，制定抢险抢救和维护现场秩序，严格保护事故现场等。(3)人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场42、受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。(4)项目应急响应指挥部负责人应指令医疗救护组和安全防护救护组到事故现场，开展施救工作；同时指令通讯联络组立即向公司应急救援指挥部汇报事故发生情况，公司应急救援指挥部负责人，应立即带领安全防护救护组、医疗小组赶赴事故现场开展救援工作。若伤者伤情较严重应及时向当地医疗救援机构联络拨打“120”或“110”电话前来救护，并派人到主要路口引导急救车到事故现场43、，尽快将伤员送到医院救治。(5)当医院的救护车未到达之前，安全防护救护组、医疗救护组展开自救，对伤员昏迷、心脏停止的进行人工呼吸或胸外心脏挤压等，伤者流血或有骨折，采取包扎止血或骨折固定，应注意骨折部位的保护，使用木板平抬，避免因不正确抬运，造成二次伤害，尽最大努力抢救伤者。如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工班组成员，按抢险抢救的方案进行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。组织所有员工协助清理材料，如有人员被压埋、砸伤的，应首先清理被压埋人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员出来，最大限度地减少事故的伤害。(6)把伤者送入医院接受救治后，应急响应指挥部人员应召开会议，44、研究善后处理工作，做好当事人家属的接洽善后处理事宜安排。(7)注意保护好事故现场，协助公司或上级事故调查组开展调查，事故处理按“四不放过”原则处理。6通讯联系医院急救中心：120 火警：119 匪警：110 项目部应按要求明确应急救援电话，确保24 小时开通和有人接听，并在醒目位置公示。7教育训练、互相协议在高大模板施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。四、施工监测监控措施为了监测砼浇筑过程中大梁底的模板及支承体系变化情况及是否异常，可采用如下简单有效的办法：45、砼浇筑前在大梁底部的两端及中间三处各设两根吊垂线（两侧），从大梁底一直吊到立杆支承板（基础）；吊垂尖离地控制在20mm以内，在吊垂尖正下方用红蓝笔、墨斗线做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离；砼浇筑过程中专人跟踪监测，每隔施工 1 小时测出吊垂与地面距离及与立杆距离变化值，挠度值、侧移值按有关规范允许变形值要求控制；发现异常情况，立即停止施工，处理后方可继续施工。附件设计计算书梁侧模板计算书400 1000 一、工程属性新浇混凝梁名称KL 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400 1000 梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)25 新浇混凝46、土初凝时间t0(h)5.71 外加剂影响修正系数11 混凝土坍落度影响修正系数21.15 混凝土浇筑速度V(m/h)1 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2225 5.71 1 1.15 11/2，25 1 min36.12，2525kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4 0.7Q2k 0.9max1.225+1.4 4，1.35 25+1.4 0.7 40.9max3547、.6，37.670.9 37.6733.9kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k25 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200 主梁合并根数2 主梁最大悬挑长度(mm)200 对拉螺栓水平向间距(mm)600 支撑距梁底距离依次为200，700 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000 182/654000mm3，Ibh3/12=1000 183/12486000mm4。计算简图如下：48、1、抗弯验算q1bS承1 33.933.9kN/m Mmax0.125q1l20.125 33.9 0.220.17kN m Mmax/W 0.17 106/540003.14N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算qbS正1 2525kN/m max5 25 2004/(384 10000 486000)=0.11mm 200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态Rq1l=33.90.26.78kN 正常使用极限状态Rq2l=25 0.25kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 100 小梁弹性模量E(N/mm2)8415 小梁抗剪强度设49、计值 (N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN m)q=6.78kN/m Mmax/W 0.14 106/833301.63N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)max3 Vmax/(2bh)3 1.81 1000/(2100 50)0.54N/mm2 1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=5kN/m max0.05mm 500/400=1.25mm满足要求！4、主梁所受支座反力计50、算承载能力极限状态Rmax2.59kN 正常使用极限状态Rmax=1.91kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 3.5 主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4)21.88 主梁截面抵抗矩W(cm3)7.29 因主梁 2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN m)q=1.3kN/m Mmax/W 0.25 106/7290 34.17N/mm2 f 205N/mm251、 满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1.81 1000 40 602-(40-5)552/(8218800 5)7.9N/mm2 120N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=1.91kN/m 1max0.2mm 600/400=1.5mm2max0.04mm 200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax8.63kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.95 8.63852、.2kN Ntb12.9kN 满足要求！梁模板（碗扣式）计算书400 1000 一、工程属性新浇混凝土梁名称4001000 新浇混凝土梁计算跨度(m)8 混凝土梁截面尺寸(mm mm)400 1000 新浇混凝土结构层高(m)6.9 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.25 面板及小梁0.37 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2 模板工程支拆环境不考虑风53、荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)900 步距 h(mm)1200 立柱根数2 立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,600 底模下设支撑小梁根数3 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)400 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)18 模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000 18 18/654000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/54、12486000mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q2k b=0.9 max1.2(0.25+(25+1.5)1)+1.4 2，1.35(0.25+(25+1.5)1)+1.4 0.7 2 134.27kN/m q1静 0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h 1 0.9 1.35 0.25+(25+1.5)1 132.5kN/m q1活 0.9 1.4 0.7 Q2k 10.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h 10.25+(25+1.5)1 155、26.75kN/m 1、强度验算Mmax0.125q1L20.125q1l2 0.125 34.27 0.220.17kN m Mmax/W 0.17 106/540003.17N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521qL4/(100EI)=0.52126.75 2004/(100 10000 486000)0.05mm l/400200/4000.5mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.37532.5 0.2+0.4371.76 0.22.59kN R2=1.25q1l=1.2534.256、7 0.28.57kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.37526.75 0.2 2.01kN R2=1.25q2l=1.2526.75 0.26.69kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 100 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.78 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 q1max2.59+0.91.35 (0.37-0.25)0.4/2，8.57+0.91.35(0.37-0.25)0.4/28.6kN/m q2m57、ax2.01+(0.37-0.25)0.4/2，6.69+(0.37-0.25)0.4/26.71kN/m 1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.107 8.6 0.92，0.5 8.6 0.420.74kN m Mmax/W 0.74 106/833308.94N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607 8.6 0.9，8.6 0.44.7kN max3Vmax/(2bh0)=3 4.7 1000/(2100 50)1.41N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算158、0.632q2l14/(100EI)0.632 6.71 9004/(100 9350 4166700)0.71mm l/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)6.71 4004/(8 9350 4166700)0.55mm l/400400/4001mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1 8.6 0.9，0.4 8.6 0.9+8.60.48.51kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R42.59kN，R2 R38.51kN 正常使用极限状态Rma59、xmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1 6.71 0.9，0.4 6.71 0.9+6.710.46.64kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1 R42.01kN，R2R36.64kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100 100 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2)8415 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.66 主梁截面惯性矩I(cm4)833.33 主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)Mmax/W 1.860、4 106/16667011.06N/mm2 f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax11.76kN max3Vmax/(2bh0)=3 11.76 1000/(21000 400)0.04N/mm2 1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.7mm l/400 400/400 1mm 满足要求！4、支座反力验算R17.85kN，R211.76kN 七、立柱验算钢管类型(mm)483立柱截面面积 A(mm2)424 立柱截面回转半径i(mm)15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205 h=61、kuh0=1.1551.298 1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8 计算。=h/i=1800/15.9=113 =210 长细比满足要求！查表得，0.391 立柱最大受力 NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max7.85+0.9max1.2(0.75+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.75+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0-0.4/2)/20.9，11.76+0.9max1.2(0.5+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0.9+62、0-0.4/2)/20.917.99kN fN/(A)17.99 103/(0.391424)108.5N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算 一节计算可知可调托座最大受力Nma 0kN N 30kN 满足要求！梁模板（碗扣式）计算书500 1500 一、工程属性新浇混凝土梁名称5001500 新浇混凝土梁计算跨度(m)8 混凝土梁截面尺寸(mm mm)5001500 新浇混凝土结构层高(m)6.9 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.25 面板及小梁0.37 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 新63、浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2 模板工程支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600 步距 h(mm)1200 立柱根数3 立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,450,450 底模下设支撑小梁根数4 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)64、18 模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000 18 18/654000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q2k b=0.9 max1.2(0.25+(25+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.25+(25+1.5)1.5)+1.40.7 2 150.36kN/m q1静 0.9 1.35 G1k+(65、G2k+G3k)h 1 0.9 1.35 0.25+(25+1.5)1.5 148.6kN/m q1活 0.9 1.4 0.7 Q2k 10.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h 10.25+(25+1.5)1.5 140kN/m 1、强度验算Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1 48.6 0.172+0.117 1.76 0.1720.13kN m Mmax/W 0.13 106/540002.39N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.677qL4/(100EI)=0.67740 166.674/(100 66、10000 486000)0.04mm l/400166.67/4000.42mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.448.6 0.17+0.451.76 0.173.37kN R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.148.6 0.17+1.21.76 0.179.26kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4 q2l=0.440 0.17 2.67kN R2=R3=1.1 q2l=1.140 0.17 7.33kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 100 小梁抗弯强度设计值f(N/mm267、)15.44 小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.78 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 q1max3.37+0.91.35 (0.37-0.25)0.5/3，9.26+0.91.35(0.37-0.25)0.5/39.29kN/m q2max2.67+(0.37-0.25)0.5/3，7.33+(0.37-0.25)0.5/37.35kN/m 1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.107 9.29 0.62，0.5 9.29 0.120.36kN m Mmax/W 0.368、6 106/833304.29N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607 9.29 0.6，9.29 0.1 3.38kN max3Vmax/(2bh0)=3 3.38 1000/(2100 50)1.01N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.632 7.35 6004/(100 9350 4166700)0.15mm l/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)7.35 1004/(8 9350 4166700)0mm l/400 100/4069、00.25mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143 9.29 0.6，0.393 9.29 0.6+9.290.16.37kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R42.33kN，R2 R36.37kN，6.37kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143 7.35 0.6，0.393 7.35 0.6+7.350.1 5.04kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1 R41.84kN，R2R70、35.04kN，5.04kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100 100 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2)8415 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.66 主梁截面惯性矩I(cm4)833.33 主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)Mmax/W 0.59 106/1666703.51N/mm2 f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax7.49kN max3Vmax/(2bh0)=3 7.49 1000/(2171、500 500)0.01N/mm2 1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.04mm l/400250/4000.62mm 满足要求！4、支座反力验算R11.21kN，R214.97kN，R3 1.21kN 七、立柱验算钢管类型(mm)483立柱截面面积 A(mm2)424 立柱截面回转半径i(mm)15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205 h=kuh0=1.1551.298 1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8 计算。=h/i=1800/15.9=113 =210 长细比满足要求！查表72、得，0.391 立柱最大受力 NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2max1.21+0.9max1.2(0.75+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.75+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0-0.5/2)/20.9，14.97，1.21+0.9max1.2(0.5+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0.6+0-0.5/2)/20.914.97kN fN/(A)14.97 103/(0.391424)90.3N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！八、可调托座验73、算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算 一节计算可知可调托座最大受力NmaxR214.97kN N 30kN 满足要求！梁侧模板计算书1000 1800 一、工程属性新浇混凝梁名称1000 1800 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1000 1800 梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)25 新浇混凝土初凝时间t0(h)5 外加剂影响修正系数11 混凝土坍落度影响修正系数21.15 混凝土浇筑速度V(m/h)1 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土74、对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2225 5 1 1.15 11/2，25 1.8min31.62，4531.62kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4 0.7Q2k 0.9max1.231.62+1.44，1.35 31.62+1.40.7 40.9max43.54，46.610.9 46.6141.95kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k31.62 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250 主梁合并根数2 主梁最大悬挑长度(mm)200 对拉螺栓水平向间距75、(mm)500 支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1500 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000 182/654000mm3，Ibh3/12=1000 183/12486000mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1bS承1 41.9541.95kN/m Mmax0.125q1l20.125 41.95 0.2520.33kN m Mmax/W 0.33 106/540006.07N/mm2 f 1576、N/mm2 满足要求！2、挠度验算qbS正1 31.6231.62kN/m max5 31.62 2504/(384 10000 486000)=0.33mm 250/400=0.62mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态Rq1l=41.950.2510.49kN 正常使用极限状态Rq2l=31.620.257.9kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 100 小梁弹性模量E(N/mm2)8415 小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简77、图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN m)q=10.49kN/m Mmax/W 0.22 106/833302.64N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)max3 Vmax/(2bh)3 2.83 1000/(2100 50)0.85N/mm2 1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.9kN/m max0.07mm 500/400=1.25mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax5.22kN 正常使用极限状态Rmax=3.93kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁合并根数2 主梁78、弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4)12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 因主梁 2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN m)q=2.61kN/m Mmax/W 0.32 106/5080 63.71N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)max2Vmax/A=2 3.24 1000/48913.25N/mm2 179、20N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=3.93kN/m 1max0.27mm 500/400=1.25mm2max0.19mm 200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax12.12kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.95 12.1211.51kN Ntb12.9kN 满足要求！梁模板（碗扣式）计算书1000 1800 一、工程属性新浇混凝土梁名称1000 1800 新浇混凝土梁计算跨度(m)8 混凝土梁截面尺寸(mm mm)1000 1800 新浇80、混凝土结构层高(m)6.9 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.25 面板及小梁0.37 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)25 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2 模板工程支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600 步距 h(mm)1200 立柱根数4 立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,400,40081、,400 底模下设支撑小梁根数6 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)18 模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000 18 18/654000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 q10.9 max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q2k b=0.9 max1.2(0.82、25+(25+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.25+(25+1.5)1.8)+1.40.7 2 160.02kN/m q1静 0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h 1 0.9 1.35 0.25+(25+1.5)1.8 158.26kN/m q1活 0.9 1.4 0.7 Q2k 10.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h 10.25+(25+1.5)1.8 147.95kN/m 1、强度验算Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.107 58.26 0.22+0.121 1.76 0.220.24kN m Mmax83、/W 0.24 106/540004.46N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.632qL4/(100EI)=0.63247.95 2004/(100 10000 486000)0.1mm l/400 200/4000.5mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.39358.26 0.2+0.4461.76 0.24.74kN R2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.92858.26 0.2+1.1421.76 0.211.22kN R3=1.143q1静l+1.223q1活l=184、.14358.26 0.2+1.2231.76 0.213.75kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393 q2l=0.39347.95 0.2 3.77kN R2=R4=0.928 q2l=0.92847.95 0.2+1.1421.76 0.2 8.9kN R3=1.143 q2l=1.14358.26 0.210.96kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50 100 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.78 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33 小梁截面惯性矩I(cm4)41685、.67 q1max4.74+0.91.35 (0.37-0.25)1/5，13.75+0.91.35 (0.37-0.25)1/513.78kN/m q2max3.77+(0.37-0.25)1/5，10.96+(0.37-0.25)1/5 10.99kN/m 1、抗弯验算Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22 max0.107 13.78 0.62，0.5 13.78 0.120.53kN m Mmax/W 0.53 106/833306.37N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607 13.78 0.86、6，13.78 0.15.02kN max3Vmax/(2bh0)=3 5.02 1000/(2100 50)1.51N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.632 10.99 6004/(100 9350 4166700)0.23mm l/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)10.99 1004/(8 9350 4166700)0mm l/400 100/400 0.25mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2ma87、x1.143 13.78 0.6，0.393 13.78 0.6+13.780.19.45kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R63.27kN，R2R57.71kN，R2R39.45kN 正常使用极限状态Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143 10.99 0.6，0.393 10.99 0.6+10.990.17.53kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R6 2.6kN，R2 R56.12kN，R2R37.53kN 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100 100 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/m88、m2)8415 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 主梁抗剪强度设计值 (N/mm2)1.66 主梁截面惯性矩I(cm4)833.33 主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)Mmax/W 0.69 106/1666704.13N/mm2 f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax9.45kN max3Vmax/(2bh0)=3 9.45 1000/(21800 1000)0.01N/mm2 1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.04mm l/40033389、.33/4000.83mm 满足要求！4、支座反力验算R12.66kN，R217.77kN，R3 17.77kN，R42.66kN 七、立柱验算钢管类型(mm)483立柱截面面积 A(mm2)424 立柱截面回转半径i(mm)15.8 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205 h=kuh0=1.1551.298 1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8 计算。=h/i=1800/15.9=113 =210 长细比满足要求！查表得，0.391 立柱最大受力 NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2max2.66+090、.9max1.2(0.75+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.75+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0-1/2)/20.9，17.77，17.77，2.66+0.9max1.2(0.5+(25+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(25+1.1)0.15)+1.40.7 2 (1.2+0.6+0-1/2)/20.917.77kN fN/(A)17.77 103/(0.391424)107.2N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算 一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R91、317.77kN N 30kN 满足要求！扣件钢管满堂模板支架计算书计算依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算依据 2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方 100100mm，间距 300mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶92、托采用 100100mm 木方。模板自重 0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.10 0.20+0.30)+1.402.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35 24.00 0.20+0.7 1.40 2.50=8.930kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。一、模93、板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1=0.9(25.100 0.200 1.200+0.300 1.200)=5.746kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=120.001.80 1.80/6=64.80cm3；I=120.001.80 1.80 1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 94、f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.20 5.746+1.40 2.700)0.300 0.300=0.096kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.09610001000/64800=1.483N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20 5.746+1.4 2.700)0.300=1.921kN 截95、面抗剪强度计算值 T=3 1921.0/(21200.000 18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6775.746 3004/(100 6000583200)=0.090mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为9000.000mm 集中荷载 P=2.5kN 考虑 0.9 的结构重要系数，静96、荷载标准值 q=0.9(25.100 0.200 9.000+0.300 9.000)=43.092kN/m 面板的计算跨度 l=300.000mm 经计算得到 M=0.2000.9 1.40 2.5 0.300+0.080 1.20 43.092 0.300 0.300=0.561kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.56110001000/64800=8.662N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.200 0.300=1.506kN/m (2)模板的自97、重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载 q1=0.9(1.20 1.506+1.20 0.090)=1.724kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载 q2=0.91.40 0.750=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.945+1.724)1.200=3.203kN 2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯98、矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.202/1.200=2.669kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.1 2.67 1.20 1.20=0.384kN.m 最大剪力 Q=0.6 1.200 2.669=1.921kN 最大支座力 N=1.1 1.200 2.669=3.523kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.384106/166666.7=2.31N/mm2木方的抗弯99、计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3 1921/(2 100100)=0.288N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.436kN/m 最大变形 v=0.6771.436 1200.04/(100 9000.00 8333333.5)=0.269mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯100、强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P=0.92.5kN 经计算得到 M=0.2001.40 0.9 2.5 1.200+0.080 1.723 1.200 1.200=0.955kN.m 抗弯计算强度 f=0.955106/166666.7=5.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=3.523kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。120012001200 3.52kN 3.52kN 3.52kN 101、3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 3.52kN 0.10kN/mAB托梁计算简图1.4711.758托梁弯矩图(kN.m)5.645.622.10 2.071.45 1.485.00 5.038.558.577.107.093.57 3.540.010.013.543.577.097.108.578.555.03 5.001.48 1.452.07 2.105.625.64托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：120012001200 1.90kN 1.90kN 1.90kN102、 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 0.10kN/mAB托梁变形计算受力图1.2480.085托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.757kN.m 经过计算得到最大支座 F=15.670kN 经过计算得到最大变形 V=1.248mm 顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.75710103、6/166666.7=10.54N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3 8567/(2 100100)=1.285N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=1.248mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作104、用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.11111.000=1.217kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3001.200 1.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.200 1.200 1.200=7.229kN 考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=7.990kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷105、载。考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ=0.9(2.500+0.000)1.200 1.200=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.12kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步106、距，h=1.50m；l0计算长度，取1.500+2 0.300=2.100m；由长细比，为2100/16.0=132 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.391；经计算得到=14124/(0.391424)=85.169N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9 0.9 1.4Wklah2/10 其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7 0.400 0.740 0.105=0.031kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la立杆迎风面的间距，1.20m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9 0.9 1.4 0.031 1.200 1.500 1.500/10=0.010kN.m；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2 7.990+0.9 1.4 3.240+0.9 0.9 1.4 0.010/1.200=13.680kN 经计算得到=13680/(0.391424)+10000/4491=84.607N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!