1、夹江县和谐四号棚户区改造项目外架搭设专项方案 编 制： 审 核： 审 批： 年9月目 录1. 编制依据32工程概况43方案选择44材料选择55脚手架搭设流程及要求75.1 外脚手架设计主要尺寸：75.2 脚手架搭设95.3 脚手架构造及技术要求105.4 脚手架的检查与验收166 卸料平台搭设方法和检查验收176.1 卸料平台材料选择176.2 卸料平台搭设参数及施工工艺176.3 卸料平台搭设流程及要求206.4 悬挑卸料平台荷载取值及材料规格216.5 卸料平台的检查与验收217 安全技术措施217.1 脚手架搭设安全技术措施217.2 脚手架拆除安全技术措施237.3 卸料平台搭设安全技2、术措施247.4 卸料平台拆除安全技术要求268 计算书288.1 落地架计算书288.2 普通悬挑架计算书388.3 悬挑卸料平台计算书519 安全事故应急救援预案579.1 安全事故应急救援架构579.2 事故应急处理57卸料平台验收记录表621 编制依据序号编号名称备注1JGJ59-2011建筑施工安全检查标准2JGJ130-2011筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中国建筑工业出版社3JGJ80-2011建筑施工高处作业安全技术规范4JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范5GB50009-2012建筑结构荷载规范中国建筑工业出版社6GB50017-2003钢结构设计规范中国建3、筑工业出版社7GB50010-2011混凝土结构设计规范中国建筑工业出版社8JGJ59-2011建筑施工安全检查标准中国建筑工业出版社9建筑施工脚手架实用手册10扣件式钢管脚手架搭设要求与设计计算刘嘉福主编11建筑施工计算手册江正荣著12建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社13建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社14机械设计手册15四川省建筑工程文明施工若干规定16本工程设计图纸及有关文件规范2 工程概况本工程位于乐山市夹江县在古村。由夹江县拓展城市基础设施建设投资有限公司投资建设，四川宏吉设计有限公司设计。总建筑面积20万，其中地下建筑面积4万，地上面积16万平米（住宅4、面积13.3万，商业网点2.5万，物管用房、办公室及架空层面积3300），居住户数1292户。单体工程共有3栋18层和7栋26层高层住宅楼，采用剪力墙和框剪结构；3栋3层商业建筑，采用框架结构。18层住宅楼总高度为59.25米，檐口高度为54.9米。底层层高为3.75米，其余各层层高3米；26层住宅楼总高度为83.4米，檐口高度为78.9米。底层层高为3.75米，其余各层层高3米。3 方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2 在规定的条件下和规定的使用期限内，充分满足预期的安全性和耐久性。5、3 脚手架的搭设，要符合建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）要求，也必须符合相关乐山市文明标化工地的有关标准。4 结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案： 18层建筑：落地式脚手架搭设高度从-0.800+17.95（0.000相当于绝对高程410.10）；地下室部分外脚手架参照落地式脚手架方案执行；高度+17.950及以上部分采用普通工字钢悬挑脚手架，拟对本工程普通工字钢悬挑脚手架各栋号分二个步骤搭设，第一步悬挑架：从第7层底（即+17.950）开始施工搭设至第13层底（即+35.950）结束总高度为18m；第二步悬挑架：从第6、13层底（即+35.950）开始施工搭设至屋面（即+53.950）结束，总高度为18m。 26层建筑：落地式脚手架搭设高度从-0.800+24.10（0.000相当于绝对高程410.10）；地下室部分外脚手架参照落地式脚手架方案执行；高度+21.10及以上部分采用普通工字钢悬挑脚手架，拟对本工程普通工字钢悬挑脚手架各栋号分三个步骤搭设，第一步悬挑架：从第9层底（即+24.10）开始施工搭设至第15层底（即+42.10）结束总高度为18m；第二步悬挑架：从第15层底（即+42.10）开始施工搭设至第20层底（即+60.10）结束，总高度为18m；第三步悬挑架：从第21层底（即+60.10）开始施7、工搭设至屋面（即+78.10）结束，总高度为18m。 4 材料选择1 普通工字钢悬挑脚手架选用钢管外径48mm，壁厚3.5mm，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235-A级钢的规定,每根钢管的最大质量不应大于,钢管上严禁打孔。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2 扣件采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 的规定。由有扣件生产许可证的生产厂家8、提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。扣件螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏,使用时各种螺栓拧紧扭力矩不得小于40Nm。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架颜色按照乐山市当地规定执行。4 木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中 IIa 级 材质的规定。脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设置直径不小于 4mm 的镀 锌钢丝箍两9、道。竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板；竹串片脚手板应符合现行行业标准建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164 的相关规定。5 安全网采用密目式安全网，网目满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。6 悬挑脚手架用工字钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591 的规定。用于固定型钢悬挑梁的 U 型钢筋拉环材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢10、筋GB1499.1中HPB235 级钢筋的规定。型钢水平悬挑杆采用16号工字钢（具体见下图）普通工字钢梁固定预埋件使用直径16圆钢，工字钢联梁部分固定预埋件使用直径20圆钢按规范要求设置弯钩。（具体见下图）。钢丝绳吊环预埋件采用直径20圆钢（具体见下图）。悬挑卸料平台所使用材料质量参照悬挑脚手架材料质量标准执行，在本工程所使用材料必须检测合格后方可使用。5 脚手架搭设流程及要求5.1 外脚手架设计主要尺寸：（1) 纵距：1.5m（2) 横距：1.05m（3) 步距：1.8m（4) 连墙间距：沿水平方向三跨、 高度方向每层设置一道（5) 悬挑装置的设计：悬挑梁采用16#工字钢，每1.5米距离设置11、一根。工字钢固定不应小于悬挑段长度的1.25倍。悬挑梁在建筑物里端采用2根预埋在混凝土梁上的16箍筋拉结，间距0.3m，支点处预埋一根16拉结箍筋固定。预埋箍与梁内钢筋焊接牢固,下部增二根直径18mmHRB400钢筋长1.5米。预埋箍与工字钢之间楔塞实或焊接牢固。悬挑梁上部放置立杆处焊接上20钢筋头15cm长，安装时钢管插在钢筋头上固定。悬挑装置见附图。（10、16、22层楼面）（9、15、21层楼面）7层和13层楼面8层和14层楼面18层(26层）住宅楼悬挑装置附图（6) 高层架卸荷装置的设计1）落地式外脚手架在7层、13层设置一道悬挑装置，即在第8层、14层楼板处设置卸荷装置。2）外脚手架12、各卸荷层处安装拉结2根15.5钢丝绳，每根立杆布置一根，即水平方向上每间隔1.5m水平间距设一道卸荷装置，在立杆上设吊点卸荷。在钢丝绳端部设置花篮螺栓来调节钢丝绳的拉力，确保钢丝绳具备一定的抗拉强度。卸荷装置示意图见附图。（9、15、21层楼面）（10、16、22层楼面）7层和13层楼面8层和14层楼面附图： 卸荷层大样注：外墙脚手架在标高第八、十四层均设卸荷。5.2 脚手架搭设5.2.1 准备工作 清除施工现场的杂物。 立杆不能直接置于地下室面板表面，垫以厚度不小于50mm的垫木，然后于垫木上加设底座再立立杆。如遇回填土的区域必须分层夯实后100MM混凝土垫层上铺50MM厚木板，或暂时无法进13、行土方回填的区域应设置悬挑脚手架。为了保证地下室面板的承载力，防止冲切破坏，故在地下室顶板设置回顶支撑保护措施。5.2.2 搭设作业工序根据建筑物平面图、立面图的特点和规范要求及施工单位的使用要求，把脚手架立杆的轴线放出按已放线位置自角柱位依次相邻高低错开立杆、固定立杆纵向搭设超过四立杆后，应复核立杆垂直度并扣第一步大、小横杆扣纵、横向扫地杆设置护栏杆件扣剪刀撑依次沿建筑物周围延伸搭设形成脚手架的框架向上对接接长立杆，扣水平大、小横杆，设置护栏杆件扣剪刀撑平桥层应在两立杆间设置一道小横杆（短钢管），纵向附加200钢管、横向铺定尺寸双层旧夹板或钢丝网片作平桥板设置连墙杆件设置挡脚板挂设安全网按第14、一步搭设要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时设置水平大、小横杆，纵向铺设钢管、平桥板，挡脚板，作业层栏杆，设置剪刀撑，连墙杆件。5.3 脚手架构造及技术要求5.3.1 立杆 脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m，立杆的外侧步距不大于900mm；连墙杆间距沿水平方向三跨、 高度方向每层设置一道；里立杆距建筑物0.30m。 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，接头离主节点的中心距离不大于步距的1/3，以保证脚手架的整体性。顶层立杆需搭接时，搭接长度不小于，应采用不小于2个旋转扣件固15、定，扣件间距不小于，扣件距钢管段距离不小于100mm，并搭设二道护栏。 设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座高度不大于20cm，大横杆在上小横杆在下。 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的垂直度允许偏差；且最大垂直偏差值不大于。 立杆顶端栏杆高出女儿墙上端 1m，高出檐口上端 1.5m。 每根立杆严禁悬空，必须站立在工字钢的定位钢筋上。 在室外地坪搭设脚手架钢管立杆，设置在200*200*50MM木板垫块上，垫块铺设必须平稳，不得悬空。5.3.2 大横杆、小横杆设置 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为100mm。内、外排大横杆应搭设平行16、，采用直角扣件与立杆扣紧，同一步距内的大横杆高低差不得大于。 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 大小横杆连接构造要求5.3.3 剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m（当外架高度大于24米时，外架剪刀撑应连续布置）。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑宽度不 应小于 4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角应在 4517、60度之间。剪刀撑的下端需落地，支承在垫块或垫板上。5.3.4 横向斜撑当脚手架高度大于24米时，应在拐角以及中间每隔6跨均设置一道横向斜撑。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。横向斜撑宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5.3.5 脚手板、脚手片的铺设要求 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为350mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，18、铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.3.6 防护栏杆 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。外架立面采用外挂密目式安全网，临街立面里面挂设8mm孔眼钢丝网，挂网从楼层底开始挂设。安全网破损后应及时更换，特别是工程后期进行外粉刷和施工外墙涂料时，不得拆除安全网，安全网的拆除应与脚手架的拆除同步进行。 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和18cm高踢脚杆；顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防19、护栏杆和30cm高踢脚杆。5.3.7 连墙件 脚手架与建筑物按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每层设一拉结点。 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且设置在外架大小横杆接点300mm范围内。 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 连墙件应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为沿水平方向三跨、 高度方向每层设置一道；连墙件连接须采用预埋钢管；预埋钢管埋入梁内深度不小于300mm。连墙件扣件连接示20、意图5.3.8 架体内封闭 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为350mm，如因结构设计的净距大于350mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 脚手架施工层里立杆与建筑物之间采用脚手片进行封闭。在钢梁悬挑层须满铺脚手板，中间每隔三层不大于10米须满铺脚手板，其它各层采用水平网铺设；脚手板（或安全水平网）与建筑物须铺设到位，其间空隙不大于20mm。 支承结构工字钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在工字钢上焊接高200mm、直径25mm的定位钢筋（钢筋规格HRB400），立杆套21、其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。5.3.9 钢丝绳及绳卡 钢丝绳卡扣连接标准钢丝绳卡子数量不少于4个，绳卡间距是钢丝绳直径的6-8倍，最后一个卡子距绳头距离大于140mm。绳卡应将鞍座放在受力绳一边，U形卡环放在返回的短绳一边，严禁正反排列。 钢丝绳夹头在使用时应注意以下几点： 选用夹头时，应使其U形环的内侧净距比钢丝绳直径大13mm，太大了卡扣连接卡不紧，容易发生事故。 上夹头时一定要将螺栓拧紧，直到绳被压扁1314直径时为止，并在绳受力后，再将夹头螺栓拧紧一次，以保证接头牢固可靠。 夹头要一顺排列，U形部分与绳头接触，不能与主绳接触，如图所示。如果U形部分与主绳接触，则主绳被压扁后，受力22、时容易断丝。 为了便于检查接头是否可靠和发现钢丝绳是否滑动，可在最后一个夹头后面大约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”，如图所示。这样，当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”首先被拉直，这时就应该立即采取措施处理。绳卡安装参照下图：钢丝绳卡图 本工程普通工字钢梁采用钢丝绳为选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18mm；钢丝绳完全不参与荷载受力计算，只按照构造配置及计算。必须严格执行一根钢丝绳一根工字钢的原则。5.3.10 人行施工楼梯脚手架须搭设人行施工楼梯，梯的宽度不小于1m，坡度应采用1：3，步距应不大于0.3m，并要加设扶手，拐弯处的平台深度应不小23、于一个立杆纵距。5.3.11 出入口每幢建筑物设置一个出入口。建筑物出入口处采用平行弦桁架结构形式，并进行出入口处脚手架加固。在开口处的两侧采用双立杆，悬空立杆下端增设安全扣件，此处连接要紧密，每步都须设置。出入口脚手架上方搭设双层挡板，每层挡板相距0.6m，下面一层满铺铁板或木板，上面一层满铺密竹并固定牢靠，周边应设置1.2m高的钢管护栏和挡脚板，并挂设密目式安全网，通道口挡板需向两侧伸出1m，向外伸出5m。出入口脚手架搭设详见附图。附图： 平挡板平面设置图 附图： 平挡板侧立面搭设示意图5.3.12 防雷措施落地式脚手架通过压片螺丝连接于结构钢筋上，与结构防雷体系相连接。结构钢筋电阻要求在24、10欧以下。5.4 脚手架的检查与验收5.4.1 脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。5.4.2 高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。5.4.3 验收时应具备下列文件： 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； 脚手架工程的施工记录及质量检查记录； 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， 脚手架工程的施工验收报告。5.4.4 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，25、检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； 基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； 连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； 垂直度及水平度是否合格。 扣件式脚手架搭设的技术要求与允许偏差须严格按照国家现行规范及乐山市地方标准执行施工。5.4.5 脚手架搭设前应进行安全技术交底，严格按照方案及规范要求搭建，型钢安全结束验收合格后方可搭设上部脚手架，脚手架分段搭设分段验收，合格后方可使用。6 卸料平台搭设方法和检查验收6.1 卸料平台材料选择6.1.1 主梁采用16号工字钢，次梁采用14号工字钢。钢材强26、度等级不低于Q235，其质量符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。6.1.2 卸料平台在次梁上面铺50mm厚木脚手板（计算时取自重荷载取0.35kN/m2）。6.1.3 栏杆采用10mm五层胶合板，胶合板符合现行要求。6.1.4 卸料平台斜拉卸荷钢丝绳采用619+1钢丝绳，公称抗拉强度1550MPa，直径25.0mm。6.1.5 预埋卡环直径为20.0mm，吊环及吊耳直径为25.0 mm，HPB235圆钢。6.2 卸料平台搭设参数及施工工艺6.2.1 参数要求6.2.1.1 卸料平台采用工字钢悬挑卸料平台，堆载区域大小20003000mm，27、平台设计限载0.8t。主梁工字钢间距2000mm，次梁工字钢间距1000mm。6.2.1.2 平台立面面防护采用48.33.5普通钢管护栏，与建筑物相接的一边不做护栏，护栏立杆高1500mm，护栏立杆间距同下部此梁工字钢间距。沿护栏四周设置两道通长水平杆，间距600mm。6.2.1.3 平台的平面尺寸主要考虑模板和木枋的长度和钢支撑长度，外挑长度按4.5m，宽度2.0m设计；6.2.1.4 主梁选用16号工字钢，次梁选用14号工字钢，次梁每端与主梁焊接（满焊），其间距为1.0m；上面铺50mm厚木脚手板；6.2.1.5 平台一端搁置在钢筋混凝土梁上，用两个卡环固定，另一端通过钢丝绳斜拉固定在上28、一楼层的梁上，一个吊环拉结一根钢丝绳（严禁一个吊环拉结两根及以上的钢丝绳）。6.2.2 工艺流程1.搭设施工准备工作放线定位预埋卡环、吊环安放主梁工字钢卸荷钢丝绳斜拉焊接次梁工字钢焊接立杆防滑支座、吊耳铺设钢脚手板安装防护栏杆立挂密目式安全网2.拆除施工设置警戒区域拆除护栏安全网拆除防护栏杆拆除钢脚手板拆除次梁工字钢拆除斜拉钢丝绳拆除主梁工字钢拆除卡环吊环25吊环25。619+1钢丝绳25。619+1钢丝绳 3 主梁与次梁连接点详图（节点1）：4.卡环及吊环详图25吊环 5. 吊耳详图（与工字钢焊接长度为10d）：25圆钢6.3 卸料平台搭设流程及要求卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装29、。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：1.悬挑式卸料平台按现行的规范进行设计，其结构构造能防止左右晃动。2.悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备或悬挑板上。3.钢丝绳构造上两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备（副绳），另外一道应作受力计算（主绳）30、。4.设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环用25钢筋（圆钢）制作。5.悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。卸料平台次梁与建筑物之间的空隙必须使用经过检查验收合格的木脚手板铺设严密，牢固，供操作工人作为操作平台或通道使用。6.悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。7.悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，建立建材台帐，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。8.卸料平台上显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。9.卸31、料平台钢丝绳及钢丝绳卡参照悬挑脚手架相关部分施工。6.4 悬挑卸料平台荷载取值及材料规格卸料平台荷载取值：实际计算时考虑施工的不确定因素较多,偏于安全考虑,取均布施工荷载2kN/m2，即平台按总受力2 kN/m22m4.5m= 18kN计算,并以集中荷载为8kN验算平台的受力状况。6.5 卸料平台的检查与验收1.必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2.搭设完成必须进行验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任。3.检查验收人员须由安全员、责任工长、质检员组成，验收完成后须有书面验收意见，经过验收合格后方可使用。7 安全技术措施7.1 脚手架搭设安全技术措施7.1.1 技术保障措施 32、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 钢管与扣件进场前应经过检查挑选，选择标准应符合规范要求。所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 该脚手架作为建筑物主体及装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破33、坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。7.1.2 质量保障措施 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 脚手架必须严格依据本施工方案及相关规范进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。7.1.3 安全保障措施 操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 架子在搭设(拆卸)过程要做到文明34、作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 在架子上的各工种作业人员,注意自身安全(尤其是在卸料平台上的作业人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 在下列情况下，必须对脚手架进行检查； 在六级以上大风和大雨后； 停用超过二个月，复工前。 检查保修项目 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； 扣件螺丝是否松动； 安全防护措施是否符合要求。 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡35、视检查。 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。7.1.4 安全应注意的事项 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，36、应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 严格控制施工荷载，脚手架上不得堆放材料，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。7.1.5 脚手架防火措施脚手架的防火应与施工37、现场的防火措施密切配合，以下几点一定要让相关作业人员遵守执行： 脚手架附近每层楼放置2只灭火器和消防水带，且消防水须按照规范设置，安全员应定期举行消防演练，应教会作业人员懂得灭火器的基本使用方法和火灾的基本常识。 一定做到“工完人走场地清”，必须及时清理运走脚手架上及周围的建筑垃圾。 在脚手架上或脚手架附近临时动火，必须事先办理动火许可证，事先清理动火现场或采用不燃材料进行分隔，配置灭火器 材，并有专人监督，与动火工种配合、协调。 禁止在脚手架上吸烟。禁止在脚严架或附近存放可燃、易 燃、易爆的化工材料和建筑材料。 管理好电源和电器设备，停止生产时必须断电，预防短路，在带电情况下维修或操作电气设38、备时要防止产生电弧或电火花损害脚手架，甚至引发火灾，烧毁脚手架。 动用明火(电焊、气焊、喷灯等)要按消防条例及建设单位、施工单位的规定办理动用明火审批手续，经批准并采取了一定的安全措施才准作业。工作完毕后要详细检查脚手架上、下范围内是否有余火，是否损伤了脚手架，待确保无隐患后才准离开作业地点。7.2 脚手架拆除安全技术措施7.2.1 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。7.2.2 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进39、入。7.2.3 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。7.2.4 拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。7.2.5 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。7.2.6 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7.2.7 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7.2.8 拆架时严禁碰撞脚手40、架附近电源线，以防触电事故。7.2.9 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.2.10 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。7.2.11 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。7.2.12 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。7.2.13 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。7.2.14 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。7.2.15 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻41、将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。7.3 卸料平台搭设安全技术措施7.3.1 质量保障措施 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 技术人员在卸料平台搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 卸料平台必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 卸料平台搭设完毕，依据施工方案与单项作业验收表对卸料平台进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。7.3.2 安全保障措施 操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 卸料平台在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从卸料平台上掉落工具、物品；同时必须保证自身42、安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得施工。 在卸料平台上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 雨天及六级以上大风等天气严禁进行卸料平台搭设、拆除工作。 应设专人负责对卸料平台进行经常检查和保修。在下列情况下，必须对卸料平台进行检查。 在六级大风和大雨后。 停用超过二个月，复工前。 检查保修项目 平台位置、钢丝绳、卡扣等构件是否符合施工方案的要求； 卸料平台卡扣是否松动、钢丝绳是否完好； 安全防护措施是否符合要求。 搭拆卸料平台期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 搭设时用起重机械吊装到相应位43、置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。 平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。 平台上装料不得超过荷载并限载0.8吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。 平台上的防护栏杆不得任意拆除。 起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。 放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。 不得从上一层向下一层平台上乱抛物 每天下班前，作业人员必须把卸料平台上的材料清理干净，严禁任何材料在卸料平台上过夜。7.3.3 平台使用 操作44、平台上应显著地标明容许载重值。操作平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。并配备专人监督。 卸料平台上人操作时不得超过2人。 平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时更换，焊缝脱焊应及时修复，钢丝绳“安全弯”有变化时应及时紧固绳卡螺母并调整好“安全弯”。 当吊运构件超长时，超过卸料平台长度，应将端部防护格栅门打开，待构件运入建筑物后，立即关闭防护格栅门。 在卸料平台面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。 作业人员在卸料平台上的最大堆放高度不得超过卸料平台的防护栏高度。 工人在卸料平台上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。45、严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 每班工人上卸料平台作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现在不安个的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7.4 卸料平台拆除安全技术要求7.4.1 拆除前应进行各项准备工作，包括检查平台的安全性、补充完善方案中的拆除顺序和措施、项目技术负责人组织拆除安全技术交底，明确拆除顺序、拆除范围、时间、材料堆放及运输等。7.4.2 拆除前，应将平台上的遗留材料、杂物等清除干净。按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行。一般拆除顺序为46、护栏外安全网护栏内挡脚板平台模板平台木枋支撑架体。7.4.3 平台拆除期间应设警戒区和警戒线，并封闭或堵塞下部通道或场地，设专人巡视，严禁任何人员穿行。7.4.4 平台拆除的构配件严禁直接向地面抛掷，应集中后采用塔吊运至地面，并分类堆码整齐。7.4.5 拆下的零配件运到地面后，应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。7.4.6 拆除卸料平台时，要加强对成品的保护，以防止损坏门窗玻璃及外墙饰面。7.4.7 卸料平台的上部拉接点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；7.4.8 吊环的弯钩埋设要钩住梁的主钢筋，并用铅丝绑扎牢固；7.4.9 浇筑混凝土前要进行专门的吊环、卡环隐47、蔽验收，确保吊环、卡环的预埋符合要求；7.4.10 混凝土强度必须达到设计强度的75%以上，才能在吊环上施加荷载。7.4.11 卸料平台安装时，平台外口应略高于内口；7.4.12 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏，高度不低于1.2m；7.4.13 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；7.4.14 操作平台上应显著标明容许荷载(限载0.8t)，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。堆载要均匀，并根据不同品种的材料折算后限制堆料具体数量和堆料高7.4.15 具体堆放材料表如下：料具名称规格单独堆放数量木方50*100mm、长4.0m48、64根矩管40*40mm、长4.0m128根多层板1.22*2.44mm、厚15mm20张脚手管长6.0m34根脚手管长3.0m68根脚手管长4.0m49根脚手板厚5cm、宽2535cm、长4.0m36块 8 计算书8.1 落地架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。8.1.1 参数信息: 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的49、脚手架为双排脚手架搭设高度为 25.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2； 风荷载参数四川省乐山市地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数z为1.42，风荷载体型系数s为0.80；考虑风荷载 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m50、2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.170；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.010；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):150.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。8.1.2 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准51、值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kN.m；支座最大弯距计算公52、式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2；大横杆的抗弯强度:= 84.646 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最53、大挠度V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.315 mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!8.1.3 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手54、板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小横杆计算简图 强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + 55、Mpmax = 0.879 kN.m； = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816.3556、01050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；8.1.4 扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范557、.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.1.5 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、58、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12525.000 = 3.120 kN； 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35031.500(1.050+0.3)/2 = 1.063 kN； 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.17 NG3 = 0.17031.500/2 = 0.383 kN； 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50025.000 = 0.375 kN；经计算得到，静荷载59、标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.941 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.420 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.800 ；经计算得到，60、风荷载标准值： Wk = 0.7 0.3001.4200.800 = 0.239 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.941+ 1.44.725= 12.544 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.941+ 0.851.44.725= 11.552 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2391.5001.8002/10 = 0.138 kN.m；8.1.6 立杆的稳定性计61、算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.544 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； =62、 12544.000/(0.186489.000)=137.913 N/mm2；立杆稳定性计算 = 137.913 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.552 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面63、面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11551.500/(0.186489.000)+137968.790/5080.000 = 154.163 N/mm2；立杆稳定性计算 = 154.163 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！8.1.7 最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.821 kN64、；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.821+1.44.725)/(1.20.125)=65.744 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 65.744 /(1+0.00165.744)=61.688 m；H= 61.688 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 N65、G2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.821 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.138 /(1.4 0.85) = 0.116 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.821+0.851.4(4.725+0.1864.8900.116/5.080)/(1.20.125)=55.875 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米66、： H = 55.875 /(1+0.00155.875)=52.918 m；H= 52.918 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。8.1.8 连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.3kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 5.67kN；连墙件的轴向力计算值 NL=67、 NLw + No= 10.67kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=350.000/15.800的结果查表得到0.941；A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9414.89010-4205.000103 = 94.331 kN；Nl=10.67Nf=94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=10.67小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图8.1.9 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg68、 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 150.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =128.350 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.552 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。p=128.350 fg=150.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！8.2 普通悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范69、(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。8.2.1 参数信息: 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；70、脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2； 风荷载参数四川省乐山市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为1.250，风荷载体型系数s为0.800；考虑风荷载； 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.170；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 1.90 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼71、板混凝土标号:C30； 拉绳与支杆参数支撑数量为:2； 钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.35 m。 8.2.2 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的计算值72、: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最73、大值进行强度验算：=Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2；大横杆的抗弯强度:= 84.646 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) 74、= 2.315 mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!8.2.3 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；75、 荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN；小横杆计算简图 强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.879 kN.m； = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ；小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,76、满足要求！ 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1816.3501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax =77、 0.024+2.972 = 2.996 mm；小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；8.2.4 扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0.03878、1.050=0.040 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.276)+1.42.363=3.687 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.2.5 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12518.000 = 2.246 kN； 脚手板的自重标准值79、(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35031.500(1.050+0.3)/2 = 1.063 kN； 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.17 NG3 = 0.17031.500/2 = 0.383 kN； 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01 NG4 = 0.0101.50018.000 = 0.270 kN；经计算得到，静荷载标准值：NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.962 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2，经计算得到，活荷载标准值：NQ=80、 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1.250 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.800 ； 经计算得到，风荷载标准值： Wk = 0.7 0.3001.2500.800 = 0.210 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.96281、+ 1.44.725= 11.369 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.962+ 0.851.44.725= 10.377 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2101.5001.8002/10 = 0.121 kN.m；8.2.6 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =11.369 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长82、度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11369.000/(0.186489.000)=125.002 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.002 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定83、性计算公式：立杆的轴心压力设计值 ：N =10.377 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10377.180/(0.18648984、.000)+121451.400/5080.000 = 138.000 N/mm2；立杆稳定性计算 = 138.000 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！8.2.7 连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.30 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =34.5=13.5 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 5.67 kN；连墙件的轴向力计算值 N85、L= NLw + No= 10.67 kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=350.000/15.800的结果查表得到0.941；A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9414.89010-4205.000103 = 94.331 kN；Nl=10.67Nf=94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=10.67小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图8.2.8 悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬86、臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 350mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.23.962 +1.44.725 = 11.369 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到:悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑87、梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 0.155 kN； R2 = 11.497 kN； R3 = 13.791 kN； R4 = -1.869 kN。 最大弯矩 Mmax= 3.994 kN.m；截面应力 =M/1.05W+N/A= 3.994106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 26.980 N/mm2；水平支撑梁的计算强度 =26.980 小于 215.000 N/mm2,满足要求！8.2.9 悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构88、件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 9.988.0 235 /( 1400.0160.0235.0) = 2.22由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.943。经过计算得到强度 = 3.966106 /( 0.943141000.00 )= 29.834 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 29.834 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!8.2.10 拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi89、=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12.598kN 8.2.11 拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.598kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.00012.59890、/0.850=148.3kN。计算中Fg取12.598kN，=0.850,K=10.000,得到：钢丝绳最小直径必须大于18.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=12.598kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(1259.8274/3.142125.000) 1/2 =12.000mm;8.2.12 锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下91、：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.695kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=13695.4244/(3.142502)1/2=13.205mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.695kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18.000mm fb -92、 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度.经过计算得到 h 要大13695.424/(3.14218.0001.430)=169.362mm。 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.695kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右93、边等于112.19 kN 大于锚固力 N=13.70 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!8.3 悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。8.3.1 参数信息: 荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆木，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.17；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大94、堆放材料荷载(kN):8.00。 悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：18.00。 水平支撑梁主梁槽钢型号：16号槽钢槽口水平 ；次梁槽钢型号：14b号槽钢槽口水平 ；次梁槽钢距(m)：1.00，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：1.50。 卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50；计算宽度(m)：2.00。8.3.2 次梁的计算:次梁选择14b号槽钢槽口水平，间距1.00m95、，其截面特性为：面积A=21.31cm2，惯性距Ix=609.40cm4，转动惯量Wx=87.10cm3，回转半径ix=5.35cm， 截面尺寸：b=60.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。 荷载计算a. 脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 1.00= 0.35kN/m；b. 最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载： Q2 = 8.00/ 4.50/ 2.00 1.00= 0.89kN/m；c. 槽钢自重荷载 Q3= 0.16kN/m；经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+096、.89+0.16) = 1.68kN；经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4 2.00 1.00 2.00= 5.60kN。 内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，活荷载计算值 M = 1.682.002/8+5.602.00/4=3.64kN.m。 抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =3.64103/(1.0587.10)=39.82N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 整体稳定性计算 其中，b - 97、均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.5060.00235/(2.00140.00235.0)=1.16；由于 b大于0.6，按照下面公式计算： 得到 b=0.827；经过计算得到强度 =3.64103/(0.82787.100)=50.56N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求!8.3.3 主梁的计算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16号槽钢槽口水平，其截面特性为： 面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm；截面尺寸98、，b=65.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm； 荷载计算a. 栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆木，标准值为0.17kN/m； Q1 = 0.17kN/m；b. 槽钢自重荷载 Q2=0.19kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.19) = 0.44kN/m 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (1.682.00+5.60)/2=4.48kN 内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到: 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(k99、N) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) R1 = 15.115 kN； R2 = 9.265 kN。 最大支座反力为 Rmax=15.115kN.m；最大弯矩 Mmax=8.924kN.m；最大挠度 V=6.848mm。 抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =8.92106/1.05/116800.0+2.02104/2515.000=80.775N/mm2；主梁的抗弯计算强度 80.775小于f=205.00，满足要求! 整体稳定性计算 其中 b - 均100、匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.065.0235/(4500.0160.0235.0)=0.515； 计算得到 b=0.515；经过计算得到强度 =8.92106/(0.515116800.00)=148.47N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 =148.47 f=205.00,满足要求!8.3.4 钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力： RCi=RUisini；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RU1=25.19kN；8.3.5 钢丝拉绳的强度101、计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为25.19kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取25.191kN，=0.820,K=10.000，得到：d=24.8mm；钢丝绳最小直径必须大于25.000mm才能满足要求！8.3.6 钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R102、U我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为：N=RU=25191.077N。钢板处吊环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8，在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2， f = 50.0N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=25191.14/(3.14250.002)1/2=25.3mm。8.3.7 操作平台安全要求: 卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物103、锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口； 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。9 安全事故应急救援预案9.1 安全事故应急救援架构组长： 电 话： 副组长： 电 话： 副组长： 电 话： 组员：安全事故常用应急救援电话火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122附近的医院：乐山市夹104、江县人民医院 9.2 事故应急处理悬挑式脚手架及悬挑式卸料平台施工时候，容易发生的安全事故主要为高处坠落、物体打击和坍塌，万一发生时，应按如下进行救援。9.2.1 发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤害发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 出现颅脑损伤，必须维持呼吸通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、105、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 发生脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤这的两肩与两腿或单肩背运。 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下106、，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。正确的现场止血处理措施： 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCL溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上、1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5107、1分钟。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9.2.2 发生物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血进行处理。 发生物体打击事故后，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经脊髓的附加损伤。 观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立既进行人式呼吸，胸处心脏挤压。处于休克状态的伤108、员要让其安静、保暧、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近的医院治疗。 防止伤口污染，在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内毛发及异物，凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。 在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员109、应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。9.2.3 坍塌事故应急救援 救援职责：由工地现场主要负责人进行组织现场人、材、物进行救援工作。主管负责人指挥协调对口专业人员确定救援措施、方案，进行现场指导救援工作，现场质安员协同班组长等专业人员进行救援工作的实施。 救援步骤与要求：a. 当发生卸料平台坍塌事故时，立即报告现场主要负责人，按规定程序上报有关各级主管部门请求救援，并在现场迅速确定该部位的作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，需要110、机械立即调动机械，切断电源，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故发生。b. 当出现坍塌事故时，伤员被坍塌物压着，立即组织人力，机械等进行抢救，将压着伤员的坍塌物用机械工具快速进行解体和清理，以最快速度抢救伤员。c. 对伤员抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。 出现伤员发生休克，应先处理休克，遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，111、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫， 招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在112、身侧，下肢与腿侧下肢缚在一起。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 在坍塌事故中抢救出所有伤员后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场勘查鉴定同意解封后才能恢复施工，并应密切进行对相邻脚手架的加固和监控。9.2.4 火灾事故应急救援 .立即报警。当接到发生消防安全信息时，应确定消防安全的类型和大小，并立即报告防火指挥系统，防火指挥系统启动紧急预案。指挥小组要迅113、速报“119”火警电话，并及时报告上级领导，便于及时扑救处置消防安全事故。 组织扑救消防安全。当施工现场发生消防安全时，应急准备与响应指挥部除及时报警，并要立即组织基地或施工现场义务消防安全队员和职工进行扑救消防安全，义务消防安全队员选择相应器材进行扑救。扑救消防安全时要按照“先控制，后灭火；救人重于救火；先重点，后一般”的灭火战术原则。派人切断电源，接通消防安全水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离消防安全危险源和重点物资，充分利用项目中的消防安全设施器材进行灭火。做好现场保护工作，设立警示牌，防止二次火险。 人员疏散是减少人员伤亡扩大的关键，也是最彻底的应急响应。一旦发生安全事故，人员疏散撤离到114、安全地带。 协助公安消防安全队灭火：联络组拨打119、120求救，并派人到路口接应。当专业消防安全队到达消防安全现场后。消防安全应急小组成员要简要向消防安全队负责人说明消防安全情况，并全力协助消防安全队员灭火，听从专业消防安全队指挥，齐心协力，共同灭火。 现场保护。当消防安全发生时和扑灭后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待事故原因和对责任人调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将消防安全造成的垃圾分类处理以及其它有效措施，使消防安全事故对环境造成的污染降低到最底限度。 消防安全事故调查处置。按照公司事故、事件调查处理程序规定，消防安全发生情况报告要及时按“四不放过”原则进行查处115、。事故后分析原因，编写调查报告，采取纠正和预防措施，负责对预案进行评价并改善预案。消防安全发生情况报告应急准备与响应指挥小组要及时上报公司。9.2.5 救援物资保证： 在现场已有的大、中、小型机具（吊机；切割机；气、电焊机；手提电锯等）； 人力工具（手铁锯、铁锹、千斤顶、活动扳手、担架等）； 根据现场的大小按比例适当储备。 人力工具及小型机具设置专用仓库保管，只能作为紧急救援使用。9.2.6 当事故发生后，应及时按规定向有关上级主管部门报告，及请求救援。除以上所述安全应急救援措施外，不详尽之处，参照项目部的安全事故应急救援预案执行。应急救援线路详见下图：本工程所在地在底由工程所在地沿迎春西路达到夹江县人民医院卸料平台验收记录表编号： 施工单位项目经理卸料平台部位使用材料情况锚固长度预埋位置吊环卡环钢丝钢丝绳钢丝绳卡吊耳工字钢其他验收意见：专职质检员：年 月 日 验收意见：专职安全员：年 月 日 验收意见：责任工长：年 月 日 备注：卸料平台每移动一次验收一次，须严格按照规范及方案验收，须如实填写验收情况。