1、澜沧江糯扎渡水电工程流域质量专家组第二次现场巡视一、大坝工程形象进度截止2010年4月20日，大坝工程的形象面貌如下：(一) 垫层及廊道混凝土：左岸垫层混凝土浇筑至EL.715.00m；左岸灌浆廊道混凝土浇筑至EL.702.00m。右岸垫层混凝土上游浇筑至EL.722.00m，下游至EL.712.00m；右岸灌浆廊道混凝土浇筑至EL.706.00m。(二) 大坝填筑：心墙区填筑至EL.672.45m，上游坝壳区填筑至EL.689.95m，坝壳区填筑至EL.680.90m；下游坝壳区填筑至EL.690.00m，坝壳区填筑至EL.680.70m。(三) 固结灌浆及帷幕灌浆：固结灌浆左岸完成EL.62、90.00m以下，右岸完成EL.678.00m以下。帷幕灌浆左岸完成EL.650.00m以下，左岸完成EL.645.00m以下。(四) 石料场和土料场：白莫箐石料场石方开采量可满足掺砾石料生产和大坝填筑细堆石料的要求；农场土料场土料开采可满足接触粘土和掺砾土料的备料要求。(五) 大坝反滤料加工系统生产正常；粘土、砾石掺合料场的备料能力可满足心墙掺砾土料的填筑要求。二、对第一次质量检查组所提建议落实情况的评价在筹建处的统一组织领导下，参建各方对2009年4月初第一次质量检查组所提建议，进行了认真落实和整改，对提高大坝的施工质量取得了明显效果。对此，我们给予充分肯定。三、大坝施工质量评价(一) 垫3、层及廊道混凝土大坝心墙垫层及灌浆廊道混凝土原设计指标为C25W8F100，为满足温控要求，2009年6月5日后调整为C9030W8F100。三方：施工、监理、中心实验室（以下简称“中心”）共取样102组，C9030混凝土90d强度最高值为56.00MPa，最低值为30.1MPa；三方检测的平均强度分别为36.8 MPa、 41.3MPa和39.3MPa ；施工自检抗渗试验11组，均大于W8,。中心抽检2组抗渗试验，结果均大于W8。三方检测混凝土的体型共计159条断面，2198个测点，平均偏差分别为10mm、10mm和11mm，均满足设计要求。以上说明：心墙垫层及廊道混凝土结构体型尺寸及其设计指4、标均满足设计要求，施工质量总体良好。(二) 心墙掺砾土料填筑自2009年4月17日起，掺砾土料的铺料厚度由30cm调整为27cm，截止2010年3月20日，三方共取样检测2000组，其中施工1781组、监理150组、中心实验室69组。检测结果表明：除少数样本的级配曲线超出设计包络线外，颗粒级配总体处于设计包线内；按细料控制595KJ/m3击实功能下三点快速击实法，三方检测压实度98%标准的一次合格率分别为99.7%、93.3%和89.9%，仅中心试验室抽检的一次合格率略低于90%的要求，现场进行了补压处理；细料的含水率平均值分别为16.4%、15.2%和15.1%，细料含水率与最优含水率之差，5、除个别样本偏干外，其余均满足设计标准-1%+3%的要求，含水率控制总体良好。三方以上检测结果表明，掺砾土料的施工质量控制良好。(三) 接触粘土料填筑接触粘土料的填筑标准为：595KJ/m3击实功能下压实度95%，填筑含水率高于最优含水率+1%+3%。自2009年4月27日起，接触粘土的铺料厚度由15cm调整为27cm，20t凸块碾碾压10遍，靠近垫层边部位采用装载机轮胎压实。自2009年4月27日至2010年3月20日期间，三方共检测552组，其中施工472组、监理43组、中心实验室37组。1. 施工自检：碾后颗分5mm含量平均2.1%；0.074mm含量平均77.2%，均在设计包络线内。压实6、度在95.1%103.3%之间，平均99.5%。含水率在16.4%27.1%之间，平均20.6%，与最优含水率差值在-2.8%5.3%之间，平均差值0.2%。2. 监理抽检：碾后颗分5mm含量平均0.6%；0.074mm含量平均71.7%。压实度在96.1%106.8%之间，平均101.3%。含水率在15.9%24.7%之间，平均20.0%，与最优含水率差值在-1.8%2.5%之间，平均差值-0.12%。3. 中心抽检：碾后颗分5mm含量平均0.7%；0.074mm含量平均70.7%。压实度在95.8%103.8%之间，平均100.6%。含水率在17.0%24.5%之间，平均20.0%，与最优7、含水率差值在-2.4%2.0%之间，平均差值-0.5%。三方检测结果表明：接触粘土的颗粒级配总体处于设计包络线内，仅中心抽检有5组的0.074mm颗粒含量偏少，位于设计包线下，并已做清除处理。但其含水率偏低，压实度过高是接触粘土施工质量的主要问题。(四) 原位渗透试验1. 掺砾土料渗透试验施工自检垂直渗透试验7组，简易水平渗透试验1组，中心实验室垂直及简易水平渗透试验各1组。施工自检垂直渗透系数在1.2310-6cm/s8.4710-6cm/s之间，平均3.8110-6cm/s；简易水平渗透系数为5.6110-6cm/s。中心实验室检测的垂直和水平渗透系数分别为3.8810-6cm/s和1.78、910-5cm/s。2. 接触粘土渗透试验施工自检现场原位渗透试验6组，室内变水头试验14组；中心抽检室内变水头试验5组。施工自检现场原位渗透系数在1.6810-6cm/s8.4410-6 cm/s之间，平均4.1210-6 cm/s；室内变水头试验渗透系数在1.7410-6cm/s 4.2610-6 cm/s之间、平均3.0010-6 cm/s。中心抽检室内变水头渗透系数在1.5110-7cm/s 7.5410-7 cm/s之间，平均3.4310-7 cm/s。3.评价以上掺砾土料及接触粘土的现场原位渗透试验及室内变水头渗透试验的结果表明:心墙防渗土料的渗透系数满足110-5cm/s的设计要9、求，但现场原位水平渗透试验组数太少。(五) 反滤料填筑反滤料2009年8月12日前铺厚为60cm，此后随掺砾土料铺料厚度的调整，其铺料厚度调整为52cm。1. 生产料填筑质量反滤碾后三方共检测133组，渗透试验21组。施工自检108组，渗透试验18组：0.1mm含量在0.2%6.9%之间，平均3.9%，个别细粒含量偏高；D60特征粒径在1.8mm3.5mm之间，平均2.9mm，个别超出设计3.4mm的要求；D15特征粒径在0.17mm0.57mm之间，平均0.29mm。相对密度在0.801.09之间，平均0.89；渗透系数在9.1410-3cm/s 4.7910-2cm/s之间，平均3.00110、0-2cm/s，满足510-3 cm/s的设计要求。监理抽检15组，渗透试验2组：0.1mm含量在1.0%11.2%之间，平均7.2%，细粒含量偏高。D60特征粒径在1.4mm4.1mm之间，平均2.8mm；D15特征粒径在0.22mm0.90mm之间，平均0.32mm，个别超出设计要求0.7mm上限。相对密度在0.801.03之间，平均值为0.91。渗透试验检测2组，渗透系数在4.1810-2cm/s 9.7910-2cm/s之间，平均7.0810-2cm/s，满足设计要求。中心抽检10组，渗透试验1组：0.1mm含量在4.8%12.1%之间，平均9.1%，细料含量偏高；D60特征粒径在2.11、18mm4.70mm，平均3.35mm，偏设计要求3.4mm的上限；D15特征粒径在0.17mm0.56mm之间，平均0.30mm。相对密度在0.831.01之间，平均值为0.92。渗透系数为1.2610-2cm/s，满足设计要求。三方检测结果表明：反滤生产料的填筑质量及渗透私系数指标总体满足设计要求，但存在0.1mm细料含量偏高的问题。2. 黑河砂填筑质量碾压后三方共检测169组，渗透试验13组。施工自检142组，渗透试验10组：0.1mm含量在0.3%5.0%之间，平均2.4%；D60特征粒径1.1mm3.6mm之间，平均2.2mm，个别略大于设计值3.4mm；D15特征粒径在0.18mm12、0.61mm之间，平均0.43mm。相对密度在0.801.04之间，平均值为0.91。渗透系数在6.9510-2cm/s 10.2010-2cm/s之间，平均9.0510-2cm/s，满足设计要求。监理抽检13组，渗透试验2组：0.1mm含量在0.8%4.8%之间，平均2.3%；D60特征粒径1.40mm4.00mm之间，平均2.3mm；D15特征粒径在0.20mm0.60mm之间，平均0.40mm。相对密度在0.821.08之间，平均0.94。渗透系数在8.4910-2cm/s 9.8210-2cm/s之间，平均9.1610-2cm/s，满足设计要求。中心抽检14组，渗透试验3组：0.1mm13、含量在0.9%2.9%之间，平均值1.7%；D60特征粒径0.9mm2.4mm之间，平均1.83mm；D15特征粒径在0.25mm0.60mm之间，平均0.50mm。相对密度在0.821.08之间，平均0.93。渗透系数在1.810-2cm/s 13.110-2cm/s之间，平均5.3910-2cm/s，满足设计要求。三方检测结果表明：黑河砂反滤的颗粒级配曲线均处于设计包络线内，级配较好；相对密度大于设计要求0.80较多；渗透系数满足设计要求。(六) 反滤料填筑质量2009年8月12日起，反滤料铺料厚度由60cm调整为53cm。碾压后，三方共检测331组，渗透试验共20组。施工自检281组，渗14、透试验16组：2mm含量在1.1%6.9%之间，平均4.4%；D60特征粒径19.0mm45.0mm之间，平均30.9mm，最大值略超出设计值43mm的要求；D15特征粒径在2.0mm8.3mm之间，平均5.3mm，最小值略超出设计3.8mm的要求。相对密度在0.851.08之间，平均0.94。渗透系数在6.8910-2cm/s2.8010-1cm/s之间、平均1.3710-1cm/s，满足510-2cm/s的设计要求。监理抽检26组，渗透试验2组：2mm含量在4.0%13.5%之间，平均7.7%，大于设计要求5%较多；D60特征粒径18.0mm44.0mm之间，平均29.1mm；D15特征粒15、径在2.0mm10.6mm之间，平均4.9mm。相对密度在0.871.03之间，平均值为0.95。渗透系数在1.3410-1cm/s2.1310-1cm/s，平均1.7410-1cm/s，满足设计要求。中心抽检24组，渗透试验2组：2mm含量在1.0%29.9%之间，平均10.3%，远超设计上限5%的要求；D60特征粒径17.7mm43.8mm之间，平均31.5mm；D15特征粒径在0.8mm11.0mm之间，平均5.1mm，部分超出设计要求3.88.4mm的要求。相对密度在0.851.18之间，平均值为1.01。渗透系数在8.4610-2cm/s1.6610-1cm/s，平均1.2610-116、cm/s，满足设计要求。三方检测结果表明：压实度及渗透系数均满足设计要求，但相对密度大于设计要求的0.85较多，颗粒级配曲线大部分在设计包线内名，但在10mm60mm范围内部分曲线超出设计下包线较多。(七) 细堆石料填筑自2009年8月13日起，细堆石料的铺料厚度由90cm调整为105cm。1. 细堆石料细堆石料设于反滤的外侧，要求孔隙率22%25%，5mm颗粒含量15%，渗透系数510-1cm/s。碾压后，三方共检测120组，渗透试验5组，三方检测结果为:孔隙率在18.3%25.8%之间，平均22.5%；5mm颗粒含量在5.4%21.0%，平均11.8%；渗透系数在12.2410-1cm/s17、7.910-1cm/s，平均10.210-1cm/s。以上结果表明：细堆石料的颗粒级配、孔隙率、渗透系数总体满足设计要求，质量控制较好。2. 细堆石料细堆石料填筑于坝壳料与两岸岸坡接触带范围，要求孔隙率20.5%，5mm颗粒含量15%。碾压后，三方共检测304组。结果为：孔隙率在17.8%20.5%之间，平均19.6%；5mm颗粒含量在4.6%16.9%之间，平均11.2%从检测结果看，细堆石料的填筑质量控制良好。(八) 坝壳料填筑1. 坝料自2009年8月12日起，坝壳料的铺料厚度由90cm调整为105cm，要求孔隙率22.5%；5mm颗粒含量15%，1mm颗粒含量5%；渗透系数110-1c18、m/s。碾压后三方共检测146组，结果为：孔隙率在18.0%24.7之间，平均20.7%；5mm颗粒含量在3.2%18.2%之间，平均10.1%；1mm颗粒含量在1.0%10.3%之间，平均5.0%；渗透系数在1.0210-1cm/s9.810-1cm/s，平均4.6710-1cm/s。以上检测结果表明，坝料填筑质量控制良好。2. 坝料坝料孔隙率要求21%，其余同坝料。碾压后，三方共检测181组，结果为：孔隙率在17.9%21.8%之间，平均19.8%；5mm颗粒含量在3.1%22.2%之间，平均10.4%；1mm颗粒含量在1.2%13.4%之间，平均5.3%，其中1mm颗粒含量超过设计上包线19、较多。以上检测结果表明，坝料填筑质量控制基本良好。(九) 大坝填筑质量总体评价经现场察看和大坝填筑质量检测结果表明：大坝填筑碾压施工场面控制有序，特别是心墙区及两侧反滤和细堆石区的坝面平整，各料区的界限分明，心墙每层分三区循环施工，互不干扰，有利于确保掺砾土料的施工质量；接触粘土的开采、备料及补水措施到位；掺砾土料的开采、备料、掺拌、铺料、补水及碾压等各道工序均得到了有效控制，以上对于确保心墙的填筑质量至关重要。反滤料及坝壳料从开采、加工、运输上坝及铺料碾压施工工艺合理，施工质量总体良好。施工过程中利用“数字大坝”监控系统，实现了对大坝施工质量的实时监控；引进了附加质量法，可对坝壳区料的填筑质20、量进行快速检测，有利于对大坝施工质量的监控和加快施工进度。从料场到坝面，大坝施工各道工序的实地巡查和各区料的检测结果表明，大坝工程施工质量较第一次质量检查前有显著提高，大坝施工质量处于受控之中，施工质量总体良好。四、关于掺砾土料的施工控制标准根据2009年第一次质量检查组建议，为论证掺砾土料原级配与等量替代法全料击实试验成果之间的差异性，以确定大坝心墙掺砾土料的压实度控制标准，工地中心实验室与安能公司进行了不同掺砾量600mm、300mm的超大型、大型2690kJ/m3击实功能和152mm小型595kJ/m3击实功能下的击实对比试验。试验表明：当含砾量在30%40%之间时，超大型、大型击实仪在21、2690kJ/m3击实功能下的最大干密度值十分接近，且大型击实仪的最大干密度值略高。根据超大型、大型击实仪全料2690kJ/m3击实功能与P20细料595kJ/m3击实功能下的击实试验成果表明：当掺砾量在30%40%之间时，P20细料的最大干密度值低于超大型、大型2690kJ/m3击实功能下的计算细料最大干密度，即：当超大型、大型全料压实度为95%时，换算P20细料的干密度可满足595kJ/m3击实功能下P20细料压实度大于98%。综上说明：现执行的采用595kJ/m3击实功能P20细料压实度98%，合格率90%，且压实度最小值96%的心墙掺砾土料的施工控制标准是合适的，今后仍应按此标准进行控22、制。五、主要意见和建议(一) 关于接触粘土料的含水率和压实度1. 施工及中心实验室对接触粘土料含水率检测结果为：最低含水率低于最优含水率分别为-2.8%和-2.4%，其平均值仅为最优含水率的0.2%和-0.5%，远低于设计要求的+1%+3%。针对以上情况，安能公司已采取了挖沟灌水、在备料场分层洒水及塑料膜覆盖等多种措施补水，效果明显，但仍未完全解决此问题，为此建议：在土料场控制开采深度，宜2.0m；填筑前，在备料场加强含水率检测，并实时调节；坝面采取保水措施等。2. 接触粘土三方检测压实度平均值分别为99.5%、101.3%和100.6%，最大值达106.8%。根据接触粘土的功能要求，其压实度23、不宜过高。在满足压实度95%的条件下，通过现场试验，适当调整碾压遍数，控制压实度略大于95%。(二) 加强反滤料颗粒级配的质量控制反滤生产料0.1mm颗粒含量要求5%，监理和中心检测结果为：最大值12.1%，平均值分别为7.2%和9.1%；反滤料要求2.0mm颗粒含量5%，监理和中心检测结果最大值分别为13.5%和29.9%，平均值分别为7.7%和10.3%，细颗粒严重超标；有较多组数在10mm60mm间超过设计下包线。反滤料的填筑质量与心墙料的填筑质量同等重要。根据以上检测情况，主要应加强反滤料在加工厂的质量控制，做到不合格料不上坝。(三) 关于现场原位渗透试验和反滤料的相对密度试验1. 现24、场原位渗透试验截止目前，掺砾土料的现场原位渗透试验共完成10组，其中简易水平渗透试验仅2组，中心抽检1组的水平渗透系数为1.7910-5cm/s，略大于设计值1.010-5cm/s。由中国水电顾问集团昆明勘测设计研究院科研分院于2010年4月完成的“固定断面物理力学性能复核研究报告3”中，0+290断面自EL.595.00mEL.661.00m间7个高程共7组渗透试验结果为：渗透系数除EL.640.00m为1.5610-6cm/s外，其余均在5.8510-7cm/s1.2010-7cm/s之间。该结果较原位渗透试验小一个数量级，与现场原位渗透试验结果比似不尽合理。为此建议：利用汛期心墙停止施工25、的机会，多做几组原位渗透试验，特别是原位水平渗透试验。2. 反滤料相对密度的对比试验河砂和生产料两种反滤三方现场检测301组相对密度的加权平均值为0.908，最大1.08；0+290固定断面自EL.595.00mEL.661.00m间7个高程现场密度对应的相对密度为0.76、0.75、0.76、0.93、0.71、0.70、1.05和0.94，平均0.825，其中有5个高程的相对密度未达到0.80的要求。针对以上不同检测方法相对密度值相差较大的情况，建议在现场进行灌水法、灌砂法等不同检测方法的对比试验研究，以确保反滤料的填筑质量。(四) 垫层及廊道混凝土裂缝处理垫层及廊道混凝土裂缝处理的质量，26、事关大坝安危，应引起高度重视。宜从以下几方面研究处理方案：1. 查找渗水通道；2. 加强廊道内的巡视检查，发现新的裂缝及时处理；3. 在廊道内对廊道周围岩体加强固结灌浆，封堵可能的渗水通道；4. 对尚未填筑覆盖的裂缝在处理后，在裂缝、施工缝、结构缝上粘贴柔性防渗盖片等。 二一年五月十九日对糯扎渡大坝坝基固结灌浆和帷幕灌浆工程质量评价意见一、大坝坝型和坝址区地质条件糯扎渡大坝为心墙堆石坝，坝高261.5m,坝顶高程821.5m,长约630m。心墙顶部高程820.5m、顶宽10m、底宽111.00m。总体上，河床和左岸坝基位于工程地质条件较好的A区，右岸坝基在高程650m以下地段仍为A区，以上则位27、于工程地质条件较差的E区。河床部位基岩为花岗岩（4351），岩体完整性好，强度高，透水性较小。左岸岸坡基岩大部分为花岗岩，仅在高程约815m以上为沉积岩，岩性主要为角砾岩，泥质粉砂岩及泥岩等。左岸坝肩分布有F5、F6、F15、F18、F19等断层，其中以F5、F15规模较大。右岸岸坡基岩仍为花岗岩，局部存在有花岗岩脉，花岗岩蚀变现象较为普遍。右岸高程650m以上，列为E区，地质条件复杂。右岸发育较大的断层有F12、F13、F14、F5、F11、F16等。由于坝基中存在较多的顺河向倾角较陡的断层，对帷幕灌浆不利。二、固结灌浆（本次重点检查2009年3月21日到2010年3月20期间工程完成情况）28、1固结灌浆质量标准压水试验：透水率q3Lu。声波检测：2009年2月3日召开的关于固结灌浆灌前灌后声波检测对比专题讨论会一致意见:确定单孔声波波速提升率大于10%以上；波速大于4000m/s；如符合前两条中的一条即为合格,如不符合以上两条,可通过岩芯对比分析确定。2固结灌浆分区及单元划分固结灌浆主要分为水平段、左岸和右岸三个大区，即左岸坝坡段（坝0+000.000坝0+288.211，EL.571.200mEL.821.500m ）；水平段（坝0+288.211坝0+317.541，EL.571.200m ）；右岸坝坡段（坝0+317.541坝0+627.870，EL.571.200mEL.829、21.500m ）。水平段共划分12个单元，左右岸坝坡段原则上依高程10m为一小区段，每一小区段再划分若干单元。3固结灌浆施工条件固结灌浆在垫层混凝土面上施工，垫层混凝土厚度1.2m(加强固结灌浆区厚度3.0m)，垫层内铺设双层钢筋并设置25mm锚杆，锚杆长4.5m，入岩4m，间排距3.0m3.0m。4灌浆孔的布置水平段固结灌浆孔深入岩7m，孔距3.0m，排距2.6m，普通水泥灌注；左岸坝坡段固结灌浆,坝0+000.0000+049.487固结灌浆孔深入岩5m，孔距3.0m，排距2.6m，普通水泥灌注，坝0+049.4870+288.211固结灌浆孔深入岩7m，间距3.0m，排距2.6m，普通30、水泥灌注；右岸坝坡段固结灌浆,坝0+317.5410+470.000固结灌浆孔深入岩7m，孔距3.0m，排距2.6m，普通水泥灌注，坝0+470.0000+595.455固结灌浆孔深入岩25m，孔距2.0m，排距1.73m，干磨细水泥灌注，坝0+595.4550+627.870固结灌浆孔深入岩5m，间距3.0m，排距2.6m，普通水泥水泥灌注。5灌浆方法普通水泥固结灌浆采用 “孔内卡塞纯压式分段灌浆法”；干磨细水泥加强固结灌浆采用 “孔内卡塞孔内循环式分段灌浆法”。 接触段灌浆时，灌浆塞卡在基岩面以上混凝土内0.5m左右；下一段灌浆时，灌浆塞卡在该灌浆段段顶以上0.5m处。6灌浆水灰比普通水泥31、固结灌浆开工初期灌浆水灰比采用2：1，1：1，0.8：1，0.5：1四个比级，开灌水灰比为2：1，后期经过生产性试验改用1：1，0.8：1，0.5：1三个比级，开灌水灰比为1：1；干磨细水泥固结灌浆水灰比采用1.4：1，1：1，0.75：1三个比级，开灌水灰比为1.4：1。7灌浆压力普通水泥固结灌浆灌浆压力按照下表执行：灌浆孔序号灌浆压力（MPa）孔口段第二段序孔0.51.5序孔1.01.5加强固结灌浆灌浆压力按照下表执行：孔深（m）灌浆压力（MPa）序孔序孔序孔021.01.01.0272.02.52.57152H且不小于31525 注：H=（812.0-灌浆孔底高程）/100 （812.032、为正常蓄水位）8工程完成情况目前左岸690高程以下和右岸678高程以下固结灌浆全部完成。此段期间普通水泥灌浆共完成94个单元，孔数3351个，灌浆长度23483.2m,注入水泥1671045kg，平均水泥单位注入量71.1kg/m，详见附表1；加强固结灌浆干磨细水泥灌浆共完成16单元，孔数561个，灌浆长度13939.7m,注入水泥885087kg，平均单位注入量63.5kg/m，详见附表2。9质量检查压水试验检查普通水泥固结灌浆检查孔共布置151个，压水302段，合格率100%，详见附表1。干磨细水泥固结灌浆检查孔共布置 27个，压水106段，合格率100%，详见附表2。声波测试检查固结灌浆33、1-8-50单元1-8-149单元之间检测了78个单元，其中波速4000m/s共计37个单元，占总数的47.44%,其余灌浆单元波速提高率均10%，详见工作报告第四册C3标自查报告P68P71。10.质量评价固结灌浆质量满足前1中所述的固结灌浆质量标准。 三、帷幕灌浆（本次重点检查2009年3月21日到2010年3月20期间工程完成情况）1帷幕灌浆分类帷幕灌浆施工地点总体上可分为左右岸垫层混凝土、左右岸廊道、左右岸灌浆洞及地面等7个部位。大坝左岸设置4条灌浆平洞，其高程分别为EL.645m、EL.690m、EL.755m、EL.821.5m（坝顶）；大坝右岸设置5条灌浆平洞，其高程分别为EL.34、566m、EL.650m、EL.700m、EL.760m、EL.821.5m（坝顶）。2帷幕灌浆孔布置帷幕灌浆孔分为两类，一类为双排孔，排距1.5m，孔距2.0m，每排分三序施工，主帷幕孔深深入相对隔水层（q1Lu）线以下5m，副帷幕孔孔深为主帷幕孔孔深的2/3，另一类为单排孔，孔距2.0m，排内分三序施工。3帷幕灌浆质量标准帷幕灌浆质量检查采用灌后钻检查孔进行压水试验的方法,合格标准:灌后压水试验透水率q1Lu。4帷幕灌浆施工方法帷幕灌浆采用孔口封闭法、自上而下分段循环式灌浆。5灌浆水灰比普通水泥帷幕灌浆开工初期灌浆水灰比采用2：1，1：1，0.8：1，0.5：1四个比级，后期经过生产性试验35、改为1：1，0.8：1，0.5：1三个比级，干磨细水泥帷幕灌浆水灰比采用1.4：1，1：1，0.75：1三个比级。6灌浆压力帷幕灌浆压力按照下表执行：孔深（m）灌浆压力（MPa）序孔序孔序孔021.01.01.0272.02.52.57152H且不小于31525注：H=（812.0-灌浆孔底高程）/100 （812.0为正常蓄水位）7工程完成情况目前左岸645高程以下和右岸650高程以下帷幕灌浆全部完成。此段期间普通水泥帷幕灌浆共完成41个单元，孔数560个，灌浆长度22737.6m,灌浆耗灰量4040391kg，平均单位注入量177.7kg/m，详见附表3；干磨细水泥帷幕灌浆共完成18单元，36、孔数313个，灌浆长度6050m,注入水泥1119433kg，平均单位注入量185.0kg/m，详见附表4。8.质量检查压水试验采用五点法普通水泥帷幕灌浆检查孔共布置50个，压水434段，合格率100%，详见附表3；干磨细水泥帷幕灌浆检查孔共布置 15个，压水42段，合格率100%，详见附表4。注：压水试验峰值压力共采用了3种不同数值：2009年10月29日前，大坝帷幕灌浆检查孔压水峰值压力2MPa。2009年10月29日后，压水峰值压力改为同高程灌浆孔段所使用的灌浆压力的80%。2010年3月22日以后，压水峰值压力改为同高程灌浆孔段所使用的灌浆压力的80%，但不超过3.3 MPa。9.质量37、评价帷幕灌浆质量满足设计要求。 四、存在的问题及建议本次质量检查过程中，难以解决的问题有以下两项：1.固结灌浆质量标准：建议：以透水率q为主，其理由：糯扎渡大坝坝基固结灌浆兼起基岩浅层段防渗作用。建议：声波速度作为参考，其理由：土石坝设计规范对此无明确规定，且灌浆后波速值应为多少，由于缺少依据，很难确定。今建议其质量标准为：单元灌浆后平均波速大于4000m/s；单元灌浆后波速较灌前提高10%，但平均波速应大于3400m/s（400085%）。如符合前两条中的任一条，即可认为合格。主要含义为：固结灌浆后，波速宜均在3400m/s以上，较原定的质量标准较为具体一些。2.压水试验一般可采用单点法，必38、要时，可选择若干检查孔采用五点法用以对比。根据压水试验检查孔孔段的高程，压水压力可分别选用1.5H（但不超过2MPa或2.5MPa）和1MPa。3.灌浆压力固结灌浆灌注接触段时，灌浆塞应卡在混凝土中，灌浆压力一定不要过大，以免引起混凝土面抬动，并有可能产生裂缝。若卡在接触段部位，灌浆压力还可适当再加大一些。附件：附表1：普通水泥固结灌浆完成情况与检查孔压水试验成果统计表附表2：干磨细水泥加强固结灌浆完成情况与检查孔压水试验成果统计表附表3：普通水泥帷幕灌浆完成情况与检查孔压水试验成果统计表附表4：干磨细水泥帷幕灌浆完成情况与检查孔压水试验成果统计表附表1：普通水泥固结灌浆完成情况与检查孔压水试39、验成果统计表坝段单元数（个）高程孔数钻孔进尺 (m)注入水泥总量(kg)单位水泥注入量（kg/m）压水试验检查备注砼基岩合计平均III检查孔数（个）压水段数（段）合格段数（段）合格率（%）不合格的LU值左岸坡52EL.590EL.69016652346.911673.414020.3859249.073.6122.124.9851701701000右岸坡42EL.600EL.66016863247.911809.815057.9811796.068.74122.613.6661321321000合计9433515594823483.229078.2167104571.1/1513023021040、00 附表2：干磨细水泥加强固结灌浆完成情况与检查孔压水试验成果统计表坝段单元数（个）高程孔数钻孔进尺 (m)注入水泥总量(kg)单位水泥注入量（kg/m）压水试验检查备注砼基岩合计平均III检查孔数（个）压水段数（段）合格段数（段）合格率（%）不合格的LU值右岸坡16EL.660EL.6785611781.113939.715720.888508763.5105.563.939.6271061061000附表3：普通水泥帷幕灌浆完成情况与检查孔压水试验成果统计表部位单元孔数钻孔进尺 (m)注入水泥总量(kg)单位水泥注入量（kg/m）压水试验检查备注砼基岩合计平均下游排上游排检查孔数（个）压41、水段数（段）合格段数（段）合格率（%）不合格的LU值IIIII右岸566灌浆洞681109.936693778.9560600152.79305.7216.4115.8123.683.868.6868681000EL.566EL.566右岸廊道帷幕697166.75902.96069.6998064169.08303.4222.9135.9209.9123.984.881101101000EL.599EL.650左岸廊道帷幕81282259098.59323.51607747176.7388.6252.0117.5249.7146.562.2152102101000EL.566EL.645左岸42、垫层22783.9561.22645.124201974.876882.761.167.7145.748.0312121000EL.655EL.671左岸645灌浆洞1012612627992925627870224.3371.2270.1132.9/1022221000EL.645EL.645左岸690灌浆洞9101101707808204091288.67470.2326.5175.4/612121000EL.690EL.690合计41560812.522737.623550.14040391177.7/504344341000附表4：干磨细水泥帷幕灌浆完成情况与检查孔压水试验成果统计表部43、位单元孔数钻孔进尺 (m)注入水泥总量(kg)单位水泥注入量（kg/m）压水试验检查备注砼基岩合计平均下游排上游排检查孔数（个）压水段数（段）合格段数（段）合格率（%）不合格的LU值IIIII右岸650灌浆洞712412411651289158970136.5412.4239.751.7138.851.131.8616161000右岸700灌浆洞1118921248855097960463196.6355.7228.2125.4267.0198.6123.3926261000合计18313336605063861119433185.0/1542421000糯扎渡水电站大坝安全监测工程质量检查意44、见1.工程概况及实施情况糯扎渡水电站心墙堆石坝的安全监测系统主要有心墙堆石坝表面变形监测、心墙内部变形监测、堆石体内部变形监测、表面变形监测、坝基深部变形监测、坝体坝基渗流监测、坝体应力监测、砼垫层变形监测和应力监测、大坝地震反应和抗震措施的安全监测、上下游围堰监测，以及环境量监测。根据心墙堆石坝的内部情况，坝基地质条件，以上监测项目主要布置在5个监测横断面上，他们的桩号分别为坝0+169.360（A-A断面）、坝0+300.000（B-B断面）、坝0+309. 600（C-C断面）、坝0+482.300（D-D断面）、坝0+542.460（E-E断面）。其中B-B和C-C监测横断面在原河床位45、置上，为最大监测断面。为掌握心墙堆石坝变形情况，在心墙堆石坝上下游表面布置有11条视准线。其中，上游坝面4条，坝顶2条，下游坝面5条。在心墙中心线布置有3个垂直向测斜兼电磁沉降孔，用以监测心墙水平位移和沉降情况，他们分别布置在A-A、C-C和D-D监测断面上，测斜管长度分别为193.5m、265m和168.5m。测斜管采用原装进口ABS管，测斜管外按3m间距套上电磁沉降环。为提高监测仪器埋设的可靠性，在C-C断面测斜兼电磁沉降孔近旁的B-B监测断面上对应布置了1个固定式测斜孔和1个横梁式沉降监测孔，用以监测心墙的水平位移和沉降。在心墙下游堆石体内分5层布置了15套引张线式水平位移计和水管式沉降46、仪，用以监测下游堆石体的内部水平位移和沉降，在心墙上游堆石体内从上到下布置了4条弦式沉降仪和15支渗压计，用以监测施工期和初期蓄水阶段上游堆石体的沉降情况。为掌握坝体与岸坡、坝体反滤与心墙之间可能发生的相对位移，设计布置了以下界面监测：在心墙与两岸岸坡陡峭处，沿坝轴线水平向布置6组5测点式土体位移计组，切向布置了8支剪变形计。分别用以监测接触面可能出现的裂缝及滑动；在上下游反滤与心墙接触面上分层布置了22支剪变形计，用以监测可能的错动；在堆石体和防浪墙接触面布置有双向测缝计，以监测开度及相对滑动。为监测坝基软弱岩体深部变形对大坝变形的影响，在右岸不同高程的灌浆平洞内布置了4套多点位移计。坝基砼47、垫层为坝体与坝基的过渡带，其不均匀变形及裂缝开展情况对坝体坝基的渗流有重要影响。因此，在A-A、C-C、D-D和E-E等监测断面的砼垫层结构缝处布置了22支测缝计和18支渗压计，在砼垫层表层和坝基灌浆廊道周边布置32支钢筋计，在右岸断层破碎带砼垫层表面布置6支裂缝计。为掌握坝体和坝基渗流情况，在A-A、C-C和D-D等监测断面的上下游堆石体及基础面沿水流向布置了渗压计，用以监测坝体浸润线和基础扬压力分部情况；在A-A、C-C、D-D和E-E等监测断面砼垫层顶面以及前三个监测断面的上游反滤、心墙上游、心墙中部、心墙下游和下游反滤分5层布置95支渗压计，以监测心墙孔隙水压力。在心墙与岸坡接触部位的48、剪变形计附近布置6支渗压计以监测坝体在接触面的渗流情况，在A-A、C-C、D-D和E-E监测断面防渗帷幕后钻孔埋设渗压计，其中4个孔沿孔深共布置13支渗压计，用以监测防渗帷幕的防渗效果；在左右岸坝头及下游岸坡沿流线大致走向布置了水位观测孔，用以监测绕坝渗流情况。为监测渗流量的变化，在大坝下游堆石体末端布置有一座梯形量水堰以监测整个大坝的渗流量；在坝体两岸灌浆洞与坝基灌浆廊道交汇处设置三角形量水堰；在两岸灌浆廊道排水汇集处设三角形量水堰，用以监测大坝内部的渗流量。为掌握坝体应力情况，在砼垫层顶部，A-A、C-C、D-D和E-E监测断面的上游反滤、心墙上游、心墙中部、心墙下游及下游反滤等部位共布置49、界面式土压力计20只，对应布置渗压计20支；在心墙A-A、C-C和D-D监测断面分五层在上游反滤、心墙上游、心墙中部、心墙下游及下游反滤等部位共布置土中土压力计75只，对应布置渗压计75只。在心墙与陡峭岸坡接触部位共布置6支界面式土压力计；在心墙中部沿坝轴线布置3组七向土压力计组；在A-A、C-C和D-D监测断面上下游堆石体应力较大部位共布置4组三向土压力计组。在每组土压力计旁布设1支渗压计。为监测坝体地震反应，分别在C-C监测断面的坝顶、下游坝坡不同高程观测房内及坝基廊道各布置1台强震仪，在A-A和D-D断面坝顶各布置1台强震仪，在左右岸坝肩各布置1台强震仪。在距离坝轴线下游约500m处布置50、1台强震仪。并采用对动态响应较好的光纤光栅类传感器对布置在不同高程的钢筋应力、土体位移和渗透压力进行监测。由上可见，大坝安全监测设计系统、全面，设计符合工程实际，满足规范要求。当前，大坝填筑进度较快，坝体内部各类监测仪器的安装埋设紧随坝体填筑进度进行。开工至2010年3月20日，心墙堆石坝和上下游围堰共安装埋设各类仪器288台套，填筑高程668m以下坝体坝基的监测仪器基本均已安装埋设到位。其中上游围堰视准线1条（包括7个观测墩）和渗压计10支，下游围堰渗压计3支，下游堆石区引张线式水平位移计和水管式沉降仪各1套，心墙区A-A断面测斜管及电磁沉降环1套，B-B断面固定测斜仪及测斜管1套，横梁式沉51、降仪1套，C-C断面测斜管和电磁沉降环1套，弦式沉降系统2套，剪变形计6支，多点位移计1套，土压力计17支，D-D断面多点位移计1套；砼垫层测缝计18支，渗压计63支，光纤光栅渗压计18支，裂缝计5支，光纤光栅裂缝计24套，钢筋计26支，温度计6支，界面土压力计28支，三向土压力计3组，光电单元41个，应变光缆7根。具体统计见表1。表1 大坝监测仪器埋设情况一览表工程部位监测断面仪器名称单位累计完成量完好量实效量备注上游围堰视准线观测墩个77渗压计支1064下游围堰渗压计支33下游堆石体视准线观测墩个66C-C引张线水平位移计套1套8测点8C-C水管式沉降仪套1套11测点11心墙区A-A测斜管52、套11A-A电磁沉降环只88B-B测斜管套11B-B固定测斜仪支1212B-B横梁式沉降仪支17134C-C测斜管套11C-C电磁沉降环只3232C-C弦式沉降系统套22C-C剪变形计支431坝轴线剪变形计支22C-C多点位移计套1套2支1D-D多点位移计套1套2支1土压力计支1717垫层砼A-A测缝计支65A-A界面土压力计支5A-A三向土压力计组1A-A钢筋计支66A-A渗压计支16A-A光纤光栅裂缝计套6C-C测缝计支66C-C界面土压力计支21C-C三向土压力计组2C-C钢筋计支1010C-C渗压计支35C-C温度计支33C-C光纤光栅裂缝计套6D-D测缝计支66D-D钢筋计支101053、D-D温度计支33D-D渗压计支10坝轴线渗压计支2坝轴线界面土压力计支2D-D裂缝计支33D-D光纤光栅裂缝计套6E-E裂缝计支22E-E光纤光栅裂缝计套6光电单元个41应变光缆根72.心墙堆石坝安全监测工程主要质量情况（1）监测仪器安装埋设质量监测仪器设备的采购、运输、验收和保管均有制度，仪器到货均有监理工程师在场，按照有关规定进行验收。并且所有仪器设备的检验率定均遵守国家有关部门颁布的技术标准和规范对仪器设备进行全面测试、校正、率定，对电缆进行通电测试及承水检验。这种测试、校正、率定均在监理人在场的情况下进行。检验率定均有监测仪器设备检验率定报告。并报监理人审查。仪器安装埋设按设计的要求54、和规范的规定进行，因此，仪器埋设的完好率达到96.5%，失效仅10支（套），仪器设备共评定了192个单元，其中优良单元174个，合格单元18个，优良率90.6%，具体见表1。（2）监测资料的质量现有监测资料表明，大部分监测资料合格、可信，但也存在部分问题。坝体沉降。目前心墙沉降量较大的部位约在EL.601.20mEL.658.20m高程范围，电磁沉降仪可测前测得最大沉降量为894.00mm，沉降率为1.2%；横梁式沉降仪测得最大沉降量为530.57mm，沉降率为0.57%，但是横梁式沉降仪传感器已损失5个，测值也出现上抬的异常情况，需要引起重视；堆石体的沉降具有离坝轴线越近沉降越大的特点，规律55、正常，目前上游堆石体最大沉降量为179.65mm，下游堆石体最大沉降量为571mm。坝体水平位移。目前，心墙水平位移监测安装埋设了四套装置，分别安装在AA、CC、BB和D-D监测断面上。A-A断面上至今埋设了45m测长的斜兼电磁沉降监测管，2010年2月5日取得初始值，量测时间尚短，截至2010年5月2日，测得不同深度上、下游方向累计位移在-46.59.35 m m之间，左右岸方向累计位移在-3.6771.22m m之间。监测数据表明，该测孔水平位移大致呈向上游向左岸变形的状态。C-C断面至今已安装115.5m长的测斜兼电磁沉降仪测斜管EL.601.20m以下测斜管于2010年2月10日最后一56、次取得监测数据后，活动式测斜仪已无法放下支，导致目前无法测到下部约40m的水平位移资料，由于测斜管的水平位移是从孔底向上依次累加而得到，因而，目前无法得到该测点准确的水平位移。B-B断面安装有固定式测斜装置，在2009年10月5日安装第一组12套固定式测斜仪之前，用滑动式测斜仪进行监测，当时测得该孔水平累计最大位移向下游变形8.73mm，向右岸变形7.93mm。安装固定式测斜仪之后，水平位移飞速增大，截至2010年4月30日，测得不同深度上、下游方向累计位移在-135.40313.58mm之间，左、右岸方向累计位移在-29.72280.57mm之间，并且无规律，一会儿偏向上游，一会儿偏向下游。57、下游堆石体由于坝坡视准线监测尚未开展，因而目前只能得到相对水平位移，从EL.626.1m的引张线式水平位移计成果看，相对水平位移在-16.7010.40mm之间，并且，除最下游侧2个测点向下游外，其余测点相对位移均向上游，各测点绝对位移是否指向上游，尚待下游坝坡视准线及早进行监测。坝体压应力。坝体压应力基本呈现垂直向45向水平向的规律，压应力主要受受心墙或堆石料填筑高度的影响，填筑高度越高，压应力越大，规律正常。当前，压应力最大出现在坝轴线上游60.85m垫层顶部的界面上，为3.13MPa。心墙孔隙水压力。心墙孔隙水压力总体水平较高，并且，受心墙本身排水条件的限制，心墙孔隙水压力消散缓慢。但心58、墙底部（垫层顶部）孔隙水压力已呈现逐渐变小的趋势。砼垫层。砼垫层结构缝开合度在接触灌浆结束后趋于稳定，结构缝底部渗压计监测成果正常，各断面相同部位的钢筋受力状态基本相同，钢筋应力除受上部坝体填筑重量影响外，主要与砼温度呈负相关变化。界面变形。目前，心墙土料与上、下游反I料界面处及心墙土料与垫层接触面均产生了一定的滑动变形，相对滑动变形最大发生在EL.655.152m左岸垫层与心墙土料接触面，为15.63mm围堰监测：上下游围堰监测成果正常，围堰稳定。光纤光栅监测。光纤光栅FBG渗压计、FBG多点裂缝计与常规监测仪器的监测成果存在一定差别，有的较大。上述情况表明，监测资料大部较好，反映了大坝的真59、实情况；但也有部分监测资料数据失真，质量不好。3.处理措施意见关于C-C监测断面水平位移和沉降监测测斜管受阻问题。C-C监测断面是糯扎渡心墙堆石坝最大坝高断面，是主监测断面，该断面心墙的变形监测十分重要。根据国内高土石坝的施工经验，随着坝体填筑增高，坝体产生较大沉降，受坝体沉降的影响，安装在心墙内的测斜管将受到巨大的轴向压力，当大坝超过120m-140m，测斜管将失稳，在下部产生向内凹陷情况。糯扎渡大坝已填筑100多米高，测斜管已埋设115.5m深，估计很可能系测斜管失稳导致沉降仪和活动测斜仪监测受阻。因此建议：采用物探方法，对测斜管内壁进行扫描成像检查，以查清原因。若确认测斜管系失稳破坏。为60、减少损失，请速报废该测点，并在附近开新孔重新安装测斜管，这时的测斜管应是采用固定式测斜仪，以提高测斜管的刚度，并采用分段式布置，减轻测斜管承受的摩擦力。若测压管非失稳破坏，另有突发原因引起故障。这时应考虑采取补救措施，恢复测压管继续工作。同时，应研究下一步安装埋设方案，避免测斜管再次失稳，避免测斜管再出现故障。关于B-B监测断面固定式测斜装置测值异常的问题。该处固定式测斜仪所在测斜管自2009年7月22日至9月7日一直采用活动式测斜仪观测，监测数据均不超过9mm，反映了上部填料碾压所造成的影响，数据真实。安装固定测斜仪后，数据飞速增大，最大累计位移达312.28mm。根据以往经验，土石坝施工期61、心墙的水平位移一般较小，水平位移主要发生在蓄水之后，因此，当前数据严重失真。造成原因估计很可能是由于安装时底部预留深度不足，顶部悬挂又不得法，致使通过延长杆（直径18mm，壁厚1.2mm的不锈钢管）连接成长约65m的12支固定式测斜仪，在约80kg自重的作用下，落地压弯了测斜仪的延长杆，从而导致测值失真。并且，在心墙填筑不断振动碾压影响下，测斜仪探头延长杆的状态更将趋恶化，因此，需要迅速开展对该检测孔的抢救。设法将已安装的12支连成串的测斜仪从孔中拉出，一旦拉出，该孔仍可使用。关于B-B监测断面横梁式沉降监测装置问题横梁式沉降仪在使用中发现传感器固定不牢固，传感器仅通过几个小螺丝固定在保护管上62、，一旦的小螺丝松动，传感器下滑，从而影响测值的准确性。监测资料表明，测值变化无规律。特别在碾压振动的长期影响下，将进一步损坏传感器。当前已损坏5只传感器，测值也发生异常上抬情况。该横梁式沉降仪急需进行结构改进，因此，建议与厂家一起共同商计结构改进方案，尽快将横梁式检测装置改造好。同时，也将问题（1）和问题（2）带去咨询和讨论，为下一步继续安装埋设创造一个好的条件。关于大坝表面位移监测的问题根据设计的安排，糯扎渡工程规模巨大，工程的安全至关重要，因此在施工期及初蓄期大坝表面变形监测主要采用可靠的传统视准线法，同时考虑到本工程布置的表面变形测点数量较多，人工观测及数据处理工作量较大的情况，为及时采63、集数据并提高观测效率，在初蓄期及运行期部分测点采用GPS法进行监测。由于视准线法属人工监测方法，监测质量相对较差，监测工作量较大；GPS法主要是价格较贵，仪器使用难度较大，建议考虑采用二台TCL2003全站仪在大坝下游两侧分设观测房，将TCL2003置在其中用交会法观测表面水平位移和垂直位移，可自动全天候进行安全监测。请将它与GPS法进行方案比较，择优使用。并且，糯扎渡水电站大坝安全监测量大面广，为与坝高国内第一，世界第四匹配，建议启动大坝安全监测自动化系统研究，厂内联网、流域联网，以实现自动化监测、全天候实时监测、远程监测、智能监测；以实现无人值守，少人值班、远程管理和现代化管理。（5）关于64、紧随大坝填筑进度，及时安装埋设、及时开展监测的问题当前，大坝填筑进度较快，监测仪器应紧随大坝开挖、填筑进度进行监测仪器安装埋设。但当前下游堆石体已填筑至EL.688m，而下游坝坡的EL.660视准线尚未建起，进度已滞后较多。已影响到坝体内部水管式沉降仪和引张线式水平位移计绝对变形量的获得，并已影响到对测值的评价。因此，建议有关各方加强协调，为及时安装埋设仪器和测点，以及现场监测创造条件。（6）关于光纤光栅监测的问题光纤监测为一项新技术，部分仪器设备的性能有待进一步通过实践检验。当前光纤光栅监测成果与常规监测成果不符（混凝土垫层光纤测渗漏和测裂缝），建议查明具体原因，完善方法，及时进行生产性试验65、，并进一步完善光纤光栅监测数据处理方法及软件，促进该项技术发展。（7）关于加强监测设施保护和监测资料整理的问题据设计最近统计，当前仪器失效数量已上升到24支套，失效仪器数量比埋设时增大了二倍。随着安装埋设仪器的增加，失效仪器的数量将继续增大，因此，建议要加大对仪器设施的保护力度。对已安装埋设的仪器及电缆进行有效的保护，电缆损坏要及时修复，仪器电缆应及时进集线箱，仪器应置于观测房加以保护。规范规定：每次仪器监测或巡视检查后应随即对原始记录加以检查和整理。当前，有关报告中，坝址区的环境量资料和大坝施工状况描述不够，说明这方面资料收集不足，这将影响今后安全监测工作。建议在监测大坝效应量的同时，应加大66、坝址区环境量和大坝施工状况资料的收采整理力度，比如上下游水位、降雨量、气温、大坝开挖填筑进度，基础灌浆进度，现场施工用水、预应力张拉、施工开挖爆破，并要及时收采整理监测仪器考试证表，率定表及率定记录等等。监测资料采集后，应及时检查，检验监测资料的可靠性、正确性和稳定性，并录入监测资料原始数据库。（8）关于加强现场监测管理的问题当前，糯扎渡水电站施工已全面开展，心墙堆石坝的安全监测、引水发电系统的安全监测、溢洪道的安全监测、导流洞和泄洪洞的安全监测、边坡的安全监测都已开展，由于监测仪器施工安装量大，涉及的单位多，各种监测信息分散在各施工单位手中，随着施工的深入，离首次蓄水越来越近，监测资料越来越67、多，监测工作越来越重要。为加强管理，建议在工地设置监测中心（或信息中心），统管糯扎渡水电站的安全监测工作。糯扎渡水电工程第二次质量检查混凝土原材料、混凝土拌和物、混凝土性能一、原材料检测及评价1.水泥：工程主要用水泥为：建峰P.O42.5、建峰P.O52.5、建峰P.I42.5、普洱P.I42.5和祥云PMH42.5等水泥。中心实验室、监理和施工单位等三方（以下简称“三方”）对建峰P.O42.5水泥检测1113组，28d抗折和抗压强度平均分别为8.1MPa和48.2MPa，比表面积为342m2/kg。施工单位检测建峰P.O52.5水泥6组，28d抗折和抗压强度平均分别为8.1MPa和53.4M68、Pa，比表面积为381m2/kg。三方共检测建峰P.I42.5水泥15组，28d抗折和抗压强度平均分别为8.2MPa和50.2MPa，比表面积为341m2/kg。三方共检测了普洱P.I42.5水泥26组，28d抗折和抗压强度平均分别为8.6MPa和56.4MPa，比表面积平均为349m2/kg。三方共检测了祥云PMH42.5水泥8组，28d抗折和抗压强度平均分别为8.2MPa和48.0MPa，比表面积为308m2/kg。上述检测结果综合列于表1。表1 不同水泥主要性能比较水泥品种生产厂家检测组数28d强度（MPa）比表面积（m2/kg）抗折抗压建峰11138.148.2342建峰68.153.69、4381建峰158.250.2341普洱268.656.4349PMH42.5祥云88.248.0308从上表看出：（1）建峰P.O52.5与P.O42.5相比，抗压强度高5 MPa，比表面积大39 m2/kg，明显的看出，水泥强度等级的提高是靠磨细水泥获得的；（2）建峰和普洱两厂的P.I42.5水泥相比，在比表面积相当的条件下，普洱P.I42.528d抗折和抗压强度都较建峰好；（3）PMH42.5水泥比表面积最小，强度也能满足42.5#的要求，适合于水工混凝土应用，特别适合水工大体积混凝土。2.粉煤灰：三方对宣威I级粉煤灰检测了131组，细度为5.7%，需水量比为93%，烧失量为1.99%，70、含水量0.13%，SO3含量为0.23%，满足水工混凝土掺用粉煤灰技术规范DL/T5055-2007中I级粉煤灰质量要求。实验中心抽检粉煤灰7d、28d、90d活性指数分别为：61%、67%、82%。3.双掺料：三方共检测418组，细度为10.3%，需水量比为97%，烧失量为20.48%，含水量0.1%，SO3含量为0.06%，检测双掺料7d、28d、90d活性指数分别为：69%、73%、79%。与粉煤灰活性指数相比，双掺料早期强度较高，后期强度低于粉煤灰。4.外加剂：三方检测的速凝剂、高效减水剂JSSY、缓凝高效减水剂ZB-1A、高性能减水剂JM-PCA（1）和引气剂JM-2000所有指标基71、本满足水工混凝土外加剂技术规程DL/T5100-1999、喷射混凝土速凝剂JC477-2005和混凝土外加剂GB8076-1997等标准要求。5.人工砂：三方共检测人工砂1862组，细度模数平均为2.70、石粉含量平均为15.8%、含水率平均为5.4%。三方对右岸火烧寨沟砂石加工系统人工砂抽检了775组，细度模数平均为2.71，中心实验室和监理抽检细度模数的合格率分别为98.2%和98.0%；中心实验室和监理抽检的石粉含量平均值分别为16.5%和16.9%，合格率为98.0%和93.0%.中心试验室检测含水率57组，平均为5.9%，其中有11组大于6%。三方对左岸勘界河砂石加工系统人工砂抽检了72、858组，监理和中心试验室检测的细度模数平均为2.72和2.73，合格率分别为97.7%和86.9%；石粉含量分别为16.2%和16.1%，合格率分别为95.5%和98.4%；中心实验室抽检含水率59组平均4.9%，其中有14组含水率大于6%。从以上检测结果看出：人工砂的细度模数和石粉含量的合格率大部分在90%以上，含水率合格率在80%左右，较第一次质量检查时质量有很大的提高。6.人工碎石：三方共检测：右岸火烧寨沟砂石系统生产的人工碎石1100组；左岸勘界河砂石系统生产的人工碎石2454组，检测结果列入表2。表2 人工碎石超径和逊径生产系统碎石粒径（mm）超径（%）逊径（%）右岸火烧寨沟52073、2.02.020401.33.340800.71.3左岸勘界河5202.33.020402.34.340804.33.0人工碎石超、逊径合格率大部分在98%以上，针片状合格率为100%，两个人工骨料生产系统全处于良好的可控状态。二、混凝土拌和物1.火烧寨沟混凝土拌和系统（1）混凝土拌和物的塌落度、含气量和出机温度中心实验室共抽检了混凝土塌落度133组，设计57cm的合格率100%、911cm的合格率100%、1214cm的合格率95.5%、1416cm的合格率92.6%、1418cm的合格率60%、1820cm的合格率100%；不同塌落度的含气量抽检86组，合格率80%92.6%；混凝土温度174、4抽检39组合格率87.2%，16抽检33组合格率93.9%。施工单位共抽检混凝土出机拌和物塌落度1806组，含气量1083组，温度1960组，不同设计要求的塌落度合格率88%100%之间，含气量的合格率100%，出机口温度合格率为99.7%、100%。（2）混凝土强度和其它性能混凝土强度列入表3。表3 不同强度等级混凝土强度抽检统计设计强度等级检测组数最大值(MPa)最小值(MPa) 平均值(MPa) 极差(MPa)标准差(MPa)变异系数强度保证率（%）C151/24.9/C20743.827.732.216.1/C256141.724.631.717.14.270.13594.1C30375、948.228.639.919.64.710.11898.2C40250.845.748.35.1/C90301545.230.139.315.14.010.10299.0注：上表全为设计龄期强度抽检混凝土的其他性能都能满足设计要求，包括28d龄期的抗渗和抗冻。从火烧寨沟混凝土拌和系统拌和物出机口塌落度、含气量和温度以及抽检混凝土的全面性能全部满足设计要求，该系统处于良好的可控状态。2.勘界河混凝土拌和系统（1）混凝土拌和物的塌落度、含气量和出机温度中心实验室共抽检了混凝土塌落度134组，含气量130组，温度58组。设计塌落度57cm抽检100组，平均塌落度5.9cm，合格率97.0%；含气量76、抽检了96组，平均3.0%，合格率90.9%。塌落度79cm抽检11组，平均7.3cm，合格率100%；含气量抽检11组，平均3.0%，合格率90.9%。塌落度911cm抽检了3组，平均10.2cm，含气量平均2.3%，塌落度1113cm抽检了5组，平均11.4cm，含气量平均3.2%，合格率100%。塌落度1214cm抽检了5组，平均14.3cm。塌落度1416cm抽检了7组，平均14.9cm，含气量3.4%。塌落度1418cm抽检了3组，平均15.3cm，含气量平均3.0%。混凝土拌和物温度（16）抽检58组平均15.4合格率86.2%。施工单位检测该拌和系统出机口塌落度6618组，设计不77、同塌落度要求的合格率85%95%；含气量检测了3665组，合格率99.8%，温度检测了3664组合格率在98%以上。（2）混凝土强度和其它性能混凝土强度列入表4。表4 不同强度等级混凝土强度抽检统计设计强度等级检测组数最大值(MPa)最小值(MPa) 平均值(MPa) 极差(MPa)标准差(MPa)变异系数强度保证率（%）备注C15119.0（1）设计龄期强度（2）C20和C25各有1组低于设计强度；C35有5组低于设计强度。C204036.519.826.316.74.260.16293.1C256241.724.633.717.13.260.09799.6C30144.9C352848.078、33.339.914.74.410.11186.7抽检混凝土的其它性能都能满足设计要求，包括2抗渗和抗冻。从所检测资料看出，该系统生产处于有效的控制中。3.120混凝土拌和系统（1）混凝土拌和物的塌落度和含气量中心实验室抽检120拌和系统混凝土拌和物塌落度65组，含气量12组。设计不同要求的塌落度1012cm、1214cm、1416cm的合格率在98.4%以上，含气量平均值3.3%，合格率100%。施工单位抽检120拌和系统拌和物塌落度1460组，含气量58组。设计不同要求的塌落度合格率99.4%100%之间，含气量合格率100%。（2）混凝土强度和其它性能混凝土强度列入表5。表5 不同强度等79、级混凝土强度抽检统计设计强度等级检测组数最大值(MPa)最小值(MPa) 平均值(MPa) 极差(MPa)变异系数标准差(MPa)强度保证率（%）备注C20631.120.625.510.50.1173.4590.2C252937.122.729.514.4C301242.031.836.110.2C35352.136.845.015.3注：（1）所测强度为设计龄期强度。（2）C25在检测29组中有4组低于设计强度。中心试验室抽检5#导流洞工程C25W8F100混凝土28d抗压强度为37.5MPa，劈拉强度为2.57 MPa，轴拉强度为2.33 MPa，轴拉弹模为2.53104 MPa，静压弹80、模为3.16104 MPa，极限拉伸值为96.210-6，抗渗及抗冻满足设计要求。从以上检测数据分析，120拌和系统生产处于良好的控制中。三、实物工程质量检测：其中包括溢洪道、左、右岸泄洪洞等工程。中心实验室的不同强度等级混凝土的检测结果列入表6。设计强度等级检测组数最大值(MPa)最小值(MPa) 平均值(MPa) 极差(MPa)标准差(MPa)变异系数强度保证率（%）备注C15224.919.0C205643.819.827.024.04.920.18292.21组低于设计强度C2516645.822.732.323.74.110.12796.26组低于设计强度C90301545.230.81、139.315.14.010.10299.0C305648.228.338.919.94.870.12596.62组低于设计强度C352848.033.339.814.74.260.10787.05组低于设计强度C40552.136.846.315.31组低于设计强度C9055181.3C18055368.161.264.16.990d龄期强度注：凡低于设计强度的混凝土，强度最小值均满足验收最小值要求。总体看实物工程检测质量，混凝土强度极差比第一次质检时有所降低，个别强度等级混凝土的极差还是偏高，例如C20和C25。标准差偏大，有些强度等级混凝土标准差较大例如C20和C30，生产质量水平尚需进82、一步提高。四、几点建议1.增加粗骨料各级配中值的控制。2.增加仓面混凝土塌落度和含气量检测。3.抗冲耐磨混凝土由二级配改为三级配。4.碱活性骨料测试时间适当延长，最好由二个单位平行试验。5.在粉煤灰保证供应的条件下，可考虑用粉煤灰取代双掺料。6.与建峰水泥厂探讨普通硅酸盐水泥将混合材矿渣与水泥熟料分开磨的可能性，以解决混凝土的泌水问题。7.考虑将混凝土设计龄期由28d改为90d的可能性。8.花岗岩粗骨料含有SiO2活性成分（不明确以何形状存在），应注意混凝土中总碱量的控制，并宜掺粉煤灰作掺合料，避免后期产生碱活性骨料反应的可能。9.简化混凝土塌落度（资料中的塌落度有：57cm、79cm、91183、cm、1113cm、1214cm、1416cm、1418cm等），尽量采用低塌落度，减少用水量，减少胶材用量，尽可能用大粒径骨料，能用三级配的不用二级配。甄永严糯扎渡工程流域质量专家组第二次质量检查引水发电系统检查报告1、形象面貌及进度进水塔自2008年7月16日开始混凝土浇筑，目前最高浇至802.2m高程，最低块至791m高程；栏污栅闸墩浇筑最高为9闸墩至高程773.0m，最低为1闸墩至751.0m高程。由C4土建标承建的引水道前段部分洞室开挖、支护、衬砌、回填灌浆、固结灌浆已全部完工。引水系统开挖、支护2009年8月15日全部结束，转入全面混凝土浇筑，19引水管道的上平段、竖井直段混凝土，84、下弯段衬砌浇筑已部分完成，18引水下平洞2施工支洞上游侧压力钢管安装结束，并完成钢衬回填混凝土施工，目前正进行2施工支洞下游钢管安装。主副厂房安装间开挖支护2009年9月30日全部结束。根据发电先后顺序，9、8机肘管一、二期混凝土浇筑结束，锥管一、二期混凝土浇筑完成，蜗壳座环支墩混凝土浇筑结束，已先后向机电安装标移交工作面。其它机组均不同程度完成肘管混凝土和肘管安装工作，部分机组进行锥管混凝土浇筑。安装场0+331.650+396段混凝土浇筑结束，副厂房板、梁柱混凝土EL629.45m以下浇筑完成。主变室开挖支护工程于2009年8月31日结束。目前已完成部分低板混凝土及梁柱混凝土浇筑。已完成185、9#母线洞底板混凝土浇筑，1#、2#、8#、9#母线洞边顶拱混凝土浇筑也已完成，其余正在进行浇筑。3尾水调压室全断面开挖支护已结束。1#、2#尾水调压室尚剩余小量开挖未完成。尾水闸门室EL618.5m以上开挖支护已完成，岩台梁混凝土浇筑结束，7#、9#闸门井开挖支护结束，其余也正进行扩挖。尾水支洞已全部开挖支护结束，正进行底板混凝土浇筑。1尾水隧洞非岩塞段1层开挖支护结束，2、3尾水洞开挖支护已结束，正进行进口渐变段、标准段垫层混凝土浇筑。通风系统的主排风竖井、1、2排风洞、尾闸排风洞、1、2通风洞、事故排烟洞开挖支护已结束。2进风洞尚余部分开挖未完成，1进风洞开挖支护已完成。厂区防排水系统工86、程包括排水平洞、灌浆平洞，已全部施工完成。根据以上施工形象面貌，引水发电系统大规模开挖支护工作已基本结束，从2009年10月已转入全面混凝土施工阶段。引水发电系统的施工关键线路为主厂房系统，并以首台机组（9）的混凝土浇筑为关键线路上的关键项目，经过参建各方努力，9机、8机组已按合同节点要求，完成基坑混凝土浇筑，按时向C6标移交蜗壳工作面，这为2012年7月首台机组发电创造了条件。根据分析，经过精细化管理，和组织协调，目前关键线路工期是能满足首台机组发电目标的，质量和进度均在可控范围之内。施工单位为此提出加大资源的投入，以保证目标实现是必要的。施工单位提出将在2012年7月首台机组发电前将1#387、#机混凝土提前浇至发电机层，经努力是可以实现的。2、工程质量与评价2.1、进水塔共检测C20混凝土6组，施工单位4组、监理2组。施工单位检测强度在25.231.9MPa之间，平均值29.0MPa；监理送检强度分别为28.9MPa37.8MPa。检测结果满足设计强度要求。三方共检测C25常态混凝土963组，（施工820组，监理96组，中心47组）三方检测强度均满足设计要求。统计三方结果，砼度标准差为2.08 MPa、3.32 MPa、3.07 MPa，变异系数为0.062、0.099、0.091，强度保证率为99.9%、99.7%、99.8%，Ps值均为100%，达到常态混凝土生产质量优级水平。88、三方共检测C25泵送砼59组（施工单位49组，监理5组，中心5组）三方检测强度均满足设计要求，从施工单位检测结果分析，砼强度标准差2.20MPa，变异系数为0.065，强度保证率为99.9%，Ps值100%，被评定为优质生产质量泵送混凝土。进水塔已浇砼强度保证率高，变异系数小，标准差低，砼均一性好。混凝土外观质量总体效果良好。局部出现过麻面，挂帘、错台现象，经处理满足设计要求，混凝土体型控制满足设计要求。混凝土施工质量总体控制效果良好。固结灌浆分二序进行，序孔钻灌1890延米，平均单位注入量86.03kg/m，序孔钻灌1890延米，平均单位注入量43.07kg/m，灌后由36个检查孔进行压水试89、验，透水率最大为1.49Lu，最小为0.18Lu，平均为0.77Lu，满足设计要求。19引水平洞顶拱进行回填灌浆2050.2m2，平均耗灰量69.68kg/m2，灌后采用单孔注浆检查方法检查，平均10min注入量0.06L，满足规范要求。2.2、发电引水工程、开挖质量 1#9#引水隧洞下平段和竖井开挖，孔壁无爆破裂隙，排炮孔衔接较好，无错台现象，成型较好。施工单位自检6755测点，监理单位抽检2665点，最大超挖分别为0.47m、0.59m，平均超挖分别为0.11m、0.14m，不平整度分别为0.11m、0.13m，半孔率84.6%、82。、支护质量锚杆超声波无损检测，施工单位自检871根，监90、理单位抽检244根，长度合格率100%，砂浆密实度85.990。砂浆抗压强度施工单位自检157组，监理单位抽检16组，均大于设计砂浆抗压强度。锚杆施工质量满足设计要求。喷混凝土施工单位自检121组，监理单位抽检13组，喷混凝土抗压强度均大于设计强度。、混凝土质量承包单位对C20混凝土抽检50组，最小强度超过设计强度等级，标准差3.27MPa，保证率96.2%；对C25混凝土抽检273组，强度大于设计强度等级，标准差3.59MPa，保证率98.4%。监理单位对C25混凝土抽检27组，标准差4.24 MPa，保证率98.8%。混凝土质量控制较好。对混凝土体型检测，承包商检测83个断面，1237测点91、，监理抽检32个断面504个测点，合格率为82%，平均偏差6mm、8mm。满足合同要求。2.3、厂房工程、开挖质量 主厂房1#9#机坑开挖难度较大，施工单位自检145个断面7250测点，监理单位测量124个断面6200个测点，平均超挖0.170.19m，不平整度0.14m，半孔率75%以上。满足合同要求。、支护质量施工单位自检和监理单位抽检的系统锚杆长度符合设计要求，长度检测合格率达100%，平均注浆密实度85.7。砂浆强度抽检达到设计强度，锚杆施工质量满足设计要求。施工单位对喷混凝土强度自检和监理单位抽检，抗压强度均满足设计要求，保证率99.9%。、混凝土质量地下厂房工程混凝土有C15、C292、0、C25、C30、C35共5个强度等级，施工单位和监理单位分别根据不同强度等级的工程量按比例要求进行自检和抽检，承包单位共检测695组，监理抽检73组，混凝土抗压强度均大于设计强度，保证率92.1%99.1，标准差2.92MPa3.9MPa，变异系数0.090.12，混凝土质量控制较好。根据施工单位对10个断面154个测点和监理单位对10个断面201个测点对混凝土体型检测的结果，合格率95%，平均偏差3mm，体型控制较好。2.4、尾水系统、开挖质量 1#9#尾水支洞经施工单位自检和监理抽检，平均超挖0.16m，不平整度0.11m，半孔率82.4%以上。 1#3#尾水调压室施工单位自检和监理抽93、检，平均超挖0.16m，不平整度0.12m，半孔率84%。1#3#尾水隧洞施工单位自检和监理抽检，平均超挖0.18m，不平整度0.15m，半孔率77%。尾水闸门室，平均超挖0.16m，不平整度0.12m，半孔率80%。尾水系统各工作面开挖施工工艺控制较好，平均超挖，不平整度，半孔率均满足合同要求，开挖后成型较好，外观平整。、支护质量尾水系统包括尾水支洞，尾水闸门室，尾水调压室及尾水隧洞。对各建筑、施工单位、监理单位均按合同要求的检测比例要求，对锚杆进行声波检测和砂浆强度检测，对喷混凝土检查了抗压强度。检测表明 ，锚杆长度合格率达到100%，注浆平均密实度86.388。，最小密实度83.7%，超94、过80%的检测标准。砂浆强度抽检测最小值均满足设计强度要求。喷混凝土强度检测抗压强度均超过设计强度要求，保证率96.8以上，标准差小于3.39MPa。支护质量满足设计要求。、混凝土质量目前混凝土施工主要在尾闸室。施工单位和监理单位共抽检182组，不同标号混凝土强度均超过设计强度值，标准差在3.41 MPa以下，保证率97.9%。2.5、 主变室和母线洞、开挖质量主变室开挖工艺控制较好，施工单位、监理单位检测无欠挖，平均超挖13cm，不平整度12cm，半孔率87.9%。1#9#母线洞检测，平均超挖19cm，不平整度13cm，半孔率74.2%，相对主变室开挖质较差量较差。 支护质量主变室锚杆由施工95、单位自检和监理单位抽检，检测结果锚杆长度符合设计要求，合格率100%；锚杆平均注浆密实度87.9%，最小注浆密实度86.1%。砂浆强度检测均大于设计强度值。喷混凝土抽检48组，抗压强度满足设计要求，保证率99.7%，标准差2.20。1#9#母线洞施工单位自检和监理单位抽检的锚杆长度符合设计要求，合格率100%；锚杆砂浆平均密实度为84.7%，密实度合格率97%，砂浆平均强度大于设计强度值。、混凝土质量对主变室施工单位和监理单位自检和抽检C20、C25两种强度混凝土69组，强度满足设计要求，标准差2.8 MPa，保证率98%。混凝土体型检测合格率89，平均偏差6mm。1#9#母线洞抽检57组，混96、凝土抗压强度大于设计强度值。体型检测合格率85，平均偏差7mm。2.6、质量评价引水发电系统已完成的开挖、支护、混凝土工程，建立了完善的质量检测体系，由承包商自检、监理和工程实验室（或）物探中心）进行三方检测，检测结果基本一致，检测成果具有较高的可信性。洞室开挖施工单位施工工艺控制较好，有较成熟的施工工法，整体开挖外形平整，半孔衔接较好，超挖、不平整度、半孔率等指标满足设计要求，锚杆支护、喷混凝土合格率较高；混凝土强度保证率高，校准差较小，混凝土内在质量好，施工质量处在可控状态。3、安全监测和地下厂房围岩稳定性评价主厂房共布置8个监测断面、主变室共布置7个监测断面、尾水闸门室EL608.5m以97、上共布置7个监测断面，2#尾水隧洞布置4个监测断面，3#尾水隧洞布置3个监测断面，1#、2#、3#尾水调压室也分别有监测断面，监测内容主要以监测围岩变形的多点位移计和锚杆、锚索测力计监测支护受力。主厂房上、下游岩壁吊车梁分别布置5个监测断面，监测仪器内容包括测缝计、钢筋计、应变计、应力计、温渡计。3.1、围岩变形监测、厂房围岩变形厂房围岩变形量值较小，顶拱最大测点累计位移3.16mm，主厂房最大点累计位移在位于上游拱座0+277标号，埋深2m处位移量为16.65mm。下游边墙最大位移发生在0+311.0桩号孔口，位移量为16.23mm。05m累计位移测值在测点总数的60.43%，仅有4点测值在98、1520mm之间，占总测点的0.95%。、主变室围岩变形主变室测点93.4%位移在05mm。顶拱最大测点位移2.01mm，上游边墙最大测点位移3.95mm，下游边墙累计最大位移8.52mm。围岩主要变形发生在2m深度范围以内。、尾水调压室1#尾水调压室顶拱最大位移为6.97mm，上游井壁最大测累计位移2.49mm，下游井壁最大测点位移2.83mm。2 #尾水调压室顶拱最大位移4.95mm，上游井壁最大位移3.76mm，下游井壁最大位移1.76mm。3#尾水调压室顶拱最大位移7.89mm，上游井壁最大位移1.81mm，下游井壁最大位移为1.3mm。、尾水支洞及调压井下部五岔口部位2#尾水调压室下99、部，布置于5#尾水支洞0+086.00桩号，监测断面右侧边墙累计位移为55.07mm，目前变形速率0.01mm/d已超于稳定。除了该点受断层F3影响较大外，其余监测断面测点位移值在5mm以内。、尾水隧洞最大位移发生在3#尾水隧洞0+070桩号，该监测断面受F3断层影响，孔口、2m及6m深度累计位移分别为26.65mm、22.71mm、12.42mm，其它测点累计位移均较小。3.2、锚杆应力计监测主厂房锚杆85.15%累计应力小于50MPa，95%小于100MPa仅有2个点超过仪器量程（大于300MPa）。持力区一般在5.5m以内。同样主变室70.75%锚杆应力为050MPa，77.73%小于1100、00MPa最大应力小于150MPa。3.3、锚索测力计监测主厂房锚索测力计荷载损失的39套占总数的61.90%，荷载增加的24套占总数的38.1%。 荷载增加最大的为0+285桩号、EL580m的CF-K-PR-04测点，张拉荷载1042.29KN,设计荷载1000KN，实测荷载1517.1 KN，增加了45.58%；CF-F-PR-06测点，锚索设计荷载2500KN，张拉荷载2559.66kN，实测荷载2974.18 kN，荷载增加16.19%,其余锚索荷载增加在10%以下。3.4主厂房岩锚吊车梁岩壁吊车梁锚杆应力监测上游：受拉锚杆最大应力测点为0+193.25桩号,最大应力为100.30M101、pa,发生在埋深2.5m部位;受压锚杆累计应力最大为87.30Mpa,发生在埋深4.5m部位。下游：受拉锚杆较大应力在厂纵0+265.75桩号,应力为215.45Mpa,发生在埋深1m部位;受压锚杆较大应力也在该桩号，累计应力为-196.90Mpa（受F22断层影响）。超过仪器量程的在厂纵0+152.00桩号，分别为一支受拉锚杆和一支受压锚杆。其它测点应力较小，却已稳定。岩壁吊车梁测缝计监测单向测缝计测及上游岩锚梁最大开合度为1.89mm，开合度平均值为0.77mm；下游岩锚梁最大开合度为2.29mm，开合度平均值为0.93mm。双向测缝计测及上游最大开合度为1.54mm，梁体结构缝水平向平均102、开合度为1.07mm，错动变形0.25 mm；下游岩锚梁最大开合度为1.10mm，梁体结构缝水平向平均开合度0.53mm，错动变形平均0.35 mm。负荷试验监测成果进行负荷试验，测量表明受拉锚杆应力平均变化量为0.70Mpa，测点深度0.5m、2.5m；受压锚杆应力变化量为-2.0Mpa，测点深度在0.5m、2.5m。单向测缝计监测，上游开合度平均变化量为0.063mm，下游开合度平均变化量为0.072mm；双向测缝计监测，上游梁体之间的水平开合度平均变化量为0.11mm，剪切变形平均变化量为0.095mm；下游梁体之间的水平开合度平均变化量为0.055mm，梁体的剪切变形平均变化量为0.0103、5mm。3.5厂房的稳定性评价糯扎渡地下厂房系统是大型洞室群建筑系统。厂区范围具有强度较高的岩体，且地应力相对偏低，这对地下厂房的开挖和支护带来较好的环境条件，与同规模的大型地下厂房相比，在开挖过程中，围岩变形相对较小，围岩受扰动较小，锚杆普遍受力较小，持力主要在浅表5.5m以内，对浅表围岩的稳定尚有较大余地。厂房围岩变形时空分布合理。.1围岩位移在空间分布上，顶拱位移小于边墙，拱座部位位移较大，长厂房跨中大于两端，符合一般地下厂房的变形规律。.2大的位移都发生在断层范围，本工程由于地应力小，断层进行了有效加强支护，其影响的程度相对较小。.3由于地应力相对较小，主厂房受偏压较小，空间分布上位移104、无明显的偏向性。.4围岩强度相对较高，变形曲线呈现硬岩特征，即以弹塑性变形为主，时效作用变形不明显，所以变形曲线大都呈台阶形，与开挖具有良好的对应性。开挖完成后，变形曲线已趋稳定，变形速率接近0，这对予测后期围岩稳定有较好的依据。地下厂房稳定性评价地下厂房、主变室等主要洞室已将2009年8月全部完成开挖支护。根据监测数据，地下厂房洞室在开挖阶段，围岩变形较小，以弹塑性变形为主，间歇期和开挖完成后，变形基本停止，变形曲线平稳，地下洞室围岩的支护合理，并有较大安全余地。因此，地下厂房洞室围岩是稳定的。岩锚吊车梁的监测和荷载试验的数据表明，岩锚吊车梁已具备承吊重大件及长期运行的安全。3.6讨论和建议105、围岩在开挖过程中的松弛范围监测是对锚杆支护深度，围岩受扰动范围，围岩稳定判断，岩锚梁的稳定分析的一个重要依据，建议：在可能的位置进行一些补充检测。地下厂房的锚索受力是随着开挖深度加大围岩位移增加而会加大的，因此，目前普遍做法是在张拉时预留有足够的吨位，使其在完成开挖后或变形停止后，能有一个较合适的工作吨位。本工程由于没有预留围岩变形引起的吨位增加，使许多锚索处于大于设计吨位的工作状态。溢洪道质量检查意见一、施工形象面貌及完成工程量溢洪道为8个孔开敞式溢洪道，孔口尺寸15m29.5m（宽高），检修门15m20m（宽高），挡水前沿总长约160m，闸室段高度为53.5m，最大泄量31318m3/s。106、C4标段包括引渠段、闸室段、泄槽段及挑鼻坎段。主要工程量：石方明挖约1087万m3，混凝土约95万m3、固结灌浆约16万m、帷幕灌浆约6万m。施工形象面貌：除挑鼻坎段外开挖工程已全部完成。引渠段除右侧导墙第7块高程779m以上混凝土未浇筑外其余部位混凝土全部浇筑完成。闸室段堰体全部浇筑至临时泄洪高程775.0m，1#-9#闸墩浇筑高程达796.0m814.0m。即达墩顶高程821.5m尚差25.5m7.5m。泄槽段已完成断层带盖重混凝土浇筑，泄槽段I区已开始边墙及中隔墩混凝土浇筑。混凝土浇筑已完成49.8万m3。固结灌浆完成约5.53万m，帷幕灌浆尚未开始施工。二、第一次质量检查意见整改情况1107、.混凝土外观质量差的问题：参建单位召开了整改专题会议，提出了整改措施，对模板、混凝土浇筑施工工艺进行有效控制，混凝土外观质量已有明显提高。2.进一步落实温控措施：已改用中热硅酸盐水泥，改掺粉煤灰；已在拌和楼增加制冷措施，以降低混凝土出机温度；混凝土浇筑块增设冷却水管，通制冷水；加强混凝土表面防护及养护。混凝土温控已基本落实。3.混凝土浇筑仓面泌水较多：改用中热硅酸盐水泥及改掺粉煤灰后，泌水问题已有所改善。4.泄槽段分缝分块方案及浇筑方案尚待进一步落实：已进行了仿真试验块混凝土浇筑，对分缝分块尺寸筹建处、设计、施工已提出意见，对浇筑方案、浇筑工艺已提出初步意见。三、主要质量情况1.混凝土浇筑仓面108、验收程序较规范，包括基面、模板、钢筋、预埋件、止水、观测仪器、浇筑仓面设计等项目，验收记录较完备。2.混凝土最高温度控制情况：已浇泄槽抗冲耐磨混凝土最高温度除个别仓号两只温度计测值超标达41.7外，其余仓号8支温度计测值为34.0535.55，满足设计限值36要求。闸室常态混凝土在温控措施整改后，2009年9月12月浇筑的闸墩混凝土12支温度计测值为35.141.7，其中6支测值超过2012年2月设计限值40（如以原限值45为准，则全部满足要求。）3.混凝土体型控制情况：（1）抗冲磨混凝土平整度：设计要求为3mm/3m，采用3m3m网格为测线用3m直尺检测，共检测822点，合格率为89%。（2109、）闸室段及引渠段体型检测：设计要求混凝土外表面体型偏差限值为15mm，施工、监理、测量中心检测的合格率分别为：97.2%、89.1%、80.9%。4.混凝土施工缺陷处理：已制定混凝土施工缺陷处理程序及检查、处理、验收签证表，记录较清晰、审签完备。5.混凝土裂缝情况：缓槽段抗冲磨混凝土共发现裂缝15条，缝宽0.010.5mm，属表面裂缝，缝长3.2 5 m15.0m。闸室段闸墩共发现32条，其中2009年4月2010年4月发现21条。缝深尚未检测，第一次质量检查时发现的11条裂缝中，部分裂缝在闸墩两侧对称出现，可能贯穿闸墩。6.固结灌浆情况：泄槽段I分部工程，单位注入量I、II序孔分别为90.0110、4kg/m、27.56kg/m，平均60.66 kg/m。检查孔压水检查透水率为0.032.97Lu，满足设计3 Lu限值要求。泄槽段II分部工程，单位注入量I、II序孔分别为110.11kg/m、45.34kg/m，平均90.03kg/m。检查孔压水检查透水率为0.642.97Lu，满足设计3 Lu限值要求。闸室段，单位注入量I、II序孔分别为102.24kg/m、37.57kg/m，平均69.96kg/m。检查孔压水检查透水率为0.552.29Lu，满足设计3 Lu限值要求。四、存在问题1.进一步完善混凝土质量缺陷备案制度，细化缺陷处理分级、资料分类、处理措施及验收标准、归档资料等项规定。111、2.进一步完善混凝土外观质量检查细则，明确质量标准，细化检查方法、测量断面布置、测点数量、测点统计合格标准等项。3.研究落实混凝土裂缝处理措施。4.闸室段堰体后期浇筑的混凝土与闸墩相接的施工缝在灌浆廊道周边需增设止水。五、建议1.泄槽段混凝土浇筑分块尺寸在顺水向可采用60120m，当采用60m时设置施工缝，钢筋过缝，设止水，研究在接缝处设微型（3cm）挑坎的可行性。应进一步降低混凝土最高温度，落实温控措施，通水冷却应缓慢降温。需研究落实混凝土裂缝表层的封堵措施，滑模浇筑混凝土时段宜避开高温季节。2.消力塘的开挖爆破振动，影响挑流鼻坎混凝土浇筑，建议进行爆破振动测量，以研究落实爆破药量控制，保证112、溢洪道混凝土施工质量和工期。3.建议抗冲磨混凝土可采用三级配骨料，以减少水泥用量，有利于温控。4.混凝土温控措施整改后，仍有部分测点达不到设计要求，仍有裂缝产生，建议进一步研究温控措施，尽可能降低混凝土最高温度，严格通水冷却制度，保证表面防护及养护质量。5.由于糯扎渡气温日变幅大，控制内外温差应予足够重视。但目前尚缺混凝土表面温度监测，建议研究落实，以做到用数据进行调控。6.建议进一步研究落实抗冲磨混凝土表层的压实抹平工艺，建议对混凝土表面强度进行无损检测，使工艺措施科学有据。泄洪洞质量检查意见一、隧洞布置情况左岸泄洪洞全长约956m，其中隧洞长约816m。工作闸门室与事故检修闸室布置在同一竖113、井中，闸门井前为圆形有压段，内径12m，长约247m；闸门井后为无压明流段，断面为城门洞型，宽12m，高约1620m，长约521m，其中尾部洞长217m为与5#导流洞结合段。洞外为挑流鼻坎段，长约140m。隧洞进口底板高程为721.0m，最大泄量约为3300m3/s。右岸泄洪洞全长约1076m，其中隧洞长约960m。事故检修门布置在桩号120m竖井中，工作闸室布置在桩号557m地下室中。工作门室前为圆形有压段，内径12m，长约543m，有压段中设有转角60的弯段；工作门室后为无压明流段，断面为城门洞型，宽12m，高约1821.5m，长约386m。洞外为挑流鼻坎段，长约116m。隧洞进口底板高程114、为695.0m，最大泄量约为3300m3/s。二、施工形象面貌（一）左岸泄洪洞：洞身出口无压段混凝土浇筑完成，回填灌浆完成1516m2；出口明渠抗冲耐磨混凝土底板完成5仓，边墙完成12仓；闸门井底板混凝土浇筑完成，边墙已浇筑至门楣，中墩混凝土浇筑2层；闸门井后无压段陡坡底板抗冲耐磨混凝土浇筑1仓，边墙浇筑2仓。（二）右岸泄洪洞：进口段已完工；有压段开挖支护全部完成，全断面混凝土浇筑完成218m，底板混凝土浇筑完成321m；事故检修闸门井开挖支护全部完成，高程709.8m以下混凝土浇筑完成；无压段开挖支护全部完成，0+7070+793.7段底板混凝土浇筑完成；工作闸门室高程690.357m以上开115、挖支护完；1#、2#、3#通气井开挖支护完成；交通通风洞开挖支护完成。三、主要质量情况（一）左岸泄洪洞： 1.开挖质量：施工工艺控制较好，平均超挖施工、监理检测分别为14cm、15cm，满足20cm限值要求。半孔率较高，施工、监理检测分别为83.7%、81.4%。2.锚杆质量：施工、监理、物探中心检测75%密实度比例分别为96.9%、91.7%、91.3%，95%锚杆设计长度比例均达到100%，质量满足要求。3.喷混凝土质量：施工、监理检测C20喷混凝土抗压强度合格率均为100%，质量满足要求。4.锚杆应力计监测成果：顶拱为13.97MPa40.93MPa，左、右边墙为21.68MPa164.116、59MPa，测值变化已平稳。5.混凝土质量：浇筑仓面验收程序较规范，包括基面、模板、钢筋、预埋件、止水、观测仪器、浇筑仓面设计等项目，验收手续较完备。混凝土体型检测合格率为85.3%，体型控制较好。抗冲磨混凝土不平整度（2m直尺检测）合格点数为70%75%，仅达到规范合格标准。抗冲磨混凝土最高温度洞内达4445，洞外出口及挑流鼻坎段达41.244.8，只能满足设计规定的410月浇筑的混凝土45限值要求，未满足113月洞内40、洞外36限值要求。经检查尚未发现裂缝。二 右岸泄洪洞1、开挖质量：围岩较差，施工工艺控制较好，洞身开挖成形较好，平均超挖施工、监理检测分别为12cm、15cm，满足20c117、m限值要求。半孔率较高，施工、监理检测分别为88%、84。2、锚杆质量：施工、监理、物探中心检测75%，密实度比例分别为99.1%、90.8、89.8，95%锚杆设计长度比例均达100%，质量满足要求。3、喷混凝土质量：施工、监理检测C20喷混凝土抗压强度合格率均为100，质量满足要求。4、监测成果 收敛监测：处于F14断层附近洞段，围岩收敛位移较大，最大达30mm，顶部围岩产生下沉，在采取增加锚索后遏制了变形进一步发展 ，保证了围岩稳定。多点位移计监测：多数测点围岩变形小于15mm，仅在闸门室与主洞交叉部位的下游侧一组多点位移计在14m深度内有33mm变形量，经锚索加固后遏制了围岩变形，保持118、相对稳定状态。锚杆应力计监测：多数测点应力不大，大于100MPa有12个测点，大于150MPa有6个测点，大于200MPa有2个测点.两个最大测值点一个位于工作闸门室高程715m断面上游侧5m 深测点，最大测值达297MPa，已保持相对稳定；另一个测点位于检修闸门井高程760m断层右侧2m深测点，最大测值达221 MPa，已保持相对稳定。5、混凝土质量：浇筑仓面验收程序较规范，包括基面、模板、钢筋、预埋件、止水、观测仪器、浇筑仓面设计等项目，验收手续较完备。混凝土体型检测合格率有压段为89.0%以上，检修闸门井为88，体型控制较好。抗冲磨混凝土不平整度（2m直尺检测）合格点数为73%79，仅达119、规范合格标准。抗冲磨混凝土温度31.538.1，满足设计规定的113月洞内40限值要求。经检查尚未发现裂缝。四、存在问题1.进一步完善混凝土施工缺陷备案制度。2.进一步完善混凝土外观质量检测细则。3.左岸泄洪洞抗冲磨混凝土最高温度未完全满足设计要求，需进一步落实温控措施。4.左、右岸泄洪洞抗冲磨混凝土不平整度合格率还需进一步提高。五、建议鉴于左、右岸隧洞检修闸门井前的洞段及库水面以下洞脸边坡均无检修条件，建议研究以下问题：1.对左、右岸泄洪洞进口洞脸边坡进行变位监测。2.对右岸泄洪洞进口右侧山沟的坡积物的稳定性进行研究，以确保不影响洞口进流。3.对左岸泄洪洞进口洞脸边坡的清坡范围适当扩大，并研120、究是否需做适当的衬护。2010年5月20日秦 湘第二次质量检查机电设备和金属结构的制作和安装目前电站机电设备安装的主要工作是埋件制作和安装，主厂房起重设备的安装。已经完成9台机尾水肘管、锥管和7#9#机蜗壳的制作并已完成了9#、8#、7#、1#、6#机肘管和9#、8#机尾水锥管的安装以及9#机座环安装。同时完成了主厂房EL579.50m高程以下及主变室、母线洞部分管路的埋设。1.主厂房起重设备的安装主厂房100t/32t桥式起重机已于2009年9月通过验收，普洱市技术监督局已下发准运证，投入运行，运行情况良好。主厂房2台800t/160t桥式起重机安装完成，并于2010年4月完成荷载试验。已投121、入运行，运行情况良好。2.机组埋件的制作和安装2.1埋管出口位置符合设计图纸要求并按规定均进行了1.5倍设计压力的水压试验合格。2.2尾水肘管和锥管的制作和安装（1）1#6#机尾水肘管和锥管制作完成，通过了哈尔滨电机厂有限责任公司、现场监理和筹建处的验收。制作质量优良。（2）7#9#机尾水肘管和锥管制作完成，通过VOITH公司，现场监理和筹建处的验收。制作质量优良。（3）尾水肘管和锥管安装质量现场实测数据见下表：序号项目规范允许偏差值（mm）9#8#7#6#1#1肘管上管口中心及方位803.14.32.403.14.32.40.2/3.80.9021.10.20.602.3232肘管上管口高程122、0+150.60.50.80.30.50.20.80.50.40.50.70.21.92.22.64.522143锥管上管口中心及方位8351615114锥管上管口高程0+15503113225锥管管口直径11.1111 安装质量符合标准要求。2.3座环安装 （1）9#机座环在安装场完成组装焊接完成，整体吊入机坑安装调试完成。现在正在挂装蜗壳。现场实测数据见下表：序号项目规范允许偏差值（mm）9#备注1中心及方位41.50；212高程31.91.13安装顶盖和底环的法兰面平面度0.25顶盖平面：0.030.46(径向水平)底环平面：0.011.33(径向水平)加工前的测量数据4座环圆度2+1.123、01+1.03 安装质量符合标准要求。 （2）8#机座环在现场组装后安装单位检测发现座环总高度，固定导叶中心至座环上平面（与顶盖联接法兰面），导叶中心至底环联接平面的高度大部分小于设计值，已无加工裕量，产品质量较差。不能保证主机合同中规定的“水轮机主要部件应能互换”的要求。在安装时应复核有关尺寸数据，提高安装质量并及时将实际测量值反馈制造厂，以便制造厂根据现场实际数据修改水轮机顶盖和底环的设计尺寸，保证水轮机安全运行。2.4目前已完成埋件制作安装验收24个单元。优良23个单元，合格一个单元。安装质量良好。3.水轮机转轮的制作 （1）9#机转轮已完成叶片、上冠、下环的组装。经检测叶片进出水边，型124、线，叶片进出口角，叶片节距，叶片出口开度符合要求。但是叶片出水边厚度在15个叶片中有9个叶片的出水边厚度超过设计允许偏差值：在PA1区为小于设计值1.30.1mm 在PA2区为大于设计值0.30.6mm 在PA3区为小于设计值0.10.2mm在PA4区为小于设计值0.6mmVOITH公司认为转轮可以进行下一步工序。其叶片出口厚度待以后处理。 （2）转轮单个叶片重量较设计重量误差在155387kg之间，其中编号为92583的叶片最大误差达387kg，超过理论重量较多。但VOITH巴西工厂叶片型线检测报告符合要求。VOITH应提供书面文件保证转轮叶片的安全运行，同时应做好转轮静平衡试验，使转轮平衡125、在较好水平上，保证转轮的安全运行。4.关于蜗壳水压试验装置 至今9#机水轮机埋件安装工作由于土建施工的影响有所延误，而7#机水轮机埋件安装工期有所提前，经计算需要土建施工单位和机电安装单位合理安排施工工作，积极配合，尽力减少施工干扰，9#7#机采用两个蜗壳水压试验装置能满足2012年投产三台机的发电目标，无需再增加蜗壳水压试验装置。5.电站金属结构 电站进水口和溢洪道门槽埋件大部分已完成制作，但至今仅完成2个尾水洞出口门槽、闸门、启闭机和2个进水口闸门底坎的安装，安装进度滞后，而且进水口金属结构设备安装存在严重的施工干扰，应引起足够的重视。保证发电目标的实现。6评价和建议6.1据现场查看和有关126、单位提供的资料，认为：糯扎渡电站机组埋件的制造和安装，主厂房起重设备的安装质量符合有关标准的要求，安装质量良好。6.2据检查记录尾水肘管下混泥土脱空面积较大，各台机不同，分别为总面积的4%16%。为保证机组安全运行，吸取其他电站的经验，应切实做好肘管底部的灌浆工作。建议允许尾水肘管下混泥土脱空面积小于0.1。6.3建议组织有关单位根据GB、DL、制造厂有关标准编制统一的机组安装验收标准。6.4目前主厂房空气质量较差，在蜗壳焊接开始后排除烟雾更加困难，对发电机定子叠装质量也会产生不利影响。在永久通风系统未建成前，建议尽快安装电站出线井、1#、2#排风井的排风风机，可增加排风量200104m3/h127、，可改善主厂房施工条件，提高安装质量。6.5建议加强设备出厂试验工作。特别要注意供水系统滤水器、液控阀等设备的出厂试验工作，确保其水力性能满足合同要求。6.6为了提高电站运行的安全性和灵活性，建议机组尾水闸门按每台机一套配置。6.7应对9#机转轮叶片出水边厚度进行认真处理，以符合设计要求。6.8 鉴于工程已进入埋件施工高峰期，请土建施工单位要做好机电埋件尤其是埋管的施工保护工作，避免在浇砼时损坏机电埋件。在糯扎渡水电工程第二次质量检查总结会上的发言对糯扎渡水电工程质量管理体系的评价2010年5月20日一、质量管理体系评价糯扎渡工程建立了较完善的质量管理体系，并能持续改进，以“业主负责、施工保证128、监理（土建、制造、安装）控制、专家把关、政府监督”为框架的质量管理体系总体运行有效，工程质量总体处良好的受控状态。从机构设置和人员配置上看，糯扎渡工程参建各方均设置了“以项目负责人为第一责任人、配置分管领导、管理部门、检测部门”的质量管理机构，机构设置和人员配置基本满足工程建立需要。从制度建设和执行情况上看，糯扎渡工程的质量管理制度不断完善，控制力和执行力不断加强。质量检查制度、会议制度、考核奖惩制度等具有较强的系统性。有计划开展的质量宣传、教育、培训、强制性条文执行和达标创优工作，“三大中心”（试验检测中心、测量中心、物探中心）的实物检测和“四方联检”，“样板工程”和“QC小组”活动等，起129、到良好的质量检控和促进作用。设计单位在努力保障技术供应的同时，有计划地开展技施阶段的科研试验工作、跟踪反馈和设计优化工作，设计产品质量总体满足工程要求。监理单位在监理规划和监理规程的指导下，根据工程进展的需要，不断补充完善监理细则和作业指导书，采取组织措施、技术措施、经济措施和监督措施等，对施工质量进行了全过程的闭环管控。施工单位较好地执行了施工技术要求，严格执行工艺操作规程和“三检制”制度，保证了施工质量总体处于较好的受控状态。二、意见和建议自2009年4月澜沧江流域质量专家组的第一次质量检查以来，糯扎渡工程建设的质量管理取得了较好成效。有计划开展的重大技术研究工作，以及面对百年一遇干旱所采130、取的一系列管理和技术措施，较好地解决了一年来的质量控制难题。心墙质量控制标准的研究、数字大坝监控系统的完善、附加质量检测的研发应用、抗冲磨混凝土和混凝土温控防裂等均取得了的阶段性成果，为提高工程质量提供了较好的技术支撑。其中大坝填筑的质量控制程序、方法和工艺的不断完善取得了显著成效。质量体系是否健全、运行是否有效，重在看结果。从一年来的实物质量检测结果看，大坝料原控制和填筑质量总体较优，并在不断提高；机电（肘管、锥管、座环）制造和安装质量优良率较高，处于较好的起步阶段；混凝土原材料的质量和温控防裂措施得到了一定的提高和加强，但混凝土温控防裂和外观质量控制(平整度)工作依然艰巨；大坝安全监测工作131、也有待加强。1、进一步加强大坝安全监测的质量管理工作，特别是大坝沉降、测斜和混凝土垫层裂缝及渗流的监测。一是要完善管理制度和工作程序，做好仪器设备的改进、埋设和保护工作；二是要加强监测和监理人员的配置，提高相关人员的技能，做好监测资料的整理和整编工作，提供可信、可靠的监测成果；三是要加强相关的科研和监测成果的综合分析工作，及时全面地掌握大坝在施工期的变形和渗流状况，为大坝蓄水安全评价奠定基础。2、进一步加强大坝垫层混凝土和抗冲磨混凝土防裂的综合措施研究。一是要通过深入的研究，完善并细化相关的设计文件和技术要求；二是要根据技术要求，补充完善相应的监理细则和作业指导书，并根据施工条件，确定合理的施132、工工艺和措施并严格执行。3、针对已完成心墙填筑的垫层混凝土存在（或可能存在）顺河向裂缝，采取必要的消缺补强措施是必要的。但鉴于完全封闭或封堵渗流通道存在较大的难度和不确定性，为有利于评价大坝的抗渗安全，建议研究开展心墙裂缝、反滤裂缝的接触渗透稳定性试验的必要性和可行性。在第二次质量检查会议上的讲话马洪琪同志们：糯扎渡水电工程建设自去年第一次质量检查以来，在建设单位的精心组织下，经参建各方的共同努力，形象面貌发生了很大的变化。截止4月20日，大坝心墙已填筑至672.45m高程，填筑高度112.45m，去年坝体填筑1097万m3，大坝上升高度74.5m，平均月上升高度7.5m；地下引水发电系统已于133、2009年9月30日完成开挖支护，全面转入混凝土施工阶段，厂房9#机已开始蜗壳挂装；电站进水口、溢洪道混凝土浇筑进度满足节点控制要求，进度控制良好。各单位对第一次质量检查专家组提出的意见和建议进行了认真的落实和整改，成效显著。从专家组现场察看情况来看、各施工工作面生产组织有序，文明施工良好。从实物质量检测成果分析，大坝心墙291层平均压实厚度为23.8m，2000组取样压实度检测合格率99%，平均压实度98.2%，最小为96%。原位渗透试验在10-6量级，且水平和垂直渗透系数相差不大，其他坝料的压实度指标及级配曲线满足设计要求，大坝基础处理工程各序孔单位耗灰量在合理范围，递减规律明显，灌后声波134、检测及压水试验透水率满足设计要求。地下引水发电系统三大洞室围岩变形较小，主厂房表面位移小于10mm的测点占95.5%，锚杆、锚索应力不大，岩壁吊车梁工作性态正常。电站进水口混凝土及溢洪道混凝土，强度检测、性能检测及体型检测成果表明均得到较好控制。综上所述，糯扎渡水电工程质量总体处于良好受控状态。为了有效地控制施工质量，糯扎渡筹建处会同有关单位开展了多项专题研究：一是开发了数字大坝监控系统，采用GPS和PDA技术，对大坝填筑碾压质量进行全面、全过程在线监控及信息反馈，有效地保证和提高了施工质量，也提高了施工效率；二是开展不同直径击实仪进行掺砾土料击实试验，研究不同掺砾量下全料与细料最大干密度与最135、优含水率的变化规律，确定掺砾土料的现场压实检测控制标准；三是通过附加质量法试验研究，探索堆石体压实度检测的新方法，验证附加质量法的实用性，也可与坑测法相互验证；四是由业主采购和控制三参数大循环灌浆记录仪，使灌浆成果真实、可靠，减小人为因素干扰；五是针对前期混凝土温控防裂研究不充分、工地气候炎热、昼夜温差大的特点，对一些主要部位开展温度应力仿真分析和反馈分析，并下力气对混凝土拌和楼制冷系统进行扩容改造；六是对抗冲耐磨混凝土的综合性能、施工工艺进行专项研究，并进行了仿真试验。以上措施对施工质量控制起到了保证作用，使我们对科学技术是第一生产力和科学管理也是生产力的内涵有了更深刻、更真切的理解。各位专136、家在发言中已经对糯扎渡水电工程的质量情况作出了客观的评价，指出了尚存在的不足之处，并提出了许多很好的建议，我完全赞同。下面我再强调几点：1.进一步增强对质量工作极端重要性的认识，这关系到工程长期安全运行。尤其是糯扎渡心墙堆石坝，坝高261.5m，比我国已建同类坝型跨越了100m台阶，超出了我国现行规范的适用范围，尤其是天然土料性能复杂，力学指标偏低，需要掺砾石改性，对这种宽级配土料的物性和质量控制方法可供借鉴的经验不多，需要我们在实践中不断探索和完善。质量管理工作要重视过程控制和细节管理，狠抓薄弱环节，对已经制订的制度和办法要加强执行力，做到善始善终。2.坝基帷幕灌浆廊道内出现裂缝的渗水情况，137、要引起高度重视，建议详细调查裂缝分布情况，结合工程地质和水文地质条件，分析渗水原因，采用多种方法、弄清来水入渗途径，认真研究处理措施，确保心墙料不发生渗透破坏。3.关于反滤料压实度检测，施工检测相对压实度偏大，但原位对比试验，压实度又达不到设计要求，请相关单位查找原因，确保反滤料填筑质量，保证粘土料渗透稳定。4.前期对混凝土温控研究不充分，温控防裂措施针对性不强，经专项研究及扩容改造，虽然已有了明显改进，但温控措施不细、不严，仍有个别部位未达到要求，应总结经验，严格混凝土温控防裂措施，避免发生有害裂缝。5.延长骨料碱活性试验时间，应由两家单位做平行试验，使论证更为可靠。6.建议大坝监测单位和设138、计单位，根据监测成果和各种坝料的取样试验成果进行反馈分析，对比可行性研究阶段的试验、验算结果，评价大坝的工作性态，为大坝蓄水验收做准备。同志们，糯扎渡工地气候炎热，地下工程施工环境差，在这样的客观条件下，经过各参建单位一年来的努力，糯扎渡水电工程建设取得了又好又快的成果，成绩来之不易。在此谨向全体建设者表示衷心的感谢！我们务必清醒地认识到，糯扎渡心墙堆石坝坝高世界第三，质量控制难度大；溢洪道泄洪功率大，流速高，施工质量控制要求高；地下厂房安装9台650MW水轮发电机组，是澜沧江梯级装机规模最大的电站，金结预埋和机电设备安装质量，事关电站的长期效益，施工质量一刻也不能放松，希望大家再接再厉，为争139、创糯扎渡水电工程国家金奖而努力奋斗！提请研究的问题：1.反滤料与坝基固结灌浆。（1）要认识到反滤料施工质量的重要性。一是粘土心墙进行保护，防止渗透破坏；二是协调心墙土料与坝壳料之间的变形，减小拱效应，防止心墙产生裂缝。因此，对性能、压实度要认真控制。（2）坝基固结灌浆验收标准，以压水试验为主，提高坝基浅层基岩的抗渗性能，波速检测以平均波速4000m/s验收，最小不小于4000m/s85%，即大于3400m/s，但低波速带不能集中，要研究右岸断层带的基础处理，固结、帷幕。2.心墙主监测断面测斜仪可能失效问题，要研究补救措施。3.请设计认真研究溢洪道排水设计。4.请中心实验室研究聚羧酸JM-PCA与水泥不相容问题。