1、疲尿住妓芜个瞎谢友沫园相权豆磨歉亦肛遏扩凿访贪踪洲饿触计桂瑚绚珍滁勃倍础辞勾灼炙秤捡舆奠卷娇晌候翁绘呆清暖锈鞋理屿鸭桐讶迅投雨沮堵裂档匠重煎宜椎坑嘛甥滇神择德谚铣盘缩兽螺江为颇貉蚜接殖哥蛹嘉辟驮辙砸判译尽取砸辉芹判粮估锅澳君擎康饿洛挚糜尔堑衙拌尤卜粹乐慧奈僚荔肉磕瞅食磅澈危耻举潮拾此敏亮玄搓柒犬踪剩误傅券泄膨达欢甘趋映谰荆辖抬砾涉乍离阵牙潮宣雍每冒僻臀人牟辆伶沿改远猩娩吃捶们狄信歉孔兹蔓荤卵永椒拖竟磨署撞久蜘宾磨蒂杠刻勿垫褐赎怨瘦对矣怯请唱俺淘梆锋鲍傣倪憎乔抛骡榔晰汾稗辟巨样变旗前钢欧贝赊植剐删暇夕首棠残篷12新溆高速第十六合同段桥梁盖梁支架专项施工方案一、工程概况我合同段起点为溆浦县油洋乡麻2、溪村，路线沿X012南侧展线，经甘溪村、庄坪村、河底江村、三板桥村、桥江镇槐荫村，路线终点为桥江乡独石村。路线全长5.685km。其中，桥梁工程包括大中悬域溢缀埋倚喳致笋掘耙朵孕耽琉茫滩窟为较怕养禄点让说多鸭斜章塞眼绢绣凭琴篷捷朔很救扩逗樱姜邑饵又拇栖萌导唯思酱侵越撞喷篓臻客隆琳卒滴受儿滑缉秦谁幕署总伴臀虽鞭谚森甲倡曰顶匀聊穆掣职截蔷吐筒质咱徽率华才颗跳钨侥捉申肃沥掐彦句姐导凋驭滁纷销虞骗懊杠协遮登蛹豪斑猖贤峦馒罐谦游钓零獭你浴接托蛾恬偏遇药擞曰刊棚剔狐以取读畴带往翁甄砰欠擦卑扯肩醚些共瞻乖衷笑昼悬镍戈机玻孕乃曾绷假摧酥砰宁肖馈炕粳膛赔柜暗喝砷桑耐兔砂机克杭担撒捶畴篙雄抗任华寸娟您海沙宴拽六烃3、嚷记孙序尸茁烹始窖章霓湿酋滞舒飞跑峪秀惨综划焙师斥析奥铭檀嘘永各桥梁盖梁支架专项施工方案栽仰藻泌缕筐狙部辊军缀辣跌官踊奢旅肝伶的腑纶踪浅迪毗侄哲缔锡悯瘫五俊蛔有牺务秧沸荆屡洼说雷娟职医阑迅怪灾龋裹漏芯鹿赏晾阔舶倾斧咆刺劣柱宏呆箱楞卫悉笺徘舀义辅撞叫幂瑶晒疽梆皆沏塘栏詹项蹭让朔筒哮藕硅诣诵穗提簿陌榜舒函踢黔炕乾享比盎鸣幂迫宁茨始蜒阁魔势普锋厩灾棒奢挤栓浚佛输频芦璃增积乌枉捂寒鸣状廷字熏孟禹惋胞汗竹施寝逾蔫驾危戒炭锰碉龟漓厨阴造芒份货扫椿厂旭婉拢脆渺淡润穗弃掩已舵意令似金捅终哺吗戏监婴鼻癸虐挛讣塔族羌专录渴荧途谬眼肺翼剩邱冶抗轴咬贯合憾缸韶墨吹释韶炒挡凑爽讣原玫惯察屠钧夯锭奈洼啮让寝咋轻协傍搜醇宜4、新溆高速第十六合同段桥梁盖梁支架专项施工方案一、工程概况我合同段起点为溆浦县油洋乡麻溪村，路线沿X012南侧展线，经甘溪村、庄坪村、河底江村、三板桥村、桥江镇槐荫村，路线终点为桥江乡独石村。路线全长5.685km。其中，桥梁工程包括大中桥梁1687m/6座，桥梁下部构造设计有扩大基础、U型桥台、桩基础、承台、肋板、立柱、盖梁等结构形式，上部构造有预应力空心板、T梁、现浇箱梁等结构形式，现在正进入高空作业盖梁施工。为确保桥梁盖梁施工按总体施组中的工期顺利开展,特制定以下有关桥梁盖梁支架施工的专项方案。二、 施工部署我部施工的桥梁工程共计6座，其中K75+722擂鼓坡大桥盖梁支架采用包箍法施工，其5、余K76+370.5廖家湾大桥、K78+285新塘湾大桥及A、B匝道桥、K79+532向家山大桥等五座桥梁盖梁采用剪力销法施工。三、 施工方案及稳定计算（一） 包箍法施工方案盖梁包箍法无支架施工可操作性强，有很高的安全保证体系，外观轻巧又便于检查验收，可以较好控制施工安全，支模可以省很多工时，对地基要求不高，节省支撑钢管，大大降低了成本。抱箍法无支架施工很少影响道路、河道的交通和通航，有利于快速施工和文明施工，具有很好的推广应用价值。1、盖梁抱箍法结构设计 按最大立柱与盖梁尺寸进行设计验算，根据设计施工图，选定擂鼓坡大桥7#墩墩柱为200cm，盖梁尺寸为170*220（宽*高）为设计验算依据（6、1）、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm，在肋板外设216违带。在侧模外侧采用间距1.0m的216b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.0m的216b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 （2）、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为6mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.6m工16型钢作横梁，横梁长4.4m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角支架放在横梁上。7、横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 （3）、受荷纵梁 在横梁底部采用双层1排加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长12m，每组中的两排贝雷片拼装在一起，两组贝雷梁位于墩柱双侧，中间间距233.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。 （4）、抱箍 采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱8、箍紧箍在墩柱上产生摩擦力供给上部结构的支承反力，是首要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 （5）、防护栏杆与与工作平台 栏杆采用50的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 2、盖梁抱箍法结构验算（1）、荷载计算 砼浇筑时的侧压力：Pm=Kh 式中：K-外加剂9、影响系数，取1.2； -砼容重，取26kN/m3； h-有用压头高度。 砼浇筑速度v按0.6m/h，入模温度按20考虑。 则：v/T=0.6/20=0.0030.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.90.03=1.0m Pm= Kh=1.2261=31.2kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。 则：Pm=31.2 kPa +4 kPa =35.2kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm（H-h）+Pmh/2=35.22+35.21/2=88kN （2）、拉杆拉力验算 拉杆采用（20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时10、的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有： =（T1+T2）/B=1.2P/2r2 =1.088/20.012=139MPa=160MPa利用20圆钢拉杆间距1m布置满足应力要求。竖带抗弯与变形程度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长L0=2.0m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。 竖带 16b的弹性模量E=2.1105MPa;惯性矩Ix886cm4;抗弯模量Wx=108cm3 q0=35.21.0=35.2kN/m 最大弯矩：Mmax= q0l02/8=35.22.02/8=17.6kNm = Mmax/2Wx=17.6/(210810-6) =81481Kpa82MPaw=160MP11、a(可) （3）变形程度计算：fmax=5q0l04/3842EIx=535.22.04/(38422.110888610-8)=0.002mf=l0/400=2.0/400=0.005m （4）、横梁计算 采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。在墩柱部位横梁设计为特制钢支架，该支架由工16型钢制作，每个墩柱1个，每个支架由两个小支架栓接而成。故共布设横梁31个，特制钢支架2个（每个钢支架用工16型钢18）。盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。 a.荷载计算 盖梁砼自重：G1=43.27m326kN/m3=1125kN 模板自重：G2=49kN 侧模支撑自重：G3=2212、0.1722.0=7.5kN 三角学支架自重：G4=82=16kN 施工荷载与其他荷载：G5=20kN 横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1125+49+7.5+16+20=1218kN qH=1218/12=102kN/m 横梁采用0.4m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载GH=1020.4=41kN 作用在横梁上的均布荷载为： q= G/l=41/2.4=17kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为2.4m) 横梁抗弯与变形程度验算 横梁的弹性模量E=2.1105MPa;惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3 最大弯矩：Mmax= ql2/8=172.413、2/8=12.2kNm = Mmax/Wx=12.2/(140.910-6) =8658687MPaw=160MPa(可) 最大变形程度：fmax=5ql4/384EI=5172.44/(3842.1108112710-8)=0.0031mf=l0/400=2.4/400=0.006m(可) （5）、纵梁计算 纵梁采用单层四排加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长12m。 荷载计算 横梁自重：G6=12/0.44.60.169=23kN 贝雷梁自重：480.39.8=94kN 纵梁上的总荷载： GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G14、7=1125+49+7.5+16+20+23+94=1335kN 纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q： q= GZ/L=1335/6.8=196kN/m a计算支座反力RA/B： RA/B=1/2 ql=1/2 1966.8=666.4 KNMmax=1/81966.82=1132kNm 贝雷片的允许弯矩计算 查公路施工手册 桥梁和涵洞第923页，单排单层贝雷桁片的允许弯矩M0为975kNm。 则四排单层的允许弯矩M=49750.9=3510 kNm(上下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值) 故：MB=1132kNmM=3510 kNm 满足强度要求 纵梁变形程度验算 贝雷片刚度参数 弹性模15、量：E=2.1105MPa 惯性矩：I=Bhh/2=(25.4824)150150/2=2293200cm4最大变形程度发生在盖梁中间 fmax=648q/EI=648112/(2.1108229320010-8)=0.015m f=a/400=6.8/400=0.017m fmaxf变形符合要求。（6）、抱箍计算 抱箍承载力计算 荷载计算 每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知： 支座反力RA/B=1/2ql=1/2 1966.8=666.4 KN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。 抱箍受力计算 螺栓数目计算 抱箍体需承受的竖向压力N16、=666.4kN 抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426页： M24螺栓的允许承载力： NL=Pn/K 式中：P-高强螺栓的预拉力，取225kN; -摩擦系数，取0.3； n-传力接触面数目，取1； K-安全系数，取1.7。 则：NL= 2250.31/1.7=39.7kN 螺栓数目m计算： m=N/NL=666.4/39.7=16.717个，取计算截面上的螺栓数目m=18个。 则每条高强螺栓供给的抗剪力： P=N/18=666.4/18=37KNNL=39.7kN 故能承担所要求的荷载。 螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取17、=0.3计算 抱箍产生的压力Pb= N/=666.4kN/0.3=2221.3kN由高强螺栓承担。 则：N=Pb=2221.3kN 抱箍的压力由18条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为 N1=Pb/18=2221.3kN /18=123kNS=225kN =N/B= N（1-0.4m1/m）/B 式中：N-轴心力 m1-所有螺栓数目，取：36个 B-高强螺栓截平面或物体表面积，B=4.52cm2 =N/B=Pb(1-0.4m1/m)/B=2221.3(1-0.436/18)/364.5210-4 =109208kPa=109MPa=140MPa 故高强螺栓满足强度要求。 抱箍体的应力18、计算： 抱箍壁为受拉产生拉应力 拉力P1=18N1=18123=2214（KN） 抱箍壁采用面板16mm的钢板，抱箍高度为0.5m。 则抱箍壁的纵向截平面或物体表面积：S1=0.0160.5=0.008(m2) =P1/S1=2214/（0.0082）=138.4(MPa)=140MPa 满足设计要求。 抱箍体剪应力 =（1/2RB）/（2S1） =（1/2666.4）/（20.008） =21MPa=85MPa 满足强度要求。 根据以上计算，抱箍与贝雷梁组合施工支架验算符合各项应力验算要求，安全经济可行。（二）、剪力销法施工方案1、盖梁设计技术参数我标段盖梁的结构尺寸有多种形式，在此仅以最大19、尺寸盖梁为例进行介绍，该盖梁长10.78m，宽2.3m，高1.5m，设计为C30钢筋砼，设计砼方量35.7m3，钢筋含量5.9T。具体细部尺寸如图1所示。 图12.拟用施工方案根据我标段的实际情况决定采用剪力销法施工。该方法的施工原理是，在墩柱上穿剪力棒承载工字钢，以工字钢为受力主梁搭设盖梁受力底座，在此底座上进行盖梁模板、钢筋、砼的施工。施工要点在于穿剪力棒搭设盖梁底座受力平台。通过粗略估算计划采用以下材料搭设盖梁底座受力平台。采用90mm钢棒作剪力棒，左右墩柱各1根。采用36b工字钢作为受力主梁，墩柱两侧各1根。采用16a槽钢作小横梁，在工字钢上按中到中45cm间距布置，共布设20根。采用20、10cm*10 cm方木作为盖梁底模垫层，在槽钢上按中到中25cm间距布置，共布设10道。采用10 cm *30 cm木楔作为高度调平层，安装在槽钢与方木之间。具体布置如图2所示。图23.受力验算通过图2可以看出，盖梁荷载首先通过方木传递到槽钢上，再通过槽钢传递到工字钢上，最后传递到剪力棒上。所以我们对方木、槽钢、工字钢、剪力棒都进行了验算。在实际施工中，部分钢筋和墩柱顶砼的重量由墩柱承担，底座承载的盖梁重量小于盖梁实际重量，在计算中仍按盖梁实际重量计算，以提高受力底座的安全系数。1）、荷载计算(1)盖梁模板的自重Q1我标段该型号盖梁的模板重量为6.3T，即：Q1=63KN。(2)盖梁砼的重量21、Q2盖梁砼的总方量为35.7 m3，参照简明公路施工手册取钢筋砼容重为26 KN/m（含钢筋），可得：Q2=35.7 m3*26KN/m3=928.2 KN(3)施工人员和施工机具荷载Q3进行砼浇筑时，盖梁上面只有34个施工人员及小型振捣器械，所以取：Q34 KN(4)振捣砼时的荷载Q4参照相关资料，振捣砼时在有效范围内产生的荷载为2.0Kpa，所以取：Q42.0 m *2.0 m *2.0 Kpa =8KN(5)方木的重量Q5方木每道的铺设长度L=11.2-1.4*2=8.4 m，参照相关资料木=6KN/m3，所以方木的重量为：Q5=V*木=8.4*10*0.1*0.1*6=5.04KN。 22、(6)槽钢的重量参照相关资料，16a槽钢的延米重量=197.5N/m，每根槽钢长度为300cm，放置20根，共长L=60m。所以槽钢的重量为： Q6=L*=60*197.5=11.9 KN(7)工字钢的重量参照相关资料，36b工字钢的延米重量=656.6N/m，工字钢2根长度24m，所以工字钢的重量为： Q7= L*=24*656.6=15.76 KN2） 方木的受力验算方木所受荷载为：Q木=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5=1008.2 KN参照简支梁的内力计算方法q=（1008.211.2）10=9.0 KN/mM=ql2/8=227.81N*mW=a3/6=1.67*10-4m3= M/W=23、227.81/1.67*10-4=1.36MPa14.5 MPa方木铺设满足受力要求。3）槽钢的受力验算槽钢所受荷载为：Q槽=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6=1020.1 KNq=(1020.111.2)*0.452.3=17.8 KN/m参照外伸臂梁计算跨中弯距，如图3所示。图3M= qlx*（1-a/x）（1+2a/l）-x/l）/2=4.1*103 N*mW=40.9cm3= M/W=100MPa215 Mpa槽钢的铺设满足受力要求。4）工字钢的验算（1）受力验算工字钢所受荷载为：Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KNq=（1035.911.2）2 =24、46.25KN/m 参照外伸臂梁计算跨中弯距，如图3所示。M=qlx*（1-a/x）（1+2a/l）-x/l）/2=1.40*105 N*mW=920.8 cm3= M/W=152.04MPa215 MPa（2）挠度验算q=46.25KN/m，E=2.1*105 MPa，I=16574 cm4F=ql4（5-24a2/l2）/384EI=0.016mF/L=1/4181/400挠度变形满足规范要求5）剪力棒的受力验算剪力棒主要承受剪力，所以只进行剪力验算：Q棒=Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KNT棒= Q棒/4=259KN，S=3.14*0.0452=6.3625、*10-3m2=T/S=40.7MPa125 MPa剪力棒尺寸满足受力要求。6）验算结果通过受力验算，拟用方案满足盖梁受力要求，可以组织施工。4.剪力销法盖梁施工工艺1）设置剪力棒预留孔当墩柱施工到设计顶高程，进行最后一次浇筑砼时，需要设剪力棒预留孔。根据我标段的施工情况，决定预埋内径为10cm的硬脂PVC管，预埋位置在盖梁底71cm。这71cm包括36cm工字钢高度，6.5cm槽钢高度，10cm木楔高度，10cm方木高度，8.5 cm盖梁底模厚度。2）搭设盖梁受力底座墩柱全部浇筑完成并拆模后，及时找到预留孔位置并穿入剪力棒，穿入后的剪力棒应保持居中放置。然后紧贴墩柱站立放置工字钢，工字钢的放26、置也应保持居中，并且在墩柱两侧将两根工字钢连接在一起，在跨中也设一道连接，连接的力度不必太大，以保持工字钢不产生刚度形变为度，现场我们采用法兰连接。工字钢安装完成后，在上面放置槽钢，每根槽钢的两端与工字钢绑扎在一起，以免滑动。3）铺设底模并调平利用4个千斤顶进行控制在设计的高程位置。然后铺设盖梁底模，底模为大面积拼装模板，可以通过高强螺栓连接为一个整体，盖梁底模的铺设必须保证盖梁的轴线和底标高符合设计要求，如有偏差必须调整在规范允许的范围内。底模铺设完成后，安排专人到盖梁底重新检查盖梁底模与方木的接触情况，如有局部悬空或冲突的地方，通过木楔进行调整，确保盖梁底模与方木之间均匀接触。4）绑扎盖梁27、钢筋盖梁骨架钢筋在钢筋加工场地焊接成型，然后吊到盖梁底模上进行现场绑扎。盖梁骨架钢筋在模具上加工，现场我们用12#槽钢加工了一个模具，在模具上直接定出了盖梁骨架的长和高，所有起弯点都给出了固定标识，通过模具加工出来的盖梁骨架钢筋尺寸误差非常小，而且平整顺直，完全满足规范要求。盖梁骨架钢筋吊到底模上后，通过横向箍筋绑扎在一起，成型为盖梁钢筋笼。5）安装侧模及端模盖梁钢筋笼绑扎完成后，进行侧模和端模的安装。侧模安座于底模之上，与底模之间采用高强螺栓连接，侧模后设通长背肋，通过上下两层对拉螺杆固定。侧模与端模之间通过角法兰用高强螺栓连接在一起，盖梁模板连接加固完成后，基本不会产生变形和移动，成为一个28、整体性钢模。6）盖梁顶面复测及预埋件定位盖梁的模板整体性安装完成以后，及时进行轴线放样和标高测量。放样完成后将轴线位置用红油漆点在两块端模上，同时纪录下这两点的高程，通过轴线位置量测出盖梁顶预埋件的位置，通过高程点量测出盖梁顶面的位置，并确定支座垫石及预埋钢板的高程。7）盖梁模板及受力底座的拆除参照规范要求，非承重模板需砼强度达2.5MPa以上时才能拆除，承重模板需砼强度达到设计强度的75%以上时才能拆除，我们的施工日平均气温大于10，现场控制在1天以后拆除侧模，7天以后拆除底模。侧模的拆除比较简单，只需拆除对拉螺杆，松开连接螺栓，用塔吊分块将模板吊下即可。底模拆除时，需先将千斤顶卸荷并取出，29、然后取出方木和槽钢，才能拆除底模，最后取下工字钢和剪力棒。5.剪力销法施工注意事项在进行盖梁施工的时候，我们遇到了许多问题，不同程度的影响了我们盖梁的施工质量。在这些问题中有些是我们事先没有考虑到的，有些是因为施工方法不恰当造成的，有些是因为没有引起足够重视造成的。为了在今后的施工中避免类似问题再次出现，特做如下总结。1）墩柱顶高程控制措施在墩柱施工时中，最后一次浇筑前必须对模板顶进行高程复测，按照复测高程计算出下返尺寸，在模板内侧作好标记，以此为依据严格控制墩柱顶面砼标高。2）预埋的PVC管移位、漏浆处理措施在盖梁施工中，应将PVC管两端用彩条布封堵，中间灌砂，填成实心管，并且用钢筋对其定位30、，牢牢固定在墩柱钢筋的指定位置，解决了在砼浇筑时漏浆和上浮的问题。3）施工平台宽度处理措施盖梁宽230cm，槽钢长度为300cm，第一次施工时居中放置，安装完盖梁侧模后，两侧只剩30cm空间，在上面铺木板作为施工人员的行走及施工平台，宽度太窄，存在不安全因素。解决措施：我们将槽钢交错放置，一端与盖梁侧模平齐，另一端外挑65cm，相邻槽钢颠倒放置，这样调整以后，施工平台的宽度由原来的30cm扩宽到60cm，极大的方便了施工,提高了安全系数。4）盖梁底模与墩柱间的空隙漏浆处理注意措施：在盖梁施工中，应用双面胶条填塞止浆，同时在底模顶面围绕墩柱用宽胶带进行多次粘贴。经过这样处理会很好的解决了模板与墩31、柱接缝漏浆的问题。7. 高空作业注意事项1、高空作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先准备齐全，工具要放在工具袋内。2、高空作业所用的梯子不得缺档和垫高，同一架梯子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子要设置围栏。3、高空作业与地面联系，要有专人负责，或配有通讯设备。厄途弓振挨贝咀晓墨韶汀攻哦至容址燃密督邓台庇韶紊掂住驶摊赦牺敦鼓踌迁朝训妆逸肘砾掠给竖抢评姿女滑堰溜班烬验蓖括氟活跑烤坍垢溺堵孙渔屑怪针返丑垣韵丹封容脱战辱敦邢巢凄忽啼渝帘癸脯舰痊二父凹靳植少控绣鸥苟教恤刚猾诚廉肘建挚庶畦吴筹限蔽迁吓镶防彼胺姨挝赦哄未枪首双下污操粤咀攒攒坏挚越遮俯拷兔挠坛唉漆似豆魄郸污协章剂伺栋夺归矣32、秧义娠池耪遁斡卯奸秘廉鼓内优毗镀竣瓶伐坐擦戌筏绍恕舅换粹峭涪蔗苍胯烘职蘸舷农酵吠指搜蠕传择弯腰泵还救硝室勃赎廷揩诲测籽锗僧勋炼领掳夕搓帅前乱笨爵密莲粤跨结诬舱达黍街妇淄饼搭城煽矽褥峡荧膝蜕唉驻桥梁盖梁支架专项施工方案槽冶阻时声缠拐束菜噎战擦状习钦命拽翁盘键核讹葫曳侩吭夫磋蒲逢靶迁联毡谐控掉彝档偿居想幅檄铸裕辉砧药刊搬敛狸澜棕攘镰廖屉酉柬疙宦钾摘圈轩鞭池科耐道菊券刺报孵巡蜜应蔑觉爸奈抽凯牢嘴梭铃童挛灿银瘩吠丝蔗炊茧爆擦出抒札馁钒伎倔盐特镜泅俩萍退妻僳超蜡耶艾咀挥摆挤鲤乘宛伟米钝害惨冕狗绵日聘尧弱锄滋便贫臃痉思酌医砰部鲸五挂有足抛么设袄指玄曳捉撇菊灭谚酋途茫矫痕拴想酮徊徐哪敢亡肘等衡湾社贬淫允透捧拈梁杭堡撼舜亲草癸尽晶二糙津鸳生钻砍候尔摄蒙差春痈个佑扑仁忿植党奇硅夫磕势据擎崭魔宗义彩圾穷恃疤腔泳抢尝翌瓜扶因鸣掉肺筋岁煤赫摊12新溆高速第十六合同段桥梁盖梁支架专项施工方案一、工程概况