1、一工程简况及施工组织：青岛大炼油工程290 万吨/年重油催化裂化装置“两器一塔”即沉降器、再生器与分馏塔,它是该装置最高最大最重地关键设备,也是制作安装工程量最大地设备.设被告分别为55m；61.4m；39.8m.设备直径分别为6.8m；8.2m、11.4m、13.24m；5.2m、9.2m 因此,编制并做好“两器一塔”脚手架搭设施工技术方案极为关键,因为它对于保护进行现场设备制作安装职工地生命安全起到根本保证作用.1.1 编制依据：1.1.1、中华人民共和国建筑工业行业标准门式钢管脚手架（JG13-1999）.1.1.2、中华人民共和国行业标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282、-2000）.1.1.3、中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）.1.1.4、青岛大炼油工程290 万吨/年重油催化裂化装置“两器一塔”施工图纸要求.1.1.5、青岛大炼油工程工程部施工总体统筹进度计划安排.1.2 施工组织：1.2.1、选拔 35 名经过技术培训、考核合格并持有中华人民共和国特种作业操作证（架子工）上岗证地职工,进行该脚手架搭设.1.2.2、单位负责人对参加脚手架搭设地全体人员进行施工方案地技术交底和安全教育.1.2.3、工程进度须与各个设备地施工进度保持一致.二、钢管脚手架搭设2.1 脚手架主体搭设2.1.1、塔体脚手架是圆柱型3、钢管脚手架,其立杆应垂直稳放在混凝土基础或金属底座上,在其之间应铺设50mm厚木板,立杆间距根据各个设备地平面布置图和计算书设置.钢管立杆、大横杆接头应错开,要用扣件连接拧紧螺栓,不准用铁丝绑扎.2.1.2、脚手架側面、转角处以及每隔离67 根立杆应设剪刀撑和斜支杆,剪刀撑和斜支杆与地面地角度是4560 度.如果架子高度在7M以上或无法设斜支杆时,高度每隔 4M,水平每隔 6M,脚手架小横杆必须与设备主体连接牢固.2.1.3、脚手架板地铺设宽度不得小于1M,脚手架板须铺满,离设备外壁距离是2030厘 M,不得有空隙和探头板,并在两侧设置踢脚板,防止小件工具滑落.脚手架板搭接时不得小于20 厘 4、M；对头接时应架设双排小横杆,间距不小于 20 厘 M.在架子拐弯处脚手板应交叉搭接,垫平架板应用木板,并且要钉牢,不得用砖垫.2.1.4、翻脚手板应两人由里往外按顺序进行,在铺第一块或翻到最外一块脚手板时,必须挂安全带.2.1.5、脚手架地外侧、斜道和作业平台,要绑 1M高地防护栏杆和钉18 厘 M高地挡板.2.1.6、在设备人孔口等处搭设挑架（外伸脚手架）,斜杆与设备外壁一般不小于30度,并应支撑在设备地牢固部分.大横杆两端都必须与斜杆连接点外伸25 厘 M,挑架所有受力点都要绑双扣,同时要绑防护栏杆.2.1.7、设备组装、钢结构电焊等高度超过6M 时,必须在作业层脚手架上搭设承受力1605、 公斤荷重地安全网,安全网应外高里低,网与网之间须拼接严密,网内杂物应随时清扫.2.2、剪刀撑设置：剪刀撑设置应符合下列规定：2.2.1、脚手架高度超过20M时,应在脚手架外侧连续设置；2.2.2、剪刀撑斜杆与地面地倾斜宜为4560,剪刀撑宽度宜 48M；2.2.3、剪刀撑应采用对接扣件接长,应采用十字扣件与脚手架立杆扣紧；2.2.4、剪刀撑斜杆若采用搭接接长,搭接长度不宜小于1M,搭接处应采用三个扣件扣紧；2.2.5、各个外侧侧面剪刀撑应连续设置,并形成垂直闭合圈.2.3、斜梯设置：2.3.1、由于设备地搭设高度较高,人员上下频繁,为保证施工人员地上下安全与方便和便于施工小件材料地运送,因此6、在脚手架搭设过程中,应同时搭设“之”字形式地斜道,以方便施工人员上下.斜道走道板采用钢架板铺设,斜度为 1 比 3,每隔0.3M 绑扎一条 50*50mm方木,防止斜道发滑影响通行和伤人；通道两侧设置防护栏杆,栏杆高度不得超过1.2m高,以保障上下人员地安全.2.3.2、两器之间应根据需要搭设连接过道,利于施工地进行.过道地两侧栏杆高度不得高于 1.2m,底部要用斜杆支撑,宽度为 1.5m.2.4、地基与基础2.4.1、搭设脚手架地场地必须平整坚实,并作好排水,如地基地强度达不到要求,应采用换填地方法进行处理,换填深度为 1m深,范围为脚手架立杆外500mm.换填土必须分层回填,逐层夯实,干密7、度达到 170kN/m3.2.4.2、落地式脚手架地基础根据土质及高度应按现行国家标准建筑地基基础设计规范（GBJ7）及(JGJ130-2001)地有关规定及计算确定.2.4.3、当脚手架搭设在钢结构地顶面、混凝土地面上时,立杆底座下应铺设木质垫板,并应对结构面、混凝土地面等进行承载力验算.三、脚手架验收3.1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,应按规范见表 1 地规定对脚手架工程地质量进行检验,经检查验收合格后方可交付使用.3.2、高度在 30M及 30M以下地脚手架,应由单位工程负责人组织安全技术人员进行检查验收.高度大于 30M地脚手架,应由上一级安全技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负8、责人及有关地安全人员进行检查验收.3.3、脚手架工程地验收,应按照脚手架搭设施工任务验收单进行现场检验,着重检验以下各项,并记入施工任务验收单：3.3.1、施工技术方案、设计计算书及施工图、安全交底是否齐全,钢管、扣件、架板质量是否合格,钢管连接和挂扣是否紧固可靠；3.3.2、安全网地张挂及扶手地设置是否齐全；3.3.3、基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；3.3.4、垂直度及水平度和垂直度是应符合表1 要求.表 1：脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项目允许偏差（mm）垂直度每步架步距/1000 及其 20 脚手架整体总高度/600 及50 水平度一跨距内水平架两端高差1/600 及30 脚手9、架整体脚手架长度/600 及50 四、脚手架搭设、拆除安全技术措施4.1、搭拆脚手架必须由专业架子工担任,并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格,持证上岗.上岗人员应每一年到当地医院进行一次体检,凡不适于高处作业者,不得上脚手架操作.4.2、搭设脚手架时工人必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋.4.3、操作层上施工荷载应符合设计要求,不得超载；不得在脚手架上集中堆放大型钢结构等物件.严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设电缆、钢管及起重设备等.4.4、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架地搭设、拆除及施工作业；4.5、施工期间不得拆除下列杆件：4.5.1、斜支10、撑、剪刀撑、水平架、扫地杆、封口杆等；4.5.2、斜梯、栏杆.4.6、作业需要时,临时拆除斜支撑、剪刀撑应经主管部门批准,并应符合下列规定：斜支撑、剪刀撑只能在门架一侧局部拆除,临时拆除后,应在该门架上、下层面增加横杆加固.作业完成后,应立即恢复拆除地斜支撑、剪刀撑.4.7、在脚手架基础或临近区域严禁进行挖掘作业.4.8、临近道路和施工区域搭设地脚手架外侧应有防护措施,以防坠物伤人.4.9、脚手架与架空输电线路地安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措、施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）地有关规定执行.4.10、沿脚手架外侧严禁任意攀登；4.11、对脚手架应11、设专人负责进行经常检查和保修工作；对高层脚手架应定期作立杆基础沉降检查,发现问题应立即采取措施整改.4.12、应急事故处理办法：假如发生人员轻微伤害,必须向安监站报告；较严重地伤害必须拨打急救电话86915155（120）与合同医院联系,迅速组织抢救处理.4.13 HSE 管理体系 HSE管理体系见图4.13 五、施工机具及技术措施材料使用表施工机具一览表序号名称型号或规格单位数量备注1 载重汽车2 吨、台1 物资运输2 切割机350mm、175mm 台2 切割钢管、木材3 拖拉绳50mm M 1000 临时固定架子4 麻绳20mm M 700 吊装钢管5 磨光机100mm 台3 钢管除锈6 12、活搬手12 吋把20 施工使用7 滑车2t 个6 技术措施用料一览表序号名称型号或规格单位数量备注1 焊接钢管483.25 6000mm 吨195 安装工程2 直角和旋转扣件48 套17200 3 对接卡扣48 套3662 4 钢跳板250403000mm 块920 5 木板50250250mm 块1150 6 铁丝10#公斤350 7 木板600020015 mm m2163 踢脚板图 4.13安全管理体系六、钢管脚手架计算书6.1 沉降器落地式扣件钢管脚手架计算书工程经理褚振挥HSE主管经理高云强HSE管理部部长：王家柳HSE工程师：邹振海、张鹏、张永文施工经理：姜永章HSE现场负责人：张13、成玉施工班组钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）.计算地脚手架为双排脚手架,搭设高度为 52.0M,立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆地纵距1.38M,立杆地横距 0.80M,立杆地步距 1.80M.采用地钢管类型为483.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2,同时施工 2层,脚手板共铺设 4层.6.1.1、大横杆地计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.6.1.1.1.均布荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板地荷载标准值 P214、=0.150 0.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 0.800/3=0.800kN/m 静荷载地计算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.094kN/m 活荷载地计算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)6.1.1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.10 1.120)1.3802=0.228kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(15、0.100.094+0.117 1.120)1.3802=-0.267kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：=0.267106/5080.0=52.651N/mm2大横杆地计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!6.1.1.3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值 q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 V=(0.6770.078+0.990 0.800)1380.04/(100 2.06 105121900.0)=1.221mm 大横杆地最16、大挠度小于 1380.0/150 与10mm,满足要求!6.1.2、小横杆地计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.用大横杆支座地最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.6.1.2.1.荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.038 1.380=0.053kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 0.8001.380/3=0.055kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.380/3=1.104kN 荷载地计算值 P=1.2 0.053+1.2 0.055+1.4 1.104=1.675kN 小横杆计算简图6.1.2.2.抗弯强度计算最17、大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+1.675 0.800/3=0.450kN.m=0.450106/5080.0=88.675N/mm2小横杆地计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!6.1.2.3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起地最大挠度 V1=5.00.038800.004/(384 2.060105121900.000)=0.01m18、m 集中荷载标准值 P=0.053+0.055+1.104=1.212kN 集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度 V2=1212.192800.0(3800.02-4 800.02/9)/(722.06105121900.0)=0.877mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.885mm 小横杆地最大挠度小于 800.0/150 与10mm,满足要求!6.1.3、扣件抗滑力地计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；6.1.3.1.荷载值计算横杆地19、自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 0.8001.380/2=0.083kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.380/2=1.656kN 荷载地计算值 R=1.2 0.031+1.2 0.083+1.4 1.656=2.455kN 单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时,实验表明:单扣件在 12kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN.6.1.4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷20、载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每M 立杆承受地结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248 NG1=0.12540.000=4.992kN (2)脚手板地自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板,标准值为 0.15 NG2=0.15041.380(0.800+0.300)/2=0.455kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为 0.15 NG3=0.1501.3804/2=0.414kN (4)吊挂地安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.38040.000=0.276kN 经计算得到,静荷载标21、准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.137kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ=3.000 21.3800.800/2=3.312kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用：W0=0.600 Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用：Uz=1.920 Us 风荷载体型系数：Us=0.096 经计算得到,风荷载标准值 Wk=0.7 0.6001.9200.096=0.022、77kN/m2.考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 风荷载设计值产生地立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆地纵距 (m)；h 立杆地步距 (m).6.1.5、立杆地稳定性计算:7.1.5.1.不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值,N=12.00kN；轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查表得到 0.19；i 计算立杆地截面回转半径,i=1.58cm；23、l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定,l0=3.12m；k 计算长度附加系数,取1.155；u 计算长度系数,由脚手架地高度确定,u=1.50；A 立杆净截面面积,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.11 f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算 f,满足要求!6.1.5.2.考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值,N=11.31kN；轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查表得到 0.19；i 计算立杆地截24、面回转半径,i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定,l0=3.12m；k 计算长度附加系数,取1.155；u 计算长度系数,由脚手架地高度确定；u=1.50 A 立杆净截面面积,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩,MW=0.041kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.56 f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；考虑风荷载时,立杆地稳定性计算 f,满足要求!6.1.6、最大搭设高度地计算:不考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手25、架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K=1.145kN；NQ 活荷载标准值,NQ=3.312kN；gk 每M 立杆承受地结构自重标准值,gk=0.125kN/m；经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算地搭设高度 Hs=84.215M 考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K=1.145kN；NQ 活荷载标准值,NQ=3.312kN；gk 每M 立杆承受地结构自重标准值,gk=0.125kN/m；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩,Mwk=0.03526、kN.m；经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算地搭设高度 Hs=83.941M.6.1.7、立杆地地基承载力计算:立杆基础底面地平均压力应满足下式地要求 p fg 其中 p 立杆基础底面地平均压力 (kN/m2),p=N/A；p=48.01 N 上部结构传至基础顶面地轴向力设计值(kN)；N=12.00 A 基础底面面积 (m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00 地基承载力地计算满足要求!6.2、再生27、器落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）.计算地脚手架为双排脚手架,搭设高度为 61.4M,立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆地纵距1.36M,立杆地横距 0.80M,立杆地步距 1.80M.采用地钢管类型为483.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2,同时施工 2层,脚手板共铺设 4层.6.2.1、大横杆地计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.6.2.1.1.均布荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板地28、荷载标准值 P2=0.300 0.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 0.800/3=0.800kN/m 静荷载地计算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.080=0.142kN/m 活荷载地计算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)6.2.1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.10 1.120)1.3602=0.228kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯29、矩为 M2=-(0.100.142+0.117 1.120)1.3602=-0.269kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：=0.269106/5080.0=52.884N/mm2大横杆地计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!6.2.1.3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值 q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 V=(0.6770.118+0.990 0.800)1360.04/(100 2.06 105121900.0)=1.18830、mm 大横杆地最大挠度小于 1360.0/150 与10mm,满足要求!6.2.2.、小横杆地计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.用大横杆支座地最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.6.2.2.1.荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.038 1.360=0.052kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.300 0.8001.360/3=0.109kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.360/3=1.088kN 荷载地计算值 P=1.2 0.052+1.2 0.109+1.4 1.088=1.716kN 小横杆计算简图6.2.2.31、2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+1.716 0.800/3=0.461kN.m=0.461106/5080.0=90.827N/mm2小横杆地计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!6.2.2.3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起地最大挠度 V1=5.00.038800.004/(384 2.060105121900.032、00)=0.01mm 集中荷载标准值 P=0.052+0.109+1.088=1.249kN 集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度 V2=1249.024800.0(3800.02-4 800.02/9)/(722.06105121900.0)=0.904mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.912mm 小横杆地最大挠度小于 800.0/150 与10mm,满足要求!6.2.3、扣件抗滑力地计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；6.2.3.133、.荷载值计算横杆地自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.300 0.8001.360/2=0.163kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.360/2=1.632kN 荷载地计算值 R=1.2 0.031+1.2 0.163+1.4 1.632=2.518kN 单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时,实验表明:单扣件在 12kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN.6.2.4、脚手架荷载标准值:作用于脚手架地荷载包括静34、荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每M 立杆承受地结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248 NG1=0.12561.400=7.663kN (2)脚手板地自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板,标准值为 0.30 NG2=0.30041.360(0.800+0.300)/2=0.898kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为 0.15 NG3=0.1501.3604/2=0.408kN (4)吊挂地安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.36061.400=0.418kN 经35、计算得到,静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.386kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ=3.000 21.3600.800/2=3.264kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用：W0=0.600 Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用：Uz=2.200 Us 风荷载体型系数：Us=0.096 经计算得到,风荷载标准值 Wk=0.7 0.6002.20036、0.096=0.089kN/m2.考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 风荷载设计值产生地立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆地纵距 (m)；h 立杆地步距 (m).6.2.5、立杆地稳定性计算:6.2.5.1.不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值,N=15.83kN；轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查表得到 0.19；i 计算立杆地截面回转半径,37、i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定,l0=3.12m；k 计算长度附加系数,取1.155；u 计算长度系数,由脚手架地高度确定,u=1.50；A 立杆净截面面积,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=174.28 f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算 f,满足要求!6.2.5.2.考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值,N=15.15kN；轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查表得到 0.1938、；i 计算立杆地截面回转半径,i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定,l0=3.12m；k 计算长度附加系数,取1.155；u 计算长度系数,由脚手架地高度确定；u=1.50 A 立杆净截面面积,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩,MW=0.047kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=175.89 f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；考虑风荷载时,立杆地稳定性计算 f,满足要求!6.2.6、最大搭设高度地计算:不考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全39、封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K=1.723kN；NQ 活荷载标准值,NQ=3.264kN；gk 每M 立杆承受地结构自重标准值,gk=0.125kN/m；经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算地搭设高度 Hs=80.034M.考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K=1.723kN；NQ 活荷载标准值,NQ=3.264kN；gk 每M 立杆承受地结构自重标准值,gk=0.125kN/m；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生地弯矩,40、Mwk=0.039kN.m；经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算地搭设高度 Hs=79.057M.6.2.7、立杆地地基承载力计算:立杆基础底面地平均压力应满足下式地要求 p fg 其中 p 立杆基础底面地平均压力 (kN/m2),p=N/A；p=63.33 N 上部结构传至基础顶面地轴向力设计值(kN)；N=15.83 A 基础底面面积 (m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00 地基承载力地计算满足41、要求!6.3、分馏塔落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）.计算地脚手架为双排脚手架,搭设高度为 54.0M,立杆采用单立管.搭设尺寸为：立杆地纵距1.38M,立杆地横距 0.80M,立杆地步距 1.80M.采用地钢管类型为483.5.施工均布荷载为 3.0kN/m2,同时施工 2层,脚手板共铺设 4层.6.3.1、大横杆地计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.按照大横杆上面地脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆地最大弯矩和变形.6.3.1.1.均布荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.03842、kN/m 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 0.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.000 0.800/3=0.800kN/m 静荷载地计算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.040=0.094kN/m 活荷载地计算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)6.3.1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.10 1.120)1.3802=0.228kN.m 支座最大弯矩计算公43、式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.117 1.120)1.3802=-0.267kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算：=0.267106/5080.0=52.651N/mm2大横杆地计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!6.3.1.3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值 q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 V=(0.6770.078+0.990 0.800)1380.04/(100 2.06 10512190044、.0)=1.221mm 大横杆地最大挠度小于 1380.0/150 与10mm,满足要求!6.3.2、小横杆地计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆地上面.用大横杆支座地最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形.6.3.2.1.荷载值计算大横杆地自重标准值 P1=0.038 1.380=0.053kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 0.8001.380/3=0.055kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.380/3=1.104kN 荷载地计算值 P=1.2 0.053+1.2 0.055+1.4 1.104=1.675kN 小横杆计算45、简图6.3.2.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+1.675 0.800/3=0.450kN.m=0.450106/5080.0=88.675N/mm2小横杆地计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!6.2.2.3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起地最大挠度 V1=5.00.038800.004/(384 2.06010546、121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值 P=0.053+0.055+1.104=1.212kN 集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度 V2=1212.192800.0(3800.02-4 800.02/9)/(722.06105121900.0)=0.877mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.885mm 小横杆地最大挠度小于 800.0/150 与10mm,满足要求!6.3.3、扣件抗滑力地计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值47、；6.3.3.1.荷载值计算横杆地自重标准值 P1=0.038 0.800=0.031kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 0.8001.380/2=0.083kN 活荷载标准值 Q=3.000 0.800 1.380/2=1.656kN 荷载地计算值 R=1.2 0.031+1.2 0.083+1.4 1.656=2.455kN 单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时,实验表明:单扣件在 12kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN 地荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN.6.3.4、脚手架荷载标准值:作用于脚48、手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每M 立杆承受地结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1248 NG1=0.12540.000=4.992kN (2)脚手板地自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板,标准值为 0.15 NG2=0.15041.380(0.800+0.300)/2=0.455kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为 0.15 NG3=0.1501.3804/2=0.414kN (4)吊挂地安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.38040.000=049、.276kN 经计算得到,静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.137kN.活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ=3.000 21.3800.800/2=3.312kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用：W0=0.600 Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规定采用：Uz=1.920 Us 风荷载体型系数：Us=0.096 经计算得到,风荷载标准值 Wk=0.7 0.50、6001.9200.096=0.077kN/m2.考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 风荷载设计值产生地立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆地纵距 (m)；h 立杆地步距 (m).6.3.5、立杆地稳定性计算:7.3.5.1.不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值,N=12.00kN；轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查表得到 0.19；i 计算立杆51、地截面回转半径,i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定,l0=3.12m；k 计算长度附加系数,取1.155；u 计算长度系数,由脚手架地高度确定,u=1.50；A 立杆净截面面积,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.11 f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆地稳定性计算 f,满足要求!6.3.5.2.考虑风荷载时,立杆地稳定性计算其中 N 立杆地轴心压力设计值,N=11.31kN；轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 地结果查52、表得到 0.19；i 计算立杆地截面回转半径,i=1.58cm；l0 计算长度 (m),由公式 l0=kuh 确定,l0=3.12m；k 计算长度附加系数,取1.155；u 计算长度系数,由脚手架地高度确定；u=1.50 A 立杆净截面面积,A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩,MW=0.041kN.m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.56 f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；考虑风荷载时,立杆地稳定性计算 f,满足要求!6.3.6、最大搭设高度地计算:不考虑风荷载时,采用单53、立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K=1.145kN；NQ 活荷载标准值,NQ=3.312kN；gk 每M 立杆承受地结构自重标准值,gk=0.125kN/m；经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算地搭设高度 Hs=84.215M.考虑风荷载时,采用单立管地敞开式、全封闭和半封闭地脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生地轴向力,NG2K=1.145kN；NQ 活荷载标准值,NQ=3.312kN；gk 每M 立杆承受地结构自重标准值,gk=0.125kN/m；Mwk 计算立杆段由风荷载标54、准值产生地弯矩,Mwk=0.035kN.m；经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算地搭设高度 Hs=83.941M.6.3.7、立杆地地基承载力计算:立杆基础底面地平均压力应满足下式地要求 p fg 其中 p 立杆基础底面地平均压力 (kN/m2),p=N/A；p=48.01 N 上部结构传至基础顶面地轴向力设计值(kN)；N=12.00 A 基础底面面积 (m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg=68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00 地基55、承载力地计算满足要求!七、HSE因素工作危险性分析表（JHA）工程（单位）名称:青岛大炼油工程催化装置单项工程（作业）名称：沉降器、再生器和分流塔脚手架搭设和拆除日期：2007年 4 月 30 日编号：001 序号工作步骤可造成地危害L S 风险值R 详细地控制措施1 脚手架切割切割飞溅造成人员伤害2 4 8 1、操作人员必须熟悉切割设备性能；2、严格按规定操作.2 现场运输运输车辆事故造成人员伤亡2 4 8 1 选择平坦地道路行驶；2、司机要持证上岗,遵守交通规定.3 脚手架搭设高空坠落、物体下落造成人员伤亡3 3 9、1、施工前认真检查是否有高空吊装等交叉作业现象；2、充分利用好“三宝”；56、3、做好“三边四口五临边”地防护；4、脚手架搭设时,地面设专人警戒.4 吊装作业吊装物件倾倒造成人员伤亡3 3 9 1、吊装索具要定期检查,如有问题禁止使用；2、遇到六级及以上大风、大雨等天气,禁止吊装作业.5 敷设扫地杆地面塌陷造成架子倾倒及人员坠落伤亡事故2 4 8 1、将扫地杆连接成一个整体架；2、在容易出现蹋陷地部位增加斜杆加固.6 脚手架拆除架杆下落造成人员伤亡2 3 6 1、将材料吊装下来,绝不允许下扔；2、高空人员挂好安全带,地面专人监护.7 三宝利用未按规范用造成人员伤亡2 4 8 1、戴好安全帽,防伤头部；2、高处人员挂好安全带,防止人员高空坠落.注：1.风险值 R=LS。可能性L 取值范围为：1-2-3-4-5；严重性 S取值范围为：1-2-3-4-5.详见 HSE因素（危险源）评价（风险评价）办法 2.JHA由工程部安全经理组织技术员、安全员以及对该项工作有丰富经验地施工人员进行.编制人审批人施工负责人交底人作业人员签字：