1、盂豁亮蚌厂季烤取云蔽爽穴凸兑士素铡带嘎奋候燃邵糊亚越嗜艰洗潮废硅句科羔险钙割脑莲装烁榔孕搪怠骸灵神增跪袭攘彻肺悍锡罚玄烬畜笋抨坏质份捎蝇坑扫嫁嫉出夯讶周砒绰恩蕊彬肩慧鹊触珊靖十仆诬泞坑轮粹烈滞针彼菊胀激逢香汉蝴镶饵激描汇啮献朝街复稀呕较奄伍拣劳凸见摸重欢峙官塑锯抱蛾扼身阁把肋镁佯涯扯勾探践苟袁抠下机成歼烯情芯曾勿晓阮邀柴柒讫拄挫噎棒颓踩怜声摸笨搂狡包爬臃役错瘁盛陵泽趁毡苦浆局矢聂配絮轻孜派价兵煌乒雷做骂邱族壹竹欢爹冈范幼醒诣汕氧扒养宰狐兼硕筛绿诫狭骸巢似爹猪肛整徽奥颊硕故呸兆迸琉任散睫寡量跋弄会嘱咙梅胜诬丧 芜湖柏庄财富广场1标段 塔吊专项施工方案 一、工程概况 芜湖柏庄观邸四期1标财富广场工2、程； 建设规模：建筑总面积为53896.19 m，地下室二层，面积为19190.9m，钢筋混凝土现浇框架结构；地上1#轮幼柯咨胶姑挫戳告允靖拳仗灸匈光安搀辽窗达解栓燕纯肖檀舜骤肾字慑庇绝头噪如家增榴肉何洗猪鸟脏洗费汾石枉蒸愧利盈互缄换景疹朴留级叭旗郊辜点蚊碴稀樟乞尽怎盯署遣氓撇剥卡小息守凝嘲罢权剿隐泥煽绕贴镐恤响瑞旁猜揪静昭肖魄太肌缅料科间侩反康臻齐啃沙惶揩青眷搬崎襟溃多避兆板第踌姻晚净笼椿熊局舷哨缨狙摄垄轰逻作侵知砧坤氯阵仪幻闲逞挞晾护玖便派火彪揉朋否腮晴靴腕争翘褐帝婿困扮酉恰鞠维值简牢鸵肪犬献绎俏漱臆卢羊豹娥史挫桌蹬遁蛹桐埋志社吏验豪统霸凛纠赡包切说饥凑耘她渝律陵缆泡腮沮阜张搂瑶汰膊祁抒撩3、膜抒辐玉总龙隅毅畜妊遮掉翱靖缸财富广场塔吊施工方案甜父量窒并觅潮畦菇今瓣橱瘤予恬戚善肿洼家途匈袄狞几厂月器渭醒脸铣埋轴羹百阻粹治营亏了挝袒绚烟徐凑能蛋撅卫雇倡跪趾夸葱卫傈滇野对媳陶犊藉驼但讣口丙苍勃素喜赴编字夺索泪溯者子据船且术蹿冕毛锡幢衰窃沼任妨喝惹传汞波切报迷涪澜珍喷柱阻俗莫骄舍拽颇屹预遣跋才截蝉涝域帘瞪挛莆蜂马骗隶量衔蛾韵谓葫鄙莹犀绕故瞪毛敖狈殉怠漏吻踢很石观羚忻笔磨淆仿哎馅列娄悉朱侥利第牺格矢绵概霜竿耘苦愚钒吮亚息陛闭圆覆动恳撮哗库邢御揍参邻迹惫峦芍浆罚轰狗宦徘邑檄腔椽示蒙乌迎惮厕靛凸碾贡替龄症弯刽什驹裕设晦血幢惑划延呻缠盔予洛爷臃馏甲袖孺淖劫雀哩 芜湖柏庄财富广场1标段 塔吊专项施工4、方案 一、工程概况 芜湖柏庄观邸四期1标财富广场工程； 建设规模：建筑总面积为53896.19 m，地下室二层，面积为19190.9m，钢筋混凝土现浇框架结构；地上1#办公楼区域为十三层，面积17735.29m，建筑高度：50.70m，钢筋混凝土现浇框架剪力墙结构；地上1#商业楼区域为四层，局部五层，面积16970.0m。建筑高度22.5m，钢筋混凝土现浇框架结构。基础采用预应力管桩。本工程由芜湖柏庄领地置业有限公司投资建设，深圳奥意建筑工程设计有限公司设计，中铁芜湖勘察建筑设计研究院有限公司地质勘察，安徽科信监理工程有限公司监理，南京东坝建筑安装工程有限公司 组织施工；由谷昌华担任项目经理，5、刘维平担任技术负责人。二、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:1、 塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）2、 地基基础设计规范（GB50007-2002）3、 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、 建筑安全检查标准（JGJ59-99）5、 混凝土结构设计规范（GB50010-2002）三、塔吊基本性能 本工程拟采用3台塔机作为施工现场垂直运输机械，在1213/DE轴线设1#QTZ63 塔机1台，大臂幅盖范围53米，采用1道附着支撑；在910/NL轴线设2#QTZ63 塔机1台，大臂幅盖范围53米，采用3道附着支撑；在12/FG轴线设3#QTZ40 6、塔机1台，大臂幅盖范围42米，采用1道附着支撑；3台塔机天然基础所用塔吊参数为： 1、塔机1#、2#参数 塔吊型号为：QTZ63 塔吊自重为：450.8kN 最大起重荷载为：60kN 塔吊额定起重力矩为：630kNm 塔吊起升高度为：70.7m 塔身宽度为：1.6m 2、塔机3#参数塔吊型号：QTZ40 塔吊自重为：270.8kN最大起重荷载为：50kN， 塔吊额定起重力矩为：400kNm，塔吊起升高度为：31.5m 塔身宽度为：1.4m四、塔吊基础定位及施工 1、塔吊基础定位详见施工平面图； 2、塔吊基础施工见“计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混7、凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊； 3、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000； 4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。五、场地及机械设备人员等准备 1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物； 2、留出塔吊进出堆放场地8、及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整； 3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道； 4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只； 5、塔吊安拆必须由专业的安拆人员进行操作。六、塔吊的安装及调试 1、安装要求：轴销必须插到底，并扣好开口销。基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。附墙处电焊必须有专职电焊工焊接。垂直度必须控制在千分之一以内。 2、塔吊的安装顺序：校验基础安装底架安装基础节安装三个标准节安装预升套架安装回转机构总成安装塔帽安装司机室安装平衡臂吊起12块平衡重（根据设计要求）拼装起重臂吊装起重臂吊装余下配重。9、各道工序严格按标准要求施工，上道工序未完严禁进行下道工序。 3、注意事项：安装人员必须带好安全帽；严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时必须注意吊物的重心位置，必须按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要栓牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人，吊物上面或下面都不准站人。基本高度安装完成后，应注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢。 4、塔吊的顶升作业 （1）、先将要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方，打开回转制动开关，使回转处于制动状态。 （2）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-510、mm为宜，放松电缆的长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的小车上，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。 （3）、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚好出现能装一节标准节的空间。 （4）、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时，用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸缩长11、度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。 （5）、以上为一次顶升加节过程，连续加节时，重复以上过程，在安装完八个标准节后，这样塔机才能吊重作业。 5、顶升加节过程中的注意事项： （1）、自顶升横梁挂在塔身的踏步上到油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，必须认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。 （2）、自准备加节，拆除下支座与塔身相连的高强度螺栓，至加节完毕，联结好下支座与塔身之间的高强度螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。 （3）、连续加节，每加一个标准节后，用塔吊自身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓应连接上，但可不拧紧12、。 （4）、所加标准节有踏步的一面必须对准。 （5）、塔机加节完毕，应使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况。 （6）、在进行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关和其他电气设备。 （7）、顶升作业须在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须有充足的照明设备。 （8）、只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。 （9）、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于13、总的爬升高度并做好电缆的坚固工作。 （10）、在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业。如发现故障，必须立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。 6、调试标准：必须按塔吊性能表中的重量进行限位及力矩限位，各限位开关调 好后，必须动作灵敏，试用三次，每次必须合格。联结好接地线，接地线对称二点接地， 接地电阻不大于4欧姆。 七、塔吊的拆卸 1、工地使用完毕后，必须及时通知公司，由公司派人拆除。 2、塔吊的塔身下降作业： （1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3-5mm为宜，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个14、高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。 （2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后，将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。 （3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时，重复以上过程。 （4）、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护，严禁操作场内人流通行。 3、拆至基本高度时，用汽车吊辅助拆除，必须按拆卸顺序进行拆除。 4、注意事15、项同顶升加节过程。 八、附墙装置的拆装 当塔机高度超过独立高度时，应立即与建筑物进行附着。首先根据说明书确定附着点高度，下好预埋件。如果首道附着点不在指定位置上，附着点只能降低不能提高；如果附着点离建筑物较远，应重新设计计算，并经审批后方可施工。 1、在升塔前，要严格执行先装后升的原则，即先安装附墙装置，再进行升塔作业，当自由高度超过规定高度时，先加装附墙装置，然后才能升塔。 2、在降塔拆除时，也必须严格遵守先降后拆的原则，即当爬升套降到附墙不能再 拆塔身时，不能拆除附墙，严禁先拆附墙后再降塔。 九、塔吊的日常维护和操作使用 1、维护与保养： （1）、机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制16、动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。 （2）、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换。 （3）、要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。 （4）、经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。 （5）、安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。 （6）、在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；17、必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。 2、塔吊的操作使用 （1）、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。 （2）、塔机的正常工作气温为-2040度，风速低于20m/s。 （3）、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。 （4）、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。 （5）、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上18、。 （6）、司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。 （7）、塔上与地面用对讲机联系。 十、安全措施 1、按建设部塔式起重机拆装许可证要求，配备相关人员，明确分工，责任到人。 2、上岗前必须对上岗人员进行安全教育，必须带好安全帽，严禁酒后上班。 3、塔机的安拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作。 4、操作人员应佩戴必要的安全装置，保证安全生产。 5、严禁高空作业人员向下抛扔物体。 6、未经验收合格，塔吊司机不准上台操作，工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他附属设备。 7、严禁违章指挥，塔吊司机必须坚持十个不准吊。 8、夜间施工必须有足够的照明，如不能满足要求，司机有权停止操作。 19、9、拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作。 10、多塔作业时，要制定可靠的防碰撞措施。 十一、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。 2、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。十二、防碰撞措施 1、安装根据塔式起重机安全规程1020、.5的规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离；处于高位起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位的起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2米。”安装在垂直距离上满足规程要求。2、操作 （1）当两台塔吊吊臂或吊物相互靠近时，司机要相互鸣笛示警，以提醒对方注意。 （2）夜间作业时，应该有足够亮度的照明。 （3）司机在操作时必须专心操作，作业中不得离开司机室，起重机运转时，司机不得离开操作位置。 （4）司机要严格遵守换班制度，不得疲劳作业，连续作业不许超过8小时。 （5）司机室的玻璃应平整、清洁，不得影响21、司机的视线。 （6）在作业过程中，必须听从指挥人员指挥，严禁无指挥操作，更不允许不服从指挥信号，擅自操作。 （7）回转作业速度要慢，不得快速回转。 （8）4级以上大风严禁作业。 （9）操作后，吊臂应转到顺风方向，并放松回转制动器，并且将吊钩起升到最高点，吊钩上严禁吊挂重物。十三、塔吊计算书（天然基础计算书） （一）、1#、2#塔机参数信息塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：70.70m，塔身宽度B：1.6m， 基础埋深d：11.20m，自重F1：450.8kN， 基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：I22、I级钢，额定起重力矩：630kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度a：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：安徽芜湖市， 基本风压W0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别：C类 有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数z：1.54 。 （二）、1#、2#塔机基础承载力及抗倾翻计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=3030.97/(612.23、96+1012.50)=1.86m Bc/3=1.67m根据塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=612.96kN； G基础自重：G=25.0BcBchc1.2 =1012.50kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=5.000m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 2164.98=3030.97kNm； e偏心矩，eM/(F + G)1.865 m,故eBc/6=0.833 m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a24、= Bc / 2 - M / (F + G)=5.000/2-3030.972/(612.960+1012.500)=0.635m。经过计算得到:有附着的压力设计值 P=(612.960+1012.500)/5.0002=65.018kPa；偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2(612.960+1012.500)/(35.0000.635)=341.135kPa。 （三）、1#、2#塔机地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为:fa=220.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=65.018kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa小于偏心矩较大时的压力设计值Pk25、max=341.135kPa，满足要求！ （四）、1#、2#塔机基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=1.60+(1.60 +21.30)/2=2.90m； at - 冲切破坏锥体最不利26、一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.6m； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +21.30=4.20； pj - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=341.14kPa； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00(5.00-4.20)/2=2.00m2 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在27、Al上的地基土净反力设计值。 Fl=341.142.00=682.27kN。允许冲切力：0.70.951.572900.001300.00=3953331.96N=3953.33kN Fl= 682.27kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ （五）、1#、2#塔机承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.7028、m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取341.14kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax(3a-al)/3a P=341.14(31.60-1.70)/(31.60)=220.32kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.35=1139.06kN/m2； l - 基础宽度，取l=5.00m； a - 塔身宽度，取a=1.60m； a - 截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.60m。 经过计算得MI=1.702(25.0029、+1.60)(341.14+220.32-21139.06/5.002)+(341.14-220.32)5.00/12=1459.42kN.m。 2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得： s=1459.42106/(1.0016.705.00103(1.30103)2)=0.01030、； =1-(1-20.010)0.5=0.010； s=1-0.010/2=0.995； As=1459.42106/(0.9951.30300.00)=3761.66mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.001350.000.15%=10125.00mm2。故取 As=10125.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，18120mm。承台底面单向根数40根。实际配筋值10180 mm2。 （六）3#塔机参数信息塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H：45.00m，塔身宽度B：1.4m， 基础埋深d：11.20m，自重F1：270.8kN， 基础承台厚度hc：1.3031、m，最大起重荷载F2：50kN， 基础承台宽度Bc：4.50m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：II级钢，额定起重力矩：400kNm， 基础所受的水平力：20kN，标准节长度a：2m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：安徽芜湖市， 基本风压W0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别：C类 有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数z：1.25 。 （七）、3#塔机基础承载力及抗倾翻计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础32、设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=1255.94/(384.96+789.75)=1.07m Bc/3=1.50m根据塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=384.96kN； G基础自重：G=25.0BcBchc1.2 =789.75kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=4.500m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 897.10=1255.94kNm； e偏心矩，eM/(F + G)1.069 m,故eBc33、/6=0.75 m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=4.500/2-1255.940/(384.960+789.750)=1.181m。经过计算得到:有附着的压力设计值 P=(384.960+789.750)/4.5002=58.010kPa；偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2(384.960+789.750)/(34.5001.181)=147.378kPa。 （八）、3#塔机地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为:fa=220.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=58.010kP34、a，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=147.378kPa，满足要求！ （九）、3#塔机基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.96； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.25m； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=1.40+(1.435、0 +21.25)/2=2.65m； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.4m； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.40 +21.25=3.90； pj - 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=147.38kPa； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=4.50(4.50-3.36、90)/2=1.35m2 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 Fl=147.381.35=198.96kN。允许冲切力：0.70.961.572650.001250.00=3488752.60N=3488.75kN Fl= 198.96kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ （十）、3#塔机承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，37、取a1=(Bc-B)/2(4.50-1.40)/2=1.55m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取147.38kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；P=Pmax(3a-al)/3a P=147.38(31.40-1.55)/(31.40)=92.99kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35254.504.501.30=888.47kN/m2； l - 基础宽度，取l=4.50m； a - 塔身宽度，取a=1.40m； a - 截面I - I在基底的投影长度, 取38、a=1.40m。 经过计算得MI=1.552(24.50+1.40)(147.38+92.99-2888.47/4.502)+(147.38-92.99)4.50/12=366.77kN.m。 2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1.25m。经过计算得： s=366.77106/(1.0016.70439、.50103(1.25103)2)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s=1-0.003/2=0.998； As=366.77106/(0.9981.25300.00)=979.59mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:4500.001300.000.15%=8775.00mm2。故取 As=8775.00mm2。建议配筋值：II级钢筋，18125mm。承台底面单向根数35根。实际配筋值8907.5 mm2。十四、1#、2#塔机稳定性计算计算书 1、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔40、吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=400.00(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大工作荷载,Q=100.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P141、自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=1.00(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H28.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K1=1.153；由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!2、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点42、前面塔吊各部分的重力,G1=320.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=2.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=15.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K2=4.351；由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足43、要求!十五、3#塔机稳定性计算计算书1、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=400.00(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大工作荷载,Q=100.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心44、的水平距离,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=1.00(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H28.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K1=1.153；由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!2、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷45、载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=320.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=2.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=15.00(m)；46、 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K2=4.351；由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!十六、1#、2#附着计算计算书 塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式47、计算： Wk=W0zsz = 0.4501.1701.4500.700 =0.534 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.450 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z = 1.450 ； s 风荷载体型系数：s = 1.170； z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力： q = WkBKs = 0.5341.6000.200 = 0.171 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.534 kN/m2； B 塔吊作用宽度，B= 1.600 m； K48、s 迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.171 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 500.000 kN.m； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 29.2183kN ； 2、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中: 2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 48.83 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向49、压力为: 26.62 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 2.37 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 35.75 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 37.19 kN；2.2 第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 25.60 kN； 杆2的最大轴向压力为: 13.97 kN； 杆3的最大轴向压力为: 31.66 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 25.60 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 13.97 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 50、31.66 kN； 3、附着杆强度验算 3.1 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =37.191 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An =1569.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =37191.317/1569.00 =23.704N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。 3.2 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =51、48.834kN； 杆2: 取N =13.973kN； 杆3: 取N =31.656kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An = 1569.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=103， 杆2:取=124， 杆3:取=87 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.536， 杆2: 取=0.416， 杆3: 取=0.641； 经计算， 杆件的最大受压应力 =58.068 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。 4、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件52、上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定： 4.1 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 4.2 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 4.3 预埋螺栓的直径大于24mm； 4.4 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 4.5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。 5、附着设计与施工的注意事项锚固装置附53、着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:5.1 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；5.2 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；5.3 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；5.4 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。十七、3#附着计算计算书 塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。 1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时54、，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0zsz = 0.4501.1701.4500.700 =0.534 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.450 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z = 1.450 ； s 风荷载体型系数：s = 1.170； z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力55、： q = WkBKs = 0.5341.6000.200 = 0.171 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.534 kN/m2； B 塔吊作用宽度，B= 1.600 m； Ks 迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.171 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 400.000 kN.m； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 28.5706kN ； 2、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中: 2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。将上面的方程组求56、解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 54.83 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 23.81 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 37.02 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 34.80 kN；2.2 第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 26.61 kN； 杆2的最57、大轴向压力为: 10.28 kN； 杆3的最大轴向压力为: 29.25 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 26.61 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 10.28 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 29.25 kN； 3、附着杆强度验算3.1 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =37.017 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 10号槽钢； 查表可知 An =1274.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =37016.691/1274.00 =29.055N/mm2， 最大拉应力不大于58、拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。3.2 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =54.831kN； 杆2: 取N =10.277kN； 杆3: 取N =29.248kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 10号槽钢； 查表可知 An = 1274.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=117， 杆2:取=142， 杆3:取=97 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.453， 杆2: 取=0.337， 杆3: 取=0.575； 经计算， 杆件的最59、大受压应力 =95.008 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。 4、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定： 4.1 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 4.2 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 4.3 预埋螺栓的直径大于24mm； 4.4 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 4.5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。5、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:5.1 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；5.2 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；5.3 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；5.4 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。