1、一、工程概况南门口特色街区项目位于张家界市永定城区崇文办事处，工程总 建筑面积约17. 3万平方米。建设内容包括旅游总部办公楼、文昌阁、 民俗街、美食街、咸宜专庄、5D观影馆、奇门遁甲广场、工艺馆、接 待中心、南门大码头、微片拍摄基地、古城墙公园、三元宫、电排站本工程总建筑面积：XXXXXXXm2,由民宿区（栋数）,安麓酒店（层 数），希尔顿国际酒店（层数）等及3#地下车库（一层）与1#、2# 地下车库（两层）组成。本工程建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。 本工程建筑抗震设防类别为丙类；结构形式为框架和全现浇钢筋混凝 土剪力墙结构。抗震按6度抗震设防。本工程地基基础设计等级为2、乙 级。本方案编制遵循建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）.建 筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）以及混凝 土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）的要求。二、模板工程材料的选用本工程模板工程采用的材料分别如下：1、模板支撑体系：采用4）48X3. 0扣件式钢管满堂红支模架作为 模板水平和垂直支撑体系。具体构件的支撑方式详见后面的构件支模 方法。2、模板板材：为了保证工程质量及增加模板周转次数，墙、柱模 板采用18血厚木胶合板，梁板模板采用12伽厚双面覆膜竹胶合板。 模板本身的质量直接牵涉到模板、混凝土工程的质量和模板的周转次 数，所以，模板进货时3、必须严格把关木胶合板需求量约为15000 m2, 覆膜竹胶合板需求量约为25000 m2o3、木木方材料本工程木榜采用60X80杉木柿材，直接购进成品，到现场再经平 刨和压刨加工。选购时必须注意木材的含水率必须低于25%,不得有 翘曲变形现象。其它辅助材料的选择和要求在后面的方案中再说明， 木桁需求量约为20000m3o三、支撑系统及模板周转材料的配备1、模板工程施工段划分：0. 000以下模板工程：各主楼地下室 与各主楼之间的地下车库为独立施工段，平行施工，支撑系统及模板 等周转材料根据各独立施工段面积配备。0000以上以每层为单位 准备三套材料进行周转。2、结合工程实际特征，支撑系统及模板4、进行如下配备：、地下 室施工阶段配备地下车库两层面积的支撑材料及模板材料。主楼施 工阶段配备三层支撑材料及模板材料进行周转循环使用。四、模板工艺要求和施工方法木工程0.000以下剪力墙、柱与地下室顶板一起浇捣磴， 0.000以上标准层同楼层的墙、柱与梁、板分两次浇筑。（一）支模架的搭设支模架采用48X3. 0扣件式钢管支模架作梁和平板模板的竖向 垂直支撑，同时也作柱和剪力墙的水平固定支撑。搭设的具体要求如 下：1、立管间距：对一般梁板，平板下立柱可采用1.2X1. 2平方米 的立柱网，梁底两边及梁中立管采用0.8X0. 8米立柱网；对深梁、厚 板的特殊结构，通过计算釆用更密的柱网或用其它方法加5、撑。立管不 得直接设置在土壤面或磴面上，应加垫150*150木垫块。2、水平杆布设：离地150 200mm设一道扫地杆，纵横向布置； 梁、板底部根据支模需要标高搭设一道水平杆，扫地杆和顶层水平杆 之间应设置一道水平连结杆，纵横两向布置，水平杆的垂直距离为 150180米。3、剪刀撑布置：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂架 中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距W5.0米。（二）柱模施工方法：柱子模板用18厚木胶合板，柱箍采用巾48钢管组合，12螺杆 对拉，大于600的柱截面应设12对拉螺栓，采用与柱宽长度相同的 PVC套管以确保柱截面尺寸的准确性。模板的制作在现场木工加工棚 内进行6、，对每根柱了，先按柱了截面尺寸将木胶合板裁成两块与柱截 面短边等宽，另两块为柱子长边加3. 6cm （2倍模板厚）,再在未覆膜 面以60X80mm的杉木林用钉了将模板钉紧做竖向龙骨，木柿双面刨 平，为了保证接缝平整，不露浆。将杉木方背楞错位搭接，保证模板 拼缝紧密。当底板或楼板妊施工完毕后，在底板底面或楼面上弹出柱子的纵 横向轴线，并用红油漆作好标记，并放出柱边线及10cm控制线，底板 顶面或楼面的表面要求平整，标高准确，以防止底板顶面或楼面不平 使柱子模板底部有缝隙，浇筑栓时出现漏浆，而造成柱子烂根现象。独立柱模：柱模板只安装到梁的底部。拼装柱模时，先加柱边竖 向背榜，再加中间背木方，背木方7、间距W200,柱箍间距500,柱下口和柱 上口一道不能超过200o根据柱边线固定好下口，锁在满堂架上，然 后吊正，将水平钢管与四周满堂架连接形成一个整体，柱脚下口应镶 贴压杭顶紧。通排柱，先安两边柱，经校正、固定，再拉通线安装中 间各柱。柱模上下口柱箍与满堂架连接固定。将柱模板内清理干净，封闭清理口，注意垃圾清扫口宜在柱根脚 部留，且对角各留一个。为保证柱模下口不漏浆，在校正模板后,在柱模下口外围用水泥砂浆封口 O模板支设好后，用线锤校正垂直度，并弹出设计标高线。校正找 规矩后，采用钢管（或木桁）支承在支承架上，以防模板在碗浇 筑时移位。框架柱支模如图所示：钢管抱箍1）12对拉螺杆50018m8、m胶合板60 X 80木桁 200施工要点：1、安装前先在基础面上弹出纵横轴线和四周边线。2、排柱模板，应先安装两端柱模板，校正固定，拉通长线校止中 间各柱模板。3、为便于拆模，柱模板与梁模板连接时，梁模宜缩短23mm并 锯成斜面。（三）外剪力墙模施工方法：为保证地下室外墙的防水需要，采用一次性的12止水螺杆，对拉螺杆的纵横间距按450*500mm布设。支模要注意将模板支撑 牢固，处理好节点，防止出现爆模、漏浆等质量通病。考虑到地下室 外墙防水需要，地下室外墙和底板接头的施工缝设在距底板表面 500mm高处，在施工缝中部设置300mni3mm钢板止水带，外墙与上层 梁板接头的施工缝设在梁底259、0mm处，止水带设置同前。对于模板止 水螺杆，在其中部焊牢50*50*3钢止水片，螺杆穿透模板的内侧钉牢 40*40*20的沉头木块，拆模后凿除螺杆和木块，用膨胀水泥砂浆灌实。 墙体外侧的基坑内设双排落地支模架，步高1.2m,纵距1.5m,纵向每 4m将内外排立杆用之字形斜杆拉结，支模架小横杆外端与基坑壁接触 处用木板塞紧顶牢。墙体内侧利用上层梁板的支模架，斜撑每1.6m 设置一道，与满堂支模架水平、竖直杆件形成稳固的空间体系。详图 如下：（四）内剪力墙及电梯井模板内剪力墙支模与地下室外墙支模相同，但螺杆不焊止水片，模板 上不钉沉头木块，墙厚用对拉螺杆套硬塑管控制。拆模后亦无需用膨 胀水泥砂浆10、灌实螺杆孔（有防水要求的内墙除外）。内剪力墙模板采 用定型木模板与阴阳角模配套使用，由于本工程剪力墙转角及不规则暗柱较多，因此对阴阳角模的尺寸、角度和刚度要求很高，必须按图 纸严格放样制作。墙面支模时，要控制好墙面的垂直度。墙面垂直度包括平面和立 面两方面。先要在楼面上准确地放出混凝土墙的边线，然后扎筋支模。 支模时，通过吊线垂来控制墙面的垂直度，水平方向上通过水平拉通 线来控制。对调整好的墙模用对拉螺杆和斜撑固定并与梁板满堂支模 架连成整体。电梯井内支模架每三层搭设（拆除）一次，工字钢选用16#,长 度如图所示，钢管型号选用48*2.8,架体立杆处在工字钢上设置长 10cm,直径25的钢筋，11、焊牢以防止立杆滑移，工字钢预留洞口处，用 木林塞死，以防止其他物体撞击造成工字钢位移。横杆用支模架顶托 与剪力墙顶死，增加架体的稳定性，立杆间距如图所示，横杆步距 1.5m,及时清除竹篱笆上的杂物、垃圾，仅允许一个操作层上堆放散星件，堆载控制在200Kg/m,每3层用木模板铺满，底下兜底网，做好封闭，每七层设置一道。165 &25筋与工字钢焊接电梯井井逍也观手架搭设平面2-21-1电梯井支模示意图（五）梁板支模方法：所有模板均由木工绘制翻样图，经施工、技术人员复核。模板在 木工车间内加工预制，现场实地拼装。为了控制现浇梁板的梁与柱节 点的制模质量，保证梁柱节点尺寸准确，大梁底板和侧边模板、整块12、 与柱搭接，镶接点设在梁中。对于跨度大于4m的梁板，中间应起拱, 起拱高度设计为全跨长度的l/10003/1000ob. 500hW800时，沿梁高中部设一道 1200时,沿梁高不超过400即设 一道e 12对拉螺杆，水平方向间距 500mm板下立杆纵横间 距8001000mm板下纵横向每4根立 杆加设一道通高剪 刀撑（未画出）梁下双排立杆， 纵向间Jh 800mm梁下承力小横杆400, 承力小横杆下须加设扫地杆离地100下层楼面 定型钢支座150mm,纵横满设梁板支模示意图岛低部位梁支模人样图梁板支撑说明：(1) 螺杆间距梁模木柿间距不大于150mm,采用4)12对拉螺杆每端蝴蝶扣不少 于213、个，高度大于1400的大梁不少于3个，螺杆端头螺母不少于2 个。螺杆按梁高不同设置数量如图示说明。(2) 立杆间距 板：主楼标准层板底立杆间距l2*l2ni ,水平杆步距 1.51. 8m；地下车库板底立杆纵横间距900mm,水平杆步距1. 5mo 梁:双排立杆，纵向间距800mm；对于高度大于800mm的梁， 梁中底部要增设一根顶立杆。(3) 横向支撑 扫地杆：离地100-150mm,纵横满设。 大横杆：标准层步高一般为15001800ninio地下车库部分步高 不超过1500mm,纵横满设。 梁下承力小横杆：紧靠立杆设置，且沿梁纵向每两根立杆之间 增设一根，承力小横杆下须加设附扣。 高于414、ni的模板支架，其四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（4）斜向支撑在梁两侧每3根立杆设一道通高斜撑，斜撑中部在与其他杆件相 交处均用旋转扣件联结。板下纵横向每4根立杆加设一道通高剪刀撑, 剪刀撑角度为45。-60为宜。（六）楼梯模板本工程主要采用板式楼梯，与主体结构同步施工。斜板下设两排 立杆，纵向间距1000,每2根立杆设置一道斜撑，如下图所示。水平 杆步高1500,离地面150高设置纵横向交圈扫地杆。梯段斜板搁置在4 根纵向斜置的钢管上，梯级模板釆用斜置的定型木扶梯基和反扶梯基 固定，其中沿梯井位置纵向设扶梯基，用20mm厚杉木板制成；沿梯段 中部及靠剪力墙位15、置设反扶梯基，用40mm厚杉木板制成，如下图所示。 所有杉柿间距均不大于200o/ /木膨殳枢（20J?fte（ KII5杉木板）60X80（20U杉木板）纵I喙惘岷制管r/lz/五、支模架搭设构造要求1、纵向水平杆的构造应符合下列规定：(1) 、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。(2) 、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对 接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头 不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向 错开的距离不应小于500mm;各接头至中心最近主节点的距离不宜大 于纵距的1/3O搭接长度不应小于16、lm,应等间距设置3个旋转扌II件固定，端部扌II 件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于lOOmmo2、设置底座或垫板，部分层次考虑到磴强度若达到设计强度，可 以不设置底座和垫板。3、支模架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件 固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直 角扌II件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高 度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低 差不应大于5。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mmo4、剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,设置应满足斜杆 与地面的倾角在45。60 ；每道17、剪刀撑跨越立杆的根数按与地面倾 角不同采用：45时，可跨7根；50 ,可跨6根；60 ,可跨5根。5、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。6、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300 mm时, 应采取靠措施固定。7、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：、满堂模板支架的四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。(2)、高于4m的模板支架，其四边与中间每隔4排立杆从顶层开始 向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。六、模板拆除模板拆除应依据设计和规范强度要求，并且现场宜留设拆模同条 件试块，含侧模、底模、外墙挂施工脚手架和楼板混凝土的上人强度; 墙、柱18、梁模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整 体安装。竖向结构模板拆除条件：模板终凝，拆模时不会导致现浇结构破 坏，一般在栓浇筑完成至少24小时(强度1.2MPa)后才能拆除。梁板模板拆除条件:现浇结构碗强度必须满足GB50204-2002所述 要求后才能拆模。由于现浇结构梁板一般拆模较早，梁板栓必须留设 同条件养护试块。確试块强度报告表明符合拆模条件，由作业班组提 出拆模申请、项目施工员签署拆模许可证后才能进行模板拆除。构件 拆模强度如下表：构件类型构件跨度5)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分 率(%)板W2M502, W8$758$100梁W83758100悬臂构件3119、00模板拆除顺序：解除支撑一松开紧固螺丝一撬棍松动模板一人工 拆开模板一清理。1、柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，对拉螺杆，卸掉柱 箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。2、墙模板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜拉杆或斜撑,用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。3、楼板、梁模板拆除梁板底模板的拆除必须根据拆模试块的试压强度值确定，经技术 负责人批准方能拆除。应先拆掉梁侧模，再拆除楼板模板，楼板模板拆模先拆掉水平拉 杆，然后拆除支柱，每根龙骨留12根支柱暂时不拆。操作人员站在 已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龙骨自由坠落。用钩子将模 板钩下，等该段的模板全20、部脱落后，集中运岀，集中堆放。有穿墙螺 栓者先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脫模剂，拆下的扣件及时集中 收集管理。4、注意对于悬挑构件即使混凝土达到100%强度，有时也不能拆。 因为木层混凝土楼板可能承受不了上层传来的施工荷载，因此往往要 隔层，甚至隔两层拆模。地下室顶板后浇带跨模板需在后浇带施工完 毕且后浇带栓强度达到100%时才能拆除。5、即使混凝土已达到100%强度，上而拆模时也要注意临时堆放 模板是否超过混凝土楼板允许使用荷载，做好验算，以免压坏楼板。七、检查与验收1、构配件检查与验收（1）、新钢管的检查应符合下列规定： 、应有产品质量合格证。 、应21、有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准 金属拉伸试验方法（GB/T288）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道; 、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应控制在允许偏差范围以内。 、钢管必须涂有防锈漆。(2) 、扣件的验收应符合下列规定： 、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质 量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架 扣件(GB15831)的规定抽样检测。 、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形严禁使用，出现滑丝的螺栓22、必须更换。 、新、旧扣件均应进行防锈处理。(3) 、构配件的偏差应符合下表规定要求:序号项目允许偏差(mm)检查工具1焊接钢管尺寸(mm):外径48壁厚3.0-0. 5-0. 5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1. 70塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度W0. 50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲1W1. 5 mW5钢板尺b.立杆钢管弯曲3m4mW12W20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲1W6. 5mmW305冲压钢脚手板a.板面挠曲1 W4nmi14mmW12W16钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）W52、支模架检查与验收、支模架及其基础应在基础完工后及支模架搭设前进行检查与 验收。（2）、支23、模架使用中，应定期检查支模架安全防护措施是否符合要 求及支模架是否超载。（3）、支模架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定:项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法 与工具1杆垂直度最后验收 垂直度 20-80mm100用吊线和卷 尺下列支模架允许水平偏差（伽1）搭设中检查偏差的高 度（m）总高度50mm40mm20mmH=2777H=1020255011=20405010011=306075H=4080100H=50100中间档次用插入法2间距步距20钢板尺纵距50横距203纵向水平杆高差一根杆的 两端20水平仪或水 平尺5双排支模架 横向水平杆 外伸k度偏 差外伸50024、mm50钢板尺6扣 件 安主节点处 各扣件中 心点相互 距离aW 150mm钢板尺同步立杆 上两个相 隔对接扣 件的高差a500mm钢卷尺杆上的对 接扣件至 主节点的aWh/3W7fi州也离 纵杆按主距alo/3钢卷尺扣件螺栓 拧紧扭力 矩40-65X. m扭力扳手7剪刀撑斜杆 与地面的倾 角45 一60角尺、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。项次检查项H安装扣件数量（个）抽检数量 （个）允许的不合格 数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪 刀撐的扣件;接长立杆、纵向水平 杆25、或剪刀撐的扣件5广909 广 15015广28028广50050广1200 120广320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的 扣件（非主节点处）5广909 广 15015P28028广50050广1200120广3200581320325012357103、模板的检查与验收、保证工程结构和构件各部分形状尺寸相互位置的正确。（2）、具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑 混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。（3）、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。（4）、模板的接缝不应漏浆。（5）、模板与混凝土的接触26、面应涂隔离剂。对油质类等影响结构或 妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用。（6）、固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢 固，位置准确。八、质量保证措施1、作好施工技术交底和工人培训工作，工人进场由施工员组织详 实的施工方案技术交底会，让每一位班组长和工人同志熟悉工艺和质 量要求，对工人进行培训。2、在生产过程中，施工技术人员和质检员必须坚守现场，对工程 施工过程进行全过程监督和指导，发现问题及时进行整改处理，把好 技术和质量关。3、模板、木杭材料的进场必须严格把关，符合模板工程的使用要 求，模板厚度一致，木柿含水率及平直度必须达到要求。施工过程中, 所有木榜必须经压刨机处理，以规范27、木榜尺寸，保证模板工程的平整 度。所有竹模板下料后，锯料口必须经平刨机刨平、刨直，以保证模 板接缝严密。用于铺设模板、木桁的架管等金属材料，必须保证顺直, 钢管木榜、模板上的水泥壳在装模前必须清理干净，以保证装模尺寸 准备无误。4、从严耍求，严格检查验收。每个班组必须设定班组质检员，每 一种构件模板工程施工完毕后，必须由班组自检，符合要求后，再由 施工员进行逐个构件的全面复检，最后通知专职质检员进行模板工程 验收，并作好自检记录。质量检查必须严格按照现行施工规范的要求 进行。磴浇捣以前，必须经班组长、模板工长、质检员签字认可。5、严格管理制度，对施工过程中违章作业，不按技术交底要求作 业的班组28、，将予以重罚，对模板工程在碗浇捣过程中岀现跑模、漏浆 等较为严重的质量问题将处以一仟元以上的罚款。九、工期保证措施1、认真细致地做好施工准备工作，提前分析、掌握施工蓝图及技 术变更情况，对施工过程中可能遇到的问题做到心中有数。2、保证充足的劳动力：、地下室阶段：木工人数保证在400 人以上，（2）、主楼阶段：每栋主楼木工人数保证在30 o3、建立严格的加班制度：为保证工期，加快工程进度，我项目 建立严格的加班制度，每天管理人员和各施工队伍分两班进行24小时 连续作业（恶劣天气除外）。4、结合工程实际情况，模板工程在地下室阶段釆用散装散拆，进 入标准层后釆用大模板进行施工，以加快工程进度。十、安29、全管理1、支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安 全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架了工。上岗人员 应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设支模架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、支模架的构配件质量与搭设质量，应按上表的规定进行检查验 收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将操作 架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在支模架上；严禁悬 挂起重设备。5、当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止支模架搭设与 拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、支模架的安全检查与维护，应按规范要求进行支模架检查、30、验 收吋应根据技术文件规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。7、在支模架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向 水平杆，纵、横向扫地杆。8、不得在支模架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应釆取安全 措施，并报技术部门批准。9、在支模架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。1()、工地临时用电线路的架设及支模架接地、避雷措施等，应按 现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46-2005)的 有关规定执行。11、搭拆支模架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守， 严禁非操作人员入内。12、工人进场必须进行安全交底和安全教育，提高安全意识。13、楼板模板包括混凝土在内31、，堆载不得大于10kN/m2o14、作业人员进入施工现场必须正确配戴安全幅，不准穿拖鞋、 赤膊作业。15、使用木工机械必须遵守机械操作规程，注意安全用电。16、不准高空抛物，危险作业，不得酒后作业，严禁在架上嬉闹。17、施工员和安全员必须对现场安全生产负责，施工班组长为班 组安全半产第一责任人，负责对本班组安全施工作业的监督。18、楼面梁板殓采用殓输送泵输送，因输送泵管的冲击力影响， 碗管及配件对楼面的堆载也使得楼面上的荷载增大，故泵送施工时， 为防止下层楼面模板及支撑系统变形甚至坍塌，采取增设剪刀撑和扫 地杆措施使支模架保证足够的刚度。19、输送泵立管必须搭设立管支架，且立管架必须与外架、支32、模 架分开，不得连结使用。水平管不得直接搭在支模架上，应铺设架板 支撑水平管。水平泵送的管道敷设线路应接近直线，少弯曲，管道及 管道支撑必须牢I古I可靠,且能承受输送过程所产生的水平推力;管道 接头处应密封可靠。20、在上层楼面施工浇筑殓时，派专人在下层楼面观察模板及其 支撑系统情况。若发现模板变形、渗浆等情况时，应立即停止泵送， 组织人员进行整改。21、泵送碗浇筑速度快，振动器振捣后横向流动碗产生水平推力 大，对于安装到位的竖直模板容易产生失稳或变形，应特别注意安全。 泵送前应将模板加固，适当增加对拉螺杆等。22、模板拆除前必须经过申请批准，有项目部施工技术人员签发 的拆模通知单方可开始拆模33、。23、作业面孔洞的临边应及时作相应的防护。24、所有施工班组必须服从项冃部的安全生产规章制度。25、模板堆放场地，必须设置灭火器和就近设置消防龙头。26、2ni以上高处作业时，必须搭设可靠的操作平台。27、模板拆除时必须设置警戒线并派专人监护。作业面不得留有未拆除的悬空模板。H、现场文明施工和材料节约措施I、模板、木檢在制模配料时，必须周密考虑，考虑尽可能提高材 料利用率。施工现场未经施工技术员许可，不得乱锯木桁、板材；发 现乱锯、乱裁现象，木榜每根罚壹佰元，模板每块罚款参佰元。2、支模用的螺杆，螺帽、垫片、蝴蝶扣等金属材料必须及时回收, 不得乱丢、乱扔。不得拆用扣件螺帽作为穿墙螺杆用的螺帽34、。3、装拆模板时，木杭、模板以及其它配件必须传递轻放，不得高 空往下扔，以免造成材料损伤，以至减少材料周转次数并影响质量。 模板拆除后，必须进行精心清理、维护，以保证下一步施工质量。4、进入现场的模板、木檢、钢管、扣件等应集中定点堆放，堆码 整齐，体现文明施工。楼面施工时，支模架搭设必须整齐、规矩；模 板施工工序完毕楼面上剩余木桁、模板、管材、配件等必须收捡成堆, 不得乱摆、乱放，保持楼面整洁。5、拆模时，所拆模板应按编号堆放整齐，使用时定点吊运到上一 层楼面，不得错位。楼层拆模完成后，由木工班组负责将楼面所有杂 物清扫干净，以文明、整洁的楼道交给下道工序。整个工程模板完成 后，模板材料应分类35、清理、清除水泥浆、铁钉等，并按项目部指定位 置堆放整齐。6、对定型柱模、剪刀墙模板必须进行编号，对号对位安装，楼面 梁板应对位定点使用，进入标准层以后，更加必须严格编号上下对应 安装模板，不得错乱，以免造成模板浪费。7、木工班组集体宿舍应保持清净、整齐，有专人清扫，集体宿舍 保持内部和周边整洁。各班组有义务配合项目进行文明施工，并严格 按照项目部现场文明施工条例施工。8、队伍筛选和管理办法：本工程拟进四个木工班组，队伍的评比 根据质量检测（实测实量）情况，评分高的以及平时操作中安全、文 明、材料节约等方面进行综合考评，优胜劣汰。质量检查时应提高透 明度，公正性。对所选用的施工班组，如有质量、安36、全意识放松的情 况，项目部保留随时清退出场的权利。十二、模板计算书（一）地下车库独立柱（以截面600*600柱为例）拄箍（11钢管拄箍（11钢管面板面板竖愣（方木）oS竖愣（方木）OS600对拉螺栓竖愣（方木）OCD对拉螺栓拄箍（圆钢管）面板对拉螺栓对拉螺栓柱立面图OCD1LF1/7600180 | 180 | 180柱剖面图柱模板设计示意图柱截面宽度B （mm）: 600. 00；柱截面高度H （mm）: 600. 00；柱模板的 总计算高度:H二4m；根据规范，当采用容量为0.208m3的运输器具时，倾倒混凝 土产生的荷载标准值为4. 00kN/m2；计算简图一、参数信息1. 基本参数柱截37、面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数S ：4；柱截面高度II方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度II方向竖楞数S ：4；对拉螺栓直径(mm) :M12；2. 柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型：圆钢管48X3. 0；钢楞截面惯性矩I (cm4) :10. 78；钢楞截面抵抗矩W(cm3) :4, 49；柱箍的间距(mm) :500；柱箍合并根数:2；3. 竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数：2；宽度(mm) :60. 00；高度(mm) :80. 00；4. 面板参数而板类型:胶合而板；而板厚度(mm) : 18.00；面板弹性模量(N/mm2) :9500. 00 ；面板抗弯强度38、设计值 fc(N/mm2):13. 00；面板抗剪强度设计值(N/mm2) :1, 50；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500. 00；方木抗剪强度设计值ft (N/mm2) : 1. 50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000. 00；钢楞抗弯强度设计值 fc(N/mm2):205. 00；二、柱模板荷载标准值计算F = 022灯济炖血 F = yH其中Y 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0 时系统按200/CT+15）计算，得4. 651h；T -混凝39、土的入模温度，取28.000C；V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h；H 模板计算高度，取4m；B 1外加剂影响修正系数，取1. 200；B 2混凝土坍落度影响修正系数，取l.OOOo根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分別计算得 46. 596 kN/m2、86 400 kN/m2,取较小值 46. 596 kN/m2 作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1二46. 596kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2二4 kN/m2o三、柱模板而板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。 本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖40、楞间距最大的面板作为验 算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和 倾倒混凝土时产工的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为1=180 mm,且竖楞数为4,面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板 按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。180180180而板计算简图1. 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式 计算最大跨中弯距：MOAql2其中，M-面板计算最大弯距(N. min)；1-计算跨度(竖楞间距):1 =180. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计41、值ql:1.2 X 46. 60 X 0. 50 X0.90二25. 162kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4 X 4.00 X 0.50 X0. 90=2. 520kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q 二 ql + q2 =25. 162+2. 520=27. 682 kN/m；面板的最大弯距:M 二0. IX 27.682X 180X 180二 8. 97X104N. mm； 面板最大应力按下式计算：M 彳 w J其中，。-面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N. mm)；W 面板的截面抵抗矩：r =畧6b:面板截面宽度，h:面板截面厚42、度；W二 500 X 18. 0X 18. 0/6-2. 70 X 104 mm3；f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2) ； f二13. 000N/mm2；面板的最大应力计算值：。=M/W = 8. 97X104 / 2. 70X104 = 3.322N/mm2；面板的最大应力计算值。二3322N/mm2小于 面板的抗弯强度 设计值o 二13N/mm2,满足要求！2. 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，V-面板计算最大剪力(N)；1-计算跨度(竖楞间距):1 =180. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值ql： 1.2X43、46. 60X0. 50X0.90=25. 162kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4X4. 00X0. 50 X；式中，0. 90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q 二 ql + q2 =25. 162+2. 520=27. 682 kN/m；面板的最大剪力：V 二 0.6X27.682X 180.0 二 2989. 639N；截面抗剪强度必须满足下式：372bh其中，t -面板承受的剪应力(N/mm2)；V面板计算最大剪力(N)： V二2989. 639N；b-构件的截面宽度(mm): b = 500mm ；hn-面板厚度(mm)： hn 二 18. 0mm ；fv-而板抗44、剪强度设计值(N/mm2): fv = 13. 000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值：t =3 X 2989. 639/(2 X 500 X18. 0)=0. 498N/inm2；面板截面抗剪强度设计值：fv二1.500N/mm2；面板截面的受剪应力t二0498N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值fv=l. 5N/mm2,满足要求！3. 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如 下：0.677/4100E7其中，q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q二46. 60 X 0. 50 = 23. 30 kN/m；3 -面板最大挠度(mm)；1计算跨度(竖45、楞间距)：1 =180. 0mm ；E-面板弹性模量(N/mm2) : E 二 9500. 00 N/mm2 ；I-面板截面的惯性矩(mm4)I=b/12I二 500X 18.0X 18.0X 18. 0/12 二 2.43X 105 mm4；面板最大容许挠度：3二180 / 250二0. 72 mm；面板的最大挠度计算值：s = 0.677X23. 30X 180. 04/(100 X9500.0X2.43X105)二 0. 072 mm；面板的最大挠度计算值3二0. 072mm小于面板最大容许挠度设 计值a二0. 72mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构46、件，按连续梁计算。本工程柱高度为4m,柱箍间距为500mm,竖楞为大于3跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算o本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W 二 60X80X80/6 二 64cm3；I = 60X80X80X80/12 = 256cm4；竖楞方木计算简图1抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：M 二 0.1才其中，M-竖楞计算最大弯距(N. mm)；1-计算跨度(柱箍间距):1 =500. Omin； q作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值ql： 1.2X46. 60X0. 18X0.90=9.058kN/m；倾倒47、混凝土侧压力设计值q2: 1.4X4. 00X0. 18X0.90=0. 907kN/m；q = (9. 058+0. 907)/2=4. 983 kN/m；竖楞的最大弯距：M -0. 1 X 4. 983 X 500. 0 X 500. 0= 1. 25 X105N. mm；M 彳cr = jW J其中，。-竖楞承受的应力(N/mm2)；M -竖楞计算最大弯距(N. mm)； w -竖楞的截面抵抗矩(mm3), W=6. 40X104；f 竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13. 000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：。二M/W二1.25X 105/6.40X 104二 1.94648、N/mm2；竖楞的最大应力计算值。=1. 946N/mm2小于竖楞的抗弯强度 设计值o =13N/mm2,满足要求!2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：7 = 0.6/其中，V竖楞计算最大剪力(N)；1-计算跨度(柱箍间距):1 =500. 0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值ql: 1.2X46. 60X0. 18 X0.90=9.058kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4X4. 00X0. 18 X0.90=0.907kN/m；q 二(9. 058+0. 907)/2=4. 983 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.49、6X4. 983X500.0 = 1494. 819N；截面抗剪强度必须满足下式：372bh其中，t -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V竖楞计算最大剪力(N)： V二1494. 819N；b-竖楞的截面宽度(mm): b = 60. 0mm ；hn-竖楞的截面高度(mm) ： hn = 80. 0mm ；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 1. 500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值：T二3 X 1494. 819/(2X60.0 X80. 0)=0. 467N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mni2；竖楞截面最大受剪应力计算值t =0. 50、467N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：0.677 ql 4100 EI o) = I / 250其中，q作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q-46. 60X0. 18 = 8. 39 kN/m；3 -竖楞最大挠度(mm)；1-计算跨度(柱箍间距):1 =500. 0mm ；E竖楞弹性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；I竖楞截面的惯性矩(mm4), 1=2. 56X106；竖楞最大容许挠度：3二500/250二2mm；竖楞的最大挠度计算值：宀二0. 677X8.39X500. 051、4/(100 X9500. 0X2. 56X106)二 0. 146 mm；竖楞的最大挠度计算值=0. 146mm小于竖楞最大容许挠度 =2mm，满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48X3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩W = 4. 49cm3；钢柱箍截面惯性矩I二10. 78 cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图):1.252.492.491.25410410B方向柱箍计算简图其中P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P= (1.2 X46. 6X0. 9 + 1.4 X4X0. 9) X0. 18 X52、 0. 5/2 = 2. 49kN；2.9382.9380.7990.7990.4460.44614460.7990.7992.9382.938B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N二5.875 kN；B方向柱箍弯矩图(kN. m) 最大弯矩：M = 0.233 kN. in；B方向柱箍变形图(mm) 最大变形：V二0.059 mm； 1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M .w J其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M二0.23 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W二4. 49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值：。=49. 39 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f二205 N/m53、ni2；B边柱箍的最大应力计算值。M9. 39N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值f二205N/mm2,满足要求！2.柱箍挠度验算经过计算得到：3二0. 059 mm；柱箍最大容许挠度：3 = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度3=0. 059mm小于柱箍最大容许挠度；co=l. 2mm，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：N N= fxA其中N -对拉螺栓所受的拉力;A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号：M12 ；对拉螺栓的有效直径：9. 85 mm；对拉螺栓的有效面积：A= 76 mm2；对拉54、螺栓所受的最大拉力：N 二 5. 875 kNo对拉螺栓最大容许拉力值：N = 1.70X 105 X 7. 60X 10-5 =12. 92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N二5875kN小于对拉螺栓最大容许拉 力值N=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截而类型为圆钢管48X3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截而抵抗矩W = 4. 49cm3；钢柱箍截面惯性矩I = 107. 8cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算(附计算简图):1.252.492.491.254104155、0H方向柱箍计算简图其中P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P= (1.2X46.6X0. 9+1.4X4X0. 9)X0. 18 X 0. 5/2 = 2. 49kN ；0.7990.799I1_0.4463.4460.446中0.7990.7992.9382.938H方向柱篩剪力图(kN) 最大支座力：N = 5. 875 kN；H方向柱箍弯矩图(kN. m)最大弯矩：M 二 0.233 kN.m；II方向柱箍变形图(mm)最大变形:V = 0. 059 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：M 彳w J其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M二0.23 kN.m；弯矩作56、用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 4. 49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值：。二49.385 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f二205 N/mm2；II边柱箍的最大应力计算值。二49. 385N/mm2小于 柱箍的抗弯 强度设计值f二205N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到：V二0. 059 mm；柱箍最大容许挠度：V二300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度V二0. 059mm小于柱箍最大容许挠度 V二1.2mm,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：NN=fxA其中N -对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积（mm2）；f 对拉螺栓的抗拉强度57、设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径：M12 ；对拉螺栓有效直径：9. 85 mm；对拉螺栓有效面积：A二76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：N = 1.70X 105 X 7. 60X 10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N二5. 875 kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N二5875kN小于N二1292kN,对拉 螺栓强度验算满足要求！（二）地下车库梁（以顶板梁300*850为例）梁段:L1。单位：(mm)断面图侧歯图一根承重立杆，木方支撑垂直于梁截面一、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):O. 30；梁截面高度D(m):0.8；混凝土板厚58、度(mm) : 140. 00；立杆沿梁跨度方向间距La(m) :0, 80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) :0, 10；立杆步距h(m): 1. 50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m) :1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)： 2.60；梁两侧立柱间距(m):0. 80；承重架支设：1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为48X3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承 载力折减系数：080；2. 荷载参数模板自重(kN/m2) :0. 35；钢筋自重(kN/m3) :1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2) :2. 5；新浇混凝土侧压力标准值 (59、kN/m2):22, 8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值 (kN/m2):2. 0；3. 材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2): 9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2) : 11.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2): 1. 4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E (N/mm2): 9500. 0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；4. 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)： 60.0；梁底方木截面高度h(mm)： 80.0； 梁底纵向支撑根数:4；面板厚度(mm)： 12.0；5. 梁侧模板参数主楞间距(mm)60、： 500；次楞根数:6；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：270mm；穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；穿梁螺栓直径(mm): M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm,高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。F = 0.22yctF = yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0 时系统按200/CT+15）计算,得4651h；T 混凝土的61、入模温度，取28.000C；V -混凝土的浇筑速度，取1. 500m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度， 取 0. 950m；B 1外加剂影响修正系数，取1. 200；B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1. 150o根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 41. 507 kN/m2、22 800 kN/m2,取较小值 22. 800 kN/m2 作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑 新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇 混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为62、6根。而板按照均布荷载作用下的三跨 连续梁计算。162162162面板计算简图(单位：inm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下：M b = f W其中,W 面板的净截面抵抗矩，W = ；M 面板的最大弯距(N. mm)；o -面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：M = 0.1打其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：ql二1.2X0. 5X22. 8 X0. 9=12. 31kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2二1.4X0. 5X2 X0. 9二 1.26kN/m；q 二 ql+q2 = 12. 31263、+1. 260 = 13.572 kN/m；计算跨度(内楞间距)：1二162mm；面板的最大弯距 M二 0. 1X13. 572X1622 = 3. 56X 104N. mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：o二3.56X 104 / 1.20X 104=2. 968N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f二13N/1H1I12；而板的受弯应力计算值o =2. 968N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f二13N/mm2，满足要求!2. 挠度验算0.677/4 r .&）= / / 2501007q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q二22. 8X0. 5二11. 4N/mm；1-计算跨度（内楞64、间距）:1 = 162mm；E-面板材质的弹性模量:E = 9500N/mm2；I一面板的截面惯性矩：I二50 X 1.2 X 1.2 X1. 2/12=7. 2cm4；面板的最大挠度计算值:3二0.677X 11. 4X 1624/（100X9500X7. 20X104） = 0. 078 mm；面板的最大容许挠度值:3 二1/250 =162/250二0. 648mm；面板的最大挠度计算值宀=0. 078mm小于面板的最大容许挠 度值o-0. 648mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用卜的 三跨连续梁计算。本工程中，龙骨65、采用木楞，截面宽度60mm,截而高度80mm,截面 惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 6X82X1/6 二 64cm3；I 二 6X83X1/12 二 256cm4；VV500500500内楞计算简图(1)内楞强度验算强度验算计算公式如下:M.b = fW其中，。-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M -内楞的最大弯距(N. mm)；W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M = QAqt其中，作用在内楞的荷载，q二(1.2X22.8X0. 9+1.4X2X0. 9) X0. 162=4. 4kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):1 = 5066、0mm；内楞的最大弯距：M二0. 1X4. 40X500. 002二 1. 10X105N. mm；最大支座力:R=l. 1X4. 397X0. 5=2.419 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值。二1.10X105/6. 40X104 二 1. 718 N/mm2 ；内楞的抗弯强度设计值：f二llN/mm2；内楞最大受弯应力计算值。二1. 718 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f二llN/mm2,满足要求！(2)内楞的挠度验算0.677g/4Cx)=1007 = /250其中1-计算跨度(夕卜楞间距)：1二500mm；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =22. 80 X0.67、 16= 3. 69 N/mm；E 内楞的弹性模量：9000N/miTi2；I 内楞的截面惯性矩：I = 2. 56X106mm4；内楞的最大挠度计算值：3 = 0.677X3.69X5004/(100X9000X2. 56X106) = 0. 068 mm；内楞的最大容许挠度值：3二500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值3=0. 068mm小于内楞的最大容许挠度 值=2mm，满足要求！2 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力 2. 419kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别 为：截面类型为圆钢管4868、X3.0；外钢楞截面抵抗矩W = 8. 98cm3；外钢楞截面惯性矩I二21.56cm4；1621621621621621.212.422.422.422.421.21L270270270外楞计算简图外楞弯矩图(kN. m)外楞变形图(mm)(1) .外楞抗弯强度验算M b = f其中。一外楞受弯应力计算值(N/mm2)M -外楞的最大弯距(N. mm)；W -外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值(N/mm2) o根据连续梁程序求得最大的弯矩为M二0. 588 kN.m外楞最大计算跨度：1二270mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：。二5.88X 105/8. 98 X103 二 65.69、446 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值o二65. 446N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求!(2) 外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0. 65 mm外楞的最大容许挠度值：3二270/4000. 675mm；外楞的最大挠度计算值3 =0. 65mm小于外楞的最大容许挠度值o=0. 675mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12 mm；穿70、梁螺栓有效直径：9. 85 mm；穿梁螺栓有效面积：A二76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2X22.8+1.4X2) X 0. 5 X0. 405 =6. 107 kNo穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170X76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N二6. 107kN小于穿梁螺栓最大容许拉 力值N二1292kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照 模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计 算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋 自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度71、验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W 二 800X12X12/6 二 1.92X104min3；I = 800X 12X 12X 12/12 二 1. 15X105mm4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：M b = fW其中，。一梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M -计算的最大弯矩(kN. m)；1-计算跨度(梁底支撑间距):1 =133. 33mm；q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：ql: 1.2X (24. 00+1.50) X0. 80X0. 95X0.72、 90=20. 93kN/m；模板结构自重荷载：q2:l. 2X0. 35X0. 80X0. 90=0. 30kN/m；振捣混凝土时产牛的荷载设计值：q3: 1.4X2. 00X0. 80X0. 90=2. 02kN/m；q 二 ql + q2 + q3二20. 93+0. 30+2. 02二23. 25kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax 二 0. 10X23. 249X0. 1332=0. 041kN. m；o 二0.041 X 106/1. 92X 104二2. 153N/mm2；梁底模面板计算应力。二2. 153 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2,满足要求73、！根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：毎凹璽屯卜心01QQEI L 其中，q作用在模板上的压力线荷载：q 二(24. 04-1.50)X0. 950+0. 35) X0. 80= 19. 66KN/m；1-计算跨度(梁底支撑间距):1 =133. 33mm；E面板的弹性模量：E二9500. 0N/mm2；面板的最大允许挠度值:3 =133. 33/250 = 0. 533mm；面板的最大挠度计算值:3 = 0. 677X 19. 66X 133. 34/(100 X 9500X1. 15X105)-0. 038mm；面板的最大挠度计算值：3二74、0.038nini小于面板的最大允许挠 度值:3 二 133.3 / 250 二 0. 533mm,满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构 自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):ql 二(24+1. 5)X0. 95X0. 133=3.23 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2 二 0. 35X0. 133 X (2X0. 95+0. 4)/ 0. 4-0. 268 kN/m；(3) 活荷载为75、施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值Pl= (2. 5+2) X0. 133=0. 6 kN/m；2. 方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2X3.23+1.2X0. 268=4. 198 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4X0. 6=0. 84 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6X8X8/6 = 64 cm3；1=6X8X8X8/12 二 256 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下：线荷载设计值q 二 4. 198+076、. 84=5. 038 kN/m；最大弯距 M =0. Iql2= 0. 1X5. 038X0. 08X0. 08= 0. 003 kN. m；最大应力 。二 M / W 二 0. 003X 106/64000 二 0. 05 N/mm2 ；抗弯强度设计值f = 13 N/mm2；方木的最大应力计算值0. 05 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：2bh其中最大剪力：V二 0.6X5. 038X0. 08 二 2.418 kN；方木受剪应力计算值t = 3X2418. 24/(2X60X80)=0.756 N/mm2；方木抗剪强度设计77、值工二14 N/mm2；方木的受剪应力计算值0. 756 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：.= -6Wh=/2501001q 二 3. 230 + 0. 268 二 3. 498 kN/m；方木最大挠度计算值 3二 0. 677X3. 498X804/(100X9000X256 X104)二0mm；方木的最大允许挠度s二0.080X1000/250二0.320 mm；方木的最大挠度计算值3二0 mm小于方木的最大允许挠度 3 二0. 32 mm,满足要求!3. 支撑钢管的强度验算78、支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m2):ql 二(24. 000+1.500)X0. 950= 24. 225 kN/m2；(2) 模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m2；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3= (2. 500+2. 000)=4. 500 kN/m2 ；q 二 1.2X (24. 225 + 0. 350 )+ 1.4X4. 500 二 35. 790 kN/m2； 梁底支撑根数为n,梁底小横杆支撑间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢79、管的集中力 为N。当n=2时:当n2时：2-1N = 1.2g2ahPA = -f?2 = y+Nn -1N = 1.2q2ahPP2 = P3=Pn- = P40.220.380.380.22rrr400400计算简图(kN)弯矩图(kN. m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA = RB=O. 085 kN,中间支座最大反力Rmax=l. 04；最大弯矩 Mmax=0. 036 kN. m；最大挠度计算值Vmax二0. 008mm；最大应力 o =0. 036 X 106/4490二& 052 N/mm2 ；支撑抗弯设计强度f二205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值8. 052 N/80、mm2小于支撑钢管的抗弯 设计强度205 N/mm2,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 通过方木的集中荷载传递。1. 梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P二0. 085 KN.800800 一800支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0. 067 kN. m ；最大变形 Vmax = 0. 133 mm ；最大支座力Rmax二0. 93 kN ；最大应力 o= 0. 067X106 /(4. 49X103 )81、=14. 932 N/mm2 ；支撑钢管的抗压强度设计值f二205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值14. 932 N/mm2小于支撑钢管的抗 压强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0. 133mm小于800/150与10 mm,满足 要求！2. 梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 1. 04KN.ppppppppppppppppppppppppppppppp800 800 800支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(mni)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0. 8282、4 kN. m ；最大变形 Vmax = 1. 639 mm ；最大支座力Rmax = 11.428 kN ；最大应力 o 二 0. 824X106 /(4. 49X103 )=183.431 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值门二205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.431 N/mm2小于支撑钢管的抗 压强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax二1. 639mm小于800/150与10 mm,满足 要求！九、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群 主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力 83、系数0. 80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算（规范5.2. 5）:R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=ll. 428 kN； R -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm): i = 1. 59；A -立杆净截面面积(cm2): A二4. 24；W 立杆净截面抵抗矩(cm3)： W二4. 49；o 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)84、；f-钢管立杆抗压强度设计值：f二205 N/min2；10 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo 二 kluh(1)kl 计算长度附加系数，取值为：1155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3, u =1. 7； 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo 二 kluh 二 1. 155X1. 7X1. 5 二 2.945 m；Lo/i 二 2945. 25 / 15.9 = 185 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数e =0. 209 ；钢管立杆受压应力计算值；o二4091. 255/(0. 209X424) = 46. 16885、 N/mm2；钢管立杆稳定性计算。二46. 168 N/mm2小于钢管立杆抗压强 度的设计值f = 205 N/mm2,满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1 =11.428 kN : 脚手架钢管的自重： N2二1.2 X 0. 129 X(3. 4-0. 95)=0. 527 kN；N 二11.428+0. 527二11.807 kN；4-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得 到；i 计算立杆的截面回转半径(cm): i二1. 59；A -立杆净截面面积(cm2): A二4. 24；W 立杆净截面抵抗矩(c86、m3)： W二4.49；o 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/min2；lo 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = kluh(1)kl 计算长度附加系数，取值为：1. 155 ；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3, u-1.7； 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo 二 kluh 二 1. 155X1. 7X1. 5 二 2.945 m；Lo/i 二 2945. 25 / 15.9 = 185 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数e二0. 209 ；钢管立杆受压应力计算值；。二187、1807. 299/(0.209 X 424)= 133.241 N/mm2；钢管立杆稳定性计算。二133.241 N/mrn2小于 钢管立杆抗压强 度的设计值f二205 N/mm2,满足要求！(三)地下车库剪力墙(以负一层300mm宽剪力墙为例)一、参数信息1. 基本参数次楞(内龙骨)间距(mm): 150；穿墙螺栓水平间距(nmi) :450；主楞(外龙骨)间距(mm) ：500；穿墙螺栓竖向间距(mm) :500； 对拉螺栓直径(mm): Ml 2；2. 主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆钢管48X3.0；钢楞截面惯性矩I (cm4) :10. 78；钢楞截面抵抗矩W(cm3) :4.88、 49； 主楞肢数：2；3. 次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数：2；宽度(mm) :60. 00；高度(mm):80. 00；4. 面板参数面板类型:胶合面板;面板厚度(mm) :18. 00；面板弹性模量(N/mm2) :9500. 00 ；面板抗弯强度设计值 fc(N/mm2):13. 00；面板抗剪强度设计值(N/mm2) :1. 50；5. 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mii2): 13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500. 00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50 ；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000. 00；钢楞抗弯强度设计值fc (N/m89、m2) :205. 00；墻模板正立遛图主榜(圆形柄管)钦榜(方木;面扳叫.墙模板1-1剖而图墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算F = Q22注馳 2 F = yH 其中Y 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0 时系统按200/CT+15）计算，得4. 651h；T -混凝土的入模温度，取28.000C；V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h；H 模板计算高度，取3. 500m；B 1外加剂影响修正系数，取1. 200；B 2混凝土坍落度影响修正系数，取l.OOOo根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别90、计算得 46. 596 kN/m2、84 000 kN/m2,取较小值 46. 596 kN/m2 作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1二46. 596kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2二4 kN/m2o三、墙模板而板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度 验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算 只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的 大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。q150150150面板计算简图1抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:M = OAqf其中，M-面板计算最大弯距(N. mm)91、；1 一计算跨度(内楞间距)：1 =150. 0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1.2X46. 60X0. 50X0.90=25. 162kN/m；其中0. 90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4X4. 00X0. 50X0. 90-2. 520kN/m；q 二 qi + q? -25. 162+2.520=27.682 kN/m；面板的最大弯距:M =0. 1X27.682X 150.0X 150. 0= 6. 23XlON. mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算:-面板承受的应力(N/mm2)；面板计算最大弯距92、(N. mm)；一面板的截面抵抗矩：6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度;W二 500X 18.0X 18. 0/6-2. 70X104 mm3；f 面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f二13. 000N/mm2；面板截面的最大应力计算值:。=M/W = 6.23X 104 / 2. 70X 104=2. 307N/mm2；面板截面的最大应力计算值。=2. 307N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值f二13N/mnA满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下：V = 0.6ql其中，V面板计算最大剪力(N)；1计算跨度(竖楞间距)：1 -150. 0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它93、包括：新浇混凝土侧压力设计值q】:1.2X46. 60X0. 50X0.90=25. 162kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1. 4X4. 00X0. 50X0. 90-2. 520kN/m；q 二 qi + q2 -25. 162+2. 520二27. 682 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6X27. 682X 150.0 = 2491. 366N；截面抗剪强度必须满足：3/2bh其中，T 面板截面的最大受剪应力(N/miii2)；-面板计算最大剪力(N)： V = 2491. 366N； b-构件的截面宽度(mm): b二500mm ； hn-面板厚度(mm): hn = 94、18. 0mm ；fvffi板抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值：T =3X2491. 366/(2X500X18. 0)=0. 415N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=l. 500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值0. 415N/mm2小于面板截面 抗剪强度设计值T二l5N/nrniS满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：0= 0.677g/4划= “250100/其中，q作用在模板上的侧压力线荷载：q二二23.3N/mm；1计算跨度(内楞间距):1 = 1595、0mm；E面板的弹性模量：E = 9500N/mm2；I一面板的截面惯性矩：I二1. 8/12=24. 3cm4；面板的最大允许挠度值：a二0. 6mm；面板的最大挠度计算值:3 = 0.677X23.3X 1507(100X9500X 2.43X10) = 0. 035 mm；面板的最大挠度计算值：3二0035nini小于等于面板的最大允许挠度值x)=0. 6mm,满足要求!墙模板内外楞的计算（一）内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作 用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为：W 二 60X80X80/6 96、= 64cm3；I 二 60X80X80X80/12 二 256cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M 二 0.1 护其中，M内楞跨中计算最大弯距（N. mm）；1-计算跨度（外楞间距）：1 =500. 0mm；q作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1.2X46. 60X0. 15X0. 90=7. 549kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4X4. 00X0. 15X0. 90=0. 756kN/m,其中，0. 90为折减系数。q =(7. 549+0. 756)/2=4. 152 kN/m；内楞的最大弯距：M =0. 1 X497、. 152X500. 0X500. 0= 1.04X1(TN. mm；内楞的抗弯强度应满足下式：M 彳a - jW J其中，。-内楞承受的应力(N/mm2)；M -内楞计算最大弯距(N. nini)；W 内楞的截面抵抗矩(mm3), W=6.40X 104；f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13. OOON/mm2；内楞的最大应力计算值：。=1 = 1.622N/mm2 ；内楞的抗弯强度设计值：f二13N/mm2；内楞的最大应力计算值。二l622 N7mn?小于内楞的抗弯强度设计值Ef=13N/mm2,满足要求！2. 内楞的抗剪强度验算最人剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式98、如下:V = 0 6ql其中，V内楞承受的最大剪力；1-计算跨度(外楞间距)：1 =500. 0mm； q作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值6： 1.2X46. 60X0. 15X0. 90=7. 549kN/m；0. 90=0. 756kN/m,其中，0. 90为折减系数。q 二(qi + qJ/2 二(7. 549+0. 756)/2二4. 152 kN/m；内楞的最大剪力：V 二 0.6X4. 152X500.0 二 1245. 683N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，t 一内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V 内楞计算最大剪力(N)： V二1245. 683N99、；b-内楞的截面宽度(mm): b = 60. 0mm ；hn-内楞的截面高度(mm) ： hn = 80. 0mm ；f厂-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2): t - 1. 500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值：fv =3X1245. 683/(2X60. 0X80. 0)=0. 389N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值：化二1500血；内楞截面的受剪应力计算值t =0. 389N/mm2小于内楞截面的 抗剪强度设计值如二l5N/mm2,满足要求！3. 内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同吋不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:a)=0.677100刃其100、中，3 -内楞的最大挠度(mm)；q作用在内楞上的线荷载(kN/m): q二46. 60 X0.15/2=3. 49 kN/m；1 一计算跨度(外楞间距):1 =500. 0mm ；E内楞弹性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；I 一内楞截面惯性矩(mm), 1=2. 56X 106；内楞的最大挠度计算值:3 = 0.677X6. 99/2 X 5007 (100X 9500X2. 56X 106)二 0. 061 mm；内楞的最大容许挠度值：3 = 2mm；内楞的最大挠度计算值3二0. 061mm小于内楞的最大容许挠度 值3二2mm,满足要求！(-).外楞(木或钢101、)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下 的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48X3.0；外钢楞截面抵抗矩W = 4. 49cm3；外钢楞截面惯性矩I二10. 78cm4；450450450XXppp外楞计算简图4 外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：M = 0.175Pl其中，作用在外楞的荷载：P二(1.2X46. 6+1. 4X4) XO. 15X0.5/2=2. 08kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：1 = 450mm；外楞最大弯矩：M = 0. 175X2076. 14X450. 00= 1.63X105 N/mm； 102、强度验算公式：M .c = jW其中，O-外楞的最大应力计算值(N/mm2)M 一 外楞的最大弯距(N. mm) ； M 二 1.63X10 N/mmW 外楞的净截面抵抗矩；W二4 . 49X 103 mm3；f -外楞的强度设计值(N/mm2), f =205. 000N/mm2；外楞的最大应力计算值：o = 1.63X1074. 49X103 = 36.413N/mm2 ；外楞的抗弯强度设计值：f二205N/mm2；外楞的最大应力计算值。=36.413N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f二205N/mni；满足要求!5.外楞的抗剪强度验算公式如下：7 = 0.65F其中，p_作用在外楞的荷103、载:p二(1.2X46. 6+1. 4X4) X0. 15X0. 5/2=2. 076kN；1计算跨度(水平螺栓间距间距)：1 =450. 0mm；/一外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力:V 二 0. 65X2076. 138 二 6. 07X 102N；外楞截面抗剪强度必须满足：3/2bh其中，t 一外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V外楞计算最大剪力(N)： V二6. 07X10%b-外楞的截面宽度(mm) ： b二80. Omni ；hL外楞的截面高度(mm): hn = 100. Omm ；fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2): fv = 1. 500 N/mm2；外楞截104、面的受剪应力计算值：t -3X6. 07X107(2X80.0X100. 0)=0. 114N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值：fv=l500N/mm外楞截面的抗剪强度设计值：化二l5N/mm外楞截面的受剪应力计算值t =0. 114N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值化二l5N/nn,满足要求!3.外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时 不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：1.146P/3八 =/40010() EI其中，P内楞作用在支座上的荷载(kN/m): P二46. 60X0. 15X0. 50/2 = 1. 75 kN/m；3 -外楞最大挠度(mm)；105、1计算跨度(水平螺栓间距)：1 =450. Oinm ； E-外楞弹性模量(N/in*) : E 二 206000. 00 N/mm2 ； I一外楞截面惯性矩(mm1), 1=1. 08 X 10；外楞的最大挠度计算值：3二1. 146 X 3. 49 X 10/2 X 4507 (100X206000X 1.08X 105) = 0. 082mm；外楞的最大容许挠度值：3二1. 8mm；外楞的最大挠度计算值3 =0. 082mm小于外楞的最大容许挠 度值3=1.8ninb满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：NcN= fxA其中N -穿墙螺栓所受的拉力；A -穿墙螺栓有效面积(mm2)；106、f -穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M12 ；穿墙螺栓有效直径：9. 85 mm；穿墙螺栓有效面积：A二76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N二1.70X 105 X 7 . 60X 10 5= 12. 92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N =46. 596X0. 45X0. 5 = 10. 484 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N二10.484kN小于穿墙螺栓最大容许 拉力值N二1292kN,满足要求！(四)地下车库板(以地下车库140mni顶板为例)一、参数信息：1. 模板支架参数横向间距或排距(m):0. 90；纵距(m):0. 90；步距(m107、):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m) ：0. 10；模板支架搭设高度 (m):根据层高决定；采用的钢管(mm) : 048X3. 0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0. 80；2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土与钢筋自重(kN/m3) :25. 000；施工均布荷载标准值(kN/m2) :2. 000；3. 楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400 (20MnSiV, 20MnSiNb, 20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2) : 360. 000108、；楼板的计算长度(m) : 4. 00；施工平均温度(C): 28. 000；楼板的计算宽度(m):3.00；楼板的计算厚度(mm) : 140. 00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2) :9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2) : 13；木方弹性模量E(N/mm2) :9500. 000；木方抗弯强度设计值(N/mm2) : 13. 000；木方抗剪强度设计值(N/mm2) : 1. 400；木方的间隔距离(mm):150. 000；木方的截面宽度(mm) :60. 00；木方的截面高度(mm) :80. 00；单位：(mm):109、G COJ1： MlW |1 i ri-1111p模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度5的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为:W 二 100X1.276 二 24 cm3；I = 100X1.2712 = 14.4 cm1；模板面板的按照三跨连续梁计算。150150VV150面板计算简图1、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q. = 25X0. 14X 1+0. 35X 1 = 3.85 kN/m；(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q?二 2 X 1二 2 kN/m；2、强度110、计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：M = 0Aqt其中:q=l. 2X3. 85+1.4X2= 7. 42kN/m最大弯矩M二0. 1X7.42X0. 15匚 0.017 kN m；面板最大应力计算值 。二16695/24000二0. 696 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f二13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0. 696 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为0.677/4加=1007a) = l/250其中q = 3. 85kN/m面板最大挠度计算值v = 0. 677 X 3. 85 X 1111、507 (100 X 9500 X2560000)-0. 001 mm；面板最大允许挠度V二150/ 250-0. 6 mm；而板的最大挠度计算值0.001 mm小于而板的最大允许挠度0. 6 mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算：方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为:W二6X8X8/6 二 64 cm3；1=6X8X8X8/12 二 256 cm4；V900900方木楞计算简图(mm)1荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m): q产 25X0. 15X0. 14 二 0. 525 kN/m；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0. 35X0. 15 112、二 0. 052 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产纶的荷载(kN):Pi = 2X0. 15 = 0. 3 kN/m；2. 强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下：M = 0.125#均布荷载 q 二 1.2 X (q】+ q2)+ 1.4 XP1 = 1.2X(0. 525 +0. 052)+1.4X0.3 = 1. 113 kN/m；最大弯距 M = 0. 125ql2 = 0. 125X 1. 113X0. 92 二 0. 113 kN； 最大支座力 N 二 1.25XqXl = 1.25 X 1. 113X0. 9 =113、 1. 252 kN ；方木最大应力计算值 。二M /W二0. 113Xl(r/64000二1.761 N/mm2 ；方木的抗弯强度设计值f二13. 000 N/mm2；方木的最大应力计算值为1. 761 N/mm2小于方木的抗弯强度设 计值13 N/mm；满足要求！3. 抗剪验算：截而抗剪强度必须满足：T 二 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 0. 625X1. 113X0.9 = 0. 626 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 X0. 626X107(2 X 60X80) =0. 196N/mm2 ；方木抗剪强度设计值T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.196 N/114、mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足要求！4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:”上21沪MOO100 EI均布荷载q 二 qi + q2 = 0. 578 kN/m；最大挠度计算值3二 0. 521X0. 578X9001 /(100X9500X2560000)二 0.081 mm；最大允许挠度V二900/ 250=3. 6 mm；方木的最大挠度计算值0.081 mm小于方木的最大允许挠度3. 6 mm,满足要求！四、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P二1.252 115、kN；ppppppppppp pp pp pp pp900900900+支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0. 657 kN. in ；最大变形噺二1. 668 mm ；最大支座力Q嘶二& 243 kN ；最大应力。二 657440. 744/4490 二 146. 423 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f二205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值146. 423 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.668mm小于900/150与10 mm116、,满足要求！五、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群 主编，P96页，双扌II件承载力设计值取16. OOkN,按照扌II件抗滑承载力 系数0. 80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算(规范5. 2. 5):其中Rc 一扌II件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R二8. 243 kN；R 12. 80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括117、静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:脚手架的自重(kN)：NG1 二 0. 129X3. 5 二 0. 452 kN；(2)模板的自重(kN)：Ng2 二 0. 35X0.9X0.9 二 0. 284 kN；(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：血 二 25X0. 14X0.9X0.9 二 2.835 kN；到;静荷载标准值 Ng = NG1+NG2+NG3 = 3. 57 kN；2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 Nq 二(2+2 ) X0.9X0.9 = 3.24 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N 二 12Ng + 14Nq = 8. 118、82 kN；七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 8. 82 kN；e轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得i计算立杆的截面回转半径(cm) : i二1. 59 cm；A立杆净截面面积(cm2): A = 4. 24 cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 49 cm；o -钢管立杆受压应力计算值(N/ni*)；f钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2；Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算：lo = h+2aa -一-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 1 in；得到计算结果:立杆计算长度 L()= h + 2a = 1. 5+2X0. 1 = 1. 7 m ；Lo / i = 1700 / 15. 9=107 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数e二0. 537 ；钢管立杆受压应力计算值；。二8820. 42/(0.537X424) = 38. 739 N/mm2 ；立杆稳定性计算。二38. 739 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计 值f二205 N/mm2,满足要求!