1、目 录一、工程概况：二、地下室工程：三、上部结构工程：四、进行验算是否满足要求：五、模板拆除：模板施工方案编制依据1、武汉伟鹏房地产开发建筑有限公司提供的伟鹏鹏湖湾一期C标段施工图；2、中华人民共和国颁布的、现行建筑结构和建筑施工、设备安装施工的各类规程、规范及验评标准，建设部工程建设标准强制性条文的规定；3、武汉市区有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等地方性法规和规定；4、我公司有关质量管理、安全管理、文明施工管理制度和职业安全健康管理体系一体化质量、环境、职业安全健康管理手册、程序文件；5、施工组织设计。一、工程概况：工程名称：鹏湖湾一期C标段1#、2#、4#楼及地下室工程建筑面积：432、789（地下室：5083.78）建设单位：武汉伟鹏房地产开发建筑有限公司工程地点：武汉市江夏区大桥新区红旗村建筑层数、高度：1#、2#楼为31层、4#楼为28层，地下室层高4.05m；主楼层高：3m，1#、2#楼建筑高度；101.2m，4#楼建筑高度91.5m。本工程为地下室和主楼工程部分，地下室一层为车库、主楼部分三栋结构设计基本相同，本方案仅按一栋楼进行编制方案，其余参考施工。根据工程特点要求和相关规范要求地下室基础梁和承台为砖胎膜，主楼为钢管内脚手架支撑，主楼部分剪力墙、梁、板均采用规格50*100的木枋。二、地下室工程：1）、地下室基础梁高度小于0.5米为120厚砖胎膜、高度超过0.53、米采用240厚砖胎膜，承台部分为240厚砖胎膜。砌筑水泥砂浆为M7.5，内壁粉刷为20厚1：3水泥沙浆。2）、地下室顶板混凝土厚度300MM，板间跨度8.1*6M，顶板梁为0.45*0.7m； 混凝土标号为C35（S6）。（进行典型验算）三、 上部结构：1）、最大梁截面：250*650；梁跨度：5.2M；楼层层高度3M；混凝土标号为C35。（进行典型验算） 2）、最大跨板：板厚150MM；尺寸：4.2M*6M；楼层层高度3M；混凝土标号为C35。（进行典型验算） 3）、上部主楼为剪力墙结构，多为短肢剪力墙。楼层层高度3M；混凝土标号为C35。（进行典型验算） 本工程具备以下特点：1.工程规模较4、大、工程结构较复杂，技术要求高；工期短，一次性投入大；涉及专业多、专业性强，内部协调量大。建筑物平面多转折，有异形构件，悬挑、悬挂构件，短肢剪力墙构件，技术要求高。2.涉及土建、给排水、消防、强电系统、弱电系统、电梯等各专业，专业性强。在施工中，多工种交叉作业，必须加强内部各专业之间、各工种之间的配合与协作，合理安排施工穿插，保持有序同步施工，从而保证各专业的施工质量符合设计和规范要求。3.工程紧临城市街道及住宅区，对安全施工、文明施工、环境管理要求高。4、模板的配制；（1）本工程的模板配制统一放在木工车间进行；（2）技术人员根据设计的混凝土构件尺寸，确定模板的配制尺寸，提制模板加工计划；并尽5、量做到标准化，统筹考虑。（3）木工车间加工人员根据技术人员提制的模板加工图进行模板配制加工。（4）地下室使用的木方必须经双面刨平，保持厚度一致，确保模板的平整效果。主楼部分采用方管。（5）再次使用的模板必须起钉后清理干净，及时将废弃的螺栓孔及其它孔封堵严密、平整。5、模板的支设5.1模板支设施工前对模板必须实行预检，复核各部尺寸，做到准确无误；5.2安装模板前认真做好放线工作，安装时依线施工；5.3梁、板模板（1）梁底模支撑用小横杆间距应满足600mm，且距梁端200mm范围内必需设置小横杆现浇梁跨度大于或等于4M时，按3/1000起拱。砼墙体中设14对拉螺杆双向600，地下室外墙及水池壁对拉6、螺杆中部加焊止水片.(采用可回收的止水对拉螺杆）（2）模板的拼缝采用双面泡沫胶带拼缝及平整度严格按标准执行，要求所有平板模表面光滑平整，无毛糙现象。（3）顶模支撑采用扣件式脚手架以及钢管、方管、木方配合支撑，钢管间距600CM。方管型号40*60*18，间距30CM，平板保证整根使用，杜绝与木方混合使用。并互相错开，保证平台上有足够的强度。（4）模板支柱纵横向、方向的水平拉杆、剪刀撑等均应按要求设置，支柱间距不大于1.0M，纵横方向的垂直剪力撑的间距不大于6M。（5）钢管脚手架扣件要拧紧，横杆的步距要按设计要求设置。在搭设过程中，应设防倾覆临时固定设施，立杆下加木垫板。（6）楼梯模板采用18m7、m厚木模板板全封闭式支模；为防止楼梯踏步面层模板在浇灌砼时上浮，上下模板间增设12对拉螺杆，每五踏步设一道，每道两根。以保证楼梯踏步平面位置和标高准确。在每步面板上均应设2个25的排气孔。4、柱模板支设柱模板施工：施工时先弹出柱边线，然后从下往上拼装，拼装时必须保证接缝不出现于同一断面，完毕后用线坠检查其垂直度，如有偏差用钢管和脚手校正，最后每隔600mm加一道柱箍，且保证每1200mm部位柱箍与整体架相连，并在四周加斜撑，保证柱面稳定。5、特殊部位的支模要求（1）砼墙壁吊模支承在钢筋支凳上，模板根部用钢管支顶在焊于底板钢筋上的角钢支顶体上。（2）梁的支模：主体结构中的梁，在支设模板时，尤其应8、注意其截面尺寸与定位关系。结合我们以往的施工经验，拟根据图纸放线采用1：1样板，确保施工质量。（3）梁柱接头：为保证梁柱接头部位的施工质量，本工程采用定型梁柱接头模板，从而确保接头方正严密。（4）结构内的预埋件应埋设牢固，竖向埋件钻孔自攻丝，用螺栓与模板连接，每件不少于2点；模板平埋件可与钢筋点焊牢固，当埋件大于400*400时设排气孔（5）砼墙模板a支内外模用竹模板组合，支撑用48*3.5钢管及方管固定，坚固整齐，采用12螺杆固定墙厚度，从距离楼面200MM开始，以后每隔500MM设置一道，间距500，地下室外墙及水池壁所用螺杆，在其中间焊3MM厚钢板止水片一道。b墙壁二侧模、柱四周侧模、支9、撑及斜支撑在浇底板砼时预埋20-25钢筋高出底板面70mm插入底板内350mm做地锚。c墙壁与底板的水平施工缝留置在底板上50CM处，水平施工缝设置钢板止水带。6、模板的拆除、清理1、模板拆除：在浇筑混凝土的同时，在施工现场预留同等条件的混凝土试块，当混凝土的强度达规范规定的拆除强度后，安排人员进行模板拆除施工。在柱与梁模板节点处，梁模缩短23mm，作成斜坡，以便于拆模；梁板模板的拆除时间应以同条件试块的强度符合规范或早拆体系要求，确保结构构件不被碰损。2、拆模后及时进行保养、清除表面污垢、灰渣等杂物，然后用拖布将表面清洗干净，经检查验收涂好脱模剂（脱模剂采用水质，不得使用油质，更不得使用机油10、代替）。3、模板拆除并清理后，分不同的规格整齐摆放，并按仓库管理规定进行标识。4、支模时接缝要严密，防止漏浆造成砼表面蜂窝麻面。7质量保证措施1、墙、柱模板根部应用砂浆封堵缝隙，以防漏浆、烂根。2、墙、柱模板底部设清扫口，以便对柱根部进行清扫和冲洗，保证模板内清洁。3、模板拼缝背面设方管及压条背衬，缝隙采用双面泡沫胶和防水胶布封闭。4、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相应位置的正确。5、具有足够的承载力，刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。8、模板施工安全技术：1、工作前应先检查使用的工具是否牢固,板手等工具必须用绳链系挂在上,以免掉落伤人.工作时11、思想要集中,防止钉子扎脚和空中滑落。2、安装和拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面上操作。3、二人抬运模板时要相互配合，协同工作。传递模板、工具，应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，模板装拆时，上、下应有人接应，模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下。也不得在脚手架上堆放大批模板等材料。4、拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下伤人。四、进行验算是否满足要求：地下室剪力墙墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范G12、B50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木方或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48313、.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.0014、；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最15、大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距16、): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.885300.0300.0= 2.78105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:17、面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.78105 / 2.70104 = 10.295N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =10.295N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.86018、.500.90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力： = 0.630.885300.0 = 5559.289N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 5559.289N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受19、剪应力计算值: T =35559.289/(250018.0)=0.927N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.927N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 54.860.5 = 27.43N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/120、2=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.433004/(10095002.43105) = 0.652 mm；面板的最大挠度计算值: =0.652mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1.内楞21、的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.300.90=17.775kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(17.775+0.756)/2=9.265 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.19.265500.0500.0= 2.32105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M 22、-内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.32105/8.33104 = 2.78 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.78 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新23、浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.300.90=17.775kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(17.775+0.756)/2=9.265 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.69.265500.0 = 2779.645N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2779.645N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0m24、m ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32779.645/(250.0100.0)=0.834N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.834N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 54.860.30/2=8.23 kN/m； l-25、计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67716.46/25004/(10095004.17106) = 0.088 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.088mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W26、 = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.254.86+1.42)0.30.5/2=4.63kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754632.74600.00= 4.86105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 4.86105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)27、，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 4.86105/5.08103 = 95.755 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =95.755N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.254.86+1.42)0.30.5/2=4.633kN；外楞的最大剪力： = 0.654632.741 = 1.81103N；外楞截面抗剪强度必须满28、足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.81103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.81103/(250.0100.0)=0.542N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.542N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N29、/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 54.860.300.50/24.11 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1468.23100/26003/(1002100001.22105) = 0.398mm；外楞的最大容许挠度值: = 30、2.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.398mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =54.8610.60.5 = 16.458 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=16.458k31、N 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:DKL71。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(mm):250；梁截面高度 D(mm):650；混凝土板厚度(mm):180；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.80；梁支撑架搭设高度32、H(m)：3.60；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):48.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/m33、m2)：20.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.9；面板类型：钢面板；面板弹性模量E(N/mm2)：210000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：25.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：200；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，100mm，0mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；次楞合并根数：2；二34、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修35、正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值48.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 36、202.52.5/6=20.83cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.2480.85=9.79kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.220.85=0.48kN/m；q = q1+q2 = 9.792+0.476 = 10.268 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 606.67mm；面板的最大弯距 M= 0.110.268606.6672 = 3.78105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.78105 / 2.08137、04=18.14N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；面板的受弯应力计算值 =18.14N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 480.2 = 9.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 606.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 210000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 202.52.52.5/12=26.04cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.6606.674/(1002100002.60105) = 0.161 mm；面38、板的最大容许挠度值: = l/250 =606.667/250 = 2.427mm；面板的最大挠度计算值 =0.161mm 小于 面板的最大容许挠度值 =2.427mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用210000根钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最39、大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2480.85+1.420.85)0.607=31.15kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距: M=0.131.15200.002= 1.25105N.mm； 最大支座力:R=1.131.1460.2=6.852 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.25105/1.02104 = 12.262 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 40、= 12.262 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 206000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =48.000.61= 29.12 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.44105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67729.122004/(1002060002.44105) = 0.006 mm；内楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；内楞的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 内楞的最大容41、许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.852kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 8 k42、N.m 外楞最大计算跨度: l = 1520mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.00106/1.02104 = 787.402 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =480.21.52 =14.592 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N43、 = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=14.592kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3002525/6 = 3.13104mm3； I = 300252525/12 = 3.91144、05mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.302.000.85=15.61kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.300.85=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.300.85=0.71kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.61+0.11+045、.71=16.43kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1016.4270.32； =0.148106/3.13104=4.731N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.731 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.30= 15.41KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 210000.0N46、/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.4053004/(1002100003.91105)=0.01mm；面板的最大挠度计算值: =0.01mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.320.3=4.59 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.3(22+0.3) =0.451 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计47、算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.30.3=0.405 kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： q = (1.2(4.590.451)+1.40.405)/0.3=22.056 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=22.056 kN/m； 计算简图如下 支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=0.12522.0560.30.6(2-0.3/0.6)=0.744 kN.m；钢管最大应力 =744390/5080=146.533 N/mm2；钢管的抗48、压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 146.533 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！钢管支座反力 RA = RB=0.522.0560.3=3.308 kN；八、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.308 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.717 kN.m ；最大变49、形 Vmax = 1.129 mm ；最大支座力 Rmax = 9.581 kN ；最大应力 = 0.717106 /(5.08103 )=141.056 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 141.056 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.129mm小于800/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承50、载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.581 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.6=0.643 kN； 楼板的混凝土模板51、的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.60-0.30)/2)0.800.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.90/2+(0.60-0.30)/2)0.800.180(1.50+24.00)=2.644 kN； N =9.581+0.643+0.202+2.644=13.069 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N52、/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.8 = 99 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.595 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=13069.494/(0.595489) = 44.919 53、N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.919 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.581/Sin75o = 9.919 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.6-2)/Sin75o = 0.296 kN； N = 9.919+ 0.296 = 10.215 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i =54、 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin = 1.1551.70.8/0.966 = 1.626 m；Lo/i = 162655、.212 / 15.8 = 103 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.566 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10214.753/(0.566489) = 36.906 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 36.906 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！主楼部分KL17进行验算要求计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:KL17。 一56、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.80；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准57、值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)58、：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，-200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算59、，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（60、内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.261、60 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 133.33mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98133.3332 = 1.95104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.95104 / 2.70104=0.723N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.723N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 133.33mm； E-面板材质的弹性模量: E =62、 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779133.334/(10095002.43105) = 0.008 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =133.333/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值 =0.008mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.533mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用9500根钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.63、5；内钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.133=2.93kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.93500.002= 7.32104N.mm； 最大支座力:R=1.12.928064、.5=1.61 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.32104/1.02104 = 7.205 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 7.205 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 206000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.13= 2.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.44105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6765、72.45004/(1002060002.44105) = 0.02 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；内楞的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.61kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其66、中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.074 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.07106/1.02104 = 105.669 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =105.669N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.597 mm外楞的最大容许挠67、度值: = 400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.597mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于68、 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2001818/6 = 1.08104mm3； I = 200181818/12 = 9.72104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(69、N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.200.500.90=2.75kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.200.90=0.08kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.200.90=0.50kN/m；q = q1 + q2 + q3=2.75+0.08+0.50=3.33kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.103.3340.32=0.03kN.70、m； =0.03106/1.08104=2.778N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.778 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）0.20= 2.62KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: 71、= 0.6772.623004/(10095009.72104)=0.156mm；面板的最大挠度计算值: =0.156mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.20.50.3=0.765 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.3(20.5+0.2) =0.126 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.20.3=0.27 kN；2.木方楞的传递均布72、荷载验算： q = (1.2(0.7650.126)+1.40.27)/0.2=7.236 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=7.236 kN/m； 计算简图如下 支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=0.1257.2360.20.6(2-0.2/0.6)=0.181 kN.m；钢管最大应力 =180900/5080=35.61 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 35.61 N/mm2 小于 水平钢管的73、抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！钢管支座反力 RA = RB=0.57.2360.2=0.724 kN；八、梁底纵向钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.724 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.244 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.623 mm ；最大支座力 Rmax = 2.632 kN ；最大应力 = 0.24410674、 /(5.08103 )=47.949 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 47.949 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.623mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 75、纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；R Mmax= 19.572所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大76、时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加77、强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件78、的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。主楼模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 500079、9-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.80；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:一级钢HPB 280、35(Q235)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.25；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):5.60；施工平均温度():20.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用钢管；托梁材料为： 木方； 。 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 10081、1.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.41= 4.82kN/m最大弯矩M=0.14.820.32= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43380/54000 = 0.803 N/mm82、2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.803 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.853004/(1009500121900)=0.135 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.135 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4； 方83、木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q11= 250.30.1 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (1 + 2)0.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.75+0.105) = 1.026 kN/m；活荷载：q2 84、= 1.40.9 = 1.26 kN/m；最大弯距 Mmax = (0.11.026+0.1171.26 ) 12 = 0.25 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 1.026 + 1.21.26)1 = 2.641 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.25106/5080 = 49.217 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 49.217 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 85、+ q12 = 0.855 kN/m活荷载 q2 = 0.9 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.6770.855+0.9900.9)10004/( 10020.610512.19 ) =0.585 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.641 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 086、.889 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.071 mm ；最大支座力 Qmax = 9.603 kN ；最大应力 = 888896.376/62137 = 14.305 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 14.305 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.071mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.8 = 087、.361 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.111 = 2.5 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.211 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.054 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.054 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo88、/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 /89、 15.8=108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；=8053.776/(0.53489) = 31.075 N/mm2；立杆稳定性计算 = 31.075 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=210 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=5600mm100mm， 楼板的跨度取4.25 M，取混凝土保护90、层厚度20mm，截面有效高度 ho=80 mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5.6m,短边为4.2 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.1 ) + 1 1.2 ( 0.36165/5.6/4.25 ) + 1.4 (1 + 2) = 11.59 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 111.587 = 11.587 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.069411.594.252 = 14.525 kN91、.m；因平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天龄期混凝土强度达到48.3%,C35混凝土强度在5天龄期近似等效为C16.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.112N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360210 / (11000808.112 )= 0.116计算系数为：s = (1-0.5) = 0.116(1-0.50.116) = 0.109；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.109110008028.11210-6 = 5.673 kN.m；结论：由于92、 M1 = M1=5.673 = Mmax= 14.524所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5.6m,短边为4.2 m； q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.1 ) + 2 1.2 ( 0.36165/5.6/4.25 ) + 1.4 (1 + 2) = 15.55 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 115.554 = 15.554 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.069415.554.252 = 19.497 kN.m；因93、平均气温为20，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C35混凝土强度在10天龄期近似等效为C24.19。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.527N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360210 / (110008011.527 )= 0.082计算系数为：s = (1-0.5) = 0.082(1-0.50.082) = 0.079；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.0791100080211.52710-6 = 5.801 kN.m；结论：94、由于 M2 = M1+M2=11.474 = Mmax= 19.497所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑必须保留。五、模板拆除：1、严格建立模板和立柱的拆除申请、批准制度，防止为赶进度而盲目拆模。2、模板的拆除：非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1N/m2）方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的规定执行。3、板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面95、拆除后，方可将模板、配件、支架等运出堆放。5、拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂。以备待用。6、模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，应对板面认真清理，立柱底脚螺栓等要定期刷油防锈。7、现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求，当设计无具体要求时，按下列规定：（1）在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，予以拆除。（2）底模，在混凝土达到以下设计强度后，方予拆除：板：结构跨度2m时，50%；板：结构跨度2m，8m时，75%。梁：结构跨度8m时，75%；8m时，100%。悬臂构件：结构跨度2m时，75%；2m时，100%。8、侧模拆模时，按合理顺序进行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得强力震动或硬撬硬砸，不得大面积同时撬落或拉倒，对重要承重部位应拆除侧模检查混凝土无质量问题后方可继续拆除承重模板。9、已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，先进行核算，加设临时支撑。 山河建设集团有限公司 鹏湖湾一期项目部 2012年7月19日