1、山西福裕有限公司200万吨/年焦化工程煤塔施工高大模板及外围施工手架工程施工方案超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案评审专家备案表申请单位（公章）： 中国五冶炉窑工程分公司 工 程 名 称： 山西福裕焦化项目 分部分项工程名称：煤塔施工高大模板及外围施工手架工程 参加论证专家名单姓名职称专业工作年限工作单位申请单位总工程师意见:签字: 2011 年 9月 20 日公司技术质量管理部意见:签字: 2011年 9月20 日公司安全监督管理部意见: 签字: 2011年 9 月 20 日建设工程安全专项施工方案专家论证报告 工 程 名 称： 山西福裕焦化项目 分部分项名称： 1#2#煤塔土建2、脚手架工程 2011 年 9月 28日专家论证综合意见工程概况：基础采用整板式满堂基础，建筑物外墙皮总长度36m，宽度8.8m，总高度45.00m。F轴与J轴之间的跨度为31.5m。基础底标高为-4.5m。从14.14米35.98m为倒“丫”型煤仓，煤仓直壁厚均为500，斜壁为400厚，煤仓内设有连接整体的直斜梁7道，煤仓下设有9根支撑梁，煤仓底标高14.14米大跨度梁模板支撑采用碗扣式脚手架；四角设有1.3m*1.3m的矩型柱，在27.5m处10、12轴南北外墙皮向外悬挑3.91m梁板，板纵向两端出沿各0.5m宽，每侧大梁11根，梁断面bh为0.45 m*1.2m，标高27.5米悬挑平台以上3、的外围脚手架支设在平台上，J、K轴间设有单独的钢筋砼楼梯间，此部位搭设13m以下落地脚手架，在标高13米以上搭设悬挑脚手架。专家综合意见：(可另附页)论证专家签名参加专家论证会签名建设单位项目负责人或技术负责人监理单位项目总管理工程师监理单位专业监理工程师或监理员施工单位施工经理施工单位总工程师施工单位项目经理施工单位项目总工施工单位项目安全员勘察单位项目技术负责人设计单位项目技术负责人施工方案会签栏工程名称1#2#煤塔土建工程脚手架施工单位中国五冶炉窑工程分公司编制人张 俊编制日期2011.9.14审核人陈长生审核日期2011.9.14工程技术质量管理意见：签字：（盖章） 日期：2011.94、.20安部全门管意理见签字：（盖章） 日期：2011.9.20总工程师审批 签字：（盖章） 日期：2011.9.22监理单位审批意见审批意见： 签字(章)： 日 期：建设单位审批意见审批意见： 签字(章)： 日 期：一、工程概况1、工程名称：山西福裕200万吨/年焦化工程。2、建设单位：山西福裕焦化有限公司。3、工程地点：山西省吕梁市中阳县金罗镇。4、设计单位：原化学工业第二设计院。5、监理单位：赛鼎工程有限公司。6、结构设计：基础采用整板式满堂基础，建筑物外墙皮总长度36m，宽度8.8m，总高度45.00m。F轴与J轴之间的跨度为31.5m。基础底标高为-4.5m。从14.14米35.98m5、为倒“丫”型煤仓，直壁厚均为500，斜壁为400厚，煤仓内设有连接整体的直斜梁7道，煤仓下设有9根支撑梁，四角设有1.3m*1.3m的矩型柱，在27.5m处10、12轴南北外墙皮向外悬挑3.91m梁板，板出沿各0.5m宽，每侧大梁11根，梁断面bh为0.45 m*1.2m， J、K轴间设有单独的钢筋砼楼梯间，由此看来煤塔结构上部承受荷载较大，结构的柱、梁截面尺寸也相对较大，楼层层高高低不一，整个结构施工难度很大，对脚手架工程的施工要求必须相当高。二、编制依据1、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）2、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）3、建筑施工手6、册第四版4、建筑施工安全检查评分标准JGJ-99；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；7、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008；8、施工图纸。三、脚手架材料要求1、钢材的选用钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0以上的钢管。新钢管的尺寸和表面质量7、应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行8、规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5钢管上严禁打孔。钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 19、1352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角10、头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐11、防虫处理。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合12、模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。四、施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，但在楼梯间一侧标高13m处搭设悬挑扣件式脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。煤塔14m标高处的大梁室及其底部采用满堂碗扣式脚手架模板支撑体系。煤塔两侧标高处27.5m钢砼挑平台处采用扣件式钢管脚手架模板支撑体系。1.地基处理要求由于本工程主体结构大部分荷载主要依靠脚手架工程及模板支撑系统传递到地基上，所以地13、基处理必须严格按要求施工。首先进行场地平整、原土夯实工作，从建筑物主体向外围按照35找坡。基坑选用人工级配4:6砂石回填，至室外自然地面标高1.00m（现场定，按实际标高为准），然后在F和K轴向2200mm(650+300+1050+200)，10和12轴两侧各5560mm范围内，周边采用M10水泥砂浆砌筑240厚挡土墙1.00m高，此部分(39.4*18.62m2)整体再垫600mm厚人工级配4:6砂石做垫层，上部满浇筑C20砼200mm厚至标高为0.20m（现场定，按实际标高为准）。为防止雨水对地基的冲刷引起土方坍陷，增强地基的稳定性。在脚手架搭设脚手架前，在脚手架立杆底部铺设厚5cm厚、14、20cm宽以上的脚手板沿建筑物周围及室内通长布置，之后在脚手板上再垫一层150*150*12的钢底座，加强脚手架的整体性和稳定性。钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行定位放线，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。在架体四周设排水沟进行排水，下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉，五.脚手架搭设的构造要求1.外脚手架搭设 1.1煤塔主体高度45.00米，在建筑物三周，除去楼梯间一侧（周）标高13m处搭设悬挑扣件式脚手架外，搭设落地式外墙脚手架，均采用双排扣件式钢管脚手架，所有外架子立均满挂绿色密目安全网。每步架满铺竹跳板。搭设要求：立杆：立杆纵距为1200mm，橫距为8015、0mm，步距1.5mm。脚手架搭设应随施工高度的不断上升而分段搭设，并最终形成一个空间刚性整体。施工至27.5板梁时，27.5m以下外脚手架横向加宽三排架，施工完27.5m板梁时，外架从此板向上再搭设外架，要求同其下外架。 1.2在楼梯间一侧（周）标高13m处搭设悬挑扣件式脚手架。搭设要求：立杆：立杆纵距为1200mm，橫距为800mm，步距1.5mm。1.3搭设顺序：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）逐根竖立立杆随即与扫地杆扣紧搭设扫地小横杆并与扫地杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步不横杆加设临时斜支撑（上端与第二步大横杆扣紧，在设置两道连墙杆后方可拆除）铺脚手16、板钢筋捆扎、模板支设混凝土浇筑及养护拆模焊接连墙杆第三步大横杆和小横杆接长立杆第四步大横杆和小横杆加设剪刀撑铺脚手板钢筋捆扎、模板支设混凝土浇筑及养护。2. 14.14m满堂碗扣式脚手架搭设 2.1. 梁碗扣搭设顺序弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。搭设要求：立杆：立杆纵距为600mm，橫距为600mm，步距1.2mm。3. 煤塔两侧标高处27.5m钢砼挑平台处脚手架搭设搭设顺序：同外脚手架搭设。搭设要求：立杆：立杆纵距为1000mm，橫距为1000mm、步距1.2mm。17、 4剪刀撑剪刀撑应沿架高连续布置。满堂碗扣脚手架的立杆、大小横杆、剪刀撑及扣件的搭设要求应符合其施工规范。剪刀撑斜杆与水平面夹角应大于45度，支墨家按设计和规范增设剪刀撑，以保证施工安全。 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。六 搭设操作1操作18、要点a.底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。b.在设置第一排连墙件前，应约每隔6跨设一抛撑，以确保架子稳定。c.一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。如两组作业，可分别从相对角开始搭设。d.连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。e.杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。f.剪刀撑的斜杆与基本构架结构之间至少有3道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部位至少有1道连接。g.周边脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。h.作业层栏杆的挡脚板一般应设在立杆的内侧，栏杆接长也应符合对接或搭接的相应规定。i.脚手架必须随施工楼层的增19、加同步搭设，搭设高度应超过施工作业面不少1200mm。2.搭设的质量要求（1）扣件及钢管的质量必须符合规范的有关要求。（2）立杆垂直度最后验收允许偏差100mm，搭设中检查时按每2米高允许偏差7mm。（3）间距：步距偏差允许20mm，立杆纵距偏差允许50mm，立杆排距偏差允许20mm。（4）大横杆的高差：一根杆的两端允许20mm，在每一个立杆纵距内允许10mm，每片脚手架总长度允许偏差50mm。3.搭设施工方法定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空.在搭设首20、层脚手架的过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4、具体搭设过程节点处理（1）SL-1、L-1、L-2模板支设沿31.5m跨方向按3起拱。（2）立管与梁底之间采用可调顶撑连接。（3）脚手架搭设与F轴及J轴剪力墙之间存在间隙，在剪力墙模板拆除后，增加横杆将脚手架与剪力墙联系在21、一起见下图 （3）由于SL-1梁及L-2下面留设有设备安装的预埋螺栓，在进行支模时，需要进行详细设计木方（8050mm）的布置形式。预埋螺栓（M24）沿纵向布置形式见下图。（4）14.14m以下满堂脚手架，须等27.5m段施工完成，悬挑梁板强度达到100%后方可拆除。七.脚手架搭设安全技术措施1.材质及其使用的安全技术措施1.1.扣件的紧固程度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。1.3.钢管有严重22、锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。1.5.严禁将外径48与51的钢管混合使用。2.脚手架搭设的安全技术措施2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。2.3.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。2.4.脚23、手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。2.7.外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。3.脚手架上施工作业的安全技术措施3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载24、不得大于3KN/，确保较大安全储备。3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。3.4.当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4.安全防护措施1.护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设护栏和挡脚板，栏杆高度1.4m，水平横杆（48钢管）设置三道，最下一道距脚手板面0.2m，栏杆内侧满扎竹笆。脚手板应每隔6步铺设一层，且在各作业层25、间满铺竹笆，以防止上层坠物伤及下层人员。脚手板采用竹串片绑扎而成，规格为2.9m0.25m，纵向铺设于小横杆上，并用粗铁丝将其绑扎在小横杆，纵向相邻两块脚手板采用对接或搭接铺设。2.安全网：外架采用全封闭安全网，在架高方面按每隔1015m设置一道挑出式密眼安全立网，防止物体坠落，安全网内存积物要定期清理。3.斜道：供人员上下使用的斜道设置成“之”字形，用48钢管于煤塔内部各楼层搭设，两侧护栏做法同上，面层应隔500mm间距设防滑条。4.防电、避雷设施：脚手架上应由专业人员设置一个防电、避雷接地保护装置，接地电阻不大于10，并按规范要求连续接地。5.出入口：脚手架在人员出入口需另加搭安全遮棚。626、.洞口防护：楼板上的洞口，当为大型洞口应在其周边设防护栏杆，洞口内满挂密眼安全网；施工过程中不使用的洞口应设临时钢筋网固定盖；经常使用的洞口应加活动盖；有坠物危险的洞口应加密闭盖；墙面上有附人、附物可能的洞口，应加防护网。7.架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则要求的条件，经培训、考核，取得安全操作证并已经体检合格，方可从事脚手架安装、拆卸作业。8.脚手架安装前，架子工必须对建筑造型全面的了解，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图，和施工操作方法，并将符合要求的架杆、扣件等材料运到现场，分类堆放，搭设前应清除故障。9.架子工作业时，必须戴好安全帽，系安全带。操作人员脚下应穿软底27、防滑鞋，严禁穿高跟鞋，拖鞋或硬底带钉易滑鞋，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想，相互配合，拆卸的钢管、扣件等其他材料应集中堆放，吊运，严禁高空抛掷。脚手架作业下方不准站人，严禁架子工在工作时打闹，并严禁酒后作业。10.凡遇六级以上大风或雾、雨、雪天气时，不得进行作业，雨雪后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。11.在靠近电源处搭拆脚手架时，必须将电源先切断或变更位置，方可进行，不允许将电源线放在架子上，以防漏电伤人。2.脚手架上必须满铺跳板或木板，脚手架内排立杆与墙面间铺设通长安全隔断挡板。13.脚手架随建筑物的升高而增高，每搭设一次，要保证外挑脚手架超过施工层一步。14.在脚28、手架使用期间，严禁拆除其节点：纵横向水平杆、扫地杆、连墙杆。5.脚手架的验收与使用1、脚手架的验收：每层脚手架搭设完毕后，必须由多名专业人员组成验收小组，对该层脚手架按专门制度进行安全验收检查，合格后（有签字手续）方可挂牌使用。2、脚手架的使用：2.1脚手架在使用期间，应严格控制使用荷载，外脚手架仅作为施工人员操作面，不得在上面堆放材料、重物和作为砼运输的跑道，施工人员应分散作业。严禁以下几方面的违章作业；利用脚手架吊运物；作业人员攀登脚手架推车在架子上跑动；在脚手架上拉结吊装缆绳；任意拆除脚手架部件和连墙杆件；在脚手架底部或近旁开挖沟槽；起吊构件时碰撞脚手架； 2.2脚手架存在的安全隐患在未29、解决前应暂停使用，六级以上大风、大雨、大雾应暂在脚手架上作业。 12.3脚手架日常管理由工长配合安全员定期检查，使用中的脚手架，拆除任何部件都必须有审批手续。6.脚手架的拆除11.1.脚手架拆卸前，脚手架上的材料、杂物等应清除干净，架子工应子解拆卸技术交底意图和操作方法，拆卸范围内的护栏和警示标志应设置完备。11.2.拆除时间：当屋面防水、外墙刷浆和钢结构安装结束后，即可拆除外脚手架。内脚手架除了考虑平台梁板砼强度是否达到允许拆模强度的规定外，应考虑室内装修、钢结构安装。11.3.拆架顺序：拆除前，应划出工作区域，禁止行人进入，并严格遵守拆架顺序：由上而下，后绑者先拆，即：先拆栏杆脚手板剪力撑30、小横杆大横杆立杆。11.4.拆脚手架应派专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解除与另一人有关的结扣时，应先告知对方。拆除的钢管扣件要用吊蓝运送，不得乱扔。脚手架拆除前必须进行各方面的安全、技术交底，并对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重安全隐患，方可拆除，脚手架拆除时严禁在垂直方面上同时作业。七、计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等31、规范。 煤塔断面图1煤塔外脚手架及27.5m钢砼挑平台立杆布置图2总长度650mm46=29900mm 总宽度度6008+12006=12000mm 煤塔14.14m梁及底部碗扣式脚手架平面图3总高度1200mm11+600+200=14000mm横向每侧搭设两组剪刀撑，共计搭设4组剪刀撑。煤塔14.14m梁及底部碗扣式脚手架纵向立面图4 总高度1200mm11+600+200=14000mm 纵向每隔5m搭设一组剪刀撑，总长度为30m，共计搭设7组剪刀撑。煤塔14.14m梁及底部碗扣式脚手架横向立面图5煤塔外脚手架、27.5m扣件式、14.14m碗扣式脚手架搭设图67.1钢管落地外脚手架计算32、书（一）参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 45 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1m，纵距La为1.2m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 0 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步四跨，竖向间距 4.5 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处山西离石，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取33、0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.251；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:2；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa):550.00；立杆基础底面面积(m2):0.04；地基承载力调整系数:1.00。 （二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，34、小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.2/1=0.36kN/m ；活荷载标准值: Q=31.2/1=3.6kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.36+1.43.6=5.512kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =5.51212/8=0.689kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =153.451N/mm2；35、小横杆的最大弯曲应力 =153.451N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.36+3.6=3.993kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.03.99310004/(3842.06105107800)=2.341 mm；小横杆的最大挠度 2.341 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！（三）大横杆的计算因为此时大横杆没有受到上部结构传来的力的作用，所以，大横杆不需要进行验算。（四）扣件抗滑力的计算按规范36、表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0331/2=0.017kN；脚手板的自重标准值: P3=0.311.2/2=0.18kN；活荷载标准值: Q=311.2 /2=1.8kN；荷载的设计值: R=1.2(0.017+0.18)+1.41.8=2.756kN；R 8.0037、kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ (五）脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m NG1=0.1291+(1.000/2)0.033/1.5045.00=5.810kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.321.2(1+0.3)/2=0.468kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1521.2/2=0.18kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m238、 NG4=0.0051.245=0.27kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.727kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.21/2=1.8kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.26.727+ 0.851.41.8= 10.215kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.727+1.41.8=10.593kN；（六)立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 39、0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.251；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.40.740.251=0.052kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0521.21.52/10=0.017kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=140、0.215kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.593kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.7 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.945 m；长细比: L0/i=185 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.209立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(41、抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=10215/(0.209424)+16709.913/4490=118.994N/mm2；立杆稳定性计算 =118.994N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10593/(0.209424)=119.538N/mm2；立杆稳定性计算 =119.538N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（七）最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高42、度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.918kN；活荷载标准值 ：NQ=1.8kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.129kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.017 /(1.4 0.85)=0.014kNm；Hs =( 0.2094.2410-4205103-(1.20.918+0.851.4(1.8+0.2094.241000.014/4.49)/(1.20.12943、)=94.196 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=94.196 /(1+0.00194.196)=86.087 m；H= 86.087 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为45m，小于H，满足要求！(八）连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.251，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2510.4=0.065kN/m44、2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=21.6 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.955kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.955kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.245、410-4205103=82.487kN；Nl=6.955 Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.955小于单扣件的抗滑力 8kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（九)立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=550 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 550 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =255.375 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=10.215kN；基础底面面积 ：A=46、0.04 m2 。p=255.375kPa fg=550 kPa 。地基承载力满足要求！7.3 27.5m梁模板(扣件钢管架)计算书 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。(一)参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横47、向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：27.50；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.48、材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：1000；竖向支撑点到梁底距离49、依次是：250mm，600mm，900mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；(二)梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m50、； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.61.6/6=21.33cm3； M - 面板的最大51、弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (1200-120)/(5-1)= 270mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(1200-120)/(5-1)2 + 0.1172.8(1200-120)/(5-1)2= 1.02105Nmm；52、面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(1200-120)/(5-1)/1000+1.22.800(1200-120)/(5-1)/1000=4.088 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.02105 / 2.13104=4.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计53、算跨度: l = (1200-120)/(5-1)=270mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.61.61.6/12=17.07cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(1200-120)/(5-1)4/(10060001.71105) = 0.376 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(5-1)/250 = 1.08mm；面板的最大挠度计算值 =0.376mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.08mm，满足要求！(四)梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷54、载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.088/0.500= 8.175kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1599/6 = 67.5cm3；I = 15999/12 = 303.75cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.204 kNm，最大支座反力 R= 4.496 kN，最大变形 = 0.129 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W55、f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.04105/6.75104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.129mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.496kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗56、矩W和弹性模量E分别为:W = 2599/6 = 135cm3；I = 25999/12 = 607.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.562 kNm，最大支座反力 R= 8.937 kN，最大变形 = 0.393 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.62105/1.35105 = 4.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！57、(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.393 mm主楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.393mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！(五)梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001616/6 = 58、2.13104mm3； I = 500161616/12 = 1.71105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.50=18.540kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=18.540+2.800=21.340kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.118.541502+0.1172.81502=4.91104Nmm；R59、A=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.418.540.15+0.452.80.15=1.301kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.118.540.15+1.22.80.15=3.563kN =Mmax/W=4.91104/2.13104=2.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.450kN60、/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.541504/(10060001.71105)=0.062mm；面板的最大挠度计算值: =0.062mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！(六)梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的61、计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.563/0.5=7.126kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.1260.52 = 0.178 kNm；最大应力 = M / W = 0.178106/67500 = 2.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 62、13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.1260.5 = 2.138 kN；方木受剪应力计算值 = 32.1381000/(25090) = 0.713 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.713 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.1265004 /(1009000303.75104)=0.11mm；方木的最大允许挠度 =0.63、5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.11 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.301kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.563kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=1.3500.500(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.500(1.200-0.120)0.300=4.612kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.36 kN；N2=N364、=8.116 kN；最大弯矩 Mmax=0.374 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.219 mm；最大应力 =0.374106/4490=83.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 83.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!(七)梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算(八)扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵65、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.117 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (九)立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.36kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12927.5=4.26kN；楼板混凝土、模板及66、钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+1.35)0.500.30+(1.00/2+1.35)0.500.120(1.50+24.00)=3.730kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+1.3500.500=5.180kN；N =N1+N2+N3+N4=1.36+4.26+3.73+5.18=14.53kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.4967、； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结68、果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=14529.704/(0.205424) = 167.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 167.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.117kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(27.5-1.2)=4.26kN；N =N1+N2 =8.117+4.074=12.191kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计69、算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立70、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=12190.97/(0.205424) = 140.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 140.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.071(1.5+0.12) = 2.125 m； k1 - 计算长度附加系数按照表171、取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.071；lo/i = 2124.757 / 15.9 = 134；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376；钢管立杆的最大应力计算值；= 14529.704/(0.376424) = 76.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 76.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(十)立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满72、足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 5501=550 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 550 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.117/0.04=202.914 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.117 kN；基础底面面积 ：A = 0.04 m2 。p=202.914 fg=550 kPa 。地基承载力满足要求！7.3 14.14m梁模板碗扣式钢管架计算书（一）工程属性新浇混凝土梁名称14m新浇混凝土梁计算跨度(m)30混凝土梁截面尺寸(mmmm)173、500950新浇混凝土结构层高(m)14（二）荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.060.05风压高度变化系数z1.112风荷载体型系数s0.8（三）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600步距h(mm)1200立74、柱根数4立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,600,600,600底模下设支撑小梁根数9梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图（四）面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)75、h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.72131.32kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h10.91.350.1+(24+1.5)0.95129.55kN/m q1活0.91.40.7Q2k10.91.40.7211.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.1+(24+1.5)0.95124.32kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10729.550.192+0.1211.760.1920.1kNm Mm76、ax/W0.1106/375002.76N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63224.32187.54/(10010000281250)0.07mml/400187.5/4000.47mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.39329.550.19+0.4461.760.192.33kN R2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.92829.550.19+1.1421.760.195.52kN R3=1.143q1静l +1.223q77、1活l=1.14329.550.19+1.2231.760.196.74kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39324.320.191.79kN R2=R4=0.928 q2l=0.92824.320.19+1.1421.760.194.23kN R3=1.143 q2l=1.14329.550.195.21kN（五）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 q78、1max2.33+(0.3-0.1)1.5/8，6.74+(0.3-0.1)1.5/86.78kN/m q2max1.79+(0.3-0.1)1.5/8，5.21+(0.3-0.1)1.5/85.25kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.780.62，0.56.780.320.3kNm Mmax/W0.3106/533305.72N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.780.6，6.780.32.47kN max3Vmax/(2bh0)=32.4710079、0/(28050)0.93N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.256004/(10093502133300)0.22mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)5.253004/(893502133300)0.27mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.780.6，0.3936.780.6+6.780.34.65kN 同理可得，其它梁底支80、撑小梁所受最大支座反力为R1R491.59kN，R2R483.79kN，R2R3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R13R14R15R16R17R18R19R20R21R22R23R24R25R26R27R28R29R30R31R32R33R34R35R36R37R38R39R40R41R42R43R44R45R464.62kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.250.6，0.3935.250.6+5.250.33.6kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R491.23kN，R2R482.9kN，R2R81、3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R13R14R15R16R17R18R19R20R21R22R23R24R25R26R27R28R29R30R31R32R33R34R35R36R37R38R39R40R41R42R43R44R45R463.58kN（六）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax82、/W0.48106/4490106.7N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.7kN max2Vmax/A=24.71000/42422.18N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.36mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R12.16kN，R214.42kN，R316.68kN，R44.46kN（七）立柱验算钢管类型(mm)483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压强度设计值f(N/mm2)20583、 =h/i=1200/15.8=75.95=150 长细比满足要求！ 查表得，0.78 1、风荷载计算 Mw0.921.40.050.61.22/100kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.95)+0.91.42128.99kN/m 2)小梁验算 q1max53.91+(0.3-0.1)1.5/8+0.91.2*(0.5+(24+1.1)0.05)+0.91.42max0-1.5/2，(0.6-0)-1.5/2/81，53.91+(0.3-0.1)1.5/8=53.95kN84、/m 同上四六计算过程，可得： R12.16kN，R214.42kN，R316.68kN，R44.46kN 立柱最大受力NwRmax+(1.80.6/4)1.116.98kN fN/(A)+Mw/W16.98/(0.78424)+0106/44901.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！（八）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R316.68kNN30kN 满足要求！（九）立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)2000立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.01 立柱底垫板的底面85、平均压力pN/(mfA)16.98/(10.01)1697.54kPafak2000kPa 满足要求！7.4 楼梯间一侧（周）标高13m处悬挑扣件式脚手架计算 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 0 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):386、.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山西离石，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.593，计算立杆稳定性时取1.084，风荷载体型系数s 为0.873；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度187、.35m。楼板混凝土标号:C40；6.拉绳与支杆参数 支杆与与梁夹角为(度):72；支点距离建筑物 1.2 m,支杆采用 12.6号槽钢。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.2/1=0.36kN/m ；活荷载标准值: Q=31.2/1=3.6kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.36+1.43.6=5.512kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑88、为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =5.5120.82/8=0.441kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =98.209N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =98.209N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.36+3.6=3.993kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.03.9938004/(3842.06105107800)=0.959 mm；小横杆的最大挠度 0.959 mm 小于 小横杆的最89、大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算因为此时大横杆没有受到上部结构传来的力的作用，所以，大横杆不需要进行验算。 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0330.8/2=0.013kN；脚手板的自重标90、准值: P3=0.30.81.2/2=0.144kN；活荷载标准值: Q=30.81.2 /2=1.44kN；荷载的设计值: R=1.2(0.013+0.144)+1.41.44=2.205kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/m NG1=0.1291+(0.800/2)0.033/1.5029.00=3.744kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.321.2(0.8+91、0.25)/2=0.378kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.1521.2/2=0.18kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.229=0.174kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.476kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30.81.22/2=2.88kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.24.476+ 0.851.492、2.88= 8.798kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.476+1.42.88=9.403kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.084； s - 风荷载体型系数：取值为0.873；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.41.0840.873=0.265kN/m2；风荷载设计值产生的立93、杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.2651.21.52/10=0.085kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=8.798kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 9.403kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 94、：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=2.599 m；长细比: L0/i=163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=8798.28/(0.265424)+85135.812/4490=97.266N/mm2；立杆稳定性计算 =97.266N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=9403.08/(0.265424)=83.687N95、/mm2；立杆稳定性计算 =83.687N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.593，s0.873，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 1.5930.8730.4=0.389kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按96、照下式计算：Nlw=1.4WkAw=5.888kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.888kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=10.888 Nf=83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=10.888小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！ 连墙件扣件连接97、示意图八、水平型钢梁的受力计算悬臂梁受脚手架集中荷载N的作用，A、B点分别为与墙(梁)焊接锚固本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，A、B点距离:-315mm，水平钢梁的截面惯性矩 I=934.5cm4，截面抵抗矩W=116.8cm3，截面积A=25.15cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2NG + 1.4NQ=1.24.476 +1.42.88=9.403kN；水平钢梁自重荷载 q=1.225.150.000178.5=0.237kN/m；受力分析此悬挑架为一次超静定结构，采用力法进行受力分析。 悬挑架示意图 悬挑脚手架计算简98、图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=8.363kN； R3=10.763kN。 计算得出水平悬挑钢梁最大弯矩 Mmax=2.401kNm计算得出水平悬挑钢梁最大剪力 Vmax=10.763kN水平悬挑钢梁的强度计算1)、抗弯强度计算计算公式如下:max=Mmax/Wf式中 Mmax - 截面承受最大弯矩值，Mmax=2.401kNm； W - 构件静截面模量，W=116.8m3； - 截面塑性发展系数，=1.05； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=205N/mm299、；经计算得出max=2.401106/(1.05116800)=19.578N/mm2钢梁的正应力计算值max=19.578N/mm2小于钢梁抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求。2)、抗剪强度计算计算公式如下:max=VS/Itwfv式中 V - 计算截面沿腹板平面作用的剪力； S - 中和轴以上毛截面对中和轴的面积矩； I - 毛截面惯性矩； tw - 腹板厚度； fv - 钢材的抗剪强度设计值；fv=185N/mm2；经计算得出max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.7631000651602-(65-8.5)1402/(893450008.5)=9.428N/100、mm2；钢梁的切应力计算值max=9.428N/mm2小于钢梁抗剪切强度设计值fv=185N/mm2，满足要求。九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)(235/fy)经过计算得到最大应力b=(570tb/lh)(235/fy)=570 1065 235 /( 1200160235)=1.93由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.92。经过计算得到最大应力 =2.401106 /( 0.92116800 )= 22.251101、N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 =22.251 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！十、支撑斜杆的受力计算 支撑斜杆的轴压力为：N=R2/sin=9.656kN。支撑斜杆采用12.6号槽钢,其容许应力按照下式计算: =N/A f式中 N - 支撑斜杆的轴压力设计值，N=9.656kN； A - -受压杆的净截面面积,A=15.69cm2； f - 钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2； - 轴心受压斜杆的稳定系数; 由长细比=l/i=248，(fy/235)1/2=234250查表得=0.14；经计算得出,支撑斜杆的正应力=9.656103/(0.1415.69102)=43.96102、N/mm2支撑斜杆的正应力=43.96N/mm2小于钢梁抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求。斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 =N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑杆的轴向力，N=9.656kN； lwt为焊接面积，取15.69cm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度= 9.65610/15.69=6.154N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！十一、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 Amin =96mm2；其中 N - 对接焊缝轴向力，N=4.828kN； F - 对接焊缝切向力，F=10.763kN； A - 最小对接焊缝面积 Amin =96mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝正应力强度=4828.127/96= 50.293N/mm2；焊缝剪应力强度 =10763.388/96= 112.119N/mm2；焊缝总强度为200.602N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求！