1、桂林彰泰北城1号项目售楼部模板施工方案浙江省东阳第三建筑工程有限公司广西分公司彰泰北城1号项目部目 录第一章、工程概况1第二章、施工组织安排与计划3第三章、施工技术和工艺4第四章、安全技术措施15第五章、材料节约措施15第六章、环境保护措施16第七章、模板强度计算书17第一章、工程概况1.1总体简介工程概况序号项 目内 容1工程名称桂林彰泰北城1号项目售楼部2工程地址位于桂林市灵川县灵西路灵西市场以北3建设单位彰泰实业集团有限公司4设计单位桂林市建筑设计研究院5监理单位桂林华泰监理有限公司6质量监督单位广西桂林灵川县质量监督站7施工总承包单位浙江省东阳第三建筑工程有限公司13质量目标合格工程概2、述1.2设计简介序号项 目内 容1建筑功能住宅3建筑层数地下1地上36结构形式基础结构形式梁式筏板基础主体结构形式框架剪力墙结构7地下防水结构自防水防水混凝土C30、P6材料防水采用卓宝牌自粘改性沥青防水卷材8混凝土强度等级基础梁、板、剪才墙C30（P6）基础垫层C10框架梁、次梁、板C309抗震等级工程设防烈度6度剪力墙抗震等级四级框架抗震等级热轧级(HRB400级)直径(mm)： 8、10、12、14、16、22、25、11钢筋接头形 式直径14钢筋，采用焊接连接，直径14，搭接绑扎。1.3施工图序号名 称编 号1建筑施工图2结构施工图结施1结施91.4主要图集序号类 别名称编号1国 家建3、筑物抗震构造详图11G329-12国 家混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G101-1国 家混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G101-23国 家混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G101-31.5主要规范、规程序 号类 别名 称编 号1国 家混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002（2011）2行 业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200123行 业施工现场临时用电技术规程JGJ46-20054行 业建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-916国 家建筑工程监理规范GB50319-20137地 方建筑工程技术资料管4、理规程8国家建筑安装工程质量检验评定统一标准GB50300-889国家建筑结构荷载规范GB50009-201210国家混凝土结构设计规范GB5010-201012国家建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201113国家建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200816主要书籍序号类别名 称编 号1建筑施工手册（第四版）2建筑施工计算手册第二章、施工组织安排与计划一、 施工部位及工期要求序 号施工部位施工工期1基础2013年10月282地下1层2013年11月53主体13层2013年11月30二、人力配备及职责分工管理层负责人施工员：赵培风作业负责人木工工长：韦德敏三、工人数量及分5、工序 号人员分工人 数1梁、板、墙、支(拆)模26 合 计26四、施工准备4.1技术准备（1）根据施工组织设计、施工图纸要求，编制材料计划和计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板细部作业设计。（2）项目部施工员提前制定模板加工计划，编制技术交底，准备进行详细的技术交底。（3）施工队负责人对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。对于操作人员按流水段进行合理分工。4.2机具准备序号名 称单 位数 量备 注1压刨台12圆锯台13电锯台154气泵台14.3模板选用：本工程其结构模板采用多层板模板，采用5080木方和15mm厚多层板进行组拼。五、施工进度计划施工时，安排好各个环6、节和下道工序的插入时间，严格按计划执行。六、机具、料具安排序号名称数量备注1压刨机1按一个施工区考虑2平刨机1按一个施工区考虑3电动锯1按一个施工区考虑4架料、模板、木方由木工提供计划逐步进场第三章、施工技术和工艺一、模板工艺本工程地下室部分为框架、剪力墙结构。模板工程的重点是加工尺寸准确，表面平整、拼缝严密、刚度好不变形、安装牢固、位置准确。本工程有高宽的梁和墙体，必须采用特殊的模板施工措施。模板的支撑体系采用钢管脚手架支撑。各支撑体系需经过强度、抗失稳验算后确定支点的间距和各系杆间距。（1） 模板工程的工艺流程见图模板方案选定模板方案 支撑加固方案选定现场加工模板加工模板就位、加固安装控制7、线模板安装模板位置、垂直度检查模板验收标高检查预检记录、质量验收混凝土成品保护混凝土强度报告模板拆除 模板工程施工流程图（2）模板方案设计根据本工程的结构特点和质量目标，结合目前建筑模板的技术水平，我们拟采取以下模板方案：二、梁板式筏型基础模板设计(1)基础形式为梁板式筏板基础，基础梁高度1200mm有下返梁形式，下返高度为300mm。此高度采用砖胎模施工，基础梁模板上部采用15mm厚多层板、5080mm木方做背楞（横向水平间距为不超过200mm，竖向水平间距为不超过500mm。两个模板拼接缝采用1cm1cm海绵条及胶带。（2）基础梁模板为600，模板用12螺栓固定，其水平直间距均为500mm8、。（3）安装时，采用双根483.0钢管， 5080mm 长木方背塄，对拉螺栓采用12，横向间距500mm，竖向间距200mm。基础梁模板图三、基础底板后浇带模板设计1根据基础底板的厚度及图纸要求的后浇带的做法，用12钢筋焊接一支架，与梁板钢筋焊接。2在后浇带位置放出后浇带的位置线，然后将后浇带的控制点标注在钢筋上，根据控制点拉线在底板钢筋上焊好模板加固用的钢筋支架。 底板后浇带的保护示意图：四、墙体模板设计（1）墙体模板采用15mm厚多层板、5080mm木方做背楞竖向间距为200mm。两个模板拼接缝采用1cm1cm海绵条及胶带。（2）墙模用12螺栓固定，其水平间距为400mm、垂直间距均为509、0mm。（3）安装时，内、外钢楞（水平采用双根483.0钢管，竖向间距500mm；对拉螺栓采用12钢筋，间距500400mm。（4）墙体模板阴角模与墙模板拼接采用对接缝，接缝处模板背面的木方采用12螺栓连接牢固，螺栓沿墙高设置三道。阳角直接由两块模板在现场硬拼（见下图）。多层板阴角模与多层板墙模的拼接（5）外墙多层板模板对拉螺栓在地下室为防水螺栓。外墙防水螺栓用12钢筋，中间焊止水环，止水环用3mm厚5050mm钢板，双面焊接，满焊没有缝隙；螺栓两端加垫片，采用15mm厚5050mm多层板（此板解决由于对拉螺栓能深入墙体割断，防止砼墙面出现锈点问题），垫片里侧焊6短钢筋档，顶住竹垫片，竹垫片又10、顶住两侧多层板，因而螺栓对模板起又拉又顶的作用，故外墙模板不设顶模棍（见下图）。12止水螺栓五、框架柱子模板设计（1）矩形柱子模板支垫方木肋间距200mm，钢管箍夹固,钢管箍沿柱子高度每450mm设一道。为防止柱子模板根部在浇筑混凝土时移位、胀模，在柱脚周围的混凝土楼板上插置钢筋头，作为柱脚模板支垫的固定锚点。两个模板拼接缝、柱脚采用1cm1cm海绵条及胶带柱子支模时注意留置与墙体的拉结筋。柱模板图六、梁模板设计梁侧模板采用15mm厚多层板；配制时梁侧模上下周边及每间距200左右设边长50mm80mm方木档。梁支模时在搭钢管排架之前，应根据梁的结构位置和方向、标高安装好梁底模板，钢管排架垂直钢11、管间距为900900mm，1200mm高框架梁下增加2根钢管沿梁长度方向均匀布置，大于600mm框加架梁下增加1根钢钢管。梁底支撑钢管一般每边离梁侧板200-300mm;梁底板安放在水平钢管上，并加以固定，位置准确后再支梁侧模，在梁侧模外侧用483.0钢管竖向紧贴梁侧模。竖向钢管的根部与水平钢管交接处用扣件连接固定，夹住底模与侧模使其夹蓬的密实。当梁高度大于700时，在梁高2/3处设12对拉螺栓，对拉螺栓在钢筋入模后安装。梁跨度大于4M时，梁底模应起拱，起拱2。为了保证材料的周转，使梁侧模板能提前拆除，支模时不能把梁侧模伸入平板中，一定要把平板模搁置在梁侧模上，平板以下的方木在支模时要离开梁侧12、模100-150mm，以防侧模拆时卡位。 七、楼板模板设计模板采用15mm厚多层板，模板下方木断面5080mm。平板支模首先搭好钢管排架，排架立柱为900mm。排架摆好后首先把平板底的水平钢管根据水平高度减去砼板厚、平模板厚度和方木厚度调平，然后在水平钢管搁置5080mm方木，要求侧放，间距为200mm300mm。方木在水平钢管的端部伸出间距的1/3以上，以防平板打跳。再铺设平板与方木固定。板挑出部分不得大于200。铺设平板时最好把整块的模板铺在梁侧一边，需要在一间，这样可以避免拆模时由于模板面积小而容易受损，边部模板大时方便，中间拆模时一般自动会落下。铺设平板时要求板缝密实，板面平整，与梁侧13、模必须镶拼密实。楼板及柱模板支模详见下图：八楼梯模板设计楼梯模板为15mm厚木塑板。踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50mm厚木方子。制作时在梯段侧板内画出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度钉上木档，详见下图：九、其它模板设计梁柱节点模板梁柱节点模板就是在柱的第一次混凝土浇筑完成后，第二次进行的柱上部、梁、顶板交汇处模板，梁柱节点模板高度到顶板底部。梁柱节点模板每套由四块组成，没有梁的位置为一块面板，有梁的位置则在面板相应的位置上开一洞口。具体尺寸依不同梁的规格而定。在第一次支模、浇筑混凝土、拆模后，第二次安装梁柱节点模板至楼板底。梁柱节14、点模板每套共配制四块单片模板，采用15mm厚多层板，同梁模板一起支设、固定。在柱与梁相交的位置，有梁一侧梁柱节点模板上开口，开口宽度为梁宽+2倍多层板厚（15*2=30mm），开口高度为梁高项板厚+多层板厚（15mm）。支模时，梁柱节点模板压梁模板（将梁的侧模及梁底模模板伸入梁柱节点模板预留开口处）。接缝贴海绵条或胶带。预留洞模板预留洞模板用5080木方作成定型盒子，合模前放入，盒子放入前刷脱模剂，以利于拆模时取出。严格控制位置，使其就位准确。预留洞模板两端部加密封条，防止漏浆。十、模板加工1、剪力墙、柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板须进行刨边，否则禁止15、使用，次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少要单面刨光，翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。2、模板加工管理模板加工完毕后，必须经过项目部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的胶合板（多层板），如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。十一、模板安装1、模板安装前，做好技术交底、模板安装时严格按模板方案设计的龙骨大小、间距、支撑的间距要求进行安装，如果现场需要改变，必须征得设计人的许可。2、柱、剪力墙模板安装顺序及技术要点1、1模板安装顺序搭设脚手架框架柱、剪力墙模就位安装安装柱、剪力墙模安设支撑固定柱、剪力墙模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板。1.2技术要点板块与板块16、竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加箍，对拉螺栓、支撑体系将柱、剪力墙固定。3墙体、柱模板安装顺序及技术要点3.1模板安装顺序模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模。3.2技术要点安装墙、柱模前，要对墙体、柱脚接茬处凿毛，用空压机或高压水清理墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止柱子、墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙体安装前，在底板上根据放线尺寸贴5cm1cm海绵条及胶带，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。4梁模板安装顺序及技术要点4.1模板安装顺序搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板。4.2技术17、要点按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2），并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。5、楼板模板安装顺序及技术要点5.1模板安装顺序“满堂红”门式脚手架主龙骨次龙骨柱、剪力墙头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序。5.2技术要点楼板模板当采用单块就位，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与柱、墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2%），起拱部位为中间起拱。四周不起拱。模板及支撑设计应有计算书，计算书包括施工荷载计算，模板及支撑系统的刚度、强度、稳定性、抗倾覆及支撑承载力的验算。模板设计采用48、壁厚3mm钢管脚手架作支顶，用418、8、壁厚3 mm钢管作水平拉杆及剪力撑配件用直角扣件、对接扣件、旋转扣件、可调支撑、模板及支撑材料应符合设计要求及现行建筑施工与验收规范的规定，禁止使用严重锈蚀、变形、断裂的钢管支模材料搭设。模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆放，在任何情况下模板及钢管脚手架承受的荷载不得超过荷载设计值。预埋件、预留洞在已完成的梁、板模板上，根据图纸要求确定预埋杆、预留洞的准确位置，并弹线标识清楚；然后将预埋件和预留洞的模板用钉子等固定在梁、模板上。模板接锋处理所有梁、柱模板的阴角接缝，都做成“S”形接缝，安装后在缝隙处贴一道自粘型密封条。混凝土浇筑时模板检查混凝土浇筑施工时，设19、专人对模板进行监控检查，发现问题及时处理；墙、柱混凝土浇筑完成后，对墙柱的垂直度进行第二次检查，发现偏差马上进行调整。模板质量验收1、划分检验批a、验收前与监理一起确定划分检验批，确定检查数量。b、验收批划分；根据规范要求和施工安排，分验收批组织验收。技术资料验收2、技术资料验收包括模板方案、模板预检记录、检验批质量验收记录、分项工程施工报验表。3、模板外观检查a、模板准确，接缝严密，加固支撑牢固。b、模板隔离剂涂刷均匀，无漏刷，无污染钢筋。c、预埋件、预留孔洞安装牢固。d、梁起拱高度符合设计要求。e、垂直、平整等偏差，控制在相应的允许范围内。模板安装允许偏差表控制项目允许偏差（）检查方法GB20、QB轴线位置53钢尺检查底模上表面标高103钢尺检查截面内部尺寸基础103钢尺检查柱、墙、梁+4，-5+2，-3层高垂直度不大于5m63经纬仪或吊线钢尺检查大于5m84相邻两板表面高低差22钢尺检查表面平整度522m靠尺、塞尺阴阳角方正-2方尺、塞尺、线尺顺直-2预埋件和预留孔洞允许偏差表控制项目允许偏差（）检查方法GBQB预埋钢板中心线位移32钢尺检查预埋管、螺栓中心线位移32钢尺检查螺栓外露长度+10，0+5，0预留孔洞中心线位移104钢尺检查尺寸+10，0+3，0插筋中心线位移53钢尺检查外露长度+10，0+8，0门窗洞口中心线位移-钢尺检查宽、高36对角线35十二、模板的拆除1、非承重21、模板（柱、剪力墙、墙体、梁侧模）拆除时，其结构混凝土强度宜不低于1.2MPA，保证混凝土表面及棱角不因拆除模板而损坏。2、承重模板（梁、板底模板）拆除时，其结构混凝土强度应达到混凝土标准强度的75%。跨度大于8米的梁及悬臂梁构件应达到混凝土标准强度的100%。3、拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。4、拆除跨度较大的梁底模时，应从跨中开始，分别拆向两端。5、拆模时不要用力过猛、过急，拆下来的木料要及时运走、整理，按规格分类堆放整齐。十三、施工注意事项模板安装前，先检查模板的质量，不符质量标准的不得投入使用。1、梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模，局部模板22、嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：2、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱、剪力墙模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。3、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。4、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。5、柱模板：防止炸模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱扭曲的现象。措施：5.1、根据规定的柱箍间距要求钉牢固。5.2、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。5.3、四周斜撑要牢固。5.4、板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：5.5、楼板模厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要23、平整。5.6、支顶要符合规定的保证项目要求。5.7、板模按规定起拱。第四章、安全技术措施1模板应堆放在塔吊的有效回转半径内，堆放场地要坚实平整、排水流畅、不得积水。2模板要划出专门堆放区，场区内的模板应按规格、型号分区堆放，并要设立明确的标志，非操作人员不得随意进入模板堆放场。3 模板区域内要按规定设灭火器，要有足够消防水源。4 进入现场必须佩戴安全帽，高空作业必须系安全带。5 模板加工应有防尘措施，避免粉尘污染。6 模板加工机械应采取噪声隔离措施，其噪声应符合建筑工程施工现场噪声控制标准。7 模板加工机械应采取安全保护措施，以防触电等人身伤害事故。8 承重支撑架的搭设，其施工人员必须持有建筑24、登高架设特种作业上岗证，坚持先进行安全教育，再上岗的原则，严禁无证人员上岗操作。9 安装和拆除模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，要避免上下同一垂直面操作。10 支模要按顺序进行，模板及支撑没有固定前，禁止利用拉杆、支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。11 拆模时应按顺序逐块拆除，避免整体塌落。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往。12 遇有六级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雪、霜、雨后应清扫施工现场，不滑时再进行工作。13拆模后，模板或木方的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。第五章、材料节约措施1模板工程施工所用的材料、架木具、配件的领用和发放，按施工任务书中的25、数量，严格执行限额领料制度；施工中应密切注意现场使用情况，防止损坏丢失。2施工中严格按照方案制定的流水段施工，加快模板周转、节约模板。3施工前根据配料单集中配料，长料长配，短料短配，避免长料短用，优材劣用，合理地利用木材、多层板、钢管支撑。4控制拆模时间，以提高支撑及模板的周转次数。5材料、架木具等根据施工进度用量进场，避免过早、过量进场造成材料积压，要尽量减少退料。6材料、架木具进场后严格按照平面布置图中规定的位置存放，不得随意乱堆乱放，并挂牌指定专人负责管理。7材料、架木具分品种、规格和按不同要求码放整齐，不得超高，不得混串，应下垫的料具，下垫高度不得低于10cm。8现场材料按其不同要求采26、取防雨、防潮、防晒、防火、防损坏措施，不得无防护或降低防护标准。9现场废料应及时归堆、分拣、回收；不得与施工垃圾和废弃物混放；报废材料要挂牌标识。10现场材料有严格的收发手续，有齐全的技术检测资料，各种材质证明齐全方可投入使用，规定的各种台帐应健全、清楚、真实、规范；不得打白条代收发料，不得有不合格的材料进入施工现场。11施工现场各项管理、严格依照ISO9002的管理程序进行，加强材料内业台帐管理，提高文明施工管理水平。第六章、环境保护措施9.1工地设专职环保人员对施工现场进行环境监控，定期检查各项环保措施，消除一切污染源。9.2施工现场的机油、柴油、脱模剂、建筑用胶存放于库房内。储存和使用时27、，防止出现跑、冒、滴、漏现象。9.3严禁焚烧废木料、刨花，造成环境污染。9.4施工操作人员不得大声喧哗，操作时不得出现刺耳的敲击、撞击声；对施工操作人员进行定期环保教育。第七章、模板强度计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称600*600新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)5400新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对28、垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.44，1.3538.4+1.40.740.9max51.68，55.760.955.7650.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性29、模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4538.421kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4541.59kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.107210.152-0.1211.590.152-0.05kNm Mmax/W0.05106/(1/6450152)3.25N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4538.417.30、28kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6317.281504/(10010000(1/12450153)0.04mml/400150/4000.38mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)250 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1550.187.53 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.24kNm Mmax/W0.24106/40.831035.76N/31、mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1538.45.76 kN/m 面板变形图(mm) 0.41mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.83kNm，N13.49kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M2032、.83kNm，N23.49kN M/Wn0.83106/(4.49103)184.47N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.69mml/4001.92mm 21.69mml/4001.92mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.492=6.99kNNtb12.9kN 满足要求！ N3.492=6.99kN26kN 满足要求！700*700柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱33、名称700*700新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)5400新浇混凝土柱短边边长(mm)700二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9ma34、x1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.44，1.3538.4+1.40.740.9max51.68，55.760.955.7650.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4538.421kN/m 活载35、线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4541.59kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.1210.232-0.1171.590.232-0.12kNm Mmax/W0.12106/(1/6450152)7.37N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4538.417.28kN/m 0.677ql4/(100EI)0.6817.28233.334/(10010000(1/12450153)0.27mml/400233.33/4000.58mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5080小梁截面36、惯性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2350.1811.71 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.37kNm Mmax/W0.37106/53.331036.86N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2338.48.96 kN/m 面板变形图(mm) 0.43mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)483柱37、箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.58kNm，N112.84kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.58kNm，N212.84kN M/Wn0.58106/(4.49103)130.26N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 1038、.15mml/4001.11mm 20.15mml/4001.11mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N12.841=12.84kNNtb12.9kN 满足要求！ N12.841=12.84kN26kN 满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称二层1.2米梁新浇混凝土梁计算跨度(m)14混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001200新浇混凝土结构层高(m)5.4梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及39、其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混40、凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,650梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ 41、(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.142、0737.30.082+0.1211.760.0820.02kNm Mmax/W0.02106/375000.57N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63230.7754/(10010000281250)0.002mml/40075/4000.19mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.08+0.4461.760.081.16kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14337.30.08+1.2231.43、760.083.36kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.08+1.1421.760.082.75kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.080.9kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.082.63kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.082.14kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性44、矩I(cm4)213.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.16+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.36+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=3.38kN/m q2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.63+(0.3-0.1)0.3/42.65kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.380.92，0.53.380.2520.29kNm Mmax/45、W0.29106/533305.49N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.380.9，3.380.251.845kN max3Vmax/(2bh0)=31.8451000/(25080)0.69N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.659004/(10093502133300)0.55mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.652504/(893502133300)0.06mml/400250/4000.62mm46、 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.380.9，0.3933.380.9+3.380.253.47kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.08kN，R2R43.47kN，R32.84kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.650.9，0.3932.650.9+2.650.252.72kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.82kN，R2R42.72kN，R47、32.22kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.256106/449056.98N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.287kN max2Vmax/A=26.2871000/42429.66N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠48、度验算 主梁变形图(mm) max0.1mml/400550/4001.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.26kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.26kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=149、50 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.91.82/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.42kN/m 2)小梁验算 q1，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.05+(0.3-0.1)0.3/4=3.07kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.25kN，R27.16kN，R37.16kN，R40.25kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边250、+Mw/lbmax0.25+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.6-0.3/2)/20.9，7.16，7.16，0.25+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.9+0.05/1.27.24kN fN/(A)+Mw/W7240.73/(0.5424)+0.05106/449044.74N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R317.71kNN30kN 满足要求！梁模板（扣件式51、）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称550*900新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)550900新浇混凝土结构层高(m)4.2梁侧楼板厚度(mm)160二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:052、.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f53、(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.554、)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10728.010.112+0.1211.760.1120.03kNm Mmax/W0.03106/375000.9N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63223.051104/(10010000281250)0.008mml/400110/4000.28mm 满足要求55、！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39328.010.11+0.4461.760.111.3kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14328.010.11+1.2231.760.113.76kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92828.010.11+1.1421.760.113.08kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39323.050.111kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.112.9kN R3=56、0.928 q2l=0.92823.050.112.35kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.3+0.91.35(0.3-0.1)0.55/5+0.5(0.9-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.41，(1.2-0.6)-0.55/2/21，3.76+0.91.35(0.3-0.157、)0.55/5=3.79kN/m q2，(1.2-0.6)-0.55/2/21，2.9+(0.3-0.1)0.55/52.92kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.790.92，0.53.790.4520.38kNm Mmax/W0.38106/533307.19N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.790.9，3.790.452.068kN max3Vmax/(2bh0)=32.0681000/(25080)0.78N/mm21.78N/mm2 满足要58、求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.929004/(10093502133300)0.61mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.924504/(893502133300)0.75mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.790.9，0.3933.790.9+3.790.453.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.89kN，R2R53.59、89kN，R3R43.2kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.920.9，0.3932.920.9+2.920.453kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R62.58kN，R2R53kN，R3R42.45kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算60、 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.886106/4490197.44N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.751kN max2Vmax/A=28.7511000/42441.28N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.38mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.23kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.23kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，61、单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.91.82/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16k62、N/m 2)小梁验算 q1，(1.2-0.6)-0.55/2/21，3.44+(0.3-0.1)0.55/5=3.46kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.16kN，R216.22kN，R31.16kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax1.16+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.16)+0.91.41(0.9+0.6-0.55/2)/20.9，16.22，1.16+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.16)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.55/2)/20.9+0.05/1.216.29kN fN/(A)+Mw/W1663、294.78/(0.5424)+0.05106/449087.79N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2117.5kNN30kN 满足要求！墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称大地下室新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)4970混凝土墙的计算长度(mm)6000二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇64、混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.44，1.3538.4+1.40.740.9max51.68，55.760.955.7650.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)150小65、梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500152/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、强度验算 qbS承0.550.1825.09kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.13kNm Mmax/W0.13106/187506.66、69N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.538.4=19.2kN/m 面板变形图(mm) 0.28mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 1、强度验算 qbS承0.2550.1812.55kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.39kNm Mmax/W0.39106/533307.35N/mm2f15.44N/mm2 满足67、要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2538.4=9.6kN/m 小梁变形图(mm) 0.42mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=6.39kN，R2=.R29=5.11kN，R30=3.83kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.57kNm Mmax/W0.57106/898063.98N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主68、梁变形图(mm) 0.2mml/400500/4001.25mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 对拉螺栓横向验算间距mmax400，400/2+200400mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.40.550.189.53kNNtb12.9kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称5.370新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)9新浇混凝土楼板边宽B(m)5.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(k69、N/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5.4立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)970、00水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)450立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁71、，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq172、l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.320.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.86kN/m 5ql4/(384EI)53.863004/(38410000281250)0.14mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模73、量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33 因B/lb取整5800/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.26kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=074、.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.31.32kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.320.92+0.10.940.920.16kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.260.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm M75、maxmaxM1，M2，M3max0.16，0.6，0.630.63kNm Mmax/W0.63106/5333011.85N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.320.9+0.620.940.91.25kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.260.2，0.10.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.25，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(28076、50)1.19N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.229004/(10093502133300)0.25mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.222004/(893502133300)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/m77、m2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.95kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.55kN/m q78、1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.550.9+1.2230.570.92.22kN 按悬臂梁，R1q1l=1.950.20.39kN RmaxRmax，R12.22kN; 同理，R1.67kN，R1.67kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.280.91.32kN 按悬臂梁，R1q2l=1.280.20.26kN RmaxRma79、x，R11.32kN; 同理，R0.99kN，R0.99kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.5kNm Mmax/W0.5106/4490111.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.3kN max2Vmax/A=22.31000/42410.87N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.52mm 跨中max=0.35mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.52mm=300/400=0.75mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚80、手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要81、求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.91.82/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.94.71kN f Nw/(A)+ Mw/W4709.56/(0.21424)+0.05106/449063.25N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.91.82/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.410.90.9+0.921.40.05/0.94.93kN f Nw/(A)+ Mw/W4928.26/(1.15424)+0.05106/449020.72N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.93kNN30kN 满足要求！