1、凌源至绥中高速公路建昌至兴城支线工程凌源至绥中高速公路建昌至兴城支线工程丁家沟公铁分离式立交主桥丁家沟公铁分离式立交主桥转体专项施工方案转体专项施工方案二 O 一四年五月目目录录1 编制依据.-1-2 工程概况.-1-2.1 工程概况.-1-2.2 主桥与京哈线位置关系图.-2-3 总体施工方案.-4-3.1 转动体系.-4-3.2 转体前施工准备.-5-3.2.1 模板及支架拆除.-5-3.2.2 拆除砂箱及清理滑道.-6-3.2.3 称重试验及配重.-6-3.2.4 牵引系统.-6-3.3 试转体.-6-3.4 正式转体.-7-3.5 封固转盘.-7-3.6 直线现浇段及合拢段施工.-7-2、3.7 附属工程施工.-7-4 施工工艺及主要施工方法.-8-4.1 转体施工工艺流程.-8-4.2 称重试验及配重.-8-4.2.1 称重试验.-8-4.2.2 配重.-9-4.3 牵引系统.-9-4.3.1 牵引索.-9-4.3.2 转体施工计算.-10-4.4 转体作业时间计算.-13-4.5 试转体.-14-4.5.1 试转体目的.-15-4.5.2 试转体步骤.-16-4.5.3 试转体角度.-16-4.6 正式转体.-17-4.6.1 转体组织机构.-17-4.6.2 外部条件的确认.-17-4.6.3 转体实施.-18-4.6.4 同步转体控制措施.-18-4.6.5 防超转措施3、.-19-4.6.6 精确就位.-20-4.7 临时锁定措施.-20-4.8 封固转盘.-20-4.9 转体施工注意事项.-21-4.9.1 转体抗倾覆预案.-21-4.9.2 转体施工操作注意事项.-21-4.10 直线现浇段及合拢段施工.-22-4.10.1 直线现浇段施工.-22-4.10.2 合拢段施工.-25-4.10.3 支架拆除.-27-5 施工监控.-27-5.1 监控项目.-27-5.2 监控方案.-27-5.2.1 转体测量监控.-27-5.2.2 下转盘应力监测.-28-5.2.3 主梁施工悬臂根部纵向应力监测.-28-5.2.4 合拢阶段监控.-29-5.2.5 线形监4、控.-29-6 资源配置.-30-6.1 材料和设备计划.-30-6.2 劳动力计划.-31-7 施工进度计划.-31-7.1 工期目标.-31-7.2 工期计划安排.-31-8 施工安全组织措施.-32-8.1 安全组织机构.-32-8.2 转体施工安全组织分工.-33-8.3 安全教育及培训.-34-8.4 具体安全措施.-34-8.4.1 施工组织与管理.-34-8.4.2 高空作业安全措施.-35-8.4.3 安全操作要求.-36-8.4.4 要点施工防护措施.-36-8.4.5 梁体卸架施工安全注意事项.-37-8.4.6 直线现浇段、合拢段施工安全注意事项.-37-9 转体施工应急5、预案.-37-9.1 首次不能正常起动.-37-9.2 突然停电.-37-9.3 大风、大雾、暴雨等恶劣天气.-38-9.4 中途停下后的再次启动.-38-9.5 机械设备故障.-38-9.6 牵引系统发生故障.-39-9.7 结构应力应变异常.-39-10 营业线施工安全应急预案.-39-10.1 安全应急领导小组.-39-10.2 预计发生的险情.-41-10.3 分情况抢险措施.-41-10.4 应急机械设备.-41-11 特殊条件、环境下的施工措施.-42-12 施工环保、水土保持和文物保护技术措施.-42-丁家沟公铁分离式立交桥丁家沟公铁分离式立交桥转体专项施工方案转体专项施工方案16、 1 编制依据编制依据1、凌源至绥中高速公路建昌至兴城支线建设项目施工组织设计；2、凌源至绥中高速公路建昌至兴城支线施工图设计文件；3、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011；4、沈阳铁路局营业线施工安全管理细化办法沈铁运201337 号文件；5、铁路营业线施工安全管理办法（铁运（2012）280 号）；2 2 工程概况工程概况2.1工程概况建兴高速公路丁家沟公铁分离式立交桥跨越既有京哈线客运专线，跨越处铁路里程为京哈线 DK425+992=建兴高速 K77+278，交角为 69.4。起点里程为 K76+760，终点里程为 K77+440，全长 680.0m，桥孔布置为 15 跨：左7、幅（1040）+（280）+（340）m；右幅（1240）+（280）+40m。桥梁设计为双向四车道，主桥为分幅桥，单幅桥宽度为 11.60m，主桥采用（2-80）m T 型刚构。采用平面转体的施工方法，即先在铁路一侧浇筑梁体,然后通过转体使主梁就位、调整梁体线形、封固球铰转动体系的上、下盘，最后浇筑合拢段,使全桥贯通。梁体分为转体段、直线现浇段及合拢段，转体段 T 构长为（69+69）m，直线现浇段长度为 8.95m，合拢段长 2.0m。转体角度为 69，转体总重量为 8500 吨。主桥平面布置均位于直线段上，纵断面布置自建兴高速向兴城方向为1.01078%的 上 坡 路 段 和-1.8218、17%的 下 坡 路 段，凸 型 竖 曲 线 半 径 为R=12000.0m；变坡点高程为 66.0m。2.2主桥与京哈线位置关系图转体前（图 2-1），左幅 11#梁体与既有线路的最小距离为 32.03m，右幅13#梁体与既有线路的最小距离为 30.58m；转体后（图 2-2、图 2-3），梁底与铁路轨面最小距离为 9.2m；左幅直线现浇段及合拢段与既有线路的最小距离分别为 21.15m 和 19.28m，右幅直线现浇段及合拢段与既有线路的最小距离分别为 22.59m 和 20.72m。图 2-1转体前，梁体与既有线路平面位置关系图京哈线（秦沈段）图 2-2转体后，梁体与既有线路立面位置关系9、图图 2-3转体后，梁体与既有线路平面位置关系图3 3 总体施工方案总体施工方案该 T 型刚构连续梁顺既有铁路方向采用钢管支架现浇刚构梁部，再利用铁路封锁时间进行平面转体的施工方案。转体完成后进行上下转盘封固混凝土施工，最后进行直线现浇段、合拢段、桥面系、附属结构等施工。3.1转动体系转体的基本原理是箱梁重量通过墩柱传递于上球铰，上球铰通过球铰间的四氟乙烯滑片传递至下球铰和承台。待箱梁主体施工完毕以后，拆除支架、脱空砂箱将梁体的全部重量转移于球铰，然后进行称重和配重，利用埋设在上转盘的牵引索、转体连续作用千斤顶，克服上下球铰之间及撑脚与下滑道之间的动摩擦力矩，使梁体转动到位。转动体系主要有承重10、系统、顶推牵引系统和平衡系统三大部分构成（图3-1）。承重系统由上转盘、下转盘和转动球铰构成，上转盘为纵横竖三向预应力体系，是转体结构的重要组成结构；下转盘为支撑转体结构全部重量的基础，转体完成后，与上转盘共同形成基础；转动球铰设在上下转盘之间，通过球铰使上转盘相对于下转盘转动，达到转体目的；顶推牵引系统由牵引索、牵引设备(连续千斤顶)、牵引反力座、助推反力座构成；平衡系统由结构本身、撑脚、大吨位千斤顶及配重用的砂袋等构成。图 3-1转动系统侧面图3.2转体前施工准备3.2.1 模板及支架拆除拆模应注意保护梁体混凝土不受碰撞和缺棱掉角。模板拆除顺序为：翼缘板腹板底板。梁体转体前进行卸架，然后拆11、除支架，首先拆除翼缘板部分，再从悬臂端向主墩对称拆除。拆除时先逐步拧松顶托使底模脱离梁底缓慢卸载，决不可骤然放松以防冲击过大。卸架前，在转体梁端各配备砂袋，测量梁顶标高和砂箱高度，卸架过程由技术人员对梁体变形进行观测，每 4 小时观测一次。观测过程中，若发现砂箱变形超过 5mm，停止卸架，在 T 构升高一侧进行配重，然后再进行卸架。待整个 T 构全部落架并稳定后，再从两端向中间拆除支架。3.2.2 拆除砂箱及清理滑道对上下转盘接茬处混凝土进行凿毛并清理，同时，清除撑脚底部的石英砂，在撑脚底安装 10mm 厚涂抹黄油的聚四氟乙烯滑板，然后对称同时拆除砂箱，最后将上下转盘之间的杂物清除干净。3.212、.3 称重试验及配重转体前，由第三方监控单位（兰州交通大学工程检测有限公司）对梁体进行称重平衡试验，测试转体部分的不平衡力矩、偏心矩、摩阻力矩及摩擦系数等参数，实现桥梁转体的配重要求。3.2.4 牵引系统每个转体桥墩均配置一个自动连续牵引转体系统和一个助推转体系统，并备用一套转体系统。3.3试转体经过现场实际测量与理论计算，计划试转角度为 10 度，试转后（图 3-2）。图 3-2试转后，梁体与既有线路平面位置关系图正式转动之前，进行试转，全面检查一遍牵引动力系统、转体体系、位控体系、防倾保险体系是否状态良好,检测整个系统的安全可靠性。同时由测量和监控人员对转体系统进行各项初始资料的采集，并分13、析采集的各项数据，对转体实施方案进行修正后，方可进行正式转体，整个转体采用统一指挥控制系统。3.4正式转体试转体结束后转体角度剩余 59 度，计划以不大于 0.02rad/min 的角速度转动，转体到位后，进行梁体标高、线形复核并调整到符合设计要求，即为转体结束。3.5封固转盘转体完成后，先将上下转盘临时锁定，保证转体单元不再产生位移。再立即绑扎剩余钢筋、安装模板，浇注上下转盘间的封固混凝土，使上转盘与下转盘连成一体。3.6直线现浇段及合拢段施工因左幅 12#、右幅 12#的直线现浇段必须等到主桥转体完成后才能进行施工，均采用钢管贝雷梁支架形式施工。合拢段施工亦采用贝雷梁支架的形式施工。3.714、附属工程施工为防止转体后,桥梁附属工程的施工影响铁路行车安全，在转体前，必须将转体梁段铁路投影上方的防撞墙、铁路防落物网及其他附属设施等安装完毕。4 4 施工工艺及主要施工方法施工工艺及主要施工方法4.1转体施工工艺流程4.2称重试验及配重4.2.1 称重试验转体前，由第三方监控单位对梁体进行称重平衡试验，测试转体部分的不平衡力矩、偏心矩及摩擦系数等参数，实现转体的配重要求。4.2.1.1 称重前的准备工作（1）撤除梁顶所有材料、机具、设备；（2）检查上转盘撑脚下滑板；（3）安放千斤顶、大量程百分表；（4）拆除支架，对称拆除砂箱，清理滑道，在撑脚下安装黄油聚四氟乙烯板；（5）解除临时固结，观察15、转体结构是否倾斜及倾斜方向以确定其状态。4.2.1.2 称重试验在上转盘下用千斤顶施加力，分别用位移计测出球铰由静摩擦状态到动摩擦状态的临界值，上转盘两侧的力差即为不平衡重量。箱梁直线现浇段施工转体 T 构梁施工梁体卸载、支架拆除解除承台间约束、砂箱安装转体牵引系统上承台、墩身及箱梁整体试转体、转体监控转盘封固合拢段施工监控称重试验、配重根据该状态的测试方法，在两幅梁的上转盘底面布置如下图所示的千斤顶和位移传感器，实施两幅梁的不平衡力矩等参数测试。图 4-1称重设备平面及立面布置图测试中所用设备及性能：400T 千斤顶两台,用于施加顶力；应变式位移传感器：用于测试球铰微小转动产生的撑脚竖向位移16、；主要技术指标：量程5mm，精度 1/100，使用条件：受周围环境影响不大；力与应变综合参数测试仪，用于采集应变式位移传感器的信号。4.2.2 配重平衡转体施工必须保证转体上部结构在转动过程中的平稳性，水平转体应该绝对保证转体中支点两端重量的一致，也就是保证其两端达到平衡状态。4.3牵引系统4.3.1 牵引索转体转盘设计埋设有两束牵引索，每束由 22 根强度等级为 1860Mpa、75 钢绞线组成，每根 75 钢绞线所能承受最大拉力 26t。每束承受的最大拉力为 572t。每束 4 根钢绞线备用，18 根钢绞线为牵引束。说明：1-位移传感器；2-大吨位千斤顶；3-压力传感器；4-转盘底垫钢板；17、5-千斤顶底座。称重设备平面及立面布置图称重设备平面及立面布置图432531安装牵引索时清洁各根钢绞线表面的锈迹、油污，逐根顺次沿着既定索道排列缠绕后，穿过 QDCLT2000-300 型连续千斤顶。牵引索的另一端设置固定锚具，已在上转盘浇注时预埋入上转盘混凝土体内，作为牵引索固定端。将预埋好的钢绞线牵引索顺着牵引方向绕上转盘后穿过千斤顶，并用千斤顶的夹紧装置夹持住；先用 YDC240Q 型千斤顶在 510Mpa 油压下逐根对钢绞线预紧，再通过连续张拉千斤顶在 23Mpa 油压下对该束钢绞线整体预紧，使两束牵引索每根钢绞线持力基本一致。牵引索索道与对应千斤顶轴心线应在同一标高。4.3.2 转体18、施工计算（1）基本数据转体总重量 W 为 85000.00kN。球铰平面半径 R=195cm。上转盘（牵引束力偶臂）直径 D1=1100cm。滑道中心线直径（助推力作用力臂）D2=1000cm。动摩擦系数动=0.05，静摩擦系数静=0.10。设计转体角速度0.02 rad/min。主梁端部水平线速度 v1.2m/min。（2）转体牵引力计算摩擦力计算公式为 F=Wx。启动时静摩擦系数按静=0.1，静摩擦力 F=Wx静=8500.0KN；转动过程中的动摩擦系数按动=0.05，动摩擦力 F=Wx动=4250.0KN。转体拽拉力计算：T=2/3x（RxWx）/D1计算结果：启动时所需最大牵引力 T静19、=2/3x（RxWx静）/D1=1004.6KN；转动过程中所需最大牵引力 T动=2/3x（RxWx动）/D1=502.3KN（3）平转助推力计算考虑动摩擦力矩与静摩擦力矩间的差值全部由上转盘撑脚处的两台助推千斤顶承受，则有助推力 T 推为：T推=2/3x（RxWx静）-2/3x（RxWx动）xD1/D2=552.5KN。（4）牵引索钢铰线检算每束 22 根 75 钢铰线：标准强度：fpk=1860MPa每束根数：n=22单根截面面积：A=140mm2钢铰线锚下控制应力：fk=0.75fpk=0.75x1860=1395MPa单束钢铰线容许拉力T1：T1=nAfk=22x140 x1395/120、000=4296.6KNT静=1004.6KN安全系数 K1：K1=T1/T静=4.28，满足要求。（5）牵引设备牵引千斤顶：2 台 2000KN 连续千斤顶（考虑侧向风荷载对转体的阻力，设备有一定的储备）；则启动动力储备系数1：1=F1/T静=2000/1004.6=1.99满足要求。助推千斤顶：2 台 200T 千斤顶。则助推动力储备系数2：2=F2/T推=2000/552.5=3.62满足要求。（6）惯性制动距离计算理论上，在转体就位前，若张拉千斤顶停止牵引，转体结构由于惯性会继续向前转动，此时阻止整个转体继续转动的力量是下转盘对转体的动摩擦力，摩擦力对转盘中心的力矩的作用使梁体停转。若21、梁体梁端以转角速度=0.02rad/min 的速度转动时，其动能W1=J222.rad2/min2式中：J 为转体部分总的转动惯量，t.m2。J=2miLi22在摩擦力矩作用下，设止动所需的转角为 a，则摩擦力矩提供 W1=M1则=W1/(3600 xM1)=1370.16/3600 x2/3x（RxWx动）=1370.16/19891080=6.89x10-5此时梁端中心差距为=L0 x=69x6.89x10-5=0.0048m=4.8mm理论上，在止动阶段，当梁端距设计中心线相差为 4.8mm 时应停止牵引，利用惯性就位。但实际操作上，利用转动惯性就位根本无法实现，当牵引动力停止时，梁端也22、即停止转动。经上计算可知，每个桥墩转体配置一个自动连续牵引转体系统和一个助推转体系统，自动连续牵引转体系统由一个 LSDKC8 主控台、两台QDCLT2000-300 型连续千斤顶和两台 YTB 液压泵站组成，该自动连续牵引转体系统可以提供转体结构启动时所需全部扭矩；助推转体系统由两 2 台 200T 千斤顶和两台 ZB4-500 型油泵构成，如发生异常无法启动时可用其助推启动。两台连续千斤顶分别水平、平行、对称的布置于转盘两侧，千斤顶的中心线必须与上转盘外圆相切，中心线高度与上转盘预埋钢绞线中心线水平，同时要求两千斤顶到上转盘距离相等。千斤顶放置于配套的反力架上，并通过电焊或高强螺栓与反力墩23、固定，反力墩必须能够承受 200T 反力的作用。主控台应放于视线开阔、能清楚观察现场整体情况的位置。4.4转体作业时间计算千斤顶的牵引理论速度（mm/min）=泵头流量（L/min）/(2伸缸面积)理论上由于泵头的实际流量可根据要求从 0 到 36L/min 进行选择，所以转体的速度可根据设计的要求而设定在规定的时间范围内实现施工要求。根据转体角度 69及上转盘半径 5.5m，计算出钢绞线牵引长度 L=6.62m。69m 梁端转过弧线长度为 83.05m。现将 YTB 泵站流量调整为 16L/min，伸缸面积为 8.199610-2m2。计算出千斤顶动作速度 V=（160.163992）60024、.001=5.85m/h。（1）转体所用时间 t=L/V=1.13h=67.8min。牵引钢绞线线速度：6.62/67.8=0.098m/min。（2）转体角速度：69/67.8=1.02/min，即（1.02/180）x=0.0178rad/min；（3）转体悬臂端线速度：83.0567.8=1.2m/min。计算转体角速度及悬臂端线速度均满足设计转体角速度0.02rad/min，悬臂端水平线速度 v1.2m/min。根据公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011）规定，转体角速度不大于 0.010.02 rad/min，转体悬臂端线速度不大于 1.52.0m/min，上述计算数据均满25、足规范要求。试转体角度为 10 度，正式转体角度为 59 度，正式转体时间为：T=（59180）/0.017857.8min，启动和点动阶段时间约为（2+5）=7min，加上转体准备工作、线形初调、转盘临时锁定及收尾工作，所需总时间约为 90分钟。转体施工相关参数表序号施工项目试转体正式转体1与既有线线路关系转体角度()10592离路肩最小距离（m）15.683离线路最小距离（m）18.684梁底与线路净高（m）9.25转体封锁时间安排转体准备(min)56转体实施(min)657线形初调(min)108临时锁定(min)109总需时间(min)90904.5试转体正式转动之前，进行试转，全面26、检查一遍牵引系统、转体体系、位控体系、防倾保险体系是否状态良好,检测整个系统的安全可靠性。同时由测量和监控人员对转体系统进行各项初始资料的采集，建立桥墩转动角速度与梁端转动线速度的关系，对转体全过程进行跟踪监测，以便在转动过程中把转动速度控制在要求范围内。转体操作的具体流程如下：4.5.1 试转体目的试转体目的：检查、测试泵站电源、液压系统及牵引系统的工作状态；测试启动、正常转动、停转重新启动及点动状态的牵引力、转速等施工控制数据；以求在正式转体前发现、处理设备的问题和可能出现的不利情况，保证转体的顺利进行。转体工作准备设备安装、调试牵引索、千斤顶连接牵引索预紧防倾保险体系准备监控体系准备拆除27、支架，静置 24 小时试转气象信息“自动”状态下启动转体纠偏排除隐患辅助顶推转体过程质量控制同步控制力偶平稳控制主控台泵站千斤顶钢绞线转体监测暂 停转体动力小转体倾斜发现异常“手动”状态下点动操作就位抄垫固定转体结束测量监控辅助千斤顶微调4.5.2 试转体步骤（1）预紧钢绞线。用 YDC240Q 型千斤顶将钢绞线预紧，预紧应采取对称进行的方式，并应重复数次，以保证各根钢绞线受力均匀。预紧过程中应注意保证 18 根钢绞线平行地缠于上转盘上。（2）合上主控台及泵站电源，启动泵站，用主控台控制两千斤顶同时施力试转。若不能转动，则施以事先准备好的辅助顶推千斤顶同时出力，以克服超常静摩阻力来启动桥梁转动28、，若还不能启动，则应停止试转，另行研究处理。（3）试转时，应做好两项重要数据的测试工作：A、每分钟转速，即每分钟转动主桥的角度及悬臂端所转动的水平弦线距离，应将转体速度控制在设计要求内。B、控制采取点方式操作，测量组应测量每点动一次悬臂端所转动水平弦线距离的数据，以供转体初步到位后，进行精确定位提供操作依据。C、试转过程中，应检查转体结构是否平衡稳定，有无故障，关键受力部位是否产生裂纹。如有异常情况，则应停止试转，查明原因并采取相应措施整改后方可继续试转。4.5.3 试转体角度经过现场测量及理论计算，若左幅 11#墩试转角度为 10 度，试转后，梁端转动距离为 12.07m，梁体与既有下行线路29、最小距离约为 20.14m，与路肩最小距离为 17.12m；若右幅 13#墩试转角度为 10 度，试转后，梁端转动距离为12.07m，梁体与既有上行线路最小距离为 18.68m，与路肩最小距离为 15.68m；两转体梁均再需转动 59 度即可就位。4.6正式转体4.6.1 转体组织机构（1）试转结束，分析采集的各项数据，对转体实施方案进行修正，方可进行正式转体。整个转体采用统一指挥控制，所以，两墩同步转体必须有统一的指挥机构。转体过程中数据的收集，采用一套严密的监视系统。指挥人员通过监视系统反映的两幅桥的数据资料进行协调指挥，以达到同步的目的。转体结构旋转前要做好人员分工，根据各个关键部位、施30、工环节，对现场人员做好周密部署，各司其职，分工协作，由现场总指挥统一安排。（2）人员配备现场指挥组：组长：潘绪明副组长：芦海洋、闫尚斌、OVM 转体主管现场技术组：王世学、张科、王雷、张秋明线形监控组：兰州交大成员安全防护组：刘学成、林臣皓、李晓刚、包占峰驻站防护员：郭刚物资设备组：白凯、薛亮转体操作组：欧维姆成员对外联络应急组：郝爽、郑旭、张涛转体配合组：工人 60 名，每个转体桥墩各 30 人4.6.2 外部条件的确认（1）转体施工必须在无雨雾及风力小于 6 级的气象条件下进行，所以转体施工日期的选择必须以气象条件做依据。（2）根据铁路局有关规定，桥梁转体时需要对线路进行封锁施工。按照理论31、计算，转体需要时间约为 65 分钟，然后进行线形初调、转盘临时锁定及收尾工作，所需总时间约为 90 分钟。转体前进行精心组织，科学安排，确保在封锁时间内完成。4.6.3 转体实施（1）先让牵引千斤顶达到预定吨位，启动动力系统设备，并使其在“自动”状态下运行。（2）每个转体使用的对称千斤顶的作用力始终保持大小相等、方向相反，以保证上转盘仅承受与摩擦力矩相平衡的动力偶，无倾覆力矩产生。（3）设备运行过程中，各岗位人员的注意力必须高度集中，时刻注意观察和监控动力系统设备和转体各部位的运行情况。如果出现异常情况，必须马上向现场指挥汇报，立即停机处理，待彻底排除隐患后，方可重新启动设备继续运行。4.6.32、4 同步转体控制措施（1）两墩同时启动，现场设同步启动指挥员，用对讲机通讯指挥。（2）连续千斤顶公称油压相同，转体采用同种型号的两套液压设备，转体时按校验报告提供的参数控制好油表压力。（3）采用两幅转体同步监测转体过程中随时观测转盘的转过刻度，观察两个转体的钢绞线是否等速。转体前在转盘上布置刻度并编号，转体过程中随时观测两个转盘的转过角度是否一致。上转盘最外圆周上均匀布置转动刻度，然后按顺序进行编号，转体过程中随时观测两个转盘的转过刻度。在转盘钢绞线上做好标记，观察同一转盘两根牵引索通过千斤顶是否等速。转体就位采用 2 台全站仪观测中线，时刻注意观察桥面转体情况，左右幅梁端每转过 1m，向指挥33、长汇报一次；在距终点 1.5m 时，结束千斤顶的自动“连续”状态，改为“点动”状态，每转过 10cm 向指挥长汇报一次；在 20cm内，每 1cm 报一次；在 5cm 内必须每 1mm 报告一次，以便控制系统的操作人员能及时掌握转体情况，利于操作控制系统，使转体达到理想的设计要求。4.6.5 防超转措施（1）转体前在转盘上布置刻度并编号，同时在梁端中线位置采用全站仪进行测量，转体过程中进行全程动态监控，确保转体精确就位。转体前在转体就位位置安装 I40b 工字钢横梁，使工字钢横梁与转盘撑脚接触位置即为转体就位位置（图 4-2）。图 4-2限位装置布置图（2）如果发生超转，在滑道千斤顶反力座位置34、安装 I40b 工字钢横梁，采用 2台 200T 千斤顶顶推撑脚，将转体部分反向顶回至设计位置。（3）每座转体在上、下盘的滑道之间均设置有 8 对保险撑脚，撑脚走板底面距离滑道顶面预留有 15mm 缝隙，转体结构精确就位后，采用三角形钢锲子进行固定，并用电焊将钢锲子同撑脚走板钢板、连同滑道钢板立即进行全面焊接。4.6.6 精确就位及线形调整轴线偏差主要采用连续千斤顶点动控制来调整，根据试转结果，确定每次点动千斤顶行程，换算梁端行程。每点动操作一次，测量人员测报轴线走行现状数据一次，反复循环，直至转体轴线精确就位，转体就位后采用全站仪中线校正。若转体到位后发现有轻微横向倾斜或高程偏差，则采用千斤35、顶在上下盘之间适当顶起，进行调整。4.7临时锁定措施在试转体结束及正式转体结束后，为保证梁体在受风荷载等外力的作用下不发生变形、转动、偏载、甚至倒塌现象，需要对上下转盘进行临时锁定。试转体结束后，临时锁定的方法有：立即在撑脚和滑道间打入5cm*10cm*20mm 三角钢楔块，立即在上下转盘间（邻近铁路侧）放置 4 个400T 千斤顶，并使其处于临时受力状态，立即在支架上离墩中 20m 处用脚手架临时支顶，防止梁体抖动。正式转体结束，经过对转体和精确定位阶段监测的平面位置、标高均符合设计要求后，临时锁定的方法有：立即在撑脚和滑道间打入钢楔块，并在下转盘承台上焊接型钢反力架（事先精确定位预埋钢板）36、，立即焊接上下转盘预留钢筋，立即对转体段和直线现浇段进行刚性骨架连接。4.8封固转盘临时锁定结束并保证转体单元不再产生位移后，以最快的速度对转盘进行封固施工，清洗底盘上表面污垢，检查预留压降管道是否通畅，焊接上下转盘预留钢筋，安装模板，封盘四角顶部安装保险压降管道，浇注封固混凝土（微膨胀混凝土），混凝土浇注时必须振捣密实，使上转盘与下转盘连成一体。因在上转盘施工时已预留注浆管道，及后置保险压降管道，封固混凝土后，为保证上下转盘处封固混凝土的密实，采用相同标号注浆水泥将其注满。图 4-3封铰混凝土浇注示意图4.9转体施工注意事项4.9.1 转体抗倾覆预案理论上两端受力是平衡的，但由于两侧砼浇注的37、不完全对称及施工荷载的影响（风荷载），会产生不平衡弯矩。若产生不平衡弯矩，采取以下预案：（1）撑脚可以承受 2210T.m 的弯矩；利用撑脚的作用，采取相应的措施，消除不平衡弯矩，确保施工安全。（2）在箱梁顶放置一个容积为 6m3的水箱，在转体过程中观测悬臂端高程的变化，若产生不平衡弯矩，则一端箱梁悬臂端翘起，往该端水箱里注水，直至产生的不平衡弯矩消除。4.9.2 转体施工操作注意事项（1）穿钢绞线时不能交叉、打搅和扭转，所用的钢绞线应尽量均匀布置；（2）前后顶的行程开关位置要调整好，即不能让行程开关滑板碰坏行程开关，又不能因距离太远而使行程开关不动作；（3）千斤顶的安装应注意和钢绞线方向一致38、；（4）前、后千斤顶进油嘴，回油嘴与泵站的油嘴必须对应好，不能装错；（5）油管和千斤顶油嘴连接时，接口部位应清洗、擦拭干净。严格防止砂粒、灰尘进入千斤顶；（6）卸下油管后，千斤顶和泵站的油嘴应加防尘螺帽，以防污泥进入；（7）控制系统在运行前一定要经过空载联试，确认无问题后方可投入使用；（8）牵引系统操作人员在系统运行过程中严禁站在千斤顶后；（9）转体时对梁体做接地处理，做好防电工作，确保施工及行车安全。（10）所有工作人员必须严格遵守有关安全施工操作规程。4.10直线现浇段及合拢段施工因左幅 12#、右幅 12#的直线现浇段必须等到主桥转体后才能进行施工，均采用钢管贝雷梁支架形式施工。合拢段施39、工亦采用贝雷梁支架的形式施工。4.10.1 直线现浇段施工（1）支架搭设及模板安装直线现浇段拟采用钢管贝雷梁支架配合脚手架方式的施工方案（图 4-4、图 4-5），即沿直线现浇段纵向搭设钢管贝雷梁支架，在贝雷梁上方布置碗口脚手架；支架横向为不等间距布置，在脚手架上铺设纵横向木方。左幅 12#墩直线现浇段支架基础采用扩大基础方式。然后按支架结构布置摆放钢管，支架从下至上为：钢管、工字钢、贝雷梁、脚手架、底模板，施工时要严格检查扣件处的安装质量，确保支架结构完好。待支架搭设完毕后进行加载预压，消除支架非弹性变形并获取支架弹性变形值。先对铺设的底模标高进行调整并在其上放样侧模安装平面位置，之后立侧模40、翼缘板模板。底侧模板均采用竹胶板，内模采用木胶板组拼。因右幅 12#墩直线现浇段支架基础距离路基坡脚较近，无法采取扩大基础方式施工，采用 2 个人工挖孔桩，挖至风化岩层为止，再做条形基础施工，然后按照支架搭设顺序进行施工。（2）钢筋混凝土及预应力施工在绑扎钢筋前，对模板上杂物进行清扫干净。施工时先进行底板及腹板钢筋的绑扎及预应力束管道的布置。待内模安装完毕后，进行顶板及翼缘板钢筋的绑扎及预应力束管道的安装，预应力束管道每隔一定间距布设定位筋，管道接头应牢固、密封。混凝土由拌和站集中拌和，混凝土及预应力施工细则均与箱梁施工相同。图 4-4直线现浇段及合拢段支架方案图京哈线（秦沈段）京哈线（秦沈41、段）图 4-5直线现浇段、合拢段支架与既有线关系位置图4.10.2 合拢段施工箱梁的合拢是控制主桥受力状况和线形的关键工序，因此箱梁的合拢顺序、合拢温度和工艺都必须严格控制。（1）合拢顺序按照设计方案要求，合拢段采用同一支架进行施工（图 4-4、图 4-5）。合拢段具体施工程序依次为：安装施工支架、立模、绑扎钢筋、预应力管道、安装劲性骨架，临时穿束并张拉，按照设计要求压配重，安放竖向和横向预应力筋，混凝土浇注及养生，预应力张拉并压浆。（2）时间区段的选择合拢跨合拢前，应对主梁的梁顶高程、桥轴线和桥长进行联测，观测气温变化及气温引起的梁体竖向和水平向相对位置变化的关系，连续观测时间不小于 48 42、小时，设计要求合拢温度控制在全天最低温度范围内，以确定浇注合拢混凝土的时间区段。（3）支架安装合拢段拟采用支架施工，即利用原有直线现浇段支架，在底板上铺设底模和架设外模，然后进行合拢段箱梁的施工。（4）劲性骨架的安装按设计合拢温度及张拉预应力后弹性压缩进行约束锁定（预埋型钢支架进行栓接或焊接）。在锁定后，对设计要求的部分钢束进行张拉，复测合拢段长度、高程。合拢前应在两悬臂端加平衡重，并在混凝土浇注过程中逐步撤除，使悬臂挠度保持稳定。（5）合拢段施工合拢段混凝土施工，由于箱梁混凝土的收缩、徐变及自然条件的变化（如日照不均匀，昼夜之间的温差）等，在合拢范围内相应要求会产生各种变形和内力。当混凝土浇43、注完毕，从初凝到混凝土结硬（混凝土还未形成强度或强度很低），直到张拉纵向连续束之前，上述变形及由于结构体系的变化在箱梁中引起的内力易使合拢段范围内混凝土开裂，为此，须采取措施予以防止。为改善上述不利影响，使结构在合拢段变形协调，内力连续传递，应在合拢段施工前提供箱梁挠度测量报告作为合拢施工的依据，并采取下列措施：1）在合拢段锁定前，需对悬臂断面进行一昼夜分时段连续观测。观测气温与悬臂端的标高变化、气温与梁体气温的关系等，为合拢锁定时间提供依据。2）为改善合拢段前后结构的受力情况，在浇注合拢段前，合拢段内设置劲性骨架范围内变形协调，并可传递内力。3）选择合理的浇注时间，应在一天中平均温度较低，变44、化幅度较小时锁定合拢口并浇注混凝土，以达到低温度合拢的目的。4）合拢劲性骨架的焊接锁定要求迅速、对称的进行，保证焊缝质量。5）合拢段纵向钢筋要求全部焊接，焊接长度满足规范要求，钢筋焊接在劲性骨架锁定后完成。6）合拢段接头处混凝土表面应凿毛处理，漏出石子。混凝土应采用早强微膨胀混凝土，严格控制用水量，以减少混凝土的收缩影响。并应先做好混凝土配合比试验，使混凝土在较短时间内达到一定的强度。7）合拢段混凝土应覆盖保湿养护，其他处混凝土也应加强混凝土的养护，保持箱梁混凝土的潮湿，适当降低合拢段以外箱梁顶面由于日照引起的温度差。8）要求事先与气象部门取得联系，了解浇注合拢段期间内的温度变化情况，在合拢段45、浇注后 5 天7 天内应避免气温骤降的天气，并要求在气温骤降到来前张拉一定数量连续钢束，以保证合拢段两侧结构的整体性。4.10.3 支架拆除合拢段混凝土达到强度张拉后，拆除钢管脚手架及侧模、底模板、钢管支架等，拆除时从合拢段处向边跨梁体端头进行，首先对顶托进行调松，将底模板的木方和竹胶板从梁底抽出，然后对碗口脚手架进行整体拆除。最后拆除钢管贝雷梁支架。因直线现浇段与合拢段离既有线较近，施工时必须有现场防护人员跟班作业，来车时提前通知现场作业人员，现场停止作业。5 5 施工监控施工监控5.1监控项目主要监控项目包括转体前后及转体过程中下盘应力情况，梁体根部应力与变形，转体平衡情况，转体的速度及其46、对转体运行平稳的影响，桥梁线性。通过上述项目的监控，及时为转体平稳、顺利、安全运行提供方案控制依据和保证手段。5.2监控方案转体测量监控测点布置a.轴线控制在梁体悬臂端将梁体轴线做出标记，同时在下承台上画出上承台转体终点线。转体时，用全站仪对梁体轴线进行动态观测，根据观测数据及时调整转体速度，确保转体精确就位（图 5-1）。b.高程控制分别在 T 构的悬臂端部上做 3 个高程观测点，并对转体全过程进行监控，转体就位后，根据测量结果，采用千斤顶调整梁端高程，使其符合设计要求。1200预埋钢筋图 5-1预埋钢筋布置图下转盘应力监测主要监测转体荷载作用下下转盘内部混凝土的应力及其变化状况，从中反映出47、转动体系的偏心状况，为过程安全和纠偏提供依据。通过测量转动体系重心位置的偏心状况可指导施工中针对性的采取平衡配重措施，从而控制转体姿态。上转盘浇筑前、浇筑完毕、箱梁各施工段浇筑完毕支架拆除前后、转体施工前后、合拢段浇筑前后，下转盘混凝土应力共监测 12 次。转盘应力监测的方法是在下转盘混凝土内部埋设弦式应变计测点。采用埋设埋入式振弦应变传感器，单侧转体体系的下转盘共布置 4 个测点（图 5-2）。图 5-2下转盘应变测点位置图5.2.3 主梁施工悬臂根部纵向应力监测主梁施工悬臂根部截面混凝土内纵向应力随着预应力张拉、支架施工或全部脱架后全部处于悬臂状态以及体系转换等各个施工阶段的不同工况随时都48、在发生变化，由于该截面受力十分复杂，内应力的变化较大，是主梁混凝土内应力的关键控制截面；另外，观测两端悬臂根部截面的纵向应力分布变化也可以推算两端悬臂重量不平衡状况，为整个转体体系旋转前、后的两端平衡控制与调整，都将起到积极主动的实际指导作用。该部位的应力应变观测截面，设在两幅主梁的 11 施工段面（既悬臂端与墩身交界的根部位置）上，两端共预埋振弦应变传感器 10 个（图 5-3）。1200150150弦式应变计图 5-3主梁悬臂根部应变测点位置每个施工段施工完成后，以及每道关键工序施工前后分别观测 1 次悬臂根部应力。每次观测在 1 天中的相同时刻进行。5.2.4 合拢阶段监控在合拢段施工过49、程中对梁体轴线、高程进行监测，定时测量，发现差异及时调整，使合拢段两侧梁体高程偏差值控制在规范允许范围内。5.2.5 线形监控梁部施工时，委托第三方（兰州交通大学工程检测有限公司）进行线形监控。转体梁在悬臂阶段时是静定结构状态，合拢过程中如不施加额外的荷载，成桥后内力状态一般不会偏离很大，因此连续梁施工控制的主要目标是控制梁体线形。线形控制最主要的任务，就是根据每个施工阶段的测量结果，分析测量数据，同时与模型预测值进行对比，找出差距并分析误差产生的原因，从而确定下一阶段施工时合理的预拱度。每一阶段施工完毕，对结构模型中实际的混凝土养护龄期、节段施工周期、混凝土实际的弹性模量、容重等相关参数进行50、修正。修正之后，对结构模型进行重新计算，将新的计算结果与实测结果进行比较。比较的主要内容包括混凝土浇筑前后的标高变化、预应力束张拉前后的标高变化以及梁底、梁顶的标高变化。通过比较结果，可以对测量数据进行分析。从每节段混凝土浇筑前至预应力钢束张拉完毕是本连续梁施工监测的一个周期。线形控制的关键是：每节段施工周期的结束都必须对已完成所有节段进行全面的复核测量，分析实际施工结果与预计目标的误差，从而及时地对已出现的误差进行调整，在达到要求的精度后，才能对下一节段施工循环做出预测。6 6 资源配置资源配置6.1材料和设备计划主要材料和设备计划表序号名称单位数量用途1LSDKC-8 主控台台22 台千斤51、顶同步牵引2QDCLT2000-300 千斤顶台5（1 台备用）转体牵引3YTB 液压泵站台4转体牵引油缸供油4200T 千斤顶台5（1 台备用）启动助推，备用5ZB4-500 型油泵台4启动助推千斤顶供油6YDC240Q 千斤顶台2预紧钢绞线用7液压油公斤1750油泵用油8高压油管米900油泵配件9测量仪器套2施工测量用10监测仪器套2施工监测用11反力梁、钢板等套2助推系统用12100KW 发电机台2备用13四氟乙烯滑板平90撑脚与滑道间用14400T 千斤顶套4称重试验用15大吨位吊车台2备用16对讲机台10转体指挥用17角磨机台4切割钢绞线用18钢楔子个50临时锁定转盘用6.2劳动力计52、划转体操作组 10 人、转体技术及线形监控组 10 人、安全防护组 5 人、转体配合及应急组 60 人，共需 85 人。7 7 施工进度计划施工进度计划7.1工期目标结合目前工程进度、施工条件，该两幅 T 构连续梁转体计划于 2014 年 6月底前完成转体施工（封锁时间）,计划 2014 年 10 月 1 日前完成通车需求。7.2工期计划安排序号施 工 工 序左幅11#、右幅13#备注开始结束天数1梁体施工0-2段梁体施工2014-2-152014-6-11072跨铁路处防护墙施工防撞墙及防落物网安装2014-6-22014-6-873转体施工梁体卸架及砂箱拆除（监控）2014-6-9201453、-6-157自梁端至梁根部4合拢段吊架及滑道安装2014-6-162014-6-1615称重及配重（监控）2014-6-172014-6-1826牵引设备安装及调试2014-6-192014-6-1917试转（监控）2014-6-202014-6-201按 BC 类施工8正式转体（监控）2014-6-212014-6-222按路局封锁时间9线形、标高精调2014-6-232014-6-24210焊接预留钢筋、立模及砼浇筑2014-6-252014-6-27311过渡墩施工（右幅12#、左幅12#墩）墩身、盖梁、垫石、支座（24.2m、20m）（剩余11.69m、11.66m）2014-6-2854、2014-7-1215分两次浇筑12剩余 T 梁架设20片 T 梁2014-7-132014-7-175134#边跨现浇段（临近铁路）（8.95m）钢管、工字钢2014-7-182014-7-203基础提前施工14贝雷梁2014-7-212014-7-21115脚手架2014-7-222014-7-23216木方、竹胶板、调标高2014-7-242014-7-25217预压2014-7-262014-7-28318外侧模、翼缘板2014-7-292014-7-31319底腹板钢筋、波纹管2014-8-12014-8-5520内模、顶板钢筋、预应力、砼2014-8-62014-8-12721砼养55、生及拆模2014-8-132014-8-197223#合拢段（2.0m）合拢段吊架2014-8-202014-8-21223脚手架、木方、竹胶板2014-8-222014-8-23224劲性骨架连接2014-8-242014-8-26325张拉50%钢束2014-8-272014-8-27126钢筋、预应力、内外模、砼2014-8-282014-9-3727砼养生、张拉、注浆封锚2014-9-42014-9-11828剩余防撞墙、齿块封锚、劲性骨架拆除、过人孔封闭等2014-9-122014-9-1988 8 施工安全组织措施施工安全组织措施8.1安全组织机构建立健全安全组织机构，成立以项目经56、理为组长，OVM 转体主管、项目副经理、项目总工为副组长的安全生产领导小组。加强安全管理及与铁路有关部门的安全联防联控。配置专职安全员，负责安全监督检查指导及施工现场安全防护工作。安全组织机构图8.2转体施工安全组织分工为了确保转体施工的顺利进行，成立由项目经理领导的转体施工安全领导小组，具体分工如下：序号组别姓名职责1组长潘绪明负责宏观控制指挥转体工程，督促检查现场各工序负责人的工作及落实情况。2副组长芦海洋配合指挥长抓全盘工作，负责协调各施工单位及铁路部门的配合工作。3闫尚斌负责箱梁转体过程技术指导工作，将箱梁动态情况及时向指挥长汇报。4OVM 转体主管负责监督转体液压设备控制机操作。5现57、场技术组王世学、张科等负责转体速度测量及转体观测，并做好内业资料和记录。6线形监控组季日臣、许桂生等负责转体称重配重工作，并监控转体球铰、梁体的应力应变情况，及调整线形。项目经理项目副经理安全防护组物资设备组转体配合组现场技术组对外联络应急组转体操作组项目总工程师专职安全检查人员OVM 转体主管线形监控组7安全防护组刘学成、郭刚等负责对现场安全检查、安排驻站防护员及现场防护员的防护工作。8转体操作组OVM 转体人员负责转体操作实施。9物资设备组白凯、薛亮负责现场物资设备的供应工作。10对外联络应急组郝爽负责现场文明施工，做好后勤工作。11转体配合组包占峰、李晓刚等做好配合施工人员的安置工作。858、.3安全教育及培训全体员工在上岗前，进行安全教育，认识到铁路两侧安全施工的重要性，并遵守铁路有关的安全规定要求，在不同的施工阶段，根据施工内容进行施工要点的学习和讲解，真正做到安全施工，确保京哈线运营安全。在施工前要制定出具体可行的安全防护措施和实施细则，并报请监理工程师批准后，方可进行施工。开工前由安全负责人进行书面安全交底，施工中严格执行安全规则，关键工序技术人员、安全员应跟班作业，现场监督。8.4具体安全措施8.4.1 施工组织与管理（1）本工程认真执行营业线施工安全措施，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针。对所有在岗人员进行安全教育和技术交底，认真学习相关操作规程，经培训合格后59、方可持证上岗。（2）由于转体工程难度大、程序复杂、作业机械多，故要求转体前应建立统一的指挥机构，并配备通信联络工具，转体过程中应听从统一指挥，发现问题或隐患应及时报告，并随时处理。（3）跨线转体期间，应派专人进行线路防护，一经发现问题，立即进行维修，保证线路安全。（4）跨线转体施工时，必须提前向铁路行车部门进行申请要点封闭线路，批准给点后方可进行作业，转体时还应积极和车站联系。（5）千斤顶张拉系统操作人员严格执行有关操作规程，服从命令、听从指挥。做到班前检查，班后保养，发现故障及时消除，确保设备处于良好状态。（6）在转体施工前，应全面检查所用机具设备及各项安全防护设施的落实情况，并增设漏电保护60、装置。将梁体与大地间设置接地线，防止铁路高压电产生静电击伤作业人员。（7）转体前应与气象部门联系，选择合适的转体时间，要求 48 小时内无 6级大风影响。（8）转体就位后，迅速进行临时锁定，同时对施工范围内的线路和限界进行清理、检查，确认无误后，方可开通线路。8.4.2 高空作业安全措施（1）必须有完善的安全防护措施，要按规定设置安全网、安全防护、安全挡板等。10m 以上的脚手架在操作层下面留设一步脚手板以保证安全，否则应在操作层下铺设安全网或采取其他安全措施。（2）操作人员上下架子，要有保证安全的扶梯、爬梯或斜道。（3）必须有良好的防电、避雷装置，钢脚手架等均应可靠接地，并应在脚手架架设避雷61、装置。（4）必须按规定设置剪刀撑、斜撑等，保证架体稳定牢固，不摇晃等。（5）在脚手架搭设和使用过程中，必须随时检查，经常清除架子上的垃圾，注意控制架上荷载，禁止在架子上过多堆放材料。（6）遇有 6 级以上大风或大雾大雨天气，应暂停高空作业，雨雪后上架操作要有防滑措施。8.4.3 安全操作要求（1）任何人必须坚决服从路局领导在转体现场的指挥，坚决杜绝对上级领导的顶撞。（2）认真对待铁路各配合单位提出的建议，及时上报指挥部，经认真研究后，快速落实到转体工作中。（3）现场施工人员必须佩带标志，明确分工责任，对不属于自己职责范围的，不能推脱、置之不理，及时快速反应给相关人员落实。（4）任何现场施工人员62、对上级领导的提问必须做到认真回答解释，态度良好，不得置之不理或借故推脱。8.4.4 要点施工防护措施（1）施工工点与相邻车站有可靠电话（手机）联系，防护设备经常检查，保证正常使用。（2）转体施工地点配备防护人员 5 名（其中 1 人守电话，两端各派 1 人）。（3）封锁结束后，经工地负责人检查确认线路无碍行车后，及时邻近车站放行列车，并办理消点手续。（4）在作业过程中应及时预报、确报，如因施工地点与车站距离较远或施工条件较复杂，而需要提前预报、确报时，工地负责人应事先与驻站防护员商定明确，并通知全体防护人员和施工人员。（5）当发出停止施工命令时，防护人员应即撤除妨碍行车的一切障碍物，并迅速到安63、全地点待避。工地负责人确认安全后，方可通知防护员撤除停车防护设施。（6）工地负责人发出施工命令时，同时在规定位置设置移动停车信号牌、响墩等。施工结束后，防护员接到负责人通知后，撤除移动停车信号牌，并告知工地负责人并确认。8.4.5 梁体卸架施工安全注意事项梁体卸架时，根据卸架顺序依次拆除模板、木方及脚手架，对拆除的所有材料堆积好，不得向线路方向抛扔，将材料装入吊篮中，并在远离线路一侧用吊车将材料吊至地面，放至安全位置。8.4.6 直线现浇段、合拢段施工安全注意事项转体完成后，即可进行既有线附近的直线现浇段及合拢段的施工，因直线现浇段及合拢段距离既有线线路较近，支架基础施工时，对路基坡脚进行2464、 小时观测，并安排专人进行防护工作，防止路基坍塌事故发生；支架及梁体施工时禁止向下抛物，并在梁端位置挂密目网，防止大风将杂物刮入线路上；大型机械设备也必须做到一机一人防护，来车时停止作业，当作业停止时，将吊车吊臂平行线路方向摆放。9 9 转体施工应急预案转体施工应急预案9.1首次不能正常起动根据检算，正常情况下两侧 QDCLT2000-300 型千斤顶完全可以满足转体正常起动。若由于其他因素影响而导致首次起动牵引系统两台千斤顶加载时仍不能正常起动，可借助 A/B 反力座，架设 I40 工字钢及两台助推千斤顶均匀向撑角加力，使梁体结构转动。但当牵引系统两台千斤顶、两台助推千斤顶均加载时，转体仍不65、能转动，此时应检查撑脚与滑道接触处是否有杂物将其卡主，滑道是否处于上坡等，此时可利用牵引千斤顶的前、后顶同时启动，再加助推的作用使其转动，确保转体安全进行。9.2突然停电单边转体设备功率为 44KW，为防止动力线路出现故障造成突然停电，在大里程侧桥附近备用一台 200KW 的柴油发电机（停电时备用），能为转体桥施工提供充足的电力保障。9.3大风、大雾、暴雨等恶劣天气在转体前要准备好雨具，棚布等防风雨设施，转体机具安放在棚内，安置位置要视线良好，以防转体准备及施工期间突发大风、暴雨、大雾等恶劣天气。转体前收集天气预报情况，避开 6 级以上大风及雨雾天气。9.4中途停下后的再次启动由于特殊情况不得66、不在中途停止，然后再次重新启动时，为预防助推系统难以找到反力位置，预先在滑道两侧沿径向预留坑洞，必要时，可插入钢轨，用槽钢做反力横梁即可进行二次启动。9.5机械设备故障设备组由液压、机械、控制方面的专家及经验丰富的技术人员组成，在转体过程中，紧急情况下可以随时启动应急程序。同步控制分别由相应的控制系统自动进行，依靠指挥协调进行同步控制，确保符合设计要求。当同步性超出技术要求，停机并及时调整相应控制点速度。牵引系统的千斤顶、泵站、控制系统出现故障，立即由专业工程师进行检查，以最快的时间排除故障，现场配备足够的设备条件，一旦设备出现故障时要及时更换或维修。牵引中可能出现的故障及处理方法序号出现问题67、处理方法1油路漏油拧紧或更换垫片2泵站电磁阀工作不正常更换新的3行程开关失效或损坏调整或更换新的4千斤顶损坏或泵站损坏启用备用设备5千斤顶不同步调整相应泵站流量6退锚不畅涂退锚灵7阀体失灵受阻更换新的8控制逻辑混乱启动人工程序干涉9牵引设备故障或风力过大等不可抗力因素导致提升无法继续进行停机待命9.6牵引系统发生故障（1）张拉段反力梁变形过大（2）施工设备故障如发现上述现象发生，应对其结构的安全影响进行评估，确定是否采取安全措施。针对第（1）种情况，可采用增加反力梁刚度的处理措施；针对第（2）种情况，可采用增加备用设备以及立即进行设备检修等处理措施。9.7结构应力应变异常如监测到结构应力、应变68、发生异常，监控系统发出警报后，立即检查异常部位的构件是否因材质、制作及安装质量、设计缺陷等原因产生异常。同时确认监测结构是否可靠。找出原因后，采取相应的补救措施。1010 营业线施工安全应急预案营业线施工安全应急预案10.1安全应急领导小组该工程跨越既有京哈线秦沈段。为确保施工时，针对营业线可能发生的安全事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度的降低列车安全风险，保障京哈线正常运营，特制定应急预案。在施工现场设立以项目经理为组长的安全应急领导小组。并在葫芦岛北站安排专职驻站防护员（郭刚），驻站防护员与铁路相关部门及现场施工人员随时保持联络。要了解列车在施工期间的运行计划，正确掌握列车运69、行情况，并及时通报施工负责人和现场防护员。安全应急预案领导小组及相关人员联系方式序号序号组别组别姓名姓名职务职务联系电话联系电话1组长潘绪明七公司主管领导2副组长葛晓东项目书记3芦海洋项目常务副经理4闫尚斌项目总工程师5郑军项目副经理6防护组刘学成安质部部长7林臣皓安质部部员8郭刚驻站防护员9技术组王世学工管部部长10张科技术负责人11后勤保障组白凯物资部部长12薛亮设备部部长13郝爽综合部部长14消防组李晓刚领工员（带领15名工人）15救援组包占峰领工员（带领15名工人）营业线各站段及地方应急单位及相关人员联系方式序号序号部门部门姓名姓名联系电话联系电话1山海关工务段技术科刘洪波2锦州电务段70、技术科刘国乾3锦州车务段技术科杨宇兴4锦州供电段技术科曹继东5秦沈维管段安全科陈文清6急救1207兴城市人民医院8匪警1109火警11910交通事故12210.2预计发生的险情（1）发生落物，但不影响行车，及时派人清除。（2）发生落物，影响行车时，需要封闭线路，进行抢修。10.3分情况抢险措施（1）发生落物，但不影响行车时，在现场工务监护人员的监控下，由施工单位派专职防护人员进行整改，整改完毕后，施工单位组织有关人员开安全分析会，分析事故原因，找出施工作业中的漏洞，制定下一步的整改措施，书面报现场工务监护人员确认。（2）发生落物，影响行车时，需要封闭线路，进行抢修。当现场发生行车事故后，第一时71、间向行车部门(车站、工务段等)发报信息，及时了解和掌握事故情况，迅速与业主单位联系，并将行车事故路段等情况详细向有关主管部门报告；根据现场行车事故情况，紧急调用人力、物力来抢险，保障行车达到通行时间缩为最短。抢修完毕后，经施工单位负责人和工务段负责人共同检查线路，确认符合开通条件后，签署书面意见，通知驻站防护员开通线路。10.4应急机械设备序号机械名称规格（单位）数量备注1应急车辆辆4运输应急人员2运输挂车辆2运输应急物资350t 汽车吊辆2配合抢修4铲车辆2配合抢修5100KW 发电机台2配合抢修6千斤顶 5t/16t个4/4配合抢修7电焊机台4配合抢修8氧割设备套4配合抢修9水泵台2配合抢72、修10铁锹把20配合抢修11镐把5配合抢修12撬棍根10配合抢修13编织袋个200配合抢修14篷布个4配合抢修16枕木根100配合抢修17电缆线米100配合抢修18大锤把10配合抢修19倒链个4配合抢修20变电箱个2配合抢修1111 特殊条件、环境下的施工措施特殊条件、环境下的施工措施因转体施工计划在 6 月份实施，正值雨季，制定雨季施工措施：（1）加强与气象部门联系，提前收集近期天气预报，做好预防工作。（2）修筑和养护好施工便道，确保雨季畅通。（3）在旱季及时进足原材料，以防雨季因道路不通无法进场影响工。（4）准备足够的防雨设备，如彩条布、草帘、防雨棚等。（5）雨季尽量安排无水的桥涵施工，但73、要做好防雨措施，保证工程质量。（6）对已绑扎的钢筋及时浇注混凝土，防止生锈。（7）经常对用电设备及线路进行检查，做好防护工作，防止漏电事故发生。1212 施工环保、水土保持和文物保护技术措施施工环保、水土保持和文物保护技术措施我单位在施工中将严格遵守国家和地方控制环境污染的法律和法规，采取科学、规范的方法和措施，防止环境污染事故发生。（1）在业主指定地点严格按总平面布置图统一规划设置临时设施，做到布局合理，既有利于施工作业又能确保安全。（2）建立文明责任区，明确管理人，实行挂牌制，做到现场清洁整齐。（3）尊重当地民风、民俗、遵守地方法规。（4）开工前做好社会调查，对沿线居民及单位进行走访，相互74、配合搞好工程施工，对他们的合理要求酌情给予解决和提供方便，做到不扰民。（5）尽量减少对附近居民的噪音、生活环境的污染，机械不能停放在道路上、村庄里，对沿线的自然景观加以保护。（6）施工期间解决好附近乡村公路的行车干扰问题，保证行车和人身安全。（7）施工现场保证平整，场地布置统一规划，并采取围挡板封闭维护，运输道路畅通，材料堆放整齐，并对易污染环境的材料进行覆盖。（8）施工期间，设专人维护交通安全，并设置醒目的标语和安全标志牌。（9）工人住房、食堂、盥洗设施、厕所等的修建和管理严格按照有关部门要求作细作好，按规定测体温、消毒，宣讲防疫知识，保证工程的正常进行。（10）开展基层文化建设。为适应工程建设的需要，构筑高标准的工地文化，弘扬正气，激发斗志，展示精神风貌。