1、杭政储出【2009】53号地块（紫郡东苑）B区工程塔吊基础专项施工方案目录一、工程概况.41、结构概况.42、场地概况.53、基坑围护情况.5二、编制依据.6三、地质条件.61、土层情况.72、地基土物理力学指标设计参数表.9四.塔吊选型、平面布置.101、塔吊选型.102、位置和数量的选定.103、安装高度的确定.11五、塔吊基本性能.12六、塔吊基础说明.12七、塔吊附墙情况.181、附墙杆立面布置与要求.192、附墙杆平面布置.203、附墙杆安装.21八、施工及验收.211、钢构柱的制作及质量控制.212、钢构柱的进场验收.223、钻孔灌注桩的施工及验收.234、钢格构柱偏位、倾斜、偏转2、等质量问题的控制措施.245、钢平台的安装.256、塔吊基础节的安装.25九、塔吊的安装要求及准备.26十、塔吊的安装、塔吊监控安装.261、基本安装.262、标准节加装（升塔）.283、调试.28十一、塔吊使用限重控制.28十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正.31十三、挖土工程中防止格构柱单边受力和及时支撑的措施.32十四、塔吊的操作与维护.32十五、塔吊的拆卸.33十六、施工安全措施.34十七、塔吊防雷措施.36十八、塔吊验收及备案.37十九、群塔交叉作业及防碰撞方案.381、塔吊安装现状.382、塔吊交叉作业概况.383、塔吊交叉作业安全措施.394、塔吊指挥人员安全措施.395、 3、塔吊司机安全措施.406、项目部安全措施.40二十、楼板梁加固及预留洞口浇捣.41二十一、应急预案.411、事故类型和危害程度分析.412、应急处置基本原则.413、组织机构及职责.424、预防与预警.425、应急处置.436、应急物资与装备保障.45二十二、计算书.46二十三、附图塔吊基础专项施工方案一、工程概况杭政储出【2009】53号地块（紫郡东苑）B区工程位于杭州市西湖区三墩镇竹桥路，建设规模：地下二层，地上19层跃20层，由1#15#楼15幢多层、高层及相应楼下连通一层地下停车场、二层地下停车场组成；10#、11#、13#、14#、15#楼为地下二层，其余为地下一层；1#、3#、7#4、10#、11#、12#、13#、14#、15#楼为高层，2#、4#、5#、6#、8#、9#为多层；本工程建筑总面积155495.56，其中地下建筑面积51895（地下一层36065、地下二层15830）；地上建筑面积103600.56。设计使用年限50年。工程名称：杭政储出【2009】53号地块（紫郡东苑）B区工程建设单位：浙江运河协安置业有限公司设计单位：中国美术学院风景建筑设计研究院-东南建筑分院勘察单位：浙江省地矿勘察院监理单位：浙江南正项目管理咨询有限公司施工单位：浙江恒誉建设有限公司1.结构概况：本工程为框架结构剪力墙结构，0.000相当于黄海高程5.70米，地基设计等级为乙级，抗5、震设防烈度为六度，框架抗震等级为四级，人防等级为甲类核六级，基础采用600、700、800钻孔灌注桩，桩长约35.5米，基础底板标高分别为地下二层为-8.8米，地下一层为-4.9米，桩身强度等级为C30，设计基坑底标高分别为-5.000-11.70m,设计基坑开挖深度为2.00m10.00m，具体标高如下：具体标高二层地下室一层地下室围护支撑面相对标高-5.5m无围护支撑底相对标高-6.3m 无地下室顶板面相对标高-0.7m -0.7m地下二层楼板面相对标高-4.9m /地下室底板底（含垫层）-9.6m -5.6m根据工程实际情况，塔吊在基础土方开挖前先行施工。2、场地概况：本工程场地属第四纪6、冲湖积平原地貌，地块场地现为旱地，地势稍有起伏，场地标高在1.913.83m之间，场地平整空旷。局部有鱼塘。建筑场地为三类场地，3、基坑围护设计情况：（1）、二层地下室部分的基坑：采用的支护形式为拉锚式排桩墙围护结构，其锚杆采用可回收浆囊袋式土层预应力锚杆，浆囊袋式土层预应力锚杆长1220m，同时采用单排或双排500水泥搅拌桩形成基坑外侧的止水帷幕；排桩墙围护桩采用钻孔灌注桩直径分别为600mm、700mm和800mm，中心距为8001000mm，桩身混凝土强度等级为C25，在-5.50M处加设压顶梁及支撑均采用现浇钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30。竖向立柱上部采用井字型钢构柱，下部尽量7、利用工程桩，其余采用新增800钻孔灌注桩，（具体详见基坑围护图）1#、3#、7#、10#12#楼电梯井坑中坑采用45排600450水泥搅拌桩形成水泥搅拌桩重力式挡墙进行支护。水泥搅拌桩直径600mm，中心距450mm，搭接150mm，（2）、一层地下室部分的基坑围护：西面、南面围护桩为单排600钻孔灌注桩，500水泥搅拌桩形成基坑外侧的止水帷幕外，北面与二层地下室相邻，东面采用放坡大开挖。二、编制依据 本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）建筑安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构设8、计规范（GB50010-2010）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008） 塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）建筑钢结构焊接技术规程（JGJ 81-2002）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ196-2010）固定式塔式起重机基础技术规程（DB33/T1053-2008）危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号地质勘察报告杭州市勘测设计研究院QTZ80(ZJ5710)塔式起重机使用说明书浙江省建设机械有限公司；QTZ63塔式起重机使用说明书浙9、江省建设机械有限公司杭建监总（2012）13号及相关部门文件三、地质条件1、土层情况本场地在勘探深度范围内，地基土的构成按其成因类型、颜色和物理力学性质差异，可划分为7个工程地质层，细分为16个亚层。各土层的空间分布详见工程地质剖面图，岩性特征自上而下描述如下：1-1层 杂填土：杂色，松散，稍湿，以粘性土为主，夹有碎石砖块，局部夹少量建筑垃圾。局部为10cm厚水泥地坪。本层全场地分布。1-2层 塘泥：灰色，饱满，流塑。富含有机质、腐殖质，含植物根茎及碎砖块。本层主要分布于水塘地带。 2层 粉质粘土：褐色、灰黄色为主，软可塑，湿。摇震反应无，干强度中等，韧性中等，韧性中等，切面稍有光滑，局部夹有10、砂质粉土。本层局部缺失。3层 淤泥质粘土：灰色，流塑，局部软塑，饱和。含较多有机腐殖质，切面稍有光滑-光滑，干强度中等，韧性中等，局部鳞片状构造。局部夹薄层粉土及粉砂，局部为淤泥。本层局部分部。4层 粉质粘土：灰黄色，青灰、灰色，硬可塑状，含氧化铁斑点，局部含有机腐殖质，切面稍有光滑-光滑，震摇反应无，干强度及韧性中等。本层全场地分布。5-1层 淤泥质粘土：灰色、流塑，局部软塑，饱和。含较多有机腐殖质，切面稍有光滑-光滑，干强度中等，韧性中等，局部鳞片状构造。局部夹薄层粉土及粉砂。本层全场地分布。5-2层 粉质粘土：灰黄色，青灰、灰色，硬可塑状，含氧化铁斑点，局部含有机腐殖质，切面稍有光滑-光11、滑，摇震反应无，干强度及韧性中等。本层局部缺失。5-3 中砂： 灰色，青灰色，很湿，中密。粒径大于0.25mm的颗粒含量约占全重的70%左右，余为粘性土充填。本层全场地分布。5-4层 粉质粘土： 灰黄色，青灰、灰色，硬可塑状，含氧化铁斑点，局部含有机腐殖质，切面稍有光滑-光滑，摇震反应无，干强度及韧性中等，局部夹粉砂或中砂。本层全场地分布。6-1层 中砂：灰色，青灰色，很湿，中密。粒径大于0.25mm的颗粒含量约占全重的80%左右，余为粘性土充填。本层局部缺失。6-2层 粉质粘土:灰黄色，青灰、灰色，硬可塑状，含氧化铁斑点，局部含有机腐殖质，切面稍有光滑-光滑，摇震反应无，干强度及韧性中等，局12、部夹有中砂。6-3层 中砂：灰色，青灰色，中密，很湿。粒径大于0.25mm的颗粒含量约占全重的80%左右，余为粘性土充填。本层局部缺失。6-4层 圆砾：灰色，青灰色，很湿，密实。粒径大于2mm的颗粒含量约占全重的65%左右，颗粒以圆形及亚圆形为主，粒径大于2-10cm占35%左右，少量大于20cm，余为中粗砂及粘性土充填。本层局部为卵石。粒径随深度有递增趋势，磨圆度较好，密实性较好，钻进较难，本层局部分布。7-1 全风化泥质粉砂岩：灰黄色、青灰色、紫红色，湿，岩石结构部分破坏，但尚可辨认，有残余结构强度，干钻可进尺。本层局部分布。7-2层 强风化泥质粉砂岩：灰黄色、青灰色、紫红色，湿，岩石结构13、部分破坏，可辨认，岩芯成碎块状、砂状及柱状，采取率较好，强度较低，干钻难进尺。本层局部分布。7-3层 中等风化泥质粉砂岩：灰黄色、紫红色，岩石结构较完整，部分破坏，岩芯呈短柱状或柱状，少量碎块状，风化裂隙发育，节理面有次生矿物，锤击声哑，岩芯钻方可钻进。本层未揭穿，控制层厚度5米。2、地基土物理力学指标参数表：层序岩土名称钻孔灌注桩桩周土摩擦力（Kpa）设计特征值桩端土承载力（Kpa）设计特征值1-1杂填土1-2塘泥2粉质粘土113淤泥质粘土54粉质粘土155-1淤泥质粘土85-2粉质粘土185-3中砂255005-4粉质粘土213506-1中砂257006-2粉质粘土214006-3中砂2714、8006-4圆砾4523007-1全风化泥质粉砂岩3007-2强风化泥质粉砂岩5518007-3中等风化泥质粉砂岩703500四.塔吊选型、平面布置（1）塔吊选型 本工程建筑群体具有以下特点：地下室面积较大，地下室二层承台底皮标高为-10.6 m，二层地下室的底板标高为-8.8m-9.6m，在-5.5m处有一道钢筋砼围护水平支撑；一层地下室的底板标高为-4.9m-5.5m。地上部分单体多，各单体之间的距离较大，施工场地相对较小，建筑物高度较高，起重量较小，一般常用的塔吊即可满足要求，因此决定采用型号QTZ63、QTZ80二种型号的塔吊，其中QTZ63臂长50m、QTZ80臂长57m。（2）位置15、和数量的选定本工程15个单体工程均在同一地下室上，根据经济适用、提高机械化施工的原则，结合工程图纸，决定将塔吊布置在地下室范围内停车库及通道区域。以基坑内外覆盖区域最大为原则，二层地下室部分避开围护支撑的水平杆系,兼顾塔吊的安装和拆除的便利性，根据JGJ33-2001标准规定多台固定式塔吊同时作业时，低位塔机臂端与高位塔机塔身之间距离不得小于2m,确定其数量和具体位置，经过合理计算，基础施工阶段共设置七台，塔吊的平面布置详见附图，具体位置如下：1#塔吊（QTZ63）位置： 1#楼轴/轴。主要负责1#楼的施工；相邻勘探钻孔号为Z952#塔吊（QTZ80）位置：3#楼轴/轴。主要负责3#、7#楼的16、施工；相邻勘探钻孔号为Z823#塔吊（QTZ63）位置：6#楼/轴。主要负责4#、5#、6#、8#楼的施工；相邻勘探钻孔号为Z644#塔吊（QTZ80）位置10#楼/轴。主要负责10#、11#、7#楼的施工；相邻勘探钻孔号为Z435#塔吊（QTZ80）位置：11#楼轴/轴北4.5m。主要负责12#、11#、9#楼的施工；相邻勘探钻孔号为Z346#塔吊（QTZ63）位置：13#楼轴/轴。主要负责13#、14#楼的施工；相邻勘探钻孔号为Z147#塔吊（QTZ63）位置：15#楼轴/轴。主要负责15#、14#楼的施工；相邻勘探钻孔号为Z10（3）安装高度的确定塔吊安装高度如下表塔吊编号初始安装高度最17、终安装高度备注1#塔吊25m70.4m地下一层底板起计算2#塔吊20m72.2m地下一层底板起计算3#塔吊31m27.5m(多层)地下一层底板起计算4#塔吊25m72.2m地下二层底板起计算5#塔吊20m70.2m地下二层底板起计算6#塔吊31m 72.55m地下二层底板起计算7#塔吊25m70.2m地下二层底板起计算塔吊的安装高度控制在建筑物最高点以上57m的高度位置五、塔吊基本性能（一）、QTZ80（5710）型工况FvFhM1M2Mk非工作（最不利）44971166800工 作509311039875270 （二）、QTZ63（5513）型（单位：KN；KN.M）塔机型号QTZ63（5518、13）起长高度m固定式附着式40140名称FvFhM1M2工作状态472.519.181275.63317.68非工作状态412.6868.661930.860六、塔吊基础说明塔吊桩情况汇总表塔吊编号所处位置桩顶标高桩承载力特征值（+）抗压力（-）抗拨力桩承载力设计值（+）为压力（-）为拨力有效桩长所处的持力层备注1#塔吊地下一层-5.5米+3627.76kN-1573.08kN+1610.71kN-1377.65kN45.46m7-3中风岩 桩底注浆2#塔吊地下一层-5.5米+3698.55kN-1623.20kN+1610.71kN-1377.65kN46.31m7-3中风岩桩底注浆3#塔19、吊地下一层-5.5米+3490.95kN-1456.37kN+1610.71kN-1377.65kN41.40m7-3中风岩桩底注浆4#塔吊地下二层-9.6米+3417.3kN-1464.66kN+1803.5kN-1443.25kN 36.98m7-3中风岩/5#塔吊地下二层-9.6米+3352.03kN-1479.53kN+1803.5kN-1443.25kN36.3m7-3中风岩/6#塔吊地下二层-9.6米+3562,69kN 1545.53kN+1803.5kN-1443.25kN40.7m7-3中风岩/7#塔吊地下二层-9.6米3507.76kN-1469.82kN+1803.5kN20、-1443.25kN38.33m7-3中风岩/本工程全部7台塔吊布置在基坑内，塔吊必须在挖土之前安装完毕。因此，塔吊基础的选择应以施工便捷、工期短为原则。根据工程设计图纸，结合现场地质情况和经济费用等因素综合考虑，拟采用钻孔灌注桩基础承重、利用钢格构柱与塔吊连接的方案进行塔吊基础的设计与施工。地下室顶板施工时塔吊四周预留孔洞，孔洞边增设止水钢板，待塔吊拆除后再行封闭,洞口与格构柱外侧距离为200。钻孔灌注桩桩距与塔吊宽度相同，均为1.465m，所有塔吊基础形式均为4根800钻孔灌注桩结合钢格构柱形式基础。四肢140角钢格构柱伸入钻孔灌注桩长度分别为：二层地下室塔吊桩3.0m、一层地下室塔吊桩221、.5m。钢格构柱顶标高均为-0.60m（地下室顶板标高为-0.70m）。角钢构格柱与桩钢筋笼电焊焊接，角钢构格柱与塔机连接。本工程塔吊桩为非工程桩，根据塔吊位置相对应于地质勘察报告工程地质剖面图各勘探点的土层情况，及塔吊使用需要满足的各项指标和验算结果：1#3#塔吊桩均进入进入7-3中等强泥质粉砂岩1D即0.8m，桩顶标高分别为-5.5m；4#7#塔吊桩均进入7-3中等强泥质粉砂岩1D即0.8m，桩顶标高为-9.6m。桩身配筋均按1225通长配置,桩身混凝土强度均为C35。塔吊基础节与钢格构柱上面的四块4厚的钢板用高强螺栓连接，4厚钢板与每根钢构格柱连接处设置8块梯形加强板连接，为保证钢构柱与22、上面的4厚钢板连接，每根钢构柱上增加4根30长度350的螺杆，30螺杆一端与钢构柱焊接长度为250，焊缝高度10mm,另一端伸出钢板上面用螺帽固定在4厚钢板上。四根钢格柱间采用14角钢焊接连接（以上钢格柱、钢平台等具体做法详附图）。由于塔吊位于基坑中，随基坑的开挖深度加深，钢格构柱悬空长度逐渐增加，塔吊钢平台将高出基坑底面9.00m（二层地下室）和4.85m（一层地下室），在土方开挖过程中，要使用塔吊，根据外露钢格构柱的长度，人工清理钢格构柱泥土后，及时对钢格构柱采用14角钢进行水平、斜向腹杆焊接连接，考虑到桩的抗弯性能差，在土方开挖至基坑底时，塔吊桩和钢构柱的整体性能相对薄弱，对以上7台塔吊23、在地下室底板底设置一只400mm厚的构造承台，承台面尺寸均为3865mm3865mm，强度等级均为C35，内配钢筋14150150双层双向。钢格构柱穿越底板处设置一道止水钢板，同时，对外露的格构柱作防腐处理：表面采用钢丝刷、砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道作为保护层。1#7#塔吊在基础底板浇筑完成前，塔吊安装高度保持初始安装高度（在独立高度的75%以内），不作顶升，同样，塔吊的吊装重量控制在0.75T内（具体高度见表），严禁超载吊运。为保证塔吊安全，本方案对塔吊桩的承载力、抗拔和塔吊稳定性及钢格构柱等进行了验算。一层地下室塔吊基础示意图一层地下室塔吊基础各节点示意图二层地下室塔吊基础示意图二层地24、下室塔吊节点示意图七、塔吊附墙情况 塔吊附墙拉杆和埋件参照塔吊使用说明书。施工中必须确保埋件的焊接质量、锚固长度及附墙拉杆与埋件的焊接质量。1、 附墙杆立面布置与要求根据使用说明书确定如下附墙位置（见附墙表）各 塔 吊 附 墙 表编号附墙位置附墙高度允许附墙高度1# 六层、十二层、十八层22.9m、40.3m、57.7m31m、52m、73m2# 六层、十二层、十八层22.9m、40.3m、57.7m31m、52m、73m3#无附墙/4# 五层、十二层、十八层23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、73m5# 五层、十二层、十八层23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、7325、m6# 五层、十二层、十八层23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、73m7# 五层、十二层、十八层23.9m、44.2m、61.6m31m、52m、73m（1）、装设附着框架和附着杆件，应采用经纬仪测量塔身垂直度，并应采用附着杆进行调整，在最高锚固点以下垂直度允许偏差4/1000；（2）、在附着框架和附着支座布设时，附着杆倾斜角不得超过10；（3）、附着框架宜设置在塔身标准节连接处，箍紧塔身。塔架对角处在无斜撑时应加固；（4）、塔身顶升超过自由高度40.5m后，必须增设与建筑物的锚固装置后方可使用。（5）、起重机作业过程中，应经常检查锚固装置，发现松动或异常情况时，应立即停止作业，26、故障未排除，不得继续作业；（6）、拆卸起重机时，应随着降落塔身的进程拆卸相应的锚固装置。严禁在落塔之前先拆锚固装置；（7）、遇有六级及以上大风时，严禁安装或拆卸锚固装置；（8）、锚固装置的安装、拆卸、检查和调整，均应有专人负责，工作时应系安全带和戴安全帽，并应遵守高处作业有关安全操作的规定。2、附墙杆平面布置（1）、附着装置是由四条撑杆和一套环梁等组成，它主要是把塔机固定在建筑物的柱或梁上起着依附作用。使用时环梁套在标准节上，四角用八个调节螺栓通过顶块把标准节顶牢，其撑杆长度可调整。四根撑杆端部有大耳环与建筑特附着处铰接，四根撑杆应保持在同一水平面内，调整顶块及撑杆长度使塔身轴线垂直。（2）、27、附着装置按塔身中心线距离建筑物3.5m6.3m的距离架设,参见下图所示。3、附墙杆安装（1）、安装时将环梁包在塔身外，然后用16个M24的螺栓把它连接起来，再提升到附着点的位置。（2）、调整环梁上调节螺栓，使得顶块顶紧塔身。（3）、吊装四条撑杆，通过销轴将附着撑杆的一端与附着框架连接,另一端与固定在建筑物上的预埋钢板连接，预埋钢板尺寸为25400700。四条撑杆应保持在同一水平面内，调整撑杆长度,使之受力拉紧，让塔身垂直度达到要求。（4）、应用经纬仪检查及调整塔机轴心线的垂直度,使其垂直度在全高上不超过4/1000（垂直度的调整可通过四条撑杆上调节螺栓的进退来实现）。八、施工及验收（一）钢格构28、柱的制作及质量控制1、钢格构柱的制作委托有资质的厂家在工厂预制制作，钢构柱的原材料必须有质量证明书，型号及规格必须满足设计要求，材料均为Q235-A。2、焊工应经考试合格并取得合格证书。3、钢构柱与辍板间采用焊接，焊缝长度不小于200高度同辍板，焊缝等级为二级。水平支撑及斜撑与钢构柱焊接采用结点板满焊（见详图），焊接质量等级须达到二级焊缝要求。4、钢柱各部件的下料尺寸及连接位置严格按图施工。5、焊接前应将焊缝表面的铁锈、水分、油污、灰尘、氧化皮、割渣等清理干净；严禁在母材上引弧。6、焊接时要注意焊道的引弧点、熄弧点及焊道的接头不产生焊接缺陷，手工多层多道焊接时焊接接头应错开，焊缝与母材表面应光29、顺过渡，同一焊缝焊角高度要一致；焊缝外观应均匀、致密，表面不得有烧伤、裂纹、气孔及凹坑，咬边不允许超过0.5mm。7、钢柱在入桩前必须经过防锈处理，采用钢丝刷砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层。（二）钢格构柱的进场验收1、钢材及焊接材料的品种、规格、性能等应符合国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配应符合设计要求及现行行业标准建筑钢结构焊接技术规程（JGJ 81-2002）的规定。2、焊缝厚度应符合设计要求，焊缝表面不得有裂纹、焊瘤、气孔、夹渣、弧坑裂纹、电弧擦伤等缺陷。3、格构式钢柱及缀件的拼接误差应符合设计要求及现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范G30、B50205的规定。（三）钻孔灌注桩的施工及验收1、塔吊基础桩直径为800mm。内配12根25钢筋。同工程桩一起施工，按工程桩的施工方案中的施工要求施工，在桩机行走到塔吊所在位置时施工塔吊的钻孔灌注桩。加灌长度为1m.2、 桩的位置必须准确，四根桩的相互距离误差不得大于5mm，以确保塔吊将来附墙装置与建筑连接的尺寸。3、桩终孔时沉渣不得超过50mm，必须保证桩的有效入土深度及钢筋笼的长度。4、钢筋笼搬运和吊放时，应防止变形，吊放操作合理。吊筋应牢固可靠，计算准确。钢筋笼应有足够的垂直度和居中性。每节钢筋笼搭接焊完成后须监理检验合格，方可下入孔内。5、灌注桩1225主筋与钢构柱焊接每面325，钢31、构柱伸入钢筋笼长度各为2.5m(一层地下室) 、3m(二层地下室)。在主筋处设置加强钢筋4根， 钢筋笼箍筋加密区高度不少于4m。6、钢构格柱与钢筋笼搭接后，应使用汽车吊等起重设备将其插入桩孔内，并与基桩轴线重合；为保证四根钢柱四个立面的平面度，应有必要的工装设备与措施。7、钻孔灌注桩验收要点（1）、灌注混凝土前，应按现行行业标准建筑桩基技术规范JGJ94-2008的规定，对已成孔的中心位置、孔深、孔径、垂直度、孔底沉渣厚度进行检验。（2）、应对钢筋笼安放的实际位置等进行检查，并应填写相应质量检测、检查记录。（3）、混凝土灌注桩的强度等级应按现行行业标准建筑桩基技术规范JGJ94-2008的规定32、进行检验。（4）、成桩桩位偏差的检查应按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202和行业标准建筑桩基技术规范JGJ94-2008的规定执行。（四）钢格构柱偏位、倾斜、偏转等质量问题的控制措施1、在下格构柱时，用全站仪重新放样，拉十字交叉线，十字交叉点即为格构柱的中心点。且格构柱的四边应平行于十字线（另一边垂直）。2、因本塔吊的格构柱顶标高为-0.6m,当格构柱放置就位后，无法观察格构柱是否偏转，因此在下吊筋前，在格构柱的四个角钢角上焊接四根1.5m25钢筋（伸至自然地坪以上），并用四根12钢筋水平连接，形成形状同钢格构柱，当钢格构柱放置就位后，观测四根12钢筋形成的四边型是否同33、所放样的十字交叉线平行且中心点重合，如重合即已符合要求，固定吊筋即可，如未达到要求，将格构柱提起后重新调整，反复循环至符合要求为止。（五）钢平台的安装1、钢平台与钢格构式钢柱的焊接，应有工装措施，其工艺流程将厚钢板水平放置地面居中放置“格构式钢柱模具”四周放置加强板水平施焊加强板焊接30螺杆。然后将焊有加强板的40厚钢板插入格构式钢柱，对加强板施立焊。型钢平台水平度控制在11000以内。应对平台与格构式钢柱连接部位焊缝进行磁粉探伤。 2、平台上与塔身连接螺栓孔应当采用电磁吸力台钻打孔，严禁气割成孔。凡孔径达不到公差配合要求的，应在平台孔上、下方设置垫片或螺栓套且焊接固定。 3、与平台连接的塔身34、底节应当为基础节或加强节。（六）塔吊基础节的安装1、塔吊安装前混凝土土强度等级必须达到100%。2、基础节安装必须保证格构柱已全部施工完毕，腹杆儿与辍板的焊接通过验收。3、四块40厚的钢板焊接后的表面平整度不得超过11000以内，各孔距要严格按厂家基础节的尺寸留置，四块钢板各孔间距的误差不得大于1mm。4、基坑开挖时，随挖随加焊接斜腹杆及水平腹杆，腹杆与辍板均做防锈处理，表面采用钢丝刷除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层。5、焊接由具有相应资格的专业人员焊接，腹杆与辍板的连接做法为以腹杆外边线与辍板满焊；辍板与角钢的连接做法为以辍板的外边与角钢满焊。 6、安装所用的螺栓采用35、厂家定购的或与厂家规格相同的螺栓。九、塔吊的安装要求及准备1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道；4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；5、塔吊安装必须由具有相应资格的专业安拆人员进行操作。6、设用塔吊专用电源，并按塔吊说明的要求设置塔机的防雷接地装置，接地电阻不得大于4，接地保护电缆可与任何一根塔身主弦杆连接，并清除表面的油漆。十、塔吊的安装、塔吊监控安装（一）基本安装1、安装前认真复测地36、下节或格构柱四个主弦杆连接处的表面标高及平整度，并复核钢柱上螺栓的孔距。 2、把第一节标准节吊在格构柱或地下节上，固定好，标准节有踏步的一面在下面，应与建筑物垂直。 3、将第二节标准节装在第一节标准节上，注意踏步应上下对准。 4、组装套架，套架上有油缸的面应对准标准节上踏步的面，并使套架上的爬爪搁在基础节最下面的一个踏步上。 5、组装上、下支座、回转机构、回转支承、平台等成为一体，然后整体安装在套架上、并连结牢固。 6、安装塔帽，用销轴与上支座连接，注意塔帽的倾斜面应与吊臂在同一侧。 7、吊装平衡臂，用销轴与上支座连接，吊一块2t的配重设于从平衡尾部往前数的第三个位置上。 8、吊装司机室，接通37、电源。 9、在地面拼装起重臂、小车、吊篮、吊臂拉杆连接后应固定在吊臂上弦杆的支架上。 10、用汽吊把吊臂整体平稳地吊起就位，用销轴和上支座连接。 11、穿绕起升钢丝绳，穿装短拉杆和长拉杆与塔帽顶连接，松弛起升机构钢丝绳，把起重臂缓慢放平，使拉杆处于紧张状态，并松脱滑轮组上的起重钢丝绳。 12、安装平衡配重，按编号依次排放。 13、张紧变幅小车钢丝绳。 14、塔吊初次安装完成后，立即安装塔吊监控，对塔吊使用过程和行为及时进行有效的监管，切实控制设备运行过程中的危险因素和安全隐患，预防塔吊安全生产事故发生。（二）标准节加装（升塔） 1、塔吊起重臂转到引入塔身标准节的方向（即引进横梁的正方向）。 238、调整好爬升架导轮与塔身立柱之间的间隙，以3-5为宜，当标准节放到安装上、下支座下部的引进小车后，用吊钩再吊一个标准节上升到高处，移动小车的位置（小车约在距回转中心10m处），具体位置可根据平衡状况确定，使塔吊套架以上部分的重心落在顶升油缸铰点的位置，然后卸上、下支座与标准节相联的8个高强度连接螺栓。 3、将塔吊套架顶升，使塔身上方恰好出现能装一标准节的空间。 4、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上文，对准连接螺栓孔，缩回油缸使之与下部标准节压紧，并用螺栓连接起来。 5、以上为一次顶升加节过程，当需连续加节时，可重复上述过程，但在安装完3个标准节后，必须安装下部4根加强作斜撑，并调整使4根撑39、杆均匀受力，方可继续升塔和吊装。 6、在加节过程中，严禁起重臂回转，塔吊下支座与标准节之间的螺栓应连结，但可不拧紧，有异常情况应立即停止顶升。 7、随高度的升高，要与建筑物设置可靠的连接装置。（三）调试 待升塔完毕后，高度好塔吊小车限位、吊钩高度限位、力矩限位、起重限位、回转限位，保证各限位灵敏、可靠，具体由电工负责调试。 十一、塔吊使用限重控制本工程塔吊在使用过程中主要运输钢筋、方木、模板、混凝土、水泥砂浆、砂、砖等建筑材料，由于塔吊QTZ80的最大限重在1000kg，现根据1000kg的最大限重计算各种材料、各种规格的最大吊装数量，具体详见下表：名称规格单重（kg/9m）数量（根）总重（k40、g）最大限重（kg）钢筋253528980100022273799910002022.245999100018185599010001614.2709941000141190990100012812510001000105.6178997100083.6277997.210006.52.34427999.181000名称规格单重（kg/块）数量（块）总重（kg）最大限重（kg）模板915*1830*1822.644994.41000名称规格单重（kg/根）数量（根）总重（kg）最大限位（kg）方木80*60*20007.2138993.61000名称规格单重（kg/斗）数量（斗）总重（kg）最41、大限重（kg）料斗/0.3m3混凝土75017501000砂40014001000水泥砂浆60016001000名称规格单重（kg）数量（网）总重（kg）最大限重（kg）网兜水泥砖33339991000粘土1800kg/m30.559901000砂加气28.834979.21000页岩砖24.8409921000说明：塔吊QTZ63的最大限重在1300kg，最大吊装数量可根据上表相应调整。塔吊司机人员名单：塔吊操作工塔吊编号人员名单证件号1#塔吊操作工汪仁凡A04120110001142#塔吊操作工成罗云3#塔吊操作工方小平4#塔吊操作工李才秀5#塔吊操作工邓立平6#塔吊操作工余桂田A042242、0110001127#塔吊操作工汪锡琼十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、在塔吊基础上设置沉降观测点四个（每边一个），挖土期间，每天观测一次。在塔吊自由高度时垂直度及沉降每3天观测，当架设附墙后，每半月观测一次（在安装附墙时必测），并做好观测记录。钢柱及型钢平台连接焊缝、塔身与平台连接螺栓预紧力应定期检查且有书面记录。2、当塔吊出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔吊进行纠偏校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中用高吨千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫片的厚度而43、确定，当有多道附墙架设后，塔吊的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。3、基坑土方外运的车辆行驶路线应避开塔吊，并离塔吊不小于5米，避免因车辆行驶原因，对塔吊产生侧向压力，对塔吊的安全产生影响。塔吊监测人员名单序号人员名单联系电话1林春海2范玉华3程珏琦十三、挖土过程中防止格构柱单边受力和及时加撑的措施：1、 在基坑开挖过程中，以塔吊的中心位置为中心，设置5m5m范围的警戒区域；2、 每层土方开挖时，应用小挖机配合人力先将格构柱四周的土方均匀挖出，防止单边挖土，严禁在格构柱的一边堆土，防止堆土的侧压力对格构柱造成的侧向压力；3、 格构柱四周随基坑土方开挖进度及时按图焊44、接剪刀撑；4、 格构柱挖到基坑设计标高后，应及时浇筑混凝土垫层；5、 塔吊在使用过程中严禁超载运行，做好格构柱的沉降及垂直度的检测工作。十四、塔吊的操作与维护 1、操作人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔吊。 2、塔吊的正常工作气温为-20+40，转速低于13m/s。 3、塔吊转场安装使用都必须进行空载、静载实验、动载实验，静载实验吊重为额定载荷的125%，动载实验吊重为额定载荷的110%。 4、夜间工作时，除塔吊本身自有的照明外，施工现场应备有充足的照明设备。 5、塔吊的操作必须落实三定制度，司机的操作按塔吊操作规程严格执行。处理电气故障时，须有维修人员45、两人以上。 6、塔吊在现场工作时司机应高度集中注意，避免碰撞周围的建筑物。 7、塔吊应经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应及时维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。 8、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在0.51mm之间，磨擦面上不应有油污等污物。 9、钢丝绳的维护和保养应严格按GB5144-2006规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。 10、塔吊的各结构、焊缝及有关构件如有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝应及时修复。 11、各电器线路也应定时检查，有老化、故障、损伤等情况，应及时修复和保养。1246、定期检查接地线和接地电阻。十五、塔吊的拆卸 塔吊的拆卸方法与安装方法基本相同，只是工作程序与安装时相反，即后装的先拆，先装的后拆，具体步骤如下： 1、调整爬升架导轮与塔身立柱的间隙为3-5mm为宜，吊一节标准节移动小车位置至大约离塔吊中心10m处，使塔吊的重心落在顶升油缸上的铰点位置，然后卸下支座与塔身连接的高强度螺栓。 2、将活塞杆全部伸出，当顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔向与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上、下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁外端，接着缩回全部活塞时，使爬爪搁在塔身的踏步上，缩回全部活塞，使上、下支座与塔身连接，并插上螺栓。 3、以上为一次塔身下降过程，连续降47、塔时，重复以上过程。 4、拆除时，必须按先降后拆附墙的原则进行拆除。 5、当塔吊降至地面（基本高度）时，用40T汽车吊辅助拆除：配重吊离（留二块配重，即平衡臂从尾部数起的第三个位置）平衡臂拆除起重臂（整体）至地面吊离最后一块配重拆除平衡臂塔帽拆除上、下支座拆除（包括拆除电源和司机室）爬升套斜撑杆拆除拆除标准节（25米以下标准节）。 塔吊安拆人员名单工作人员上岗证号特种作业人员李道林特种作业人员谢文海特种作业人员刘择祥特种作业人员谢敏华电工作业人员黎志恒A05起重司索工姚柏永建筑焊工范玉华十六、 施工安全措施 1、 塔吊安装完毕后的一周时间内，对塔身的垂直度的测量不少于4次，并做好测量记录，如垂48、直度超过4，塔吊必须停止工作，并报专业公司处理。2、 所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程。3、 拆装单位必须指定一名熟悉该类型塔吊、经验丰富的工长现场指挥。 4、塔吊司机、塔吊拆装人员以及塔吊指挥都必须有当地市级劳动部门签发的特殊工种操作证；工人进入施工现场必须统一着装，佩带齐全安全防护用品。5、 塔吊司机每班作业前都必须对设备进行例行检查，塔吊的各项安全限位必须齐全可靠。 6、 塔吊拆装前，拆装队必须熟悉现场。 7、 接地电阻不大于4欧姆。8、 塔吊在自升过程中，要合理分工，必须派专人观察顶升套架滚轮与标准节间距离，派专人负责销轴的连接，派专人负责液压油缸的49、操作等。9、 塔吊在顶升过程中严禁回转起重臂。10、 塔身标准节之间的连接销及其他任何部件之间的连接销都必须穿开口销。11、 塔吊安装好后，应遵循安装质量验收制度、塔吊安装后验收和交付使用制度中要求进行空载实验和重载实验，检查各工作机构、电气控制系统均处于正常工作状态，各安全保护装置齐全、可靠。 12、 严禁高空落物。13、 5级风以上严禁塔吊安装作业，4级风以上严禁塔吊顶升施工作业。 14、 作业现场必须设置不小于20*20米的安全作业区。15、 下班前，切断所有机械设备电源。16、塔吊在施工完毕后，由专业队按装塔逆向作业进行拆除。拆除时各有关工种搞好配合，需有专人指挥，作业范围内严禁行人通50、过。十七、塔吊防雷措施1、塔式起重机电源应采用三相（3+PE）供电方式。接地故障保护应符合GB50054的有关规定。2、起重机械本体的金属结构应与供电线路的保护导线可靠连接。司机室与起重机本体接地点之间应用双保护导线连接。3、起重机械所有电气设备外壳、金属导线管、金属支架及金属线槽均应根据配电网情况进行可靠接地（保护接地或保护接零）。严禁用起重机械金属结构和接地线作为载流零线（电气系统电压为安全电压除外）。4、在每个引入电源点，外部保护导线端子应使用字母PE来标明。其他位置的保护导线端子应使用图示符号 或用字母PE，或用黄/绿双色组合标记。5、保护导线只用颜色标识时，应在导线全长上使用黄/绿双51、色组合。如果保护导线能容易地按其形状、位置或结构（如编织导线）识别，或者绝缘导线难以购到，则不必在导线全长上使用颜色代码。但应在端头或易接近部位上清楚的标明图示符号 或黄/绿双色组合标记。6、对于保护接零系统，起重机械的重复接地或防雷接地的接地电阻不大于10。对于保护接地系统的接地电阻不大于4。十八、塔吊验收及备案1、塔吊验收 （1）、检查塔机是否已登记备案。（2）、检查塔机生产许可证、出厂合格证、使用说明书、设备档案、运转及维修保养记录、安装拆除方案、验收证书、检测检验报告等是否符合要求。（3）、由设备部门、安全部门、装拆队伍、工程项目共同按照验收单内容逐项检查验收。同时要进行技术检查、空载52、试验、载荷试验，保证塔机的安全使用。（4）、验收塔机上安全装置调试是否符合要求，要求有具体量化验收内容。如力矩限制器标明幅度（m）和吊重量（t）；重量限制器标明重、中、轻档各限制重量（t）。（5）、验收塔机吊钩保险装置、吊钩滑轮防脱绳装置、卷扬机滚保险装置、上人爬梯及护圈等是否齐全且符合要求。（6）、塔机是否配备专用电箱，合理配置隔离开关、漏电保护器，做可靠的防雷接地。（7）、施工现场有两台或两台以上的塔机作业，且塔机作业半径有重叠现象时，检查是否有可靠的防碰撞安全技术措施。（8）、检查施工现场塔机的技术资料和安全资料是否齐全。（9）、塔机处是否悬挂限载标志牌、安全警示牌、操作规程牌、验收合格53、牌、定人定机牌。2、塔吊备案（1）、备案资料A、起重机械出厂文件：生产许可证、安全生产资格认可证；产品合格证、出厂检验报告；产品说明书；B、安装单位：安装资格证书；操作人员上岗证、有关管理人员上岗资格证；C、塔吊安装拆除方案D、基础施工资料：基础施工图纸；土方承载力、钢筋混凝土试验报告；隐蔽验收记录E、使用单位：司索、司机、指挥上岗证复印件；使用单位有关管理人员的上岗资格证；起重机械管理制度和有关人员责任制；F、急救措施G、安全与使用交接试车自检报告、检测报告（2）、备案流程以上资料所属区的安监站备案。十九、群塔交叉作业及防碰撞方案1、塔吊安装现状塔吊的安装高度控制在建筑物最高点以上8m至1054、m的高度位置，塔吊安装最高点分别为：1#塔吊为66.4m ，2#塔吊为72.2m，3#楼为27.44m,4#楼为72.2m，5#楼为72.2m，6#塔吊为72.55m，7#塔吊为72.2m。2、塔吊交叉作业概况 1#塔吊与2#、3#塔吊交叉； 2#塔吊与1#、3#、4#塔吊交叉；3#塔吊与1#、5#塔吊交叉；4#塔吊与2#、5#塔吊交叉；5#塔吊与3#、4#、6#、7#塔吊交叉；6#塔吊与4#、5#、7#塔吊交叉；7#塔吊与5#、6#塔吊交叉。3、塔吊交叉作业安全措施（1)、安装根据塔式起重机规程10.5的规程“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机臂端部与另一台起重机的塔身之间至55、少有2米的距离；处于高位的起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位的起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2米。”安装在垂直距离上满足规程要求。（2)、当两台塔吊吊臂或吊物相互靠近时，司机要相互鸣笛示警，以提醒对方注意。（3)、夜间作业时，应该有足够亮度的照明。（4)、司机在操作时必须专心操作，作业中不得离开司机室，起重机运转时，司机不得离开操作位置。（5)、司机严格遵守换班制度，不得疲劳作业。（6)、司机室的玻璃应平整、清洁，不得影响司机的视线。（7)、在作业过程中，必须听从指挥人员指挥，严禁无指挥操作，更不允许不服从指挥信号，擅自操作。回转作业速度要慢，不得56、快速回转。（8)、6级以上大风严禁吊装作业。（9)、作业完毕后，吊臂应转到顺风方向，并放松回转制动器，并且将吊钩提升至最高点，吊钩上严禁吊挂重物。4、塔吊指挥人员安全措施（1)、 项目部为每台塔吊配备专职指挥，在各塔吊交叉区域内设立监护哨，防止令出多人，造成混乱碰撞，监护哨负责交叉作业塔吊的安全运转，监督各塔吊指挥的指令，发现指挥错误或存在碰撞隐患时及时向指挥和塔吊司机发出停止信号。指挥要专人负责，佩戴明显标志，站在明显位置，发出的信号要区别于其他指挥的信号。指挥和塔吊司机要服从监护人员的指挥。（2）、指挥和监护人员必须持证上岗，严禁酒后作业。指挥人员和指挥信号必须旗语、信号同时进行。任何非塔57、吊指挥人员不得指挥塔吊运转。各塔吊的指挥人员应从佩戴袖标或安全帽上明显区别开，不得混合指挥其他塔吊。塔吊指挥人员应严格遵循“塔吊十不吊”的规范。严禁违章指挥。 5、塔吊司机安全措施 司机人员应严格遵守塔式起重机安全操作规程、塔式起重机“十不吊”规定，严禁违章作业。塔吊司机必须持证上岗，严禁酒后上岗作业。塔吊司机要明确本塔吊指挥人员的佩戴标志。塔吊司机要从服从指挥信号，不得擅自操作。对错误的信号和非指挥人员发出的指挥信号有权拒绝操作。严禁非塔吊司机上塔操作。塔吊每次运转前，司机人员必须进行空运转，确保塔吊正常运行。起升、回转、变幅应分别进行操作，严禁多项操作同时进行。塔吊运转完毕要将大钩提升到最58、高限度，小车拉回起重臂根部，起重臂停放位置不得影响其它塔吊的正常运行。 6、项目部安全措施 （1）、项目部应合理设置各塔吊的吊物区，严禁在交叉区域内设置塔吊吊物区。根据塔吊的安全高差合理安排施工禁地，提前与塔吊租赁单位协商、安排塔吊安装、顶升附着计划。并提供足够的正常维修、保养时间，负责协调塔吊的安全高差。 （2）、项目部要定期召开专门的安全会议，对塔吊司机、指挥、司索及监护人，对塔吊作业人员进行特殊工种安全技术交底。二十、楼板梁加固及预留洞口浇捣 对塔吊穿过楼板时若碰到次梁时，在次梁梁底增设2根159钢管钢或增设240*240 C20的砼构造柱作为支撑，并在楼板预留洞口处四周增设加强筋21659、。 洞口处板筋预留出，待塔吊拆除完毕后进行焊接，焊接应符合相关规范要求。对洞口砼四周进行凿毛，刷高强水泥浆一道，然后用较原设计高一等级的砼进行浇捣。（见详图）二十一、应急预案1、事故类型和危害程度分析在施工过程中，可能发生高层塔吊施工事故主要体现在：（1）塔吊作业中突然安全限位装置失控，发生撞击护栏及相邻塔吊或坠物，或违反安全规程操作，造成重大事故（如倾倒、断臂）。（2）基坑边坡在外力荷载作用下滑坡倒塌。（3）自然灾害（如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风雪等）对设施的严重损坏。（4）塔吊拆装和顶升过程中发生的人员伤亡事故。（5）运行中的电气设备故障或线路发生严重漏电。2、应急处置基本原则更60、好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主，综合治理”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。3、组织机构及职责3.1应急组织体系组 员： 吴章林 范玉 华 林春海 各班组长3.2指挥机构及职责 （1)决定是否存在或可能存在重大紧急事61、故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；（2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程； （3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； （4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排； （5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； （6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。 副组长职责： （1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失； (2)如有必要，在救援服务机构来之前62、直接参与救护活动； (3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； (4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。组员职责：在组长的带领指挥下对事故进行救援抢救4、预防与预警 4.1危险源监控建立健全工程项目重大危险源信息监控方法与程序，完善危险源辩识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。 4.2预警行动如遇意外塔吊发生倾翻时，在现场的项目管理人员要立即用电话向项目经理汇报险情。立即召集抢救指挥组其他成员，抢救、救护、防护组成员携带着各自的抢险工具，赶赴出事现63、场。项目部办公室接到报告后，应迅速通知全体指挥中心成员，单位负责人接到报告后，应当在1小时内向事故发生地有关部门逐级上报。报告内容包括：发生事故的时间、地点、单位、联系电话、报告人、伤亡人数等简要情况。5、应急处置5.1响应分级为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素之一是塔吊倾覆。在工地已采取机电管理、安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定塔吊倾覆的应急方案64、,具体如下：假设塔吊基础坍塌时可能倾翻；假设塔吊的力矩限位失灵，塔吊司机违章作业严重超载吊装，可能造成塔吊倾翻。5.2响应程序施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场、项目部。由项目部质安部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门或其他上级政府部门进行请示，请求启动建设单位的救援65、预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的安全管理部门向建管局安监站或政府部门请示启动上一级救援预案。（1）值班电话：项目部实行昼夜值班制度，项目部值班情况如下：值班人员：吴章林 范玉华 林春海 各班组长值班时间：7：3020：30; 20：307：30（2）紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电话。（3）值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将66、情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员及车辆等在现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由项目部的质安部在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。（4）遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。 5.3处置及预防措施（1）指挥与控制：抢救组到达出事地点，在王成指挥下分头进行工作。首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源。如碰断的高、低压电线是否带电67、；塔吊构件、其它构件是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，副经理向项目总工请示汇报批准，然后组织实施。防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。工地值班电工负责切断有危险的低压电气线路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光；抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边及时进行止血包扎，用担架将伤员抬到车上送往医院。对倾翻变形塔吊的拆卸、修复工作应请塔吊厂家来人指导下进行。塔吊事故应急抢险完毕后，项目经理立即召集副经理、技术员、安全员和塔吊司机组的全体同志进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发68、生类似的整改措施。对应急预案的有效性进行评审、修订。6、应急物资与装备保障应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。安全事故应急常用物资和设备有：（1）常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。（2）抢险工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等。（3）应急器材：架子管、安全帽、安全带、防毒面具、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等。（4）设备：小轿车2辆。二十二、计算书A、混凝土强度:C35,钢69、筋级别:级。 B、桩直径d=0.80m,桩间距a=1.465m。C、螺栓位置中心间距为1.465m。为减少力对基础结构的破坏，应使螺栓位置中心尽量靠近桩的中心点，现设计桩中心点间距为1.465m。基础结构为由四根14014角钢格构柱焊接组成的钢结构。角钢格构柱锚入桩内3000及2500，整个架体由-10450250750缀板连接成一体，14014的角钢作为水平和斜腹杆加固，节距为1500mm，格构柱详图。由于本工程有两种规格塔吊，QTZ63和QTZ80，根据塔吊说明书提供的荷载分析，分别对QTZ80的荷载、QTZ63的荷载在工作及非工作状态下进行了计算，并进行了最大自身倾覆力矩最大力组和，对桩70、进行了承载力验算。D、浙江省建设机械有限公司提供的QTZ80塔式起重机说明书、QTZ63塔式起重机说明书资料中提供的荷载表如下：（一）、QTZ80（5710）型工况FvFhM1M2Mk非工作（最不利）44971166800工 作509311039875270 （二）、QTZ63（5513）型（单位：KN；KN.M）塔机型号QTZ63（5513）起长高度m固定式附着式40140名称FvFhM1M2工作状态472.519.181275.63317.68非工作状态412.6868.661930.860 表中Fv表示竖向荷载，Fh表示水平荷载，M1表示平面内弯矩，在这种工况下基础属受荷载最大（风载按G71、B/T13752取值）。以上表中工况为：QTZ80（5710）型塔吊独立高度达40.5m工作时最大内力，QTZ63（5513）型塔吊独立高度达40.0m工作时最大内力，塔身未采用附着装置，塔机工作工况及非工作工况受到暴风突袭时，基础受到的载荷。TZ80（5710）型塔吊荷载1.1、塔吊荷载 （1）、塔吊自重(包括压重)F1=509KN（2）、 塔吊最大起重荷载F2=0kN(非工作状况)a、工作状态下,作用于桩基承台顶面的竖向力 F=FV=509kN塔吊的倾覆力矩 M=1039kNm水平荷载Fh=31KN M2=875KNb、非工作状态下,作用于桩基承台顶面的竖向力 F=FV=449kNFh=772、1KN M2=0KN1.2、工作状态下竖向力计算 （1）、桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第条) 其中：n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=509kN； Gk桩基上土自重标准值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩。 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:1）、作用于格构基础顶竖向力设计值(最大压力):N1=1.2(509+206)/4+1.4(1039+873、75)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2竖向荷载N=214.5+1293=1508.05kN抗拨力N=(509+206)/4-1.4(1039+875)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=178.75-1293=1114.25KN2） 、作用于-5.5格构基础桩力设计值由于基础桩顶高为：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(509+206)/4+1.4(1914+314.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.44/2)2=即：竖向力设计值N=214.5+1396.21=1610.71kN；竖向抗拨力设计值N=(509+74、206)/4-1.4(1914+314.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.44/2)2=178.75-1396.21=-1377.65kN；3） 、作用于-10.6格构基础桩力设计值N=1.2(509+206)/4+1.4(1914+3110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=214.5+1607.0即：竖向力设计值N=214.5+1503.06=1717.56kN；竖向抗拨力设计值N=(509+206)/4-1.4(1914+3110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=178.75-1503.06=-1324.3175、kN；3、非工作状态下竖向力计算 （1）、桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第条) 其中：n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=449kN； Gk桩基上土自重标准值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩。 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:1）、作用于格构基础顶竖向力设计值(最大压力):N1=1.2(449+206)/4+1.41668(1.4651.41476、/2)/ 2(1.4651.414/2)2=即：竖向力设计值N=196.5+1127=1323.5kN竖向抗拨力设计值N=(449+206)/4-1.41668(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=163.75-1127=-963.25kN此处钢柱计算应取工作状态2） 、作用于-5.5格构基础桩力设计值由于格构基础高为：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(449+206)/41.4(1668+714.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：竖向力设计值N=196.5+1362.3=1558.8kN；竖向抗拨力设计值N=(449+77、206)/4-1.4(1668+714.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=163.75-1362.3=-1198.55kN；此处桩计算应取工作状态3） 3）、作用于-10.6格构基础桩力设计值N=1.2(449+206)/41.4(1668+7110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=196.51607.0即：竖向力设计值N=196.5+1607.0=1803.5kN；竖向抗拨力设计值N=(449+206)/4-1.4(1668+7110)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2= 163.75-1607.078、=-1443.25kN；此处桩计算应取非工作状态 (二)、QTZ63（5513）型竖向力计算1、 QTZ63（5513）型非工作状态下塔吊荷载塔机型号QTZ63（5513）起长高度m固定式附着式40140名称FvFhM1M2工作状态472.519.181275.63317.68非工作状态412.6868.661930.860 （1）、桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第条) 其中：n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=412.68kN； Gk桩基上砼承台自重标准值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台79、底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩。 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:1）、作用于格构基础顶竖向力设计值(最大压力):N1=1.2(412.68+206)/4+1.41930.86(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2 =185.60+1304.94即：竖向力设计值N=185.60+1304.94=1490.54KN竖向抗拨力设计值N=(412.68+206)/4-1.41930.86(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=154.680、7-1304.94=1150.27kN此处桩计算应取此工作状态4） 、作用于-5.5格构基础桩力设计值由于格构基础高为：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(412.68+206)/4+1.4(1930.86+68.664.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：竖向力设计值N=185.60+1532.32=1717.91kN；竖向抗拨力设计值N=(424+206)/4-1.4(1930.86+68.664.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=154.67-1532.32=-1377.65kN；此处钢柱计算应取此工作状态 581、）、作用于-10.6格构基础桩力设计值N=1.2(412.68+206)/4+1.4(1930.86+68.6610)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：竖向力设计值N=185.60+1583.37=1768.97kN；竖向抗拨力设计值N=157.5-1583.37=-1425.87kN；此处桩计算应取QTZ80（5710）非工作状态2、 QTZ63（5513）型工作状态下塔吊荷载塔机型号QTZ63（5513）起长高度m固定式附着式40140名称FvFhM1M2工作状态472.519.181275.63317.68非工作状态412.6868.661930.86082、 （1）、桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-2008的第条) 其中：n单桩个数，n=4； Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=472kN； Gk桩基上砼承台自重标准值，Gk=20.0BcBcD=206kN； Mxk,Myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩。 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:1）、作用于格构基础顶竖向力设计值(最大压力):N1=1.2(472+206)/4+1.41275.63(1.4651.414/2)/2(1.46583、1.414/2)2 =203.4+862.12即：竖向力设计值N=203.4+862.12=1047.72KN竖向抗拨力设计值N=(412.68+206)/4-1.41275.63(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=169.5-862.12=-692.62kN此处桩计算应取非工作状态5） 、作用于-5.5格构基础桩力设计值由于格构基础高为：-5.5-（-0.6）=4.9mN=1.2(472+206)/4+1.4(1275.63+19.184.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：竖向力设计值N=203.4+925.63=1129.084、3kN；竖向抗拨力设计值N=(424+206)/4-1.4(1275.63+19.184.9)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=169.5-1129.03=-959.53kN；此处钢柱计算应取非工作状态 5）、作用于-10.6格构基础桩力设计值N=1.2(472+206)/4+1.4(1275.63+19.1810)(1.4651.414/2)/2(1.4651.414/2)2=即：竖向力设计值N=203.4+991.74=1195.14kN；竖向抗拨力设计值N=169.5-991.74=-822.24kN；此处桩计算应取QTZ80（5710）非工作状态（四）、综85、述最大设计值如下：1）、钢构基础柱顶力设计值为：竖向压力N=1508.05KN;竖向拨力N=-1150.27KN;2） 、-4.9格构基础桩力设计值为：竖向压力N=1610.71KN 竖向拨力N=-1377.65KN;3） 、-9.6格构基础桩力设计值为：竖向压力N=1803.5KN;竖向拨力N=-1443.25KN;4、桩身承载力验算灌注桩主筋采用12根直径25mm的三级钢,配筋率不小于0.65%!箍筋采用8200螺旋筋，并每隔2m焊接一道直径为20 的三级钢加劲箍。桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1886、03.5kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.700 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=0.5024m2。fcAps=0.70016.7000.5024106=5873kN1803.5kN经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求!(2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：竖向抗拨力设计值N=-1443.25kN； fyAS=3005890.4910-3=1767.15kN（HRB335）1443.25kN 经过计算得到桩轴向抗拨力满足要求!4、 桩承载力计算 （1）、1#塔吊位87、于 1#楼轴/轴；为QTZ63，桩顶标高均为-5.50，有效桩长均为45.46m。桩顶标高-5.50，NK=-1377.65kN（抗拨）,N=1610.71kN，抗拨系数：根据工程勘察报告得，粘性土为0.75，粉土为0.6 ， 桩间距为1.465承载力折减系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值N=,1610.71kN，取其中抗拨力最大值 NK=-1377.65kN（抗拨） 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: R=uqsli+qpAp 其中88、 R基桩竖向承载力特征值； qs桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值； qp极限端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力特征值表如下:Z95点土层性质（1#塔吊位置)土层土层名称高程层高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉质粘土-5.507.06155-1淤泥质粘土-12.569.285-2粉质粘土-21.762.8185-3粉砂-24.561.6235005-4粉质粘土-26.161.1203506-1粉砂-27.263.4257006-2粉质粘土-30.665.62133089、6-3粉砂-36.264.2246-4圆砾-40.465.64523007-1全风化泥质粉砂岩-46.062.5307-2强风化泥质粉砂岩-48.561.6557-3中等风化泥质粉砂岩-50.160.8703500桩底进入7-3中风岩0.8m，有效桩长为45.46m，桩顶标高-5.5，RB=UPqsaiL=2.512（7.06150.75+9.280.752.818 0.751.6230.61.120 0.753.4250.65.621 0.754.2240.65.6450.62.5300.61.6550.60.8700.6）0.71219.07KNG(桩的浮容重)=3.140.40.445.90、4615.5=354.01KN1219.07+354.01=1573.08kNFK=-1377.65kN（抗拨） 抗拨验算合格R=uqsli+qpAp2.512（7.0615+9.282.8181.6231.1203.4255.6214.2245.6452.5301.6550.870）0.70.5024 3500=1896.36+1758.40=3627.76kNF=1610.71+354.01=1964.72kN 单桩抗压承载力合格（2）、2#塔吊位于 3#楼轴/轴；为QTZ80，桩顶标高均为-5.50，有效桩长均为46.31m。桩顶标高-5.50，NK=-1377.65kN（抗拨）,N=191、610.71kN，抗拨系数：根据工程勘察报告得，粘性土为0.75，粉土为0.6桩间距为1.465承载力折减系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512桩承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值N=1610.71kN，取其中抗拨力最大值NK=-1377.65kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: R=uqsli+qpAp 其中 R基桩竖向承载力特征值； qs桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值； qp极限端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512m； A92、p桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力特征值表如下:Z82点土层性质（2#塔吊位置)土层土层名称高程层高摩擦力（KPa）端承力（KPa）3淤泥质粘土-5.501.4164粉质粘土-6.915.9155-1淤泥质粘土-12.819.285-2粉质粘土-22.012.1185-3粉砂-24.110.6235005-4粉质粘土-24.710.9203506-1粉砂-25.615.5257006-2粉质粘土-31.017.0213306-3粉砂-38.012.3246-4圆砾-40.316.64523007-1全风化泥质粉砂岩-46.912.2307-93、2强风化泥质粉砂岩-49.111.9557-3中等风化泥质粉砂岩-51.010.8703500桩底进入7-3中风岩0.8m，有效桩长为46.31mRB=UPqsaiL=2.512（1.4160.755.9150.759.280.752.1180.750.6230.60.920 0.755.5250.757.0210.752.3240.756.6450.62.2300.61.9550.86.6700.6）0.71262.57KNG(桩的浮容重)=3.140.40.446.3115.5=360.631262.57+360.63=1623.20kNFK=-1377.65kN（抗拨） 抗拨验算合格R=94、uqsli+qpAp2.512（1.416+5.915+9.282.1180.6230.9205.5257.0212.3246.6452.2451.9550.870）0.7+0.50243500 =1940.15+1758.40=3698.55kNF=1610.71+360.63=1971.34kN 单桩抗压承载力合格（3）、3#塔吊位于 6#楼轴/轴；为QTZ63，桩顶标高均为-5.50，有效桩长均为41.40m。NK=-1377.65kN（抗拨）,N=1610.71kN抗拨系数：根据工程勘察报告得，粘性土为0.75，粉土为0.6桩间距为1.465承载力折减系取0.7 Ap=0.40.43.95、14=0.5024 u=0.83.14=2.512桩承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值N=1610.71kN，取其中抗拨力最大值NK=-1377.65kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: R=uqsli+qpAp 其中 R基桩竖向承载力特征值； qs桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值； qp极限端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力特征值表如下:Z34点土层性质（3#塔吊位置)土层土96、层名称高程层高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉质粘土-5.506.4155-1淤泥质粘土-11.909.585-2粉质粘土-21.400.0185-3粉砂-21.403.5235005-4粉质粘土-24.902.9203506-1粉砂-27.802.1257006-2粉质粘土-29.906.1213306-3粉砂-36.001.3246-4圆砾-37.307.74523007-1全风化泥质粉砂岩-45.000.0307-2强风化泥质粉砂岩-45.001.1557-3中等风化泥质粉砂岩-46.100.8703500桩底进入7-3中风岩0.8m，有效桩长为41.40mRB=UPqsaiL=2.97、512（6.4150.759.580.753.5230.62.9200.752.1250.66.1210.751.3240.757.7450.61.1550.60.8700.6）0.71133.98KNG(桩的浮容重)=3.140.40.441.4015.5=322.39KN1133.98+322.39=1456.37KNFK=-1377.65kN（抗拨） 抗拨验算合格R=uqsli+qpAp2.512（6.415+9.583.5232.9202.1256.1211.3247.7451.1550.870）0.7+0.50243500=1732.55+1758.40=3490.95kNF=16198、3.30+322.39=1935.69kN 单桩抗压承载力合格 (4)、4#塔吊位于10#楼轴/轴；为QTZ80，桩顶标高均为-9.60，有效桩长均为36.98m。（由于承台下底标高为-10.6计算时桩顶标高按此值取）N=1803.5kN竖向力设计值；竖向抗拨力设计值N=-1443.25kN；抗拨系数：根据工程勘察报告得，粘性土为0.75，粉土为0.6桩间距为1.465承载力折减系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512桩抗压承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值N=1803.5kN，99、取其中抗拨力最大值NK=-1443.25kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: R=uqsli+qpAp 其中 R基桩竖向承载力特征值； qs桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值； qp极限端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力特征值表如下:Z43点土层性质（4#塔吊位置)土层土层名称高程层高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉质粘土-10.62.18155-1淤泥质粘土-12.787.385-2粉质粘土-20.082.3185-3粉砂-22.381.923100、5005-4粉质粘土-24.282.7203506-1粉砂-26.984.7257006-2粉质粘土-31.686.6213306-3粉砂-38.282.3246-4圆砾-40.586.24523007-1全风化泥质粉砂岩-46.782.5307-2强风化泥质粉砂岩-49.281.5557-3中等风化泥质粉砂岩-50.780.8703500桩底进入7-3中等风化泥质粉砂岩0.8m，有效桩长为36.98mR=uqsli+qpAp2.512（2.18150.757.380.752.318 0.751.9230.62.7200.754.7250.66.6210.752.3240.6+6.2450.6101、2.5300.6+1.5550.6+0.8700.6）0.72.512669.170.7-1238,69kNG(桩的浮容重)=3.140.40.437.9815.5=295，60N1238.69+295.60=1534.27kNFK=1443.25kN（抗拨） 抗拨验算合格 R=uqsli+qpAp2.512（2.18157.382.3181.9232.7204.7256.6212.324+6.2452.530+1.555+0.870）0.70 0.50243500=1511.19+1758.4=3417.3kNF=1803.5+295.60=2098.66kN 单桩抗圧承载力合格(5)、5#102、塔吊位于 11#楼轴/轴；为QTZ80，桩顶标高均为-9.6，有效桩长均为36.30m。（由于承台下底标高为-10.6计算时桩顶标高按此值取）竖向力设计值N=1803.5kN；竖向抗拨力设计值N=-1443.25kN；抗拨系数：根据工程勘察报告得，粘性土为0.75，粉土为0.6桩间距为1.465承载力折减系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512桩抗压承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值N=1803.5kN，取其中抗拨力最大值NK=-1443.25kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面103、的公式： 最大压力: R=uqsli+qpAp 其中 R基桩竖向承载力特征值； qs桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值； qp极限端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力特征值表如下:Z34点土层性质（5#塔吊位置)土层土层名称高程层高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉质粘土-10.61.3155-1淤泥质粘土-11.909.585-2粉质粘土-21.400.0185-3粉砂-21.403.5235005-4粉质粘土-24.902.9203506-1粉砂-27.802.12104、57006-2粉质粘土-29.906.1213306-3粉砂-36.001.3246-4圆砾-37.307.74523007-1全风化泥质粉砂岩-45.000.0307-2强风化泥质粉砂岩-45.001.1557-3中等风化泥质粉砂岩-46.100.8703500桩底进入7-3中等风化泥质粉砂岩0.8m，有效桩长为36.30mR=uqsli+qpAp2.512（1.3150.759.580.753.523 0.62.9200752.1250.66.1210.751.3240.757.7450.75+1.1550.6 +0.8700.6）0.72.512639.510.7-1197.51kNG(105、桩的浮容重)=3.140.40.436.315.5=282.02kN1197.51+282.02=1479.53kNFK=1443.25kN（抗拨） 抗拨验算合格 R=uqsli+qpAp2.512（1.3159.583.523 2.9202.125 6.1211.324 7.745+1.155 +0.870）0.700.50243500=1593.63+1758.4=3352.03kNF=1803.75+282.02=2085.77kN 单桩抗圧承载力合格(6)、6#塔吊位于13#楼轴/轴；为QTZ80，桩顶标高均为-9.60，有效桩长均为40.70m。（由于承台下底标高为-10.6计算时桩106、顶标高按此值取）竖向力设计值N=1803.5kN；竖向抗拨力设计值N=-1443.25kN；抗拨系数：根据工程勘察报告得，粘性土为0.75，粉土为0.6桩间距为1.465承载力折减系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512桩抗压承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值N=1803.5kN，取其中抗拨力最大值NK=-1443.25kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: R=uqsli+qpAp 其中 R基桩竖向承载力特征值； qs桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值107、； qp极限端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.512m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:Z14点土层性质（6#塔吊位置)土层土层名称高程层高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉质粘土-10.62.2155-1淤泥质粘土-12.806.585-2粉质粘土-19.303.5185-3粉砂-22.801.2235005-4粉质粘土-24.007.7203506-1粉砂-31.701.9257006-2粉质粘土-33.604.6213306-3粉砂-38.202.6246-4圆砾-40.806.24523007-108、1全风化泥质粉砂岩-47.001.5307-2强风化泥质粉砂岩-48.502.0557-3中等风化泥质粉砂岩-50.500.8703500桩底进入7-3中等风化泥质粉砂岩0.8m，有效桩长为40.70mR=uqsli+qpAp2.512（2.2150.756.580.753.518 0.751.2230607.720 0.751.9250.64.6210.75 2.6240.6+6.2450.6 +1.5300.75 +2.0550.75+0.8700.6）0.7 2.512698.70.7 -1228.59kNG(桩的浮容重)=3.140.40.440.715.5=316.94kN1228.109、59+316.94=1545.53kNFK=1443.25kN（抗拨） 抗拨验算合格 R=uqsli+qpAp2.512（4.383.5181.223 7.7201.9254.6212.6 24+6.245+1.530 +2.055 +0.870）0.700.50243500 =1804.29+1758.4 =3562.69kNF=1803.5+316.94=2120.44kN 单桩抗压承载力合格(7)、7#塔吊位于15#楼轴/轴；为QTZ63，桩顶标高均为-9.60，有效桩长均为38.33m。（由于承台下底标高为-10.6计算时桩顶标高按此值取）竖向力设计值N=1803.5kN；竖向抗拨力设110、计值N=-1443.25kN；抗拨系数：根据工程勘察报告得，粘性土为0.75，粉土为0.6桩间距为1.465承载力折减系取0.7 Ap=0.40.43.14=0.5024 u=0.83.14=2.512抗压承载力计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)根据计算方案可以得到桩的轴向压力设计值N=1803.5kN，取其中抗拨力最大值NK=-1443.25kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: R=uqsli+qpAp 其中 R基桩竖向承载力特征值； qs桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值； qp极限端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.5111、12m； Ap桩端面积,取Ap=0.5024m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力特征值表如下:Z10点土层性质（7#塔吊位置)土层土层名称高程层高摩擦力（KPa）端承力（KPa）4粉质粘土-10.60.532.15-1淤泥质粘土-11.138.99.05-2粉质粘土-20.031.9185-3粉砂-21.932.1235005-4粉质粘土-24.035.2203506-1粉砂-29.232.2257006-2粉质粘土-31.434.1213306-3粉砂-35.530.0246-4圆砾-35.5310.74523007-1全风化泥质粉砂岩-46.23307-2强风化泥质粉砂112、岩-46.131.0557-3中等风化泥质粉砂岩-47.130.8703500 桩底进入情入7-3中等风化泥质粉砂岩0.8m，有效桩长为38.33mR=uqsli+qpAp2.512（0.53150.75+8.9080.75 1.9180.752.1230.75 5.2200.75 2.2250.64.1210.7510.7450.6 1.0550.6+0.8700.6）0.7 2.512666.140.7-1171.34kNG(桩的浮容重)=3.140.40.438.3315.5=298.48kN1171.34+298.48=1469.82kNFK=1443.25N（抗拨） 抗拨验算合格 R113、=uqsli+qpAp2.512（8.371.9182，1 235.2202，2254.1 2110.745+1550.6+0.870） 0.700.50243500 =2.5121083.240.70+0.50243500 =1749.36+1758.4=3507.76kNF=1803.5+298.48=2101.98kN 单桩抗圧承载力合格5、-10.6格构柱计算依据钢结构设计规范(GB50017-2003)，以下验算根据最不利状况进行计算。格构柱计算长度lo：18.0m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.75m； 格构柱分肢材料类型：L140x14；格构柱基础缀件节间长114、度a2：1.5m； 格构柱钢板缀件参数:宽280mm，厚12mm；格构柱截面宽度b1：0.47m； 格构柱基础缀件材料类型： L14单根格构柱计算自重：2.7t5.1、格构柱力学参数L140x14查表知截面特性：A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm每个格构柱由4根角钢L140x14组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A（b1/2z0）2 4=688.81+37.57(47.00/2-3.98)24=60016.49cm4；An1=A4=37.574=150.28cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=60016.49/(47.00/2-115、3.98)=3074.62cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(60016.49/150.28)0.5=19.98cm；5.2、格构柱平面内整体强度N1=1.2657/4+1.41668/(21.4651.414/2)+20.7 =kN1508.05Fv=509+154+811=657KN（最大竖向荷载）Nmax/An1=1508.05103/(150.28102)=100.38N/mm2f=300N/mm2；平面内整体强度满足要求 。5.3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=18.00m；x1=L0x1102/ix1=18.00102/19.98=90.09；单肢缀板节间长度：a1=116、0.750m；1=L1/iv=75.00/2.75=27.27；0x1=(x12+12)0.5=(90.092+27.272)0.5=94.13；查表：x=0.592； Nmax/(xA)=1508.05103/(0.592150.28102) =169.51N/mm2f=215N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。5.4、刚度验算max=0x1=70.55=150 满足要求；单肢计算长度：l01=a1=75.00cm；单肢回转半径：i1=4.28cm；单肢长细比：1=l01/i1=75.00/4.28=17.520.7max=0.757.00=39.9；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳117、定满足要求。5.5整体格构柱基础验算（下述验算荷载取数均大于设计值）5.5.1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=60016.49cm4 An1=150.28cm2W1=3074.62cm3 ix1=19.98cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1(b2102/2-b1102/2)24=60016.49+150.28(2.20102/2-0.47102/2)24=4737796.07cm4；An2=An14=150.284=601.12cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4737796.07/(2.20102/2-0.4710118、2/2)=54772.21cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4737796.07/601.12)0.5=88.78cm；5.5.2、格构柱基础平面内整体强度N1.2（449+427）668.4KNMx1.4（1668+7110）3271.06 KN. mN/An+Mx/(xW)=668.4103/(601.12102)+3271.06106/(1.054772.21103)=11.12+59.7270.84N/mm2f=215N/mm2；格构式基础平面内稳定满足要求。5.5.3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=13.00m；x2=L0x2/ix2=13.00102/88.78119、=14.64；An2=601.12cm2；Ady2=237.57=75.14cm2；0x2=(x22+40An2/Ady2)0.5=(11.262+40601.12/75.14)0.5=21.14；查表：x=0.965； NEX = 2EAn2/1.10x22=3.142.06105601.12/1.121.142)=886101.2N； N/(xA) + mxMx/(Wlx(1-xN/NEX) f668400/(0.9653757)+1327.06106/(3074620(1-0.965668400/886101.2)=87.32N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。120、5.5.4、刚度验算max=0x2=21.14=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=150.00cm；单肢回转半径：ix1=19.98cm；单肢长细比：1=l02/ix1=150.00/19.98=7.0510.7max=0.721.14=14.80；因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。、柱肢缀板柱的缀板截面确定及验算：（1）据缀板构造要求缀板宽度b2a/3=267，缀板厚度t390.4/40=9.76，（本工程中a=390.4），综合考虑本工程情况，取b=280，t=10，l=450，间距l1=750（2）缀板间分肢长细比验算：分肢对最小刚度轴的长细比：l=l1/i1=750121、/42.8=17.540由分肢组合而成的缀板柱整体绕X-X轴（Y-Y）的长细比：x=y=l0/ix=1500/152.2=9.86四肢组合构件的换算长细比：0x=0y=x 21 2 =9.862 17.522 =20.1050取max=50, 1=20.100.5max=25分肢长细比满足钢结构设计规范条要求，即缀板间距满足要求。（3）、缀条截面确定及验算：L140x14查表知截面特性：A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm取水平缀条间距1500mm，斜缀条计算长度：l0=（14652+15002）0.52097斜缀条长细比：max= l0/122、iy=2097/39.8=52.69 150、格构柱的柱顶水平位移：格构柱在柱顶水平荷载作用下水平位移不得超过H/500。其中L=V/D，D为抗侧刚度，D=12EI/H3，其中E为钢材弹性模量。D=122.06105N/mm247377960700mm4/(10000mm)3=117118.3N/mmV（71+1668/10）1.4332.92L=V/D=332.921000N/(117118.3N/mm)=2.84mmH/500=10000mm/500=20.00mm即满足要求！5.6、钢构柱与钢平台加强板焊缝验算（二层地下室）（1）、水平方向焊缝计算，焊缝的计算长度为：L=8（C5）16（123、L15）8（1405）16（1005）2600mm；（2）、焊缝的应力值：F668.4+1.41668/1.4652262.39 满足要求。（3）、加强筋板的竖向焊缝计算：由于塔吊柱脚荷载通过40mm厚钢平台传递至格构柱上,加强筋板上焊缝承受的荷载很小,忽略不计。5.7、钢板平板验算根据平板弯曲理论，在满足h0.2b（其中h为板厚，b为钢板边长，本方案中h=40mm，b=700mm）情况下，使用如下公式计算：强度计算公式：，其中C8为矩形平板系数，查表得C8=0.0611。P=2662390kN0.06112662390/402101.67 215 满足要求！6、-5.5 m桩式基础格构柱计算124、 依据钢结构设计规范(GB50017-2003)，以下验算根据最不利状况进行计算。（1）、格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.450.45m；主肢选用:14号角钢bdr=14014014mm；缀板选用(mm): 0.420.250.01主肢的截面力学参数为 :A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm 格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4603.68+32.51(37/2-3.9)2=30134.05cm4；Iy=4603.68+32.51(37/2-3.9)2=30134.0125、5cm4；（2）、格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H 格构柱的总高度，取l0=10.0m；I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=30134.05cm4，Iy=30134.05cm4；A0 一个主肢的截面面积，取32.51cm2。经过计算得到x=31.91,y=31.91。格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式: 其中 b 缀板宽度，取 b=0.25m。h 缀板长度，取 h=0.42m。a1 格构架截面长，取 a1=0.45m。经过计算得 i1=(0.252+0.422)/48+50.452/80.5=0.15m。1 =10.0/0.15=66.67换算长细比计算公式：经126、过计算得到kx=73.91,ky=73.91,（3）、格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=1508.5kN；A 格构柱横截面的毛截面面积，取432.51cm2； 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=73.91,0y=73.91,查钢结构设计规范得到x=0.727,y=0.727。经过计算得到 X方向的强度值为138.03N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! Y方向的强度值为138.03N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求! (4)、柱肢缀板柱的缀板截面确定127、及验算：1）据缀板构造要求缀板宽度b2a/3=247，缀板厚度ta/40=9.26，（本工程中a=370.4），综合考虑本工程情况，取b=250，t=10，l=420，间距l1=7502）缀板间分肢长细比验算：分肢对最小刚度轴的长细比：l=l1/i1=750/43.09=17.440由分肢组合而成的缀板柱整体绕X-X轴（Y-Y）的长细比：x=y=l0/ix=1500/152.2=9.86四肢组合构件的换算长细比：0x=0y=x 21 2 =9.862 17.42 =20.0050取max=50, 1=17.40.5max=25分肢长细比满足钢结构设计规范条要求，即缀板间距满足要求。（5）、缀条128、截面确定及验算：L140x14查表知截面特性：A =37.57cm2 i =4.28cm I =688.81cm4 z0 =3.98cm取水平缀条间距1500mm，斜缀条计算长度：l0=（14652+15002）0.52097斜缀条长细比：max= l0/iy=2097/39.8=52.69 150（6）、格构柱的柱顶水平位移：格构柱在柱顶水平荷载作用下水平位移不得超过H/500。其中L=V/D，D为抗侧刚度，D=12EI/H3，其中E为钢材弹性模量。D=122.06105N/mm2301340500mm4/(4850mm)3=6529.5N/mmL=V/D=71x1000N/4/(6529.129、5N/mm)=2.7mmH/500=4850mm/500=9.7mm即满足要求！（7）、钢构柱与钢平台加强板焊缝验算（一层地下室）（1）、水平方向焊缝计算，焊缝的计算长度为：L=8（C5）16（L15）8（1255）16（1005）2480mm；（2）、焊缝的应力值： 满足要求。（3）、加强筋板的竖向焊缝计算：由于塔吊柱脚荷载通过40mm厚钢平台传递至格构柱上,加强筋板上焊缝承受的荷载很小,忽略不计。（8）、钢板平板验算根据平板弯曲理论，在满足h0.2b（其中h为板厚，b为钢板边长，本方案中h=40mm，b=650mm）情况下，使用如下公式计算：强度计算公式：，其中C8为矩形平板系数，查表得C130、8=0.0611。P=895.2kN-53.12 215 满足要求！扰度计算公式：，C8定义同上，E为钢板弹性模量。=0.232mmb/2802 满足要求！（9） 、M30增强螺栓的承载力验算增强螺栓受压力N=1508.05KN; 增强螺栓受拉力N=1150.27KN； FV=71KN查钢结构设计规范（GB50017-2003得：ftb=500N/2 fvb=310N/2 因受压力直接传递到格构柱不预验算;增强螺栓容许拉力N:N=r2ftb=3.14302500=353.25KN Nlt=4353.25=14131150.27M30增强螺栓受拉力验算合格增强螺栓容许剪力N:N=r2ftb=3.14302310=219KN NlV=4219=87671KNM30增强螺栓受剪力验算合格二十三、附图附件一：塔吊定位图 附图二：塔吊钢筋笼剖面图 附图三：构造承台剖面图附件四：厂家资质证书及特殊工种上岗证 附图五：塔吊平面布置图 附图六：地质剖面图附图七：基坑围护平面图附图八：塔身穿楼板、顶板及围护支撑详图