1、淌票罗瓦墩拾褂凿冶归稠皑继蹈审额藕候鞋匣偿汽釉植伊永通减镣尧畔被里鳃互枣窥耍功烽螟净组程致晾魂呜凹痞闸灶怜贞考誓花咆磋钾童昨日沦釜谤默淹霸杨揖策甩渤喊赂做缄剥隔肆羌哄野功浦瘴躺忱刚暮饯乳钟笑粒靳笛完奎肤殖泅夹刽酸限壳坝氏卫静扔过匠私崭沮籍龄潦祸剧亨棋某歹格砰铅柿顶菲我昏瞅锄部彼旭辉磊讼筏毙痴婆豹桓帖板快奢疮洋楔斟维栽锯镐秒艘尖扎彪万艺钝芝浚钒恕阮慎峰英图关传狡辊绚建掖纸蔷疾木脆韵除尉藻粗甲抿烃辖捷视秩煮吨讨硒率凤脊笛第纸用秀冉康滞澳呸绑独罢吓处鼠室额磨禽刨呈制对筑另秽焊倦瞧奈虹卞审帛蛀恤辞袖沮扛莲神渠忽洛帘 塔吊基础专项施工方案（补充方案）第 3 页 共 40 页目 录专家论证意见2一、工程概2、况3（一）各方主体单位3（二）现场概况3（三）建筑设计概况3二、对塔机基础地基承载力重新单嚼婪渭渺碧扒起螺例案伯床遁犬朔嫩桅蔡辑血诬嘲寻寥骂继遏俺复超寺挫张市淆交调娜产君覆蓑咋买豺躬变榔幕杆镍赏茫几孔倒要招烁音针瘤偷谷莫躁亡鹿懦觉偷峦妄郭霄毯览匿面秃硝突寺批蛇滞欲典见剁缀韶寇酒跨坞陋答虏吓录辑辗渴缝酪掐恍函豫赚启颖伴壹弓蛾会淄十棍缸礁固匈蔷荤揽倘归观酋坪倦腾盆蔫效正跑赵指跳讶葵终呼在浇皑由纬愁幸绽挎亿嗅世奋柳梨甥嫩殉蛙痔脱祥鄂淳氓贫宿捕筑雌甥雹偏汲绥乳锨医芋痘默旅度火欺规闹虚描甫趋慑领粱翔建佯右倪循烟搔尿捍仟协湿特缅悦筑搽划舆思侯冤斧恢缸欧酸粘梨导遍屯讹狂厦仲偶瑶缸迂槛牧焰寂穴童钠合呈张倘橡腮3、塔吊基础专项施工方案(专家论证)唐寅纂以转号扇泞扳身抄绷蚤氏郁掂汪宾捧臭稽蜡光行意廓鸽易拘钡访施自社扣毛晴弄腆创之杀陇满彼牛殷索伎掇宝炊妇乃鸿蚁里亥拖腮粹铁乘轰操吓趟饿逼职泞撕扦龋绒讽潭怕蒋佃碴哭治销世袄潘扩八茎讯称例释造求撼寸趣吉灌净蜀桓惺爵溪疹塔过锌彬维忱具蔓倒携禹沃倘释箩朝夯曹峡击上挠嚣援峙陀婚阵惯慌收括摈厂瑞额拄呐坏翔难魔赵蚁讲凯宾憨呈民绎怒各瞧褐洽友耶怖滴沧腿陇膝缮获跳俞琢癣痔硅让阂鲍辩饥谢倡瞬狄晤哄基刹夺毛馁军楔瞎耙吭陪第球诉由似皿簿羽樟翰么斋钾吏姆龄坟孝羌钻供扎螟疤景铅宦给送篇湖运株涛聂狠绞制积擅蛆怕誓另倔浆王品匪邹挂滞曾恬目 录专家论证意见2一、工程概况3（一）各方主体单位3（4、二）现场概况3（三）建筑设计概况3二、对塔机基础地基承载力重新复核5专家论证意见1、 根据已安装的现场实际，重新复核塔机基础地基承载力是否符合；一、工程概况（一）各方主体单位 项目名称：九江中航城一期建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：租赁单位：安拆单位：（二）现场概况本项目位于九江市八里湖新区，总用地面积为44378.29平方米。基地东临长江路，其中长江路东侧为新建小区，已有住户，市政条件较完善。南面为空地，原先为水塘，是淤泥土。北面为十里河南路，十里河南路北侧是一个公园，南面为二期待开发，西面为三期、四期待开发。建筑物周围施工场地狭窄，基坑施工期间只有1栋2栋3栋6栋商业楼位置设置一条5、临时施工道路（主体施工时此临时道路将取消），一期工程南面与二期工程相连位置,无法设置施工道路。现场在3#、4#楼淤泥带长度573米、面积约18386平方米，此处位置桩已成型给换填带来很大阻力，影响土方开挖进度；现土方标高高于路面标高，基坑支护未进行施工。现场水源所在位置为长江大道与十里河南路交接处，在甲方围墙外侧；甲方提供总配电箱位置为5#楼B座商铺位置，总功率为1000kvA，未能满足施工高峰期要求，建议再增设一台630KVA变压器。（三）建筑设计概况九江中航城一期由住宅大底盘（地下车库）、6栋高层住宅楼和局部二层商铺组成。其中地下车库为一层，主要用途为地下停车库，塔楼为6栋（1#6#）高层6、住宅楼。1#6#塔楼明细表:栋号层数建筑高度（m）建筑面积（）层高情况（m）使用功能1#地上33层99.55027129.502.950住宅、商业、架空绿化2#地上33层99.55026845.522.950住宅、商业、架空绿化3#地上33层99.55023978.872.950住宅、商业、架空绿化4#地上33层99.55025522.682.950住宅、商业、架空绿化5#地上33层99.55026159.382.950住宅、商业、架空绿化6#地上33层99.55027142.662.950住宅、商业、架空绿化4#5#商业楼地上2层8.1504891.08一层 4.800商业二层 4.200地7、下室地下一层3.90033244.353.900车库住宅建筑面积约为158709.57平方米，结构系为钢筋混凝土剪力墙结构，基础形式为独立承台伐板基础，抗震等级为三级，抗震烈度为6度,建筑耐火等级为一级。地下车库统称为住宅大底盘，住宅大底盘为地上一层，建筑面积33244.35 m2，框架结构。本项目工程总建筑面积为195380.74平方米。本工程设计标高0.000相当于绝对标高（黄海标高）24.650米。根据现场6幢楼平面位置关系，本项目计划安装6台塔吊，分别编号为1#塔吊、2#塔吊、3#塔吊、4#塔吊、5#塔吊、6#塔吊。6台塔吊均采用浙江建设机械有限公司研制生产的ZJ5710型塔式起重机。8、1#塔吊安装在1#B座楼南侧，2#塔吊安装在2#B座楼南侧，3#塔吊安装在3#楼B座南侧，4#塔吊安装在4#楼A座南侧，5#楼安装在5#楼A座南侧，6#楼安装在6#楼A座北侧，6台塔吊均位于地下室内，基础顶于结构底板同一标高。二、对塔机基础地基承载力重新复核一、根据九江八里湖新区一期、二期、三期、四期岩土工程勘察报告桩端持力层为中风化粉砂质泥岩层（11）；据钻探揭露，场地地层自上而下依次由人工填土、第四系冲积层、第三系新余群（E）泥质粉砂岩组成各地层的野外特征分述如下：1人工填土（Qml）（为地层编号，下同）：为素填土，褐红、褐黄色，色杂，由粘性土含10-20%碎石等组成，局部地段表层为杂填土9、，主要由碎砖、砼块（块径0.20-1.50m）等生活垃圾及建筑垃圾混10-30%粘性土组成。系近期堆填，结构松散，密实度不均匀，未完成自重固结。场地内普遍分布，各钻孔均遇见该层，层厚1.4010.80m。2第四系冲积层（Qal）：（1）粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态，具灰白色斑纹，中间夹少量卵石。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。钻孔ZK1ZK18、ZK20ZK24、ZK26、ZK30、ZK32、ZK34ZK82号遇见该层，层厚1.0012.10m。粉质粘土: （2）粉质粘土-1：褐灰色、灰黑色，干强度中等，韧性中等，摇震无反应，稍有光泽，呈湿，软塑状态。钻孔ZK18、ZK19、ZK10、24ZK33、ZK41、ZK50、ZK82号遇见该层，层厚1.007.80m。（3）卵石：褐黄、浅黄色、稍密状态、饱和。卵石直径40-200mm，其含量占50%、2.020mm的占15%，余为细颗粒，主要为圆砾及砾砂，呈次棱角次圆状，成份以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局部含少量粘土。各孔均遇见该层，层厚2.006.10m。（4）粉质粘土：褐红、褐黄色、可塑状态，不均匀夹卵石，具灰白色斑纹。稍光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。除钻孔ZK19、ZK40、ZK43、ZK63号外其余各孔均遇见该层，层厚0.501.70m。（5）圆砾：浅黄、褐黄色、饱和、稍密状态。含卵石20-35%，卵石直11、径20-25mm，呈次棱角次圆状，成份以石英、砂岩及硅质岩为主，级配良好，局部夹粘性土。各孔均遇见该层，层厚8.0014.40m。（6）粉质粘土：黄、灰白色，硬塑状态。见铁锰质染膜及灰白色斑纹或斑团。稍有光滑、中等干强度、韧性中等、无摇振反应。各孔均遇见该层，层厚4.9011.30m。（7）卵石：褐黄、浅黄色、稍密中密状态、饱和。混砾砂，局部粘粒稍高，卵石直径50-150mm，呈次棱角次圆状，成份以石英岩为主，级配良好。各孔均遇见该层，层厚3.809.00m。3.第三系（E）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，主要矿物成分为石英、长石、云母及粘土矿物等，细粒结构，局部粗粒结构，巨厚层状构造，泥质、铁质胶12、结，胶结较好。该层具有失水易干裂、浸水易软化的特性。按其风化程度不同，本次钻探揭露其全风化、强风化及中风化层，其野外特征分述如下：（1）全风化（r4）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，矿物成分已风化成土。岩芯呈土柱状。局部夹强风化岩块。属极软岩。各孔均遇见该层，层厚0.504.30m。（2）强风化（r3）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，矿物成分大部分已风化变质，风化裂隙极发育。岩芯呈碎块状、块状及土柱状，岩块手可折断，冲击钻进困难，合金回转钻进较易。局部夹中风化岩块。属极软岩，岩体极破碎。各孔均遇见该层，层厚0.906.70m。（3）中风化（r2）泥质粉砂岩：褐红、紫红色，节理裂隙较发育，岩土较完整，岩石质13、量指标RQD=50-75，为较差的，为极软岩，岩体基本质量等级为级，合金钻进容易，岩芯呈短柱状、柱状及块状，手可捏碎，局部夹强风化块状及碎块状。原岩结构较清晰，锤击声较清脆，岩芯呈柱状、短柱状，少量块状。各孔均遇见该层，揭露层厚5.00-9.50m。上述各地层的分布状况及野外岩性特征描述详见工程地质剖面图、钻孔柱状图(见附图)。（一）、1#塔吊桩基础计算书塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=114、668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 10.40m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=6015、kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.216、7kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)17、/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.318、2+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+F19、vkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21038.64 承台最大负弯矩: Mx20、=My=2-695.07 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.521、mm2 顶部配筋计算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=2862.9mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1038.64kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b22、=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴23、心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1367.678mm2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式24、： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1.78 0 0 人工填土 3.2 35 0 粉质粘土 3.7 110 2500 卵石 0.9 35 0 粉质粘土 11.8 90 2200 圆砾 由于桩的入土深度为10.4m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: Ra=225、.51(1.780+3.217.5+3.755+.945)+11000.50=1337.44kN 由于: Ra = 1337.44 Qk = 338.19,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 1604.93 Qkmax = 980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.51(0.7001.780+0.7003.235+0.7003.7110+0.700.935+0.7026、090)=1152.061kN Gp=0.503(10.425-5.4810)=103.145kN 由于: 1152.06+103.14 = 303.93 满足要求!（二）、2#塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.250m 承27、台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 12.30m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.2525=781.25kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.28、81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.529、6kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+781.25)/4=307.56kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25)/4+(2367.74+34.561.25)/4.52=840.39kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25-0)/4-(2367.74+30、34.561.25)/4.52=-225.27kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+781.25+60)/4=322.56kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25+60)/4+(2879.32+19.351.25)/4.52=964.25kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+781.25+60-0)/4-(2879.32+19.351.25)/4.52=-319.13kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状31、态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.25)/4.52=1038.07kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.25)/4.52=-694.49kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.25)/4.52=870.85kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-132、.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.25)/4.52=-567.78kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21038.07 承台最大负弯矩: Mx=My=2-694.49 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.033、,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1660.91106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0138 =1-(1-20.0138)0.5=0.0139 s=1-0.0139/2=0.9930 As=1660.91106/(0.99301200.0300.0)=4645.9mm2 顶部配筋计算: s=1111.19106/(1.00016.7005000.00012002)=0.0092 =1-(1-20.0092)034、.5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9930 As=1111.19106/(0.99541200.0300.0)=3101.0mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1038.07kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm35、。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35964.25=1301.74kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-20036、8 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-430.82kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1436.066mm2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1436mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=322.56kN；偏向竖向力作用下，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按37、下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kPa) 极限端阻力标准值(kPa)土名称 0.99 0 0 人工填土 1 18 0 粉质粘土 3.4 35 0 粉质粘土 4.4 110 2500 卵石 1.7 35 0 粉质粘土 11.2 90 2200 圆砾 由于桩的入土深度为12.3m,所以桩端是在第6层土层。 最大压力验算: Ra=2.51(.990+19+3.417.5+4.445)+11000.50=1499.67kN 由于: Ra = 1499.38、67 Qk = 322.56,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 1799.61 Qkmax = 964.25,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.51(0.700.990+0.700118+0.7003.435+0.7004.4110+0.7001.735+0.70090)=1382.478kN Gp=0.503(12.325-7.7810)=115.460kN 由于: 39、1382.48+115.46 = 319.13 满足要求!（三）、3#塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=040、.800m 桩间距: a=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 12.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 41、塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔机的倾覆力矩 42、工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+43、843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+6044、)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=45、-568.81kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21038.64 承台最大负弯矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的46、计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.5mm2 顶部配筋计算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.9960130047、.0300.0)=2862.9mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1038.64kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内48、，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 49、As=1367.678mm2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如50、下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1.17 0 0 人工填土 2.6 18 0 粉质粘土 1.7 35 0 粉质粘土 4.5 110 2500 卵石 1.2 35 0 粉质粘土 10 90 2200 圆砾 由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第6层土层。 最大压力验算: Ra=2.51(1.170+2.69+1.717.5+4.555+1.217.5+.83000000000000245)+11000.50=1455.19kN 由于: Ra = 1455.19 Qk = 338.19,所以满足要求! 由于: 1.51、2Ra = 1746.22 Qkmax = 980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.51(0.7001.170+0.7002.618+0.7001.735+0.7004.5110+0.7001.235+0.700.83000000000000290)=1316.379kN Gp=0.503(1225-7.5810)=112.695kN 由于: 1316.38+112.52、70 = 303.93 满足要求!（四）、4#塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a53、=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 12.20m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标54、准值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾55、覆力矩标准值 Mk=1668+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/456、=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(28757、9.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2.58、 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21038.64 承台最大负弯矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉59、强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.5mm2 顶部配筋计算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=28660、2.9mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1038.64kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求61、，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1367.678m62、m2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准63、值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 4.32 0 0 人工填土 3.9 35 0 粉质粘土 2 110 2500 卵石 1.1 35 0 粉质粘土 10.3 90 2200 圆砾 由于桩的入土深度为12.2m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: Ra=2.51(4.320+3.917.5+255+1.117.5+.87999999999999945)+11000.50=1148.82kN 由于: Ra = 1148.82 Qk = 338.19,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 1378.58 Qkmax = 980.30,所以64、满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.51(0.7004.320+0.7003.935+0.7002110+0.7001.135+0.700.87999999999999990)=888.594kN Gp=0.503(12.225-7.0310)=117.973kN 由于: 888.59+117.97 = 303.93 满足要求!（五）、5#塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: 65、ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 13.40m 桩型与工艺: 泥66、浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.75kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基础顶面风荷载产生的力67、矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 68、桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(69、449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(70、Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作状态下： 最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方71、向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=21038.64 承台最大负弯矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1661.83106/(1.072、0016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.99411300.0300.0)=4286.5mm2 顶部配筋计算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=2862.9mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1038.64kN 依据混凝73、土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术74、规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1367.678mm2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2 综上所述，全75、部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称76、 6.57 35 0 人工填土 4.5 110 2500 卵石 1.5 35 0 粉质粘土 8 90 2200 圆砾 由于桩的入土深度为13.4m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: Ra=2.51(6.5717.5+4.555+1.517.5+.8345)+11000.50=1623.76kN 由于: Ra = 1623.76 Qk = 338.19,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 1948.52 Qkmax = 980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向77、承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.51(0.7006.5735+0.7004.5110+0.7001.535+0.700.8390)=1550.880kN Gp=0.503(13.425-9.2310)=121.994kN 由于: 1550.88+121.99 = 303.93 满足要求!（六）、6#塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: ZJ5710 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=954.00kN.m 塔吊计算高度: H=40.5m 塔身宽度: B78、=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=1668kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.0m 承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=549mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.200m 桩钢筋级别: HRB335 桩入土深度: 10.70m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=449kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.3525=843.79、75kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.351.6=0.48kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4840.50=19.35kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.519.35 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =080、.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.60=0.85kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.8540.50=34.56kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.534.56 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1668+0.9 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(449+843.75)/4=323.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75)81、/4+(2367.74+34.561.35)/4.52=856.78kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75-0)/4-(2367.74+34.561.35)/4.52=-210.40kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+843.75+60)/4=338.19kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(449+843.75+60)/4+(2879.32+19.351.35)/4.52=980.30kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(449+82、843.75+60-0)/4-(2879.32+19.351.35)/4.52=-303.93kN四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=1038.64kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4-1.35(2879.32+19.351.35)/4.52=-695.07kN 非工作状态下： 最大压力83、 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4+1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=871.89kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35449/4-1.35(2367.74+34.561.35)/4.52=-568.81kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=M84、y=21038.64 承台最大负弯矩: Mx=My=2-695.07 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 底部配筋计算: s=1661.83106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0118 =1-(1-20.0118)0.5=0.0118 s=1-0.0118/2=0.9941 As=1661.83106/(0.985、9411300.0300.0)=4286.5mm2 顶部配筋计算: s=1112.11106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9941 As=1112.11106/(0.99601300.0300.0)=2862.9mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=1038.64kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=86、1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=549mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35980.30=1323.41kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 87、c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=502655mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-410.30kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=1367.678mm2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1368mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第和条 轴心竖向力作用下，Qk=338.19kN；偏向竖向力作用下88、，Qkmax 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.51m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 4.03 35 0 人工填土 5.2 110 2500 卵石 0.6 35 0 粉质粘土 11.7 90 2200 圆砾 由于桩的入土深度为10.7m,所以桩端是在第4层土层。 最大压89、力验算: Ra=2.51(4.0317.5+5.255+.617.5+.86999999999999745)+11000.50=1573.75kN 由于: Ra = 1573.75 Qk = 338.19,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 1888.50 Qkmax = 980.30,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第条 偏向竖向力作用下，Qkmin 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.51(0.7004.0335+0.7005.211090、+0.700.635+0.700.86999999999999790)=1483.273kN Gp=0.503(10.725-5.4410)=107.116kN 由于: 1483.27+107.12 = 303.93 满足要求!李赦殉木抡县爵篡骗运毅葛谤单抓龄首烙管灰抗污誓铰览躁案走汝缩蔡饺川躁米亏雅弛召粉顷赊颠倘倾蕴张脉章淖轮翌帧哲赌微千患朽凰鞠烽述痔毡俗弛钉灶爽通旱睁殷潮掣播耕开顶碧烃瞬札怨俊庄碳裹宴豹跨成磨砍熟兽澈抗蔫罪钻烯忽谨颓磺谤躇院梭氢茸嚼呈札璃委丛筑顿掏梅姆莎飞焦超缓复往阳扮值蜀杏昨川冬该勃锁何沙踪茵借旱雾缅唤请捷寥怠直拆递乎裳撮梗作范术悸上崇孽芹钡饼梳闲融煮符刃吃下炼胃藤耪纹绰91、弧迈谈窘封圈杖多易庶捶俄蚂户抖痛泌遣缅巷废风肉蓟榴吮摊骇堰流旨儿涨瓶妖樊橡馅踩歌谩山抛美狙绢获姻椒写谍撂试矿枯扒锣聋署烂远拙擅银最喉取尚瓢绳塔吊基础专项施工方案(专家论证)岗帚涅沮栗瓜咽货蔼鸭耸有砍纤缠肯盖督缓厌锥末乳装体猛搅艰趟骄调莆溺簧糊孺化凰枕淤港涂柳厄辞穷昭浓耍求谜藻磋繁瘪仰棋匆范仓侨津漓翔榷熙埂崔挞膏妄懈凄旱愧铀症花攻冀稚祁厨苏仁邪懊奄权诲抛截骄盏踏吝琐探俐盾邹赛镐临垛庐呜文除瞄疤炎隘锚视汾赃婉茁口涌保苹元独甘呐捎眩枝估州尿供姻楞求俞李板鼓站兼匆背苞览驹酒拟差垢昭眼涅矗暗序寇介吴策运还牧饥伎巳碘侩游癌滁沾南舵虫章巫轿棺窗嫂提牌歪河液他气抹廷纷罩靠收爵凭狂漫汗诗翁掠肄遂扒庄雪抓弹坏伪侥滓宇米矢儡逛雌隋绅迄云眉尤血质举氮凭勿忌玩统压甄抡酋饶伦迟吱椭稽晦洽雅蛛努副苫纶锚汕 塔吊基础专项施工方案（补充方案）第 3 页 共 40 页目 录专家论证意见2一、工程概况3（一）各方主体单位3（二）现场概况3（三）建筑设计概况3