1、模 板 施 工 方 案一、 编制依据1、全部施工图纸及标准图集2、相关规范及技术规程（1）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2）建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001（3）国家建设标准图集混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（4）天元集团内控手册及集团企业标准（5）建筑施工手册第四版二、工程概况本工程为临天下工程，位于临沂市南坊新区府前路与孝圣巷交汇处。由中新静安地产有限公司筹建；工程设计单位为中国中建设计集团有限公司；工程监理单位为临沂市建设工程监理公司；施工单位天元建设集团有限公司第十建筑工程公司。本工程总建筑面积27000m2，13#、142、#楼为剪力墙结构，车库为框架结构。本工程建筑结构设计使用年限为50年，防水等级地下防水为级，屋面防水等级为级。三、 施工准备3.1技术准备、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构图纸之间的尺寸是否一致。、编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底、对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。3.2材料准备、模板：采用15mm厚胶合板、方木：50mm100mm、其他材料：大头丝、扣件、48mm3.5mm钢管、水性脱模剂、铁钉、轮锯、平面刨等四、 工艺流程、施工工艺4.1工艺流程：4.1.1沿墙暗柱：定位放线模板下料、拼组模板支设4.13、.2框架梁：定位放线模板下料、拼组支设梁底绑扎钢筋模板支设4.1.3面板：脚手架搭设标高调整主次楞摆放模板拼装4.2施工工艺：、定位放线，当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出柱截面位置尺寸200mm 控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正。钢筋绑扎完毕报检合格后在钢筋上引测楼层500mm 标高控制线。、模板下料、拼组，根据图纸设计要求，严格按照结构构件尺寸进行下料、拼装成整体。模板表面光滑，无翘曲，模板边棱平直无窜角，强度、厚度符合要求。支模板用钢管必须平直严禁弯曲。木楞必须刨平、刨直，厚度一致均为48mm。4、模板支设，在模板支设前涂刷隔离剂有利于模板拆除，使模板不粘连砼，拆模后的砼表面光滑平整、表观良好，支设模板前将模板表面清理干净，将模板表面的砼清理干净，涂刷隔离剂，隔离剂应对砼及模板无有害作用，选用水性模板隔离剂。4.2.3.1基础模板工程（1）垫层模板木模板。操作工艺如下：1、放线：将轴线用经纬仪投测在基槽内，根据图纸尺寸放出垫层线。2、支模：根据图纸标高，按照现场抄测得水平点，支设模板。 （2）基础模板筏板采用240mm厚防水保护墙，筏板防水保护墙砌筑完毕后，在保护墙外侧及时回填。筏板保护墙用M5.0水泥砂浆Mu10页岩实心砖砌筑，内侧抹灰后做防水层，防水层立面覆盖20mm厚模板，浇注筏5、板前清理干净,浇筑垫层应留出足够的尺寸用以砌筑防水保护墙。独立基础模板：该工程基础选用15mm厚覆膜胶合板。模板表面光滑，无翘曲，模板边棱平直无窜角，强度、厚度符合要求。基础模板加固图如下图所示： 4.2.3.2框架柱模板：本工程柱主要尺寸为600*600，柱模板全部采用木模板。在浇筑混凝土时提前在柱内的预埋16的钢筋头，以作为柱根部模板焊接定位钢筋的固定点，支设完成后，用水泥砂浆将柱底根缝封堵密实。柱上部与梁交接处模板统一下料尺寸，梁模板压在柱模板上，接口处粘贴双面胶带。柱模板在安装前必须进行预拼装，在两块大模板的接槎处钉木楞形成台阶缝，使两块胶合板间的拼缝形成台阶缝，模板拼缝处钉481006、木棱，超过700 宽的柱，采用可回收 14 对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。模板加固，起步为150250 mm，每隔500 mm 一道，采用双向钢管对称加固，柱与柱之间采用拉通线检查验收基础柱、框架柱模板构造图：柱模板计算 柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范GB50010-2010、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所7、受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.90m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞8、信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计示意图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册9、，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 23.042 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 10、F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 138 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁11、用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =138.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.650.90=16.174kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.650.90=1.638kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =16.174+1.638=17.812 kN/m；面板的最大弯距：M =0.117.812138138= 3.39104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/m12、m2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=2.44104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 3.39104 /2.44104 = 1.389N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.389N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =1313、8.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.650.90=16.174kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.650.90=1.638kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =16.174+1.638=17.812 kN/m；面板的最大剪力： = 0.617.812138.0 = 1474.834N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 1474.834N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600m14、m ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31474.834/(245015.0)=0.328N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.328N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.6514.976 kN/m15、； l-计算跨度(竖楞间距): l =138.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 65015.015.015.0/12 = 1.83105 mm4；面板最大容许挠度: = 138.0 / 250 = 0.552 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.976138.04/(1009500.01.83105) = 0.021 mm；面板的最大挠度计算值 =0.021mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.552mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计16、算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/6 = 53.33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.140.90=3.434kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q217、: 1.42.000.140.90=0.348kN/m； q = (3.434+0.348)/2=1.891 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.11.891500.0500.0=4.73104N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 4.73104/5.33104 = 0.887N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =0.887N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.00018、N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的大跨框架梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.140.90=3.434kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.140.90=0.348kN/m； q = (3.434+0.348)/2=1.891 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.61.891500.0 = 567.3N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞19、计算最大剪力(N)： = 567.3N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3567.3/(250.080.0)=0.213N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.213N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷20、载(kN/m)： q =23.040.14 = 3.18 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2.000mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6773.18450.04/(1009500.02.13106) = 0.044 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.044mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯21、性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 23.040.90 + 1.4 2.000.90)0.138 0.50/2 = 0.95 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.703 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.090 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.024 mm；1. 柱箍抗22、弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.09 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 16.94 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =16.94N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.024 mm；柱箍最大容许挠度: = 300.0 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 =0.024mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.200mm，满足23、要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.703 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.703kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计24、算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.90cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.223.040.90+1.42.000.90)0.138 0.50/2 = 0.95 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.703 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.25、090 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.024 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.09 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 16.943 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =16.943N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.024 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300.000 26、/ 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 V =0.024mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.200mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 2.703 kN。对拉螺栓所受的最大拉力:27、 N=2.703kN 小于 N=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!4.2.3.3剪力墙模板工程剪力墙厚为350mm，剪力墙模板采用组合木大模板。组合大模板面板采用15mm厚的多层胶合板，横龙骨采用50100mm木方，竖龙骨为2483.5，木方与面板采用100mm长钢钉连接。剪力墙模板构造图：剪力墙模板在安装前必须进行预拼装，拼装前应对覆膜板模板进行裁口，使两块模板的拼缝形成台阶缝，台阶缝宽度不得小于20，防止浇筑混凝土时发生漏浆现象，拼缝如下图所示：挡土墙模板采用14对拉螺栓加固，对拉螺栓加焊止水钢板，止水钢板双面满焊严密，钢板居墙中，止水螺栓如图所示：剪力墙模板计算墙模板的背部支撑28、由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数29、:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算30、按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 23.042 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力31、标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.32、443kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯距：M =0.113.703250.0250.0= 8.56104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； 33、f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 8.56104 / 1.88104 = 4.568N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.568N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 34、+ q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大剪力： = 0.613.703250.0 = 2055.402N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2055.402N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32055.402/(250015.0)=0.411N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm235、；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.411N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.50 = 11.52N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6771136、.52250.004/(1009500.001.41105) = 0.228 mm；面板的最大挠度计算值: =0.228mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.000mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/6 = 53.33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计37、算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.250.90=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(6.221+0.630)/2=3.426 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.13.426500.0500.0= 8.56104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -内楞的38、抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 8.56104/5.33104 = 1.606 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.606 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.250.90=6.221kN/m；39、 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(6.221+0.630)/2=3.426 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.63.426500.0 = 1027.701N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 1027.701N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面40、的受剪应力计算值: fv =31027.701/(250.080.0)=0.385N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.385N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.25/2=2.88 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E =41、 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6775.76/2500.004/(1009500.002.13106) = 0.060 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.060mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm42、4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.223.04+1.42.00)0.250.50/2=1.71kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1751712.84500.00= 1.50105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 1.50105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算43、值: = 1.50105/5.08103 = 29.503 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =29.503N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.223.04+1.42.00)0.250.50/2=1.713kN；外楞的最大剪力： = 0.651712.835 = 5.57102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的44、受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 5.57102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =35.57102/(280.0100.0)=0.104N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.104N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！645、.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 23.040.250.50/21.44 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.88100/2500.003/(100210000.001.22105) = 0.081mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.00046、mm；外楞的最大挠度计算值 =0.081mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =23.0420.5000.500 = 5.761 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=47、5.761kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！4.2.3.4梁板模板工程梁板模板采用15厚覆膜板和方木配制，用钉子、步步紧、方木和钢架管加固。、进场的模板表面平整，板面洁净，尺寸规格，表面光滑，无翘曲，强度、厚度符合要求；木楞必须刨平、刨直，厚度一致。梁与板一起施工，均采用覆膜板，梁板模板拼装时，应从两端向中间拼，把拼缝放在梁中间，以保证模板拼缝质量，严禁阴角采用小于100补条的做法,在梁柱节点处必须采用整板套割梁洞进行拼装，梁底剖面示意图见下图；梁底剖面示意图、模板及支撑系统必须具有足够强度、刚度和稳定性；模板间的拼缝必须严密，保证接缝处不漏浆。、梁与板一起施48、工，采用满堂脚手架方式支设。对于梁模板依据图纸尺寸一次配成并写上梁编号，梁底模板宽度同梁宽，梁侧模包裹梁底模板并支设现浇面模板，梁底及梁侧模板的两边用5080mm木方加固。板模板拼装时，画出模板拼装图，配好模板后在板底编上编号，铺设时应从一端向另一端铺设。所有模板拼缝用双面胶连接以保证模板拼缝质量。、梁底模板采用483.5钢管排架支撑，并与顶板模板支撑体系连为一体。梁底排架结构采用483.5钢管扣件搭设，梁底中间位置设一排竖向支撑，支撑间距0.8m1.2m，立杆纵横方向的水平拉杆的步距为1.2，地面上200mm设置一道扫地杆。梁底水平横杆间距0.4m0.6m。、支撑立杆下设10010015mm49、厚的垫板。现浇板模板立杆间距1.2m，立杆纵横方向的水平拉杆的步距为1.5，地面上200mm设置一道扫地杆。水平杆采用纵横连续布置，每10m左右设一道剪刀撑或斜撑，以保证支撑的稳定性，板的支撑系统与梁的支撑系统连成一个整体。安装上层模板及支架，应对准下层支架立柱，并铺垫板，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力。、梁侧模板拼装完毕，校正好位置后用斜钢管支撑拉结，斜拉撑间距不大于0.6m。为加固梁截面尺寸，梁截面高度大于600时在梁侧模中部加12800的对拉螺栓。梁的主龙骨为483.5钢管，间距不得大于0.6m，次龙骨为5080mm的方木，间距不得大于250mm。、板模板的主龙骨为483.5钢管，50、间距为1.2m，次龙骨为5080的方木，间距为250mm。梁板模板构造方式详见下图：一、满堂架搭设1）满堂脚手架搭设流程：放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件（或加拋撑）第二步纵向水平杆第二步横向水平杆。2）、该工程满堂架要求纵横立杆间距1.200米，第一步横杆步距为1.8米，以上横杆不超过1.5米；扫地杆距地为0.2米，纵横贯通。板底梁底必须布设纵横向水平拉杆，水平拉杆与立杆交接处必须用十字扣件连接牢固。立杆根据层高进行调配，上部可加顶托调整高度，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心，若顶托外露尺51、寸过大，可增设加长标准节0.3m。3）、截面高度大于600（含600）的所有梁底中线处都要增加一排立杆顶托，梁的截面高度600-900，梁底立杆间距600；梁的截面高度小于600，梁底立杆间距1000。4）脚手架的横距、排距要求进行放线、定位。铺设通长200mm*50mm脚手板垫木，垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。5）水平剪刀撑按纵下横上布设。二、梁板模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠52、度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1200.0015.0015.00/6 = 4.50104mm3； I = 1200.0015.0015.0015.00/12 = 3.38105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.2053、2.300.90=76.01kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.200.90=0.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.200.90=3.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=76.01+0.45+3.02=79.49kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12579.488； =1.242106/4.50104=27.600N/mm2；梁底模面板计算应力 =27.600N/mm2 大于 梁底模面板的抗压强度设计值 If=13.000N/mm2，不满足要求！建议增大面板厚度或者减小梁底模板方木的间距！2.挠度验算根据建筑施工54、计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.300+0.35）1.20= 70.80N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:I =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52170.800125.04/(1009500.03.38105)=0.028mm；面板的最大挠度计算值: =0.028mm 小于 面板的最大允许挠度值:I = 125.0 / 2555、0 = 0.500mm，满足要求！三、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)2.3001.200=70.380 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3501.200(22.300+0.250)/ 0.250=8.148 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.56、500+2.000)0.2501.200=1.350 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载 q = 1.270.380+1.28.148=94.234 kN/m；集中荷载 P = 1.41.350=1.890 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力I即支座力分别为：N1=4.502 kN；N2=16.596 kN；N3=4.502 kN；方木按照框架梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最57、大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 16.596/1.200=13.830 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.113.8301.2001.200= 1.992 kN.m；最大应力 = M / W = 1.992106/83333.3 = 23.899 N/mm2；抗弯强度设计值 If=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 23.899 N/mm2 大于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,不满足要求!建议增大方木截面尺寸，或减少立杆跨度方向间距。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力58、: V = 0.613.8301.200 = 9.958 kN；圆木的截面面积矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值 T =9.961962.50/(416.6750.00) = 0.94 N/mm2；方木抗剪强度设计值 IT = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.938 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 = 0.67711.5251200.0004 /(10010000.000459、16.667104)=3.883mm； 方木的最大允许挠度 I=1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 3.883 mm 小于 方木的最大允许挠度 I=4.800 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照框架梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.269 kN；最大弯矩 Mmax=0.402 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.120 mm；支撑钢管的最大应力 =0.402106/5080.0=79.047 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 If=260、05.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 79.047 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!四、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。五、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结61、果得到 R=0.27 kN；R 210， 不满足要求！建议减小立杆间距,或者减小立杆步距！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.000 按照表2取值1.001 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.800+0.1002 = 2.000 m； Lo/i = 2.000 / 15.800 = 126.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.320 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=853.720/(0.32062、489.000) = 5.456 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 5.456 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 If = 205.00 N/mm2，满足要求！4.2.3.5后浇带模板、筏板后浇带模板 a、筏板模板在后浇带处留设与后浇带同宽度的施工缝，施工缝立面用钢筋网片上缚2000目钢丝网封堵，钢筋网用扎丝绑扎在钢筋和焊接在止水钢板上，底板上层筋上绑5厚木楞，封堵钢筋保护层处的混凝土。底板下层筋保护层处用和混凝土同配比的水泥砂浆固定钢丝网。确保浇注混凝土时不漏浆。进入后浇带中的混凝土要在混凝土终凝前清理干净，并用水冲净，用自吸泵将水吸出。b、后浇带钢筋在混凝土浇筑前要作好钢筋的成63、品保护，防止踏踩变形、受水浸泡、生锈、腐蚀等，应在后浇带上覆盖一层塑料薄膜，然后铺设覆膜板防护。、梁板后浇带模板a、楼板后浇带立面用2000目钢丝网封堵。施工缝在混凝土浇筑前应经将松动的灰浆清除。后浇带模板封堵时，模板接缝处用5宽胶带封贴。混凝土浇筑之前不得扰动两侧模板，更不得拆除两侧支撑体系。b后浇带处模板采用独立支撑体系：后浇带两侧分别搭设两排立杆，后浇带立杆间距1.21.2m，两侧立杆间距为0.61.2m，距地面20cm设置纵横向水平杆，水平杆步距1.5m,沿外侧设置连续竖向剪刀撑。后浇带梁、板模板与相邻模板断开，拆模时此处模板支撑体系保留，直到后浇带混凝土浇筑完成达到拆模日期时再拆除支64、撑体系。d、后浇带模板支撑体系应如下图所示支设：4.2.3.6构造柱模板构造柱采用覆膜模板支设，用5080mm木楞与步步紧固定。构造柱支设前砌体马牙槎钉吹塑板，反面墙的吹塑板要加厚，确保模板与墙面接缝严密，不漏浆，模板间的拼缝必须保证接缝严密。加固眼应在砌筑时在灰缝中留置。在构造柱的顶部留置一个浇筑口，在施工时方便浇筑混凝土。（构造柱平面图如下图）4.2.3.7过梁、圈梁模板过梁、圈梁模板支设前必须校正好墙体的标高、轴线，无误后方可支设。模板加固采用步步紧，步步紧竖向间距为50cm。墙体与梁侧缝隙在梁下、墙顶皮砖贴水平方向海绵条堵塞, 加固眼应在砌筑时在灰缝中留置，如下图所示。4.2.3.8止65、水梁模板卫生间止水梁与现浇混凝土板同时浇筑，放好卫生间支模控制线，根据现浇板厚度用10钢筋焊制马凳，马凳间距500设置一道，采用木模板支设，在现浇梁底部设一根5080方木对顶，上部设一根5080锁口方木，间距均为1000设置一道，止水梁高度为150，在门口处用模板隔开，并在门口处做80mm高的坎台，以便防水施工，具体做法见下图：楼梯模板楼梯底面模板采用木胶合板模板，侧模采用木模板，踏步模板采用定型钢模。踏步模板比楼梯踏步高度小5mm，以利于后期混凝土收面。支设方法见下图，支设时先支设楼梯平台梁底，待绑扎完钢筋后支设平台梁侧模，然后再支楼梯底模，楼梯底模根据与平台梁成的角度倒角，使角度与所成角相66、同。待楼梯板钢筋绑扎完毕后将定型钢模安装到位，定型钢模安装要定位准确。楼梯两侧悬模部位采用钢丝网封堵，钢丝网绑扎要牢固，每隔100mm放置一根12的钢筋横撑，防止浇筑混凝土时钢丝网凸出墙体。五、模板拆除根据拆模试块强度试验报告，底模拆除时，混凝土强度应符合下列要求：板：2m跨度 8m，达到砼设计强度等级的75%。梁：跨度8m达到砼设计强度等级的75%。板、梁：跨度8m，达到砼设计强度等级的100%。柱以拆除时不损坏棱角为宜。悬臂构件达到砼设计强度等级的100%。1.接到拆模通知单方准拆模。柱模及梁侧模拆除时砼强度能保证表面及楞角不因拆除模板受损时，方可拆除。2.模板拆除的顺序和方法应遵循先支后67、拆、先非承重部位后承重部位的原则。3.拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。4.拆下的模板应及时清理粘结物，难以清除时可采用模板除垢剂清除，严禁敲砸，拆下的扣件等物品要及时集中收集管理。5.模板拆除后，人名立即上墙，梁板部分人名应留资料。六、质量要求各种连接件、支承件、加固件必须安装牢固，无松动现象，模板拼缝要严密，各种预理件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。组装完模作好自检，报施工负责人或专职质检员进行考检，验收合格后方可交给下道工序，并办理交接检手续。模板与混凝土的接触面应涂刷隔离剂。预埋件和预留口不得遗漏，安装必须牢固，位68、置准确。其允许偏差为：预埋钢件中心线位置3 mm；预留孔中心线位置3 mm；预留洞中心线位置10 mm，尺寸（+10，-0）mm安装允许偏差：轴线位置5 mm，底模上表面标离5 mm，截面内部尺寸柱、墙、梁（+4，-5），层高垂直全高8 mm，相临两板表面高低差2 mm，表面平整5 mm 。 满堂架立杆底部必须设置木垫板，垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于20cm，厚度不小于5cm，木垫板长度不宜小于2跨，且必须沿纵向连续设置，垫板布施必须平稳，不得悬空以确保受力均匀。横杆与立杆间用十字扣件连接扣紧，横杆接头宜采用对接扣件连接，其接头应交错布置，两根相邻纵或横向水平杆的接头不应在同步同跨69、内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm，各接头距立柱的距离不大于500 mm。当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于800mm，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。水平剪刀撑布设按每隔1.0米布置，并应连续井字拉通设置，每根水平杆连接应至少四个扣件。纵向剪刀撑拉一隔三设置，并与水平面成45-600夹角，剪刀撑钢管与立杆交接处必须用旋转扣件连接牢固。柱、梁所有角部配模，严格按照方案交底要求进行咬口配置。4米以上模板支撑体系班组自检、项目检验完毕后，及时申报公司技术科进行验收，验收合格前禁止进行下一道工序。70、七、人行通道方便在主体结构施工时，人员在楼层满堂脚手架内行走，在支设满堂红内架时，楼层中间位置留出人行通道，见下图： 项 次项目名称允许偏差（mm）1基础轴线位移52柱、墙、梁轴线位移53标高54基础截面尺寸106柱、墙、梁截面尺寸+4，-56每层垂直度87相邻两板面高低差28表面平整29预埋钢板中心位移310预埋管顶留孔中心位移311预留洞中心线位移1012预留洞截面内部尺寸10，0八、允许偏差见表所示：九、预组拼模板允许偏差项 目允许偏差（mm）两块模板之间拼接缝隙2.0相邻模板面的高低差2.0组装模板面的平整度4.0组装模板面的长宽尺寸+5 -5，0 -5组装模板对角线长度差值7.0（对71、角线长度的1/1000）十、安全技术措施1、工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时思想要集中，以防止钉子扎脚和高处滑落。2、悬空或在很小的空间作业时要系安全带。3、遇6级以上大风时，应暂停室外的高处作业，雨后，应清扫作业场地，待略干后再作业。4、安装4m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆。5、二人抬运模板时要互相配合，协同工作，传送模板工具时应用运送工具或捆绑后再升降，不得抛扔，也不要在脚手架上大量堆积模板。6、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上，通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。7、支模过程中如需中间停歇，应将支撑搭头、柱头板等钉牢，模板上有预留洞口者，应用有标记的盖板盖好，72、防止踏空坠落。8、模板拆除前，应先提出申请，经技术负责人批准后方可拆除。9、拆除4m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，高处拆模时，应设专人指挥，并在下面标出警戒区，暂停人员过往，也不得在上下一个垂直面同时进行拆除作业。10、拆除模板时，不许站在正在拆除的模板上，拆除楼板模板时，还要注意整块模板突然掉下，尤其是使用定型模板作平台模板时更要注意，拆除支柱时，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，以防模板突然全部掉落伤人。11、砼板上的预留洞，应在模板拆除后立即用有标志的盖板盖好。12、拆除间隙时，应将已活动的模板牵杠，支撑等临时固定牢固，以避免误踏或坠落伤人。13、拆下的模板应及时运走，不得乱堆乱放，更不允许大量堆放在脚手架上。