1、1、 编制依据1.1图纸： 总参五棵松北八号住房改造工程101#、102#、103#楼及104#地下车库结构施工图纸，由总后勤部建筑设计研究院建筑设计，总参五棵松北八号住房改造工程施工组织设计。1.2主要施工规范及图集：序号名 称编 号1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20012混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023地下工程防水技术规范GB50108-20014地下防水工程质量验收规范GB50208-20025建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-936高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20027建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012、8建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20019施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200510建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9111建筑施工安全检查标准JGJ59-9912北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200213建筑物抗震构造详图03G329-114建筑安装分项工程施工工艺规程DBJT01-26-200315北京市建筑工程施工安全操作规程DBJT01-69-20032、 工程概况2.1地理位置： 本工程位于北京市海淀区西四环东侧，北京总参军训部第一干休所院内。2.2结构形式： 基础形式为钢筋混凝土筏板基础，结构类型为框架剪力墙结构。2.3项目概况序号项目内容3、1工程名称总参五棵松北八号住房改造工程2工程地址北京海淀区五棵松北八号第一干休所院内3建设单位总参谋部五棵松北八号住房改造工作领导小组办公室4设计单位总后勤部建筑设计研究院5监理单位理工大学工程兵工程学院南京工程建设监理部6质量监督单位总参直属工程质量监督站7施工总承包单位中国新兴建设开发总公司8施工主要分包单位待定9资金来源上级拔款自筹10合同承包范围土方开挖、护坡，结构工程，地下室装修，地上二次结构、地面等粗装修，屋面工程；给排水预留、管道安装；电气预留预埋、防雷接地等，不包括南楼0.00以下三层地下室结构工程；南楼地下室室内装修、地面防水、室内外门窗、设备及线缆单独列项。11合同工期204、12年9月1日开始施工，2012年1月30日施工至正负零；2013年8月15日主体结构封顶；2013年12月13日全部工程竣工，470日历天。12合同质量目标合格2.4工程设计概况序号项 目内 容1建 筑功 能地下二层库房（含人防）地下一层自行车库、机房、汽车库（含人防）地上住宅、物业、居委会、老年活动站、卫生服务站、人防出口及管理用房2建 筑面 积总建筑面积59963.21地上建筑面积41840地下建筑面积16618.283建 筑层 数地上层数15层、16层地下层数主楼地下3层，车库2层4层高101#楼地下三层4150 mm地下二层3400 mm地下一层4000 mm地上一十五层2900 m5、m地上十六层3000 mm出屋面楼梯夹层4400 mm102#楼地下三层4600 mm地下二层3600 mm地下一层3150 mm地上一二层3800 mm地上三层3600 mm地上四十四层2900 mm地上十五层3000 mm出屋面楼梯间4300 mm103#楼地下三层4650 mm地下二层3600 mm地下一层3150 mm地上一二层3800 mm地上三层3600 mm地上四十五层2900 mm出屋面楼梯间4300 mm104#地下车库地下二层4650 mm地下一层4600 mm5结构形式基础结构形式钢筋混凝土梁板式筏形基础主体结构形式钢筋混凝土框架-剪力墙结构屋盖结构形式全现浇钢筋混凝土楼6、板6抗震等级工程设防烈度8度框架抗震等级三级剪力墙抗震等级二级7钢筋等级及接头形式钢筋等级、规格HPB235: 6、8、10；HRB335: 12、14HRB400: 8、10、12、14、16、18、20、22、25、28HRB400E: 16、18、20、22、25、28直螺纹D16绑扎搭接D50以同条件养护试块抗压强度为依据2，8758100梁8758100悬臂构件100顶板、空调板及阳台底模拆除后其结构上部施工荷载不超过200Kg/m2，空调板及阳台悬挑构件底模拆除后加通长方木进行回顶。5.5模板的维护与修理：搞好模板的日常维护和修理，对于保证模板的使用功能，延长使用寿命，降低施工成本7、是非常重要的。A、凡是与混凝土接触的部位，都应刷好脱模剂。脱模后将板面灰渣清理干净，涂刷脱模剂后待用。B、在使用过程中及堆放时分类码放。C、拆模遇有困难时，不得用大锤和强力晃动 ，可在模板下部用撬棍撬动。支模时缝隙要严密，防止灰浆握裹角模，造成脱模困难。D、对使用多次损坏的模板及时进行更换。6.冬期施工6.1根据砼采用综合蓄热法施工的确定，墙体模板仍采用常温施工用的木模板在模板背面满挂阻燃纤维保温被保温。6.2现浇楼板底模仍采用常温施工用的15mm厚多层板，但所有外墙上洞口必须采用彩条布封闭。6.3模板安装前应将模板表面清理干净后涂刷脱模剂，安装模板时表面不得有冰雪。6.4模板的拆除应比常温下8、施工适当延长时间，根据测温记录的推算和同条件养护试块强度确定拆模时间，结构墙体砼强度达到4Mpa时方可拆模，模板和保温层应在砼冷却到5后方可拆除，当砼与外界温度差大于20时，拆除后的砼表面应采取覆盖措施。6.5工地栋号负责人根据同条件试块试验结果填写混凝土拆模申请，报项目部技术负责人或专业工长批准，冬施时由于拆模时间的限制，为更好的组织流水和加快进度，应适当增加模板投入量。7.施工注意事项7.1墙柱模板地下室墙体加固方法：采用拉杆对拉，两侧支撑与顶板支撑脚手架固定连接。木模板应定期进行检查与更换，保证使用质量，模板拆除后及时清理并且刷上脱模剂；模板接缝处及反面，残余砼必须清理干净。拆模板时不得9、大锤砸模板，防止把模板砸损坏及振裂墙体混凝土，特别是阴阳角及洞口模板。水电专业及门窗洞口模板在合模前必须经过隐检合格，并且相关专业负责人在联检单上签字后方可合模。模板内外必须清理干净，上人平台清理干净，绑扎牢固。墙体钢筋绑扎前，每道墙体上均放置至少两道墙体定位筋，以保证墙体的有效截面及墙体的保护层厚度。门窗模板必须与板内预埋的拉环拉结牢固，严格按线施工。墙体预留洞口模板必须方正，边角必须整齐。模板支撑必须全部到位。7.2顶板模板顶板模板采用15厚多层板板，为防止漏浆，多层板采取硬顶“的方式，墙体四边接触处不得粘贴海绵条。采用100100mm红白松方木，为使板面平整，方木先用平刨机刨平刨直，再用10、压刨机把厚度压成一致。为使顶板与墙阴角顺直，要在墙体四边放一根50100mm方木作为边龙骨，方木用钢管加U托顶紧在墙面上，并与主、次龙骨固定牢固。为使顶板及梁底标高正确无误，在搭架子支模前，在墙体上弹出建筑1米标高线，再返到顶板面往上5mm处弹一道模板线，便于检查和支模之用，不得利用墙、柱钢筋上的标高点。跨度大于4m的顶板及梁按分别按13起拱，起拱时只是中间部位起拱，四边不起拱，绝对禁止反拱现象。顶板模板要求不得使用胶条粘贴。要求拼缝在拼板时一次到位，特殊部位用木条塞缝。顶板模板阴角处用方木顶撑，并用钢管架和钩头螺栓紧固在混凝土墙上，四周用海绵条粘接严密，保证阴角成型后不漏浆，在一条直线上。碗11、扣立杆安装时注意上下层对齐。模板清理彻底干净，脱模剂涂刷均匀，无毛刺、渣子、浮油；板面接缝处平整，缝宽小于2mm，模内清理干净。8、 质量标准8.1模板工程质量检验评定标准：项次项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、梁、墙32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础52m托线板柱、梁、墙24每层垂直度3直尺、尺量5相邻两板表面高差12m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺、楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直28预埋铁件预埋管螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外漏长度+5，-09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612、11插筋中心线位移5尺量外露长度+10，0本工程所使用的所有模板产品，均是按照结构长城杯的要求作为产品的检验标准。模板进场后，进行实地模板验收，确保模板使用时尺寸的准确无误。8.2质量通病及防治轴线位移：墙柱模根部和顶部没有固定，发生偏差点后校正造成累积误差；拉水平、竖向总垂直度控制；或打砼时不要撤掉通线；支模拉杆不要太稀；对称下混凝土，防止挤偏模板；螺栓、顶撑、木楔使用恰当，不用铁丝拉结捆绑；模板与脚手架不能拉结。8.2.2.变形：支撑及模板带、楞不能太稀，上下支撑在同一轴线上；墙体厚薄不一，平整度差，变形模板禁止使用；墙体及大梁模板对拉螺栓及模内顶撑；门窗洞口加固牢固；对称下混凝土，防止门13、洞口跑位；浇墙、柱混凝土时，设混凝土卸料平台，或混凝土不能太稀，浇灌速度不能过快，造成模板变形。标高偏差：每层楼设标高控制点，竖向模板根底做找平（注意找平砂浆不得深入墙体）；墙体模板顶标高按标记检查施工；墙体模顶按浮浆厚度支高一些，以保证浮浆清除后墙顶混凝土正好超过楼板底5mm。楼梯踏步支模考虑不同装修层厚度差。接缝不严，接头不规则：模板两边调整；所有楼板拼缝禁止使用海绵条堵缝；楼梯间、模板接头尺寸准确；不错台。封闭的或竖向的模板无排气口，浇捣口：对墙体内预留洞口模底，设三个直径为20mm的排气口，防止产生气囊，使混凝土不实；拆模，混凝土受损：支模不当影响拆模；拆侧模不能过早，以免破坏混凝土棱14、角（常温混凝土同条件试块强度1.2Mpa）。模内清理不符合要求：墙柱根部的拐角或堵头，梁柱接头最底点留清扫口。合模之前做第一道清扫。钢筋已绑，模内用压缩空气清扫。楼梯间门洞处错台，墙体阴阳角、门过梁错台：在模板上墙，模板安装前，严格检查，不符合要求的及时进行修理；拆模后也应及时清理、及时修整。顶板阴角不直：在施工过程中注意方木和多层板的选用；支顶板模板时，按建筑1m线或墙体50线弹出顶板下皮线，按线支摸；楼板靠墙洞口处应加一道支撑，保证支撑能起作用。施工缝处存在错台现象，不平整：施工缝两侧必须同时起拱，过梁处施工缝回顶时应注意不得超高。后浇带处严禁堆放重物，同时后浇带剔凿时，应将多层板与楼板间15、的小石子清理干净。检查先浇筑一侧的油托与方木、方木与多层板之间是否有缝隙。顶板模板不平整、多层板间存在高低差、顶板起拱标高控制不严格：铺设方木时应注意方木的选择，规格必须一致。铺设多层板时注意调整标高，楼板起拱时应严格检查。后浇洞口处的下铁钢筋保护层应严格控制。其它支模问题：不按规定起拱（如现浇梁4m跨时，起拱13）；予埋件、予留孔支模中遗漏；合模前与钢筋、水、电未协调配合；支模顶撑在受力筋上电弧点焊损伤受力筋；施工缝未支模或立缝用钢丝网不插模板、砼无法振实。9.成品保护措施9.1所有竖向构件的阳角应在拆模后用12mm厚、1.5m长、50mm宽的废旧多层板板条保护。9.2楼梯踏步在拆完模板后，16、要用多层板或多层板及时对梯步进行保护。楼梯梯步浇筑混凝土时在梯步两端预埋100mm长8插筋，用来固定保护梯步的板子，保护板子边与梯步边齐。 9.6拆模时拆下的零件要随手放入工具箱内。9.7拆下的模板，如发现模板不平或肋边变形，必须及时更换。9.8模板搬运及码放时，应轻拿轻放，不准碰撞，防止模板变形。9.9墙体拆模时不得用撬棍硬撬，防止损坏砼的表面和模板棱角。10.安全文明施工措施10.1严格按照有关施工安全操作程序和模板施工说明书的规定执行。10.2模板的配件必须齐全，不得随意变更和拆卸。10.3模板拆除时，严禁操作人员在拆除的模板上站立或行走，模板拆除后应按指定地点堆放，严禁随意乱放。10.17、4在支楼梯间模板过程中，如需中途停歇，应将支撑顶牢，拆模时应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。10.5顶板模板拆除时，操作人员应相互配合，传递模板时不得乱扔。10.6板上留洞1.51.5m以下洞口采用固定盖板封闭，1.51.5m以上洞口四周搭设两道钢管脚手架防护栏，中间支柱挂水平安全网。10.7在主体结构施工中，及时将外墙外门及阳台外侧搭设临时防护栏，并每间隔300mm用黑黄油漆涂刷。10.8工人通过搭设的跳板从外架到模板操作面，砼作业时，搭设操作平台并设置防护措施。10.9对拉螺杆等散料集中堆放并码放整齐。现场垃圾及时清理，作到工完场清。11.环境保护措施11.118、噪声：在模板的安装、调查、拆卸、清理及修复的过程中要注意控制噪声的排放。不准用大锤等工具砸、敲，制造人为噪音；特别是在夜间施工时需要注意控制噪音分贝在规定范围内（昼间70dB，夜间55dB）。不得影响周围居民休息。11.2施工废弃物：模板拆卸后集中吊往模板存放区清理、存放；板上的水泥残块清理下来后集中运往现场的垃圾站，不得随意弃洒；墙体剔除的水泥碎块也应派专人清理干净，运往垃圾站；拆下来的废旧螺栓、螺母等不得随意丢置，应收集起来清理备用或回收；已报废模板则应集中回收处理，不得乱仍乱放；清理与修复有毒有害废弃物的排放施工现场，废化工材料及其包装物、容器以及受污染的土地、水体、油手套、含油棉纱棉布19、油漆刷等也应及时清理及回收。11.3模板所用的脱模剂是挥发性化学物品，容易污染环境，需实行封闭式、容器式的管理和使用，尽量避免因泄露、遗洒而对环境造成污染。作业前对操作者进行指导，使用时注意涂刷均匀，不要过多，以免洒在地上污染地面。11.4整个模板堆放场地与施工现场应达到整齐有序、干净无污染、低噪音、低扬尘、低能耗的整体效果。附录：模板设计计算书墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度4600mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用双钢管48mm3.5mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距220、00+400+600+600+600+600+600+600+600+200mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T21、+15)，取5.714h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.950.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支22、梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值q=1.245.0000.300+1.403.6000.300=17.712kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.001.501.50/6=16.20cm3；I=30.001.501.501.50/12=14.58cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.125kNN2=5.845kNN3=5.845kNN4=2.125kN最大弯矩最大变形V=0.23、847mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.15910001000/16200=9.815N/mm2面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=33188.0/(2300.00018.000)=0.886N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.847mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.24、3045.00+1.40.303.60=17.712kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3045.00=13.500kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.129mm最大支座力Qmax=11.089kN抗弯计算强度f=0.577106/10160000.0=56.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管25、的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.421mm最大支座力Qmax=23.841kN抗弯计算强度f=1.164106/10160000.0=114.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求26、!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=23.841对拉螺栓强度验算满足要求!梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=500mm，梁截面高度H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即27、计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面100100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力28、密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600k29、N/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)1.00=36.144N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.001.501.50/6=37.50cm3；I=100.001.501.501.50/12=28.13cm4；(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯30、强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.2025.920+1.43.600)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.22610001000/37500=6.024N/mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600(1.2025.920+1.43.600)0.250=5.422kN截面抗剪强度计算值T=35422.0/(21000.00015.000)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!(3)挠度计算31、v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大挠度计算值v=0.67725.9202504/(1006000281250)=0.406mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.225.92+1.403.60)1.000.60/2=10.84kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值32、为N=10.843kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=500mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=900mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L=4500mm，柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm。B方向竖楞3根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量600033、.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍34、落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.940.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值q=1.236.0000.500+1.403.6000.500=24.120kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I35、和截面抵抗矩W分别为:W=50.001.801.80/6=27.00cm3；I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.2018.000+1.41.800)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.21710001000/27000=8.040N/mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算T=3Q/2b36、hT其中最大剪力Q=0.600(1.2018.000+1.41.800)0.300=4.342kN截面抗剪强度计算值T=34342.0/(2500.00018.000)=0.724N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大挠度计算值v=0.67718.0003004/(1006000243000)=0.677mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH37、两方向最大间距0.300m。荷载计算值q=1.236.0000.300+1.403.6000.300=14.472kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=7.236/0.500=14.472kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.114.4720.50最大剪力Q=0.60.50014.472=4.342kN最大支座力N=1.10.50014.472=7.960kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/138、2=833.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.362106/166666.7=2.17N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=34342/(2100100)=0.651N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.67710.800500.04/(1009500.008333333.5)=0.058mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集39、中荷载P：P=(1.236.00+1.403.60)0.2500.500=6.03kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.034mm最大支座力Qmax=9.595kN抗弯计算强度f=0.223106/10160000.0=21.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足40、要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.595对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.236.00+1.403.60)0.3000.500=7.24kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(k41、N.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.068mm最大支座力Qmax=9.057kN抗弯计算强度f=0.323106/10160000.0=31.79N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于463.3/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):142、4对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.057对拉螺栓强度验算满足要求!楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为6.4m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50100mm，间距250mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N43、/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁顶托采用100100mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.0000.2001.200+0.3001.200=6.360kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面44、抵抗矩W分别为:W=120.001.801.80/6=64.80cm3；I=120.001.801.801.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100(1.206.360+1.43.600)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.07910001000/64800=1.222N/mm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求!(2)抗剪计算可以不计算T=3Q/2bh45、T其中最大剪力Q=0.600(1.206.360+1.43.600)0.250=1.901kN截面抗剪强度计算值T=31901.0/(21200.00018.000)=0.132N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大挠度计算值v=0.6776.3602504/(1006000583200)=0.048mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.0000.2000.25046、=1.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3000.250=0.075kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)0.250=0.750kN/m静荷载q1=1.201.250+1.200.075=1.590kN/m活荷载q2=1.400.750=1.050kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.168/1.200=2.640kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.12.641.20最大剪力Q=0.647、1.2002.640=1.901kN最大支座力N=1.11.2002.640=3.485kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.380106/83333.3=4.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bhT截面抗剪强度计算值T=31901/(250100)=0.570N/mm48、2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.325kN/m最大变形v=0.6771.3251200.04/(1009500.004166666.8)=0.470mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.485kN均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(m49、m)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=18.524kN经过计算得到最大变形V=1.269mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3；I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=2.052106/166666.7=12.31N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.269mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣50、件的抗滑承载力按照下式计算:RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1496.400=0.953kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3001.2001.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.2001.2001.2051、0=7.200kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=8.585kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N立杆的轴心压力设计值，N=16.35kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A立杆净截面面积，A=4.890cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/52、mm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h最大步距，h=1.20m；l0计算长度，取1.200+20.300=1.800m；由长细比，为1800/16=114；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.497；经计算得到=16350/(0.497489)=67.320N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=51.4Wklal0/16其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2h立杆的步距，1.20m；la立杆迎风面的间距，1.20m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=51.40.2161.200；风荷载产生的弯矩Mw=1.40.2161.2001.800；Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.28.585+0.91.44.320+0.91.40.055/1.200=15.803kN经计算得到=15803/(0.497489)+55000/5080=74.832N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算f,满足要求!