1、目 录1编制依据31.1施工图纸31.2主要参考资料31.3施工组织设计32工程概况32.1总体概况32.2建筑工程概况42.3结构设计概况43施工部署53.1 施工部位及工期安排53.2 施工组织部署54施工准备工作64.1技术准备64.2主要施工机具74.3材料准备75施工方法85.1 施工流水段划分85.2模板体系选用95.3模板的存放105.4模板安装10一般要求10垫层模板10集水坑模板10基础底板模板11墙体模板11柱模板12梁模板13顶板模板14楼梯模板14门洞口模板14施工缝14后浇带15伸缩缝15顶板、梁及支撑体系155.5 模板的维护及修理155.6脱模剂16脱模剂的选择12、6使用注意事项166 质量保证体系176.1模板安装、拆除176.2现浇结构拆模时所须混凝土强度176.3保证项目176.4质量标准，模板安装的允许偏差（按长城杯标准执行）186.5模板工程质量控制示意图196.6其他要求207 成品保护措施208 安全及文明施工注意事项209 模板计算229.1板模板(碗扣架支撑)计算书229.2梁模板(碗扣架支撑)计算书391编制依据1.1施工图纸序号名 称编 号出图日期1建筑施工图39#建施01 建施16地下车库 建施01建施2238#建施01 建施232011年11月2结构施工图39#结施01 结施19地下车库结施01 结施2138#结施01 结施373、2011年11月1.2主要参考资料序号参考资料规范、规程编号1建筑施工手册第四版2建筑施工计算手册第二版3建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084建筑结构荷栽规范GB50009-2012 2012年10月1日期实施5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116建筑施工安全检查标准JGJ59-20117建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20018混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 2011年版1.3施工组织设计施 组 名 称编 制 日 期阜成路八号院38#住宅楼等6项（职工住宅楼）施工组织设计2012122工程概况2.1总体概况序号项 目内 4、容1工程名称阜成路八号院38#职工住宅楼等6项（职工住宅楼）2工程地址北京市海淀区阜成路8号院内3建设单位中国航天科工集团公司、中国航天科技集团公司4设计单位中国航天建设集团有限公司5监理单位北京京航联工程建设监理有限责任公司6施工总承包单位中航天建设工程有限公司7工期要求计划开工日期：2012年12月20日计划竣工日期：2015年2月6日2.2 建筑工程概况 本工程位于北京市海淀区阜成路八号院内，占地面积14124.717 m2，总建筑面积70052.2m2，地下四层，地上十五层，其中地下建筑面积33840 m2 ，地上面积：36212.2m2，建筑总高度44.7米，室内外高差0.6米，地下5、四层层高4.25米，地下三层层高3.9米，地下二层层高3.95米，地下一层层高3.6米，一层至十五层层高2.9米。2.3结构设计概况序号项 目内容38号楼、39号楼地下车库1结构形式基础筏板基础筏板基础主体结构剪力墙结构框架、剪力墙结构2地层土质地基种类天然地基持力层第层卵石承载力270kPa3地下水水质对混凝土无腐蚀性埋深45m3施工部署3.1 施工部位及工期安排序号施工部位施工时间工期（天）备注1基础底板、地下四层2013年6月27日-2013年8月22日872地下三层2013年7月29日-2013年9月26日60地下二层2013年9月2日-2013年10月31日60地下一层2013年106、月7日-2013年12月5日60一层2013年10月22日-2013年11月20日30二层2013年11月11日-2013年12月10日30三层2013年12月1日-2013年12月30日30四层2013年12月21日-2014年1月21日30五层2014年2月17日-2014年3月17日30六层2014年3月1日-2014年4月31日30七层2014年3月22日-2014年8月31日10八层2014年8月28日-2014年9月6日10九层2014年9月3日-2014年9月12日10十层2014年9月9日-2014年9月18日10十一层2014年9月15日-2014年9月26日12十二层2017、4年9月24日-2014年10月5日12十三层2014年10月2日-2014年10月13日12十四层2014年10月10日-2014年10月21日12十五层2014年10月18日-2014年10月29日12屋面2014年11月2日-2014年11月16日153.2 施工组织部署项目部管理层负责人项目经理部由主任工程师主持编制和审批施工方案，并报现场监理审批。副主任工程师负责进行编制方案交底和技术交底，专业工长负责现场组织施工，技术质检组负责质量控制。项目经理部专业木工工长：负责劳务队木模板配置图的审核，并报主任工程师审批；负责模板配制、支设、保养、维修工作；负责劳务队木工班组的管理工作；负责材8、料计划的及时编制和申请；负责模板工程的质量控制，组织预检工作。项目经理部土建专业质检员：负责监督检查模板及其他工程的施工，检查施工方案及技术交底的落实情况，发现问题及时向工长及项目主任工程师反馈；负责模板工程的过程检查及预检验收工作；负责墙、板预留洞口模板的验收检查。项目经理部水电组组长：负责本专业预留洞口模板的预留和检查工作。项目经理部材料员：负责模板的场外运输，保证模板及时供应满足工程施工进度，并做好模板的清点工作；模板使用完毕后及时组织退场。 劳务层负责人劳务施工队技术负责人：全面负责技术工作和技术交底的执行情况。劳务施工队木工工长：在项目经理部木工工长直接领导下，进行具体施工任务，负责9、木模板的配置图绘制，木模板需用计划编制，与加工方做好模板的验收交接，负责现场模板清理、堆放、支设及验收工作。劳务施工队土建质检员：负责配合项目经理部质检员检查施工，实测实量，保证模板施工符合设计要求和施工规范规定。工人数量及分工序号部位人数1基础结构300人2主体结构300人3塔吊司机4人4信号工4人5测量放线工4人4施工准备工作4.1技术准备 项目主任工程师组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过图纸会审，对图纸中存在的问题，与设计单位、建设单位、监理单位共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工10、图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。 覆膜酚醛树脂多层板施工前，了解材料性能、进场验收标准、施工维修要求。检查多层板时将多层板上锯下2020mm小块，沸水中煮1h不脱胶者，属于覆膜酚醛多层板。 管理人员及劳务人员的培训1、项目经理部在模板分项工程施工前进行技术和安全交底，相关责任人参加。2、工程施工前由项目副主任工程师对项目部工长、安全员、材料员及劳务队工长、班组长进行模板施工方案交底，明确工程做法。3、模板分项工程施工前对所有施工作业人员进行现场模板技术、安全交底，明确质量标准、操作手段、安全注意事项等。单侧支模位置本工程北侧3-1轴3-8轴交3-K311、-M轴处外墙无模板工程施工作业面，因此采用单侧支模措施，并编制相应专单侧支模项施工方案及安全质量管理保证措施。4.2主要施工机具名称规格用途数量备注锤子重量0.25、0.5KG制作、拼装模板50单头扳手开口宽(mm):1719、2224紧固螺柱和扣件平刨2台锯22压刨2活动扳手最大开口宽65mm紧固螺栓、扣件40手电钻钻头直径1220mm钻对拉螺栓孔12手电锯12手电刨12空压机1立方2钢丝钳长150、175mm绑扎钢丝墨斗、粉线带弹线用零配件和工具箱自制水准仪DSG2801经纬仪TDJ2E1激光垂准仪DZJ-31水平尺长450、500、550mm钢卷尺2米和20、50米直尺23米自制靠尺2米12、自制塞尺一般4.3材料准备序号名称规格单位数量使用部位备注1多层板15、18mmM216000梁、板2木方5*10M3850梁、板10*10M38003钢柱模700*700套30框架柱4碗扣架-立杆09根540812根400018根23000碗扣架横杆12根1100009根110005立杆顶托600可调个110006穿墙对拉螺栓16根45007钉子3寸kg5504寸kg508乳胶40kg桶49小白线kg10 5施工方法5.1 施工流水段划分本工程划分为三个施工区域，38号住宅楼、39号住宅楼、地下车库各为一个施工区域，三个施工区域同时施工；底板：按后浇带划分为十二段；地下室墙体：外墙按后浇带划13、分9段，内墙部分按单元划分，38#楼5个流水段，39#楼3个流水段；地下室柱：按柱帽类型划分，ZMA划分为5段，ZMb划分为6段；地下室顶板：按后浇带划分，见下图：地上结构施工阶段，38号住宅楼划分为五个施工流水段，39号住宅楼划分为三个施工流水段，施工流水段之间进行流水施工。5.2模板体系选用根据本工程建筑结构形式的复杂性及多样性，本工程模板施工分为两个部位：第一部分为地下车库外墙结构，地下室为框架及剪力墙结构，墙模采用钢制大模板，柱木采用定型钢模，顶板及框架梁采用15厚覆膜多层板，支撑体系采用满堂式钢管碗扣架。北侧3-13-8交3-K3-M处地下室外墙采用单侧支模。第二部位为地上部分，剪力14、墙结构采用钢制大模板，顶板及框架梁采用覆膜多层板，支撑体系采用满堂式钢管碗扣架。模板施工的目标：结构施工达到清水混凝土的标准，必保结构长城杯。模板施工的原则：优选模板体系，以最少的投入满足施工质量要求。模板选型及配备表序号结构部位模板选型配模方案配置数量1垫层木模100100mm木方按全部配备2底板导墙多层板组拼、砖模15mm厚多层板、砖模，48钢管竖肋（间距600m），25钢筋斜撑按一个流水段配备3剪力墙86系列全钢大模板面板采用6mm的冷轧钢板，主背楞采用10#槽钢、次背楞采用8#槽钢，加固使用32对拉螺栓，地下室外墙采用20工具式止水螺栓按住宅楼各自按一个流水段配备，地上部分采用地下模板15、改制5柱定型钢模板面板为6mm的冷轧钢板，主背楞采用10#槽钢、次背楞采用8#槽钢，16对拉螺栓一列，竖向间距600mm按一个流水段配备6顶板、梁多层板采用15mm厚多层板；50100mm木楞次龙骨（间距为300mm）、100100 mm木楞主龙骨（间距为1200mm）, 碗扣钢管可调支撑（间距1200mm）按三层配备7门窗洞口多层板组拼定型模板模板整体用50mm厚木方制作，12mm厚多层板面板，转角采用定型夹具配螺栓调节拆装。模板内侧水平支撑、斜撑均采用50100mm或100100mm方木按一层配备8楼梯多层板组拼踏步采用定性钢模板，楼梯底模采用12mm多层板，主次龙骨采用100100mm、16、50100mm木方，碗扣脚手架支撑按三层配备9飘窗模板多层板采用15mm厚多层板；50100mm木楞次龙骨，碗扣钢管可调支撑按一层配备10电梯井内外侧墙体工具式筒模对拉螺杆、支腿及钢管按一层配备11后浇带新型钢板网片新型钢板网片模板，钢筋和方木做支撑按全部配备5.3模板的存放1、模板周转堆放区在施工现场南侧北侧各设置一处，南侧与木工加工区相邻，多层板组拼模板堆放于插架中，北侧为大模板堆放区，大模板堆放于专用插架中，场地硬化。2、堆放时模板板面朝外，堆放应留有便于清刷模板的距离（1200mm），堆放架应稳定。3、模板堆放安全维护区，并挂牌，非工作人员严禁入内。5.4模板安装5.4.1一般要求1、17、模板及支撑结构应具有足够的强度、刚度和稳定性。2、固定在模板上的预埋件和预留孔不得遗漏，安装必须牢固且位置准确。重要预埋件，必须根据相关设计图纸精确加工，辅以经纬仪、水准仪准确定位，牢靠固定。3、梁、板、墙体所有模板的轴线位置、截面尺寸、平整度、垂直度通过自检、互检、交接检严格检查，确认无误后，报监理验收，合格后方可进入下一道工序。5.4.2垫层模板垫层模板：用100100木方做侧模，模板外侧设置300mm高14钢筋（现场废料制作）棍，间距1000mm。5.4.3集水坑模板采用15mm厚多层板，模板背后设置50100mm木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度。模板18、下口需设置4个直径30的透气孔，保证混凝土密实。5.4.4基础底板模板地下室底板外侧砌240砖墙，以砖代模，砖墙高度为底板厚度+外墙防水导墙高度，砖墙用混合砂浆砌筑，靠基础底板一侧抹15厚混合砂浆。在混凝土浇筑前，在保护墙与护坡之间用基底原土回填至板厚高度，防止进行基础底板混凝土浇筑保护墙位移。导墙模板为15mm厚覆膜多层板，内楞用50100方木，支模时先用25钢筋按下图所示焊制钢筋固模卡。由于外墙导墙为单面支模，所以在固模卡一端设置模板卡槽，安装时，在安装卡具的位置用钢筋料头绑扎在底板钢筋上作为固定卡具的附加筋，然后将焊制好的卡具与附加筋点焊在一起，防止卡具位移。为保证导墙模板在混凝土浇筑时19、不变形，卡具的水平间距不应大于1200mm。同时采用支模棍保证模板宽度。为防止模板上浮，使用12钢丝栓住水平背楞与底板钢筋；施工时在外墙砖胎膜于护坡之间回填基底原土，为防止回填土挤压砖胎膜导致砖胎膜开裂或倒塌，不能一次回填至砖胎膜高度，回填至基础底板高度即可，回填土上部的砖胎膜在进行混凝土施工时用木方或钢管进行加固，具体做法如下图所示：5.4.5墙体模板.1 一般墙体模板地下室剪力墙模板采86系列大钢模。地下室外墙支模全部采用带止水环的专用工具式穿墙螺栓（如下图），模板拆除后用膨胀水泥砂浆（或发泡密封胶）将穿墙螺栓凹槽封堵严密。5.4.5.2 单侧支模1、施工部位由于工程3-1轴3-8轴交3-20、K3-M轴处外墙紧邻北侧换热站，且不能破坏换热站原有结构的防水，无模板工程支设施工作业面，因此采用该部位外墙采用单侧支模。2、施工方法在北侧换热站墙体上粘贴30mm厚聚苯板作为换热站墙体，挂钢板网，抹2cm水泥砂浆找平层。内墙模板采用木模板，外侧用地锚焊接固定，间隔1米设置。支撑三角架采用20a#工字钢，内部采用483.5mm钢管斜撑，底部工字钢由两道卡扣相连的钢管撑住，再由四道竖向钢管支在地上；三角架支撑间隔1米设置，如图。3、技术要点模板安装前，必须做好抄平放线工作，模板下口坐于基础底板表面。依据放线位置进行模板的安装就位。在模板安装时在模板下口粘海绵条，防止墙体浇筑混凝土时漏浆。砌筑砖墙21、时，在预留洞位置预留套管，内侧的防水卷材向套管卷起包住套管，外侧用防水砂浆补平。5.4.6柱模板1、地上柱模板：采用定型模板。2、地下柱及地上非标准柱模板：采用18mm厚多层板，制作整体模板，其板块与板块竖向接缝处理，作成硬拼式拼接。框架柱模板竖肋采用100100mm木方，木方均经压刨找平，间距200mm，柱箍采用槽钢柱箍，最底层距地面200mm，间距500mm。然后加柱箍、支撑体系将柱固定，支撑采用483.5架子管与地锚进行可靠连接，还需用增加M16对拉螺栓加固，间距450mm。其中10001400mm的柱子对拉螺栓布置为：短边间距600mm布置，长边间距450mm布置。、安装顺序清理柱基杂22、物抹找平砂浆模板就位闭合柱模固定连接件校正固定 、技术要点A柱模板用塔吊按顺序初步就位，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用钉子将两侧模板连接紧密，安装完两面再安另外两面模板。B加固柱箍，检查模板下口与楼板接缝是否严密，海绵条是否被挫掉，有挫掉的必须补齐，经过靠、吊垂直方可拧紧螺栓，最后在模板下口用砂浆塞实，以确保浇筑混凝土时下口不漏浆。C模板边角处采用海面条封堵、保证棱角方正、美观。5.4.7梁模板1、安装顺序 立立杆安装横杆安装主次龙骨铺梁底模板调整标高绑扎梁钢筋安装梁侧模板安装梁侧主次龙骨校正固定底模与侧模采用15mm厚多层板、碗扣架支撑体系，立杆横向间距300mm，纵向间距600mm，23、步距1200mm。梁侧主楞采用2根483.5钢管间距500mm竖向布置（大于800mm梁间距400mm布置），次楞选用50mm100mm方木间距150mm横向布置，对于梁高600mm的梁模板，两侧增加M16对拉螺栓间距100，200，300布置，螺栓外套PVC塑料管。梁底次楞采用1根50100木方间距300mm竖向布置，主楞采用1根483.5钢管横向布置。 2、控制要点严格保证梁的截面尺寸，梁顶标高位置。梁板交接位置处全部采用硬拼，不直的接缝要用小手刨刨直，拼接要细致，保证平整无错台，密封不漏浆。同顶标高同截面尺寸框架连续梁，保证梁底模和侧面在同一直线上。当梁跨度大于4m时，模板起拱2.0L/24、1000，跨中起拱，起拱高度最大不超过20mm。5.4.8顶板模板顶板模板采用15mm厚度多层板，第一层支撑梁采用50mm100mm方木间距300mm布置，第二层支撑梁选用100mm100mm方木。支撑采用碗扣架，立杆间距900mm，步距1200mm。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木做为柱头的龙骨。5.4.9楼梯模板楼梯踏步模板采用定型模板，其它平台均采用15mm厚覆膜多层板及方木现场拼装。5.4.10门洞口模板采用15m25、m多层板做定型窗模，其角用定型角钢固定，并用螺栓拉牢，侧面用铁钉将多层板固定在木板上，木螺丝要凹进多层板表面。上、下用边梁加”井”形筋分左、中、右三道支撑定位，左右两侧与暗柱钢筋用”井”形筋分上、中、下固定。5.4.11施工缝板施工缝：在大于板厚高的多层板条上按照顶板上的钢筋位置和直径开槽，插入钢筋，底部垫在模板上，并在下铁钢筋下设置同保护层厚度的多层板。最后在多层板板条上帮设钢筋，以固定多层板。要求此模板必须与钢筋绑扎牢固，以免形成施工缝不直。梁施工缝：在施工缝位置处先绑扎快易收口网，然后加设钢筋固定支撑，待混凝土凝固后将附加钢筋取出。5.4.12后浇带底板后浇带 采用厚多层板100100m26、m的方木支设，墙体后浇带模板墙体后浇带采用5cm宽单面刨光木板组拼，靠近钢筋的木板按水平方向钢筋直径切豁口。木模板组拼后用墙体模板将其夹紧并用穿墙螺栓在模板外侧兜住。梁、板后浇带模板采用5cm宽单面刨光木板组拼，靠近钢筋的木板按水平方向钢筋直径切豁口。木模板组拼后在各层模板间加海绵条阻浆并用钉子加固。5.4.13伸缩缝伸缩缝处模板应在上道工序模板拆除后。设置相应厚度挤塑聚本板且与上道工序混凝土紧贴固定，将对拉螺栓引出以便模板加固。在模板安装前做好保护层垫块，确保垫块能有效保证钢筋保护后方可合模。模板支设后将钢筋与模板固定，避免引浇筑时对钢筋的扰动影响钢筋保护层。顶板、梁及支撑体系5.2.14.27、1梁、顶板支撑系统为碗扣式满堂红脚手架，梁横向立杆间距300mm布置，纵向立杆间距600mm布置，步距1200mm。板立杆间距为900mm*900mm，步距1200mm。第一排立杆距梁边300。5.2.14.2对于跨度4m梁，按全跨长度1o3o进行梁底模起拱，起拱应从支模开始时进行(通过U托调整底模各部位标高)，而后将侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。5.2.14.3 车库模架（114交1/0AA轴）考虑到顶板上要堆放材料，立杆间距改为600*600支撑。5.5 模板的维护及修理1、吊装模板时轻起轻放,不准碰撞已安装好的模板和其他硬物。模板28、吊运就位时要平稳、准确、不得兜挂钢筋。2、用撬棍调整模板时，要注意保护模板下口的海绵条。3、严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。4、模板和墙面或柱面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板。5、定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时维修，保证编号的清晰。6、拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。7、模板清理应先用扁铲、戗刀，必要时配备手持砂轮锯清除混凝土、砂浆，包括背楞，清理干净。8、多层板运输堆放防止雨淋水浸；多层板严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面不受损坏；切割或钻孔后的模板侧边要涂刷，防止水浸后引29、起多层板起层和变形；9、多层板使用后应及时清理，严禁用坚硬物敲刮板面；当板面有划痕、碰伤或其他较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光；10、当拆下的多层板模板四周破坏或四边开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后再使用。11、多层胶合板必须用专用小型电动手持锯切割，保证切口整齐，无毛边，拼接处用手刨刨直，保证接缝严密（板边处理同墙模板）。如模板边缘有破损处，应将破损边缘刨除，以保证顶板混凝土质量。5.6脱模剂5.6.1脱模剂的选择本工程钢模板选用油类脱模剂，采用机油和柴油按3：7（体积比）配置而成。5.6.2使用注意事项1、脱模剂应涂刷前应将模板清理干净。钢模板应擦洗干净，打磨出金属光泽，30、擦去浮锈。2、涂刷脱模剂应涂刷均匀、不流坠，不宜涂刷太厚。3、当模板重刷脱模剂时，应及时将模板上浮渣清理干净后，再涂刷脱模剂。4、严禁脱模剂污染钢筋和混凝土接茬部位。6 质量保证体系6.1模板安装、拆除序 号内 容1竖向模板和支架的支撑部分，当安装在基土上时加设垫板，且基土必须坚实并有排水设施。2安装模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。3现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于或等于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的2/1000。4固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。5拆除混凝土强度必须符合设计要求。1、侧模必须在混凝土能保31、证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2、其他必须符合下表。6.2现浇结构拆模时所须混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值百分率计（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1006.3保证项目序号项 目内 容1基本规定模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。其支架支撑部分必须有足够的支撑面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。2检验方法现场观察及尺量。6.4质量标准，模板安装的允许偏差（按长城杯标准执行）项次项 目允许偏差值(mm)检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱墙梁53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面32、模内尺寸基 础105尺量柱墙梁4 , -534层高垂直度层高不大于5m63水准仪或拉线尺量大于5m855相邻两板表面高底差22尺量6表面平整度52靠尺,塞尺7阴阳角方正2方尺,塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线,尺量9预埋管.螺栓中心线位移32拉线,尺量螺栓外露长度10 , -05 , 010预留孔洞中心线位移105拉线,尺量尺寸10 , 0+5 , -011门窗洞口中心线位移3拉线,尺量宽.高5对角线612插筋中心线位移55尺量外露长度+10 , 0+10 , 06.5模板工程质量控制示意图模板工程质量控制示意图模板选择熟悉图纸和技术资料施工准备学习操作规程和质量标准模板涂脱模剂与钢33、筋工序交接书面交底技术交底检查脚手架和脚手板操作人员参加底部标高、中心线，断面尺寸放线钢筋、混凝土工程交接检中间抽查浇筑混凝土时留人看模支模班组自检执行验评标准按梁柱件数取10%抽查，且不得少于3件质量评定不合格项处理根据气温情况或同条件试块强度确定拆模时间运输堆放过程中注意保护模板拆模自检记录清理现场，文明施工质量评定记录资料整理施工记录6.6其他要求1、支模使用的木方子必须刨平。2、定型模板之间拼缝必须加胶条。3、模板在使用前必须清理干净并擦脱模剂。4、模板支模完毕进行清模，用气泵和吸尘器将杂物清理干净。5、支模、拆模必须人工传料，轻拿轻放，严禁抛扔，防止损坏成品。6、楼板模板支好后必须用34、仪器进行检测校正位置、标高及垂直度。7 成品保护措施7.1 模板支设必须做好钢筋工程的保护，墙体、柱体钢筋不得攀爬、垫块不得拆除；顶板钢筋不得踩踏，行走使用专用马道。7.2 保护标高及水平控制线、控制桩，不得改动或踩踏。7.3 模板拆除前，混凝土强度和临时支撑符合要求，拆模不得损伤结构面层及棱角。结构层上堆放物料及施工集中荷载不得过大，并注意尽量放置在梁位置，避免大量荷载放置在板中。8 安全及文明施工注意事项8.1 一般规定 加强安全施工的宣传教育工作，职工入场后，必须结合工程特点开展入场安全教育。严格贯彻有关安全操作规程。 要严格按照拆模原则和工长交底进行拆模，板、梁未达到强度前决不允许拆除35、支撑及底模。 支、拆模板作业高度在2m以上（含2m）时，必须搭设脚手架。 手动工具应放入工具袋内，搬手应用小绳系在身上。 上下建筑物应走马道，严禁搭乘吊具、攀登脚手架上下。8.1.6 支搭和拆除、吊运模板必须设专人指挥，模板工、信号工、塔吊驾驶员应协调配合，做到稳起、稳落、稳就位。8.1.7 拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，不得穿胶底鞋。8.1.8 木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的要求配备消防器材。8.1.9 运输木料、模板时，必须绑扎牢固，保持平衡，码垛高度不应超过1.5m。0拼装、存放模板的场地必须平整坚实，不得积水。存放时，底部应垫方木，堆放应稳定，立放应支撑牢固。2使36、用木工机械如果出现电路故障必须由专业电工排除，作业前试机，各部件运转正常后方可作业。机械运转过程中出现故障时，必须立即停机、切断电源。8.2 具体要求 模板应根据使用部位加以编号，分型号安排临时堆放场地，根据工艺要求依顺序进行模板安装就位。 模板安装前要检查吊装用绳索、卡具及模板上的吊环是否完整有效。严禁大幅度摆动。 模板组装完后，应转运至专用堆放场地放置。 安装墙体、柱体模板时，必须确保操作平台板的安装牢固。施工时为保证施工安全，操作安装人员必须系好安全带，操作面下必须有绑好的兜网和安全网后，方能进行下一步施工。 施工中，如遇六级及以上大风或阵风，应立即停止作业，并将回转制动器完全松开。9 37、模板计算9.1板模板(碗扣架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：地下二层人防处顶板。本工程最大层高4.8m，为地下二层与地上一层，又由于地下二层顶板支撑体系落在基础底板上，故最大计算高度为6.15m；人防处顶板板厚400mm，为本工程楼板最厚处。此处为工程顶板支撑荷载最大处，所以选取此处为计算范例。 模板支撑体系剖38、面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：6.15m；混凝土楼板厚度：400mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.9m；立杆横向间距或排距lb：0.9m；立杆步距h：1.2m；扫地杆距支撑面h1：0.37m； (二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参39、数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1200mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁；(一) 面板参数面板采用柏木木面板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：17N/mm2；弹性模量E：10000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：40、10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.200m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1200183/12= 5.83241、105mm4； W = 1200182/6 = 6.480104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.200=0.360 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.2000.4=11.520 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.11.2000.4=0.528 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.360+ 11.520+ 0.528=12.408 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.200=3.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=12.408kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久42、荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=17.722kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.408+1.43.000) =17.181kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.408+1.40.73.000) =17.722kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.212.408 =13.401kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.3512.408 =15.076kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验43、算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =6.480104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.387kNm； Ma=0.125ql2=0.12517.7220.32 =0.199kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.12513.4010.32+0.253.1500.3 =0.387kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.12515.0760.32+0.252.2050.3 =0.335Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.387106/6.480104=5.972N/mm2；实际弯曲应力44、计算值 =5.972N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 12.408kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-截面惯性矩: I =5.832105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 512.4083004/(384100005.832105)=0.224mm；实际最大挠度计算值: =0.224mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、板底45、支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.4=2.880 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.4=0.132 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+2.880+ 0.132=3.102 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q146、k=2.50.3=0.750 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=3.102+0.03=3.132kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(3.102+0.03) =3.383kN/m； q2=0.91.40.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(3.102+0.03) =3.805kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集47、中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(3.102+0.03) =3.383kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(3.102+0.03) =3.805kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma48、，Mb）=0.823kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1003.8050.92+0.1170.6620.92 =0.371kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0803.3830.92+0.2133.1500.9=0.823kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=3.953 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.61749、q2l=0.6003.8050.9+0.6170.6620.9=2.422kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6003.3830.9+0.6753.150=3.953kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6773.1329004/(100100004.167106)=0.334mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.823106/8.333104 =9.877N/mm2实际弯曲应力计算值 =9.877N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求50、！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.953100062500/(4.16710650)=1.186N/mm2；实际剪应力计算值 1.186 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.334mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.334mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100矩形木楞，间距900mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1833.33104= 8.333106 mm51、4； W=1166.67103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.3=0.450 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=3.383kN/m；q252、=0.91.40.450 =0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=3.805kN/m；q2=0.91.40.70.450 =0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1003.3830.9+1.2000.5670.9 =3.961kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1003.8050.9+1.2000.3970.9 =4.196kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=4.53、196kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1003.1320.9=3.101kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.081 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.060 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 5.359kN 最大变形：= 0.522mm 最大支座反力：54、F= 13.787kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.014106/1.667105 =6.081N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.081N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=5.3591000125000/(8.333106100)=0.804N/mm2；实际剪应力计算值 0.804 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.522mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第2跨最大挠度55、为0.059mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.521mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=13.320+1.027=14.348 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传56、递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.3=0.300 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 13.320 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(6.15-0.4)=1.027 kN；注：为了计算简便，每米57、立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=14.348 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查碗扣架规范JGJ166-2008附录E得到= 0.427；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.362=1.924m；计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.924100/1.580=121.58、772钢管立杆长细比= 121.772 小于钢管立杆允许长细比 = 230，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=14.348103/(0.4274.890102) = 68.655N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.655N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、楼盖承载力计算（缺乏相关规范，仅供参考）楼板承载力验算依据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 等59、规范编制。(一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设4层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=8.4m；板单元宽度BC=8.4m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数本层楼盖板厚度h1=400mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑7天，混凝土强度fc1=9.686MPa，混凝土弹性模量Ec1=23940.000MPa；2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h2=400mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑14天，混凝土强度fc2=13.026MPa，混凝土弹性模量Ec2=28980.000MPa；3.施工层下3层楼盖模板（简60、称：下3层）支架参数本层楼盖板厚度h3=400mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑21天，混凝土强度fc3=15.030MPa，混凝土弹性模量Ec3=30870.000MPa；4.施工层下4层楼盖模板（简称：下4层）支架参数本层楼盖板厚度h4=400mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑28天，混凝土强度fc4=16.700MPa，混凝土弹性模量Ec4=31500.000MPa； 结构模型立面图 结构模型平面图(二)荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷载组合值：P=14.348kN；楼盖自重荷载标准值：g1=400/100025=10.000kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P/(LaL61、b) =14.348/(0.90.9)=17.713kN/m2；2.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g2=400/100025=10.000kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；3.下3层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g3=400/100025=10.000kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；4.下4层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g4=400/100025=10.000kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q4=0.750kN/m2；5.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=62、P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec1h13=23940.0000.43=1532.1600Ec2h23=28980.0000.43=1854.7200Ec3h33=30870.0000.43=1975.6800Ec4h43=31500.0000.43=2016.0000G1=1.2(1532.1600/7378.5600)40.000=9.967kN/m2G2=1.2(1854.7200/7378.5600)40.000=12.066kN/m2G3=1.2(1975.6800/7378.5600)463、0.000=12.852kN/m2G4=1.2(2016.0000/7378.5600)40.000=13.115kN/m2Q1=1.4(1532.1600/7378.5600)19.963=5.804kN/m2Q2=1.4(1854.7200/7378.5600)19.963=7.025kN/m2Q3=1.4(1975.6800/7378.5600)19.963=7.483kN/m2Q4=1.4(2016.0000/7378.5600)19.963=7.636kN/m2(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=8.4/8.4=1.000；查表：mx=0.01760，my=0.01760，mx64、=-0.05130，my=-0.05130；四边简支：Lx/Ly=8.4/8.4=1.000；查表：mqx=0.03680，mqy=0.03680；1.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q1/2=12.869kN/m2；Gq=G1+Q1=15.771kN/m2；Q1=Q1/2=2.902kN/m2；Mx=(mx+my)G1Bc2+(mqx+mqy)Q1Bc2=28.219kN/m2；My=(my+mx)G1Bc2+(mqy+mqx)Q1Bc2=28.219kN/m2；Mx=mxGqBc2=-57.086kN/m2；My=myGqBc65、2=-57.086kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 28.219 ASX=227（HRB400）楼盖Y向正筋 28.219 ASY=227（HRB400）楼盖X向负筋 -57.086 ASX=465（HRB400）楼盖Y向负筋 -57.086 ASY=465（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB40016200 ASX=1005楼盖Y向正筋 HRB40016150 ASY=1340楼盖X向负筋 HRB40016200 66、ASX=1005楼盖Y向负筋 HRB40016150 ASY=1340下1层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。2.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q2/2=15.578kN/m2；Gq=G2+Q2=19.091kN/m2；Q2=Q2/2=3.513kN/m2；Mx=(mx+my)G2Bc2+(mqx+mqy)Q2Bc2=34.160kN/m2；My=(my+mx)G2Bc2+(mqy+mqx)Q2Bc2=34.160kN/m2；Mx=mxGqBc2=-69.104kN/m2；My=myGqBc2=-69.167、04kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 34.160 ASX=274（HRB400）楼盖Y向正筋 34.160 ASY=274（HRB400）楼盖X向负筋 -69.104 ASX=561（HRB400）楼盖Y向负筋 -69.104 ASY=561（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB40016200 ASX=1005楼盖Y向正筋 HRB40016150 ASY=1340楼盖X向负筋 HRB40016200 ASX=10068、5楼盖Y向负筋 HRB40016150 ASY=1340下2层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。3.下3层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G3=G3+Q3/2=16.594kN/m2；Gq=G3+Q3=20.336kN/m2；Q3=Q3/2=3.742kN/m2；Mx=(mx+my)G3Bc2+(mqx+mqy)Q3Bc2=36.388kN/m2；My=(my+mx)G3Bc2+(mqy+mqx)Q3Bc2=36.388kN/m2；Mx=mxGqBc2=-73.611kN/m2；My=myGqBc2=-73.611kN/m269、；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 36.388 ASX=292（HRB400）楼盖Y向正筋 36.388 ASY=292（HRB400）楼盖X向负筋 -73.611 ASX=596（HRB400）楼盖Y向负筋 -73.611 ASY=596（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB40016200 ASX=1005楼盖Y向正筋 HRB40016150 ASY=1340楼盖X向负筋 HRB40016200 ASX=1005楼盖Y向负筋70、 HRB40016150 ASY=1340下3层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。4.下4层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G4=G4+Q4/2=16.933kN/m2；Gq=G4+Q4=20.751kN/m2；Q4=Q4/2=3.818kN/m2；Mx=(mx+my)G4Bc2+(mqx+mqy)Q4Bc2=37.131kN/m2；My=(my+mx)G4Bc2+(mqy+mqx)Q4Bc2=37.131kN/m2；Mx=mxGqBc2=-75.113kN/m2；My=myGqBc2=-75.113kN/m2；根据以上弯矩71、，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 37.131 ASX=297（HRB400）楼盖Y向正筋 37.131 ASY=297（HRB400）楼盖X向负筋 -75.113 ASX=607（HRB400）楼盖Y向负筋 -75.113 ASY=607（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB40016200 ASX=1005楼盖Y向正筋 HRB40016150 ASY=1340楼盖X向负筋 HRB40016200 ASX=1005楼盖Y向负筋 HRB40072、16150 ASY=1340下4层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备4层模板支架可以满足楼盖承载力要求。注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架，以保证施工安全！9.2梁模板(碗扣架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-20073、2)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：6001100。本工程最大层高4.8m，为地下二层与地上一层，又由于地下二层梁支撑体系落在基础底板上，故最大计算高度为6.15m；人防处顶板板厚400mm，最大梁截面为6001100mm。此处为工程顶板支撑荷载最大处，所以选取此处为计算范例。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.6m；梁截面高度D：1.1m；楼层高度H：6.15m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：400mm；梁边至板支撑距离：0.3m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.74、2m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；梁底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底立杆步距h：1.2m；板底支撑梁及模板总厚度：165mm；考虑梁两侧的楼板荷载；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重75、标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用柏木木面板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：15N/mm2；弹性模量E：6000N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.5钢管；间距(mm)：400；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：20600076、N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：120,150*3；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M16；螺栓水平间距：400mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,200,300；4.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(77、2层梁上顺下横承重)；(一) 面板参数面板采用柏木木面板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：15N/mm2；弹性模量E：6000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.5钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：12078、N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取279、.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=26.400 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准80、组合： q=12.9331=12.933kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=19.242kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.44)1=19.008kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)1=19.242kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9331=15.714kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.741=3.528kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力81、计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=3.842kNN2=1.648kNN3=1.676kNN4=1.500kN 最大弯矩 M= 0.113kNm 最大剪力：V= 1.956kN 最大变形：= 0.411mm 最大支座反力：F= 3.842kN3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.113106/3.750104 =3.017N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.017N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.82、411mm，容许挠度为0.480mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.036mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为0.520mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，共4组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333183、04 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 3.842/1=3.842 kN/m；(b) 计算挠度采用：q = 3.098/1=3.098 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.8420.42最大剪力 V=0.6ql=0.63.8420.4=0.922kN最大支座力 N=1.1ql =1.13.8420.4=1.690kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6773.0984004/(10010000.0004.16784、106)=0.013mm(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.061106/8.333104 =0.738N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.738N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.922100062500/(4.16710650)=0.277N/mm2；实际剪应力计算值 0.277 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =0.013mm；容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.600mm；实际最大挠度计算值: =0.013mm小于最大允许挠度值: =85、1.600mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.5钢管为一组，间距400mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.045kNm 最大剪力：V= 1.406 kN 最大变形：= 0.003mm 最大支座反力：F= 1.668kN(1)86、 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.045106/1.016104 =4.420N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.420N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.70310006946/(2.4381053.5)=5.721N/mm2；实际剪应力计算值 5.721 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.800mm，满足87、要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M16 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 144 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N88、 =1.668 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.668kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.480kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600153/12= 1.688105mm4； W = 600152/6 = 2.250104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.600=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.6001.1=15.840 kN/m；钢89、筋自重标准值G3k=1.50.6001.1=0.990 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=17.130 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.600=1.200 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=17.130kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=21.871kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.217.130+1.41.200) =20.012kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3517.130+1.40.71.200) =21.871kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W 90、f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.250104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.094105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=21.871kN/m；面板计算跨度: l = 600/(4-1)=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.094105/2.250104=4.860N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.860N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 17.130 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.91、000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.688105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 517.130200.0004/(38460001.688105) = 0.352 mm；实际最大挠度计算值: =0.352mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=192、83.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 21.871200.000/600.000+0.041=7.331 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 17.130200.000/600.000+0.030=5.740 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.3310.62=0.264kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.67.3310.6=2.639kN最大支座力 N=1.1ql =1.17.93、3310.6=4.838kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6775.7406004/(10010000.0004.167106)=0.121mm (一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.264106/8.333104 =3.167N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.167N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.639100062500/(4.16710650)=0.792N/mm2；实际剪应力计算值 0.792 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大94、挠度： =0.121mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.400mm；实际最大挠度计算值: =0.121mm小于最大允许挠度值: =2.400mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根483.5钢管，间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=112.19104= 1.219105 mm4； W=15.08103= 5.080103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.838kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支95、撑梁传递的最大支座力2.731kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.788kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.125kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.052kN/m；计算挠度时取0.038 kN/m。(3) 考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递：永久荷载标准值Gkb=(250.4+0.5) 0.60.3/2=0.945 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0 0.60.3/2=0.090kN；计算弯矩和剪力时取F=max（F1，F2）=1.228kN；由可变荷载效应96、控制F1=0.9(1.20.945+1.40.090)=1.134kN；由永久荷载效应控制F2=0.9(1.350.945+1.40.70.090)=1.228kN；计算挠度时取0.945kN。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=8.818kNN2=8.818kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 4.846kN 最大变形：= 0.982mm 最大支座反力：F= 8.818kN(1) 支撑梁抗弯强度计算97、 =M/W=0.718106/5.080103 =141.372N/mm2实际弯曲应力计算值 =141.372N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.84610003473/(1.2191053.5)=39.449N/mm2；实际剪应力计算值 39.449 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.982mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.167mm，容许挠度为1.200mm，满足要98、求！第3跨最大挠度为0.982mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.818 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(6.15-1.1)=0.812 kN；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；N =N1+N2=8.818+0.812=9.630 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规99、范JGJ162-2008附录D得到= 0.458；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.317=1.834m；计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.890cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.834100/1.580=116.076钢管立杆长细比= 116.076 小于钢管立杆允许长细比 = 230，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =9.630103/(0.4584.890102) = 43.034N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.034N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！