1、目 录第一章 工程概况03 1.工程简介03 2.快拆架简介04 3.主体结构简介04 4.平面布置04 5.基本要求06第二章 编制依据06 1.法律法规06 2.相关规范06 3.其他依据07第三章 施工计划07 1.施工进度计划07 2.材料准备计划07 3.机具准备计划08第四章 施工工艺技术08 1.工艺流程08 2.施工要点12第五章 安全文明施工措施14 1.组织保障措施14 2.技术措施14 3.应急预案15 4.安全文明施工措施18 5.监测监控19第六章 劳动力计划20 1.劳动力计划20 2.专职安全生产管理人员配备及要求20 3.特种作业人员管理20第七章 模板工程计算2、书21 第一节 梁模板计算21 第二节 板模板计算49 第三节 柱模板计算59 第四节 墙模板计算59 第一章 工程概况1.工程概况 南川世界城项目位于重庆市南川区新城09-1地块，是集商业、住宅、地下车库及附属设施为一体的大型居住社区。本工程承包范围为南川世界城一期二标段，由7栋花园洋房（2124，2729#楼）、2栋高层（6、7#楼）、1个地下车库（32#楼）及附属设施组成。本工程结构为全现浇框架、剪力墙结构形式，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值0.05g。高层结构抗震等级为三级，洋房结构抗震等级为四级。建筑场地类别为II类，耐火等级高层为一级，洋房为二级。建筑结构设计合理使用年限3、为50年。表1-1 工程简介序号项目内容1工程名称南川项目9-1地块一期二标段6-7号、21-24号、27-29号、32号车库土建及普通水电安装工程2工程地址重庆市南川区新城3建设单位4设计单位5勘察单位6监理单位7施工总承包单位8质量监督单位9安全监督单位10合同承包范围土建及一般水电安装工程11总建筑面积100582.7m212建筑楼层分布栋号层数建筑高度2124，2729#楼7+1F/-124.4m6、7#楼33F/-2F99.3m32#楼-2F/-1F7.5m13合同造价约11798万元14合同工期760天2. 快拆架简介 本工程高层标准层、洋房0.000以上采用插槽式快速拆装脚手架（4、以下简称快拆架），快拆架是一种新型产品，执行标准为重庆地标建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014。支撑钢管均采用483.0mm，其力学性能符合现行国标碳素结构钢GB700-2006中Q235A钢的规定，表面光滑、顺直，无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。 立杆最大间距12001200（本工程最大间距为12001000），立杆顶部用可调节顶托调节标高。梁底找平杆采用直角扣件固定在立杆上，连接扣件必须符合钢管脚手架扣件GB15831-2006规定，各活动部位灵活，无裂纹、气孔、毛刺等。快拆架立杆接头为承插式，其接头位置不受碗扣式、扣件式脚手架规范相关限制。3. 主体结构简5、介 高层标准层和洋房0.000以上层高均为3m；本工程梁截面尺寸主要有：200*(280/350/400/450/500/700/800/900/1000)mm；现浇板厚主要有：100、120、130mm；框架柱截面尺寸主要有：300*400/700/892、400*800、500*500/1000、700*1000mm；剪力墙厚度主要有：200、310mm；4.平面布置根据总平面布置方案，场内做到施工道路、加工场地、材料堆场硬化；在总平面布置上，明确施工区域的划分；以规划的小区入口、消防通道路线进行施工大门、施工道路的布设，利于车辆、机械设备的进出场和物资材料的水平、垂直运输，减少对车库顶板6、承载力的影响；满足施工需要和文明施工的前提下，尽可能减少临时建设投资；在保证场内交通畅通和满足施工对材料要求的前提下，最大限度地减少场内运输，特别是减少场内二次搬运；在施工现场总平面利用上，尽量减少各工种间相互干扰；符合施工现场卫生、安全技术要求及防火规范；做好对总平面的统一分配和管理，协调各专业和各分包单位对总平面的使用。本工程场外施工道路收场地限制，规划设置两条临时道路进入施工现场，第一条路线由“金佛北路北城施工大门北城施工区域项目南侧施工次入口”进入现场，第二条路线由“金佛北路龙济二路（北城硬化道路）金龙西路项目北侧施工主入口/次入口”进入现场。待龙济一路投入使用后，由“龙济一路金龙西路7、施工主入口”进入现场。本工程共设置6台塔吊。高层区6、7#楼每栋楼设置1台QTZ63塔吊，臂长50m；洋房区27-29#楼设置2台QTZ63塔吊，臂长40m（减臂）；洋房区21-24#楼设置2台QTZ塔吊，臂长45m（减臂）。主体阶段先施工主楼，后施工车库，由西向东、由南向北流水施工。高层区6、7#楼每栋楼设置一个钢筋房、一个木工房；洋房区27-29#楼设置一个钢筋房、两个木工房；22、23#楼设置一个钢筋房、一个木工房；21、24#楼设置一个钢筋房、一个木工房。每个钢筋房占地面积约450m，每个木工房占地面积约200m。5.基本要求 本方案主要针对快拆架体系进行概述和验算，模板的制作、安装工8、艺，以及质量要求详见“模板工程专项施工方案”。第二章 编制依据1.法律法规 中华人民共和国建筑法国家主席令第91号 中华人民共和国安全生产法国家主席令第70号 中华人民共和国环境保护法国家主席令第22号 建设工程质量管理条例国务院令第279号 建设工程安全生产管理条例国务院令第393号 工程建筑标准强制性条文建设部2002219号文 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文 生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则GB/T 29639-2013 重庆市城乡建设委员会下发的“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知”渝建发201416号 重庆市房屋建筑和市政基础设施9、工程现场文明施工标准渝建发2008169号 重庆市建设委员会关于印发进一步规范重庆市高切坡、深开挖、高填方项目管理的若干规定的通知渝建发200247号 重庆市建设委员会关于认真贯彻落实进一步规范重庆市高切坡、深开挖、高填方项目管理的若干规定的通知渝建发200276号 关于进一步加强基础安全施工的规定渝建安发200321号2.相关规范 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 建设工程项目管理规范GB/T503262001 高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010 建筑施工安全检查评分办法JGJ59-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工10、模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014插槽式快速拆装脚手架构件Q/CQJC-001-20113.其他依据 本工程施工图纸、设计变更、技术变更洽商记录；本工程施工组织设计；中国建筑四局安全文明施工管理标准化图集 ；集团安全文明施工标准。第三章 施工计划1.施工进度计划 高层：裙楼以下按10天/层，标准层按5天/层，屋面层8天； 洋房：一七层6天/层，坡屋面层10天。2. 材料准备计划序号材料名称型号数量备注1钢管483.0mm无缝150T钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、11、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管外径、壁厚等的偏差符合要求2模板183091515mm七层胶合板40000m必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88中的规定3木方8040mm木枋400m不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。4对拉螺杆12、1420000套需要防水部位用止水螺杆5扣件十字扣件、直接扣件、旋转扣件100000个应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用6可调顶托30长500mm10000个直径、质量12、应符合要求3.机具准备计划序号机具名称型号数量用途1塔吊QTZ636台垂直运输、水平运输2圆盘锯10台配模3手提锯20个细部配模4打眼电钻20个钻螺杆孔洞5线坠2kg20个铺设梁底板、垂直度检查6卷尺50m、5m10把测量放线、尺寸检查7墨斗10个测量放线8撬棍30根拆模9铁锤100把铺设、加固模板10红外线水准仪5台标高引测11铅垂仪1台主控线投测12激光经纬仪1台主控线投测第四章 施工工艺技术1.工艺流程 1.1.搭设流程按照方案的要求计算配备所需构配件放立杆控制线立立杆并将横杆的插头插进立杆插座横杆与相邻立杆通过插头插与插座形成稳定的结构搭设梁底找平杆（承重杆）立杆顶部插入可调顶托搭设梁13、板底模板 1.2.模板安装 （1）柱模板安装： 首先弹出柱的中心线及四周边线； 根据测量标高进行柱周边找平； 根据设计图要求，事先用15mm厚模板制成定型柱模板并编号堆码； 搭设模板架子，其立杆和水平杆间距应按照模板架子设计要求，纵横杆排列整齐； 模板吊装就位，各块组合连接，模板下脚内口应与底部墨线对齐，然后校正吊垂直，通排柱在下脚进位，吊直后上口拉通线校正中间各柱模板。 柱脚应预留200200的清扫口，保证在浇筑混凝土前能清理出模板内的杂物。柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2m。 柱模应根据柱断面尺寸和砼的浇灌速度加设柱箍或对拉丝杆。 （2）安装梁模板先在柱上弹出轴线、梁位置线和水14、平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，可调顶托的外露部份不应超过200mm。在可调顶托的托板上安放483.0双钢管作主龙骨，在主龙骨上安装梁底次龙骨（40mm80mm木方）。次龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于或等于4m时，按梁净跨的 2进行起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模及对拉高强螺栓。 （3）安装楼面模板 通线调整脚手架顶托的标高，将其调到预定的高度。在可调顶托托板上架设483.0双钢管作主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨（40mm80mm木方），然后在次龙骨上安装模板。铺模板时，可从四周铺起，在中间收口。 1.3.脚手架和15、模板的拆除 （1）拆除侧模时应能保证混凝土表面及棱角不受损伤；底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，以同条件养护试件强度试验报告为依据。拆模前应经监理工程师批准。结构类型结构跨度按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（%）板2502, 8758100梁、拱8758100悬壁构件-100 （2）拆模前可先拆除梁底一道水平拉杆，以满足施工人员站立作业，用木方和模板搭设作业平台，检查周围的安全网是否完好，经项目部或专职安全员检查安全后才能进行拆模施工。 （3）拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。 （4）拆除顶板模板时16、应将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在钢管架下，待顶板上木料拆完后，再拆钢管架。 （5）拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动模板，方便人员的拆除。 （6）拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要必须及时从架体内运走，不得堆积在支架内，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。 （7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 （8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 1.4.模板、脚手架的维17、护和管理 （1）在使用过程中要及时清理附着在模板上的混凝土，刷脱模剂。 （2）模板、脚手架拆除至存放点时，模板保持平放，脚手架要堆码整齐。 （3）拆下的模板应急时清除灰浆，难以清除时，可采取模板除垢剂处理，不准敲砸，拆下来的脚手架要清理架体上附着的混凝土块等。拆下来的模板、脚手架，如发现翘曲、变形、应及时修理，损坏的板面应及时进行修补。 （4）暂时不用的材料应入库保存，分类管理。 1.5.立面、节点示意图 (a) (b)图3.1.1 插槽式节点构成1立杆；2水平杆；3立杆插座；4水平杆端楔形插头(a)连接前； (b)连接后正立面图 俯视图 插座示意图 插头示意图2.施工要点2.1.施工前必须熟18、悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。2.2.支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。2.3.扫地杆和水平杆横杆的插头与立杆的插座用铁锤敲紧至安全插入深度，且不得小于30mm。2.4.立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。2.5.水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。2.6.立杆下需铺设木板，木板可采用木方通长设置，或面积不小于0.15的木板铺垫，并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。2.7.U型托安装完毕后，进行调平。19、跨度大于4m按2起拱，避免虚支。2.8.U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于250mm，自由端调节最大高度为200mm，严禁任意上调。2.9.木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。2.10.在架体外侧周边及内部纵、横向每 6m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 6m8m。2.11.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。2.12.竖向剪刀撑斜杆与地面的倾斜角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，剪刀撑斜杆的搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端20、部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。2.13.剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。2.14.上层竖向构件模板拆除运走后，在施层无过量堆积荷载方可进行下层模板拆除。2.15.模板拆除前应办理拆模申请，经项目技术负责人批准后方可进行第一次模板拆除。2.16.模板及其支架的拆除顺序严格执行支模图进行，严禁私自乱拆。2.17.模架的拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的规定。 第五章 施工安全保证措施1.组织保障措施1.1.按管生产必须管安全的原则，建立以安全负责人牵头、生产负责人参与的现场安全管理小组。安全管理组长：项目经理：毛云锋执行组长：生产经理（熊军21、）、技术负责人（陶峰）、安全负责人（杨自勇）副组长：各栋号长、劳务负责人（李伟）成员：何亚运、任家兵、陈业、夏饶东、张梁山，劳务队伍专职安全员、模板班组长、模板班组兼职安全员。1.2.明确安全管理小组成员职责分工(1)安全管理组长（执行组长）：负责组织安全管理小组在每层混凝土浇筑前对模板支撑体系的安全性、稳定性的检查验收，对检查中发现的问题提出整意见，并定人、定时、定措施要求责任人整改。复查整改情况，对未消除安全隐患的，必须责令继续整改，直至消除隐患。(2)执行组长（技术负责人）：参加楼层模板支撑体系的检查验收，对未按方案要求搭设的支撑体系，责令责任人员按方案要求予以改正，对于施工方案在指导现22、场施工的不足之处，及时予以修正，并对现场安全施工提供技术指导。(3)副组长（劳务负责人）：参加楼层模板支撑体系的检查验收，对于检查中发现的安全隐患的整改提供人力支持，及时安排人员消除隐患。(4)施工员：在日常生产过程中，加强对生产安全隐患的排查整改，并对安全员日常巡查中发现的安全隐患提出整改措施，督促责任人员及时整改，消除隐患。(5)安全员（劳务队专职安全员、班组兼职安全员）：加强日常巡查，对巡查时发现的人的不安全因素、物的不安全因素及时予以制止，消除不安全因素，并按要求做好日常巡查记录。(6)模板班组长：在日常生产过程中，加强对班组作业人员的安全意识教育，提高作业人员安全意识，从源头上消除人23、的不安全因素。同时，对于模板工程施工中出现的安全隐患，及时组织人员按相关管理人员提出的整改措施予以整改。2.技术措施2.1.认真贯彻国家、企业的安全生产方针和有关安全技术管理规定。 2.2.施工现场道路保证畅通无阻，机械设备安全可靠，临边、洞口应有安全标志。 2.3.现场应设置专职安全员，负责巡视、检查监督和处理现场安全问题。 2.4.施工人员在施工前必须熟悉模板工程的设计安装要求，立杆支顶必须设垫块，垫块采用150*150的木模板。 2.5.工人进场前必须进行全面的身体检查，凡有劳动、安全、卫生监督部门规定的不准上岗的病患者一律不准上岗作业。 2.6.工地设配电箱，每台木工圆盘锯单独安装专用24、开关及漏电保护开关，所用电源线路均须架空设置，严禁拖地，严禁使用破损或绝缘性能不良的电线，电闸箱应有门、有锁、有防雨盖板、有危险标志。 2.7.各种机具设备均须采取接零或接地保护。接零线或接地线不准用独股铝线。严禁在同一系统中接地两种保护混用。 2.8.电锯、木工电平刨等机械、机具按规定配备和安装防护装置。机械的传动带、明齿轮、皮带轮、飞轮等都要有防护网或罩。 2.9.操作人员应按规定佩带个人防护用具。 2.10严禁在机械运转过程中进行检修,机械检修时必须拉闸断电,并设专人看护电闸。 3.应急预案 3.1.应急救援小组及职责 组 长：毛云锋 电话： 副组长：熊 军 电话： 陶 峰 电话： 组 25、员：夏饶东、张梁山、银志强、张亮、任家兵、杨自勇、何亚运、刘德会、胡燕、陈业3.2.职责：(1)组长：a) 对项目的安全生产工作全面负责，保证国家安全生产法规和企业安全生产规章制度在项目上贯彻落实，必须将项目的安全防护设备、设施同时纳入计划。b) 负责按照国家和企业的有关规定，建立和完善项目安全生产管理和责任体系，并领导其有效运行，贯彻执行项目部制订的安全生产目标，确保项目安全管理达标。c) 组织对项目管理人员和操作工人进行安全意识、安全技术知识的教育。d) 组织项目的安全生产检查，落实隐患整改，保证生产设备、安全装置、消防设施、防护设施、防护器材和急救器具等处于完好状态。e) 负责安全事故现26、场保护和伤员救护工作，配合有关部门进行事故调查和处理。f) 发生安全生产事故，应立即启动项目应急预案，并按建四三字2004号文件规定进行上报。 (2)现场救援小组：职责：实施应急救援动员，情况反馈，通报相关内容，组织人员、车辆、物资，协调相关部门及各分包单位。全面协调应急救援工作。 组 长：熊 军 电话： 副组长：杨自勇 电话： 成 员：夏饶东、张梁山、银志强、张亮、任家兵、杨自勇、何亚运、刘德会、胡燕 (3)技术保障组：职责：为应急救援提供技术支持组长：陶峰 电话：成员：刘程 (4)后勤保障组：职责：为应急救援提供后勤保障组长：陈业 电话： 3.3.报警及通讯联络 (1)程序：首先第一个发现27、者用最快的速度电话通知副组长，简单地说明发生地点、发生时间、伤亡情况；副组长接到电话后，用最快的速度电话联络组长，组长接到电话后用最快的速度联络相关应急救援人员，同时通知担架队、救援车辆以最快的速度赶到事故现场或做好抢救准备，并向公司领导汇报事故情况，必要时请求公司支援。(2)通讯联络方法：一律采用电话联络或报警，组长、副组长及其它救援小组成员必须保持24小时电话开通，如遇第一个人的联系电话打不通时，立即打下一个人的联系电话。 汇报内容：第一个发现事故的人，必须最简单地说明事故的时间、地点及伤亡情况。 (3)现场救援 现场所有人员全力以赴抢救伤员，然后再抢救设备、设施。 主要措施：由总指挥或现28、场救援组组长根据现场的实际情况，采取强有力的措施，尽可能地减少伤亡或损失，遏制事态的发展。现场救援原则：以确保救援人员生命安全、不扩大事故伤亡人员为原则。 3.4.应急救援待命方案救援人员的集合地点：项目部会议室。应急救援电话：熊军 电话： 120 119 由副组长电话通知相关救援小组成员，应急救援小组成员接到电话立即赶赴集合地点待命。由各组组长据实际情况分配任务。 3.5.施救注意事项 (1)请医护抢救人员携相关器械药品赶赴现场，并请相关医院做好抢救准备。 (2)维护现场治安，设置警戒线，确定警戒范围。 (3)清点确定死亡人数。 (4)尽最大努力保护好事故现场，清点现场人员。 3.6.事故调29、查轻伤事故由项目经理组织生产、技术、安全等部门人员及相关分包单位负责人进行调查。重伤事故和死亡事故由分公司（公司）进行调查，项目部应积极配合。 调查要点：(一) 事故的时间、地点。(二) 调查事故的原因、责任人。(三) 调查事故的班组及现场第一目击者。(四) 调查事故的发生经过，弄清事故的发生的各种因素。(五) 事故原因分析。(六) 确定事故性质。(七) 根据事故发生的原因，找出防止发生类似事故的具体措施，并定人、定时间、定措施、落实整改。(八) 事故调查结论。(九) 事故调查报告：调查情况写出书面报告，陈述事故项目部及主要责任，事故发生的经过，事故发生的主要原因和间接原因，发生事故的具体时间30、和地点。(十) 处理请示：依据中华人民共和国安全生产法、安全生产管理条例及相关法律法规，调查组根据调查情况书面写出事故发生的责任项目、责任人处理初步请示。4. 安全文明施工措施 4.1.拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 4.2.支模前必须搭好相关脚手架。 4.3.在拆墙模前不准将脚手架拆除，拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 4.4.浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、节点处是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板31、吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 4.5.木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。4.6.用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必32、须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。 2.7.模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。 2.8.在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 2.9.环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。33、5.监测监控 模板支撑采用插槽式快拆架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时进行监测。本方案采取如下监测措施： 5.1.重点检查立柱底部基础是否回填夯实；垫木是否满足要求；底座位置是否正确，顶托螺杆伸出长度是否符合规定。 5.2.立杆的规格尺寸及立杆的纵距、横距、步距和垂直度是否符合方案规定，不得出现偏心荷载。 5.3.扫地杆和水平杆横杆的插头与立杆的插座是否紧至安全插入深度，且不得小于30mm。 5.4.剪刀撑等设置是否符合规定、安全可靠。 5.5.扣件螺丝的紧固力是否符合规范要求；安全网和各种安全防护设施是否符合要求。 5.6.撑架在搭设时，严格把好“基础、材质、间距、支撑34、连接、防护、承重、铺板、上下通道、验收”等“十道关” 5.7.班组日常进行安全检查，项目每天进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 5.8.日常检查、巡查重点部位： 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 快拆架插头、插座连接是否松动，普管连接扣件是否松动。 架体是否不均匀的沉降、垂直度。 施工过程中是否有超载的现象。 安全防护措施是否符合规范要求。 快拆架架体和快拆架横杆是否有变形的现象。快拆架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 5.9.浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现35、隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。第六章 劳动力计划1.劳动力计划模板面积洋房按建筑面积的2.5倍进行计算，高层按建筑面积的2.8倍进行计算，每层楼模板工程的实际施工时间按3天考虑，工人按每人/天完成模板量20考虑。序号区域每层平均建筑面积每层平均模板面积需要木工数量1高层750210035人2两单元洋房450112519人3三单元洋房700175030人普工的人数按照技工的人数的20%进行考虑。2.专职安全生产管理人员配备及要求本工程由项目部两名专职安全员及劳务公司专职安全员、班组兼职安全员组成安全管理小组，负责日常安全检查工作，并按要求做好日常安全检查记录、安全隐患排查记录。336、.特种作业人员管理 模板工程涉及的特种作业人员主要为配合施工的塔吊司机、塔吊指挥以及附外电梯的机械工，均要求持有效特种作业人员操作证上岗，并确保身体状况符合上岗要求。第七章 模板工程计算书第一节 梁模板计算一类梁：梁宽为200，梁高h600（以200*600的梁，层高3m进行计算）1.工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.2m梁截面高度0.6m支架高度3m楼板厚度0.13m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1.2m梁长度方向立杆纵距1m梁侧与梁底立杆间距梁底设1根承重立杆，梁侧与梁底立杆间距：600,600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.65m立杆伸出顶层水平杆长度37、a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，2根梁底主楞梁底水平钢管梁侧次楞4080mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度4跨，横距方向宽度4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1623kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m22.新浇砼38、对模板侧压力标准值计算 依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算: =260.6=15.6 kN/m2 其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.6m；3.梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（1）强度验算面板按三跨连续板计算，其计算39、跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.215.6+1.42)1=21.52KN/mq2=(1.3515.6+1.40.72)1=23.02KN/m取较大值q=23.02KN/m作为设计依据。强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.123.020.202=0.09kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.09106=2.4N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（2）挠度验算q = 140、15.6=15.6kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67715.6002004=0.13mm 0.5mm100EI1004500281250满足要求!4.梁侧模板次楞验算次楞采用4080mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4；（1）强度验算次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的41、侧压力标准值G4k=15.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.215.6+1.42)0.2=4.304KN/mq2=(1.3515.6+1.40.72)0.2=4.604KN/m取较大值q=4.604KN/m作为设计依据。强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.14.6040.52=0.115kNm最大支座力：1.1ql=1.14.6040.5=2.53kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.115106=2.695N/mm2 17N/mm2W42667 满足要求!（2）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.42、6q1l=0.64.6040.5=1.381kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.381103= 0.647N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080 次楞抗剪强度满足要求!（3）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 15.60.2=3.12kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.125004= 0.077mm 2mm100EI100100001706667 满足要求!5.梁侧模板主楞验算 主楞43、采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =4490mm3； 截面惯性矩I =107800mm4；（1）强度验算主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.53kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm) 强度验算最大弯矩Mmax=0.323kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.323106=71.938N/mm2 205N/mm2W4490 满足要求!（2）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.716kN，主楞弹性44、模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.169mm 2mm。满足要求!（3）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=2.530.15=0.38kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.38106=84.633N/mm2 205N/mm2W4490 满足要求!（4）悬挑段挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.716kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞45、最大挠度Vmax=0.128mm N=5.11kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!7.梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.5cm3；截面惯性矩I= 1001.51.51.5/12=28.125cm4；（1）强度验算梁底次楞为2根，面板按简支板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(260.6+0.3)+1.431=25.67kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.567k46、N;N2=2.567kN;最大弯矩 Mmax = 0.128kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.128106=3.413N/mm2 12.5N/mm2W37.5103满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1（260.60.3+3）=18.90kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.311mm梁底模板的最大容许挠度值: 200/400 =0.5 mm；最大变形 Vmax = 0.311mm 0.5mm满47、足要求!8.梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4；（1）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。次楞计算简图荷载设计值 q = 2.567/1= 2.567kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.12.56712= 0.257 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.257106=6.02348、N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！（2）抗剪强度验算V=0.6ql=0.62.5671=1.540kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.540103= 0.72N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求!（3）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =1.890/1= 1.89N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.8910004=0.749、50mm 4mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求!9.梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.101kN;N2=4.932kN;N3=0.101kN;最大弯矩 Mmax=0.196kNm；最大变形 Vmax=0.057mm。（1）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.196106=43.653N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求50、!（2）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.057mm 2.4mm满足要求!10.梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=4.932kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。11.扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=0.1kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。12.风荷载计算（1）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载51、规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立52、杆段距地面计算高度H=3m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m2（2）风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=40.218132=0.39kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=4H支撑架高度，H=3m,B支撑架横向宽度，B=10m（3）由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.53、91.4klah2=0.91.40.21811.52=0.062kNm101013.立杆稳定性验算（1）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：4.93kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.3530.1623=0.66kN梁底立杆轴向力设计值：5.59kN;梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.10kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.3530.1623=0.66kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.35（260.13+0.3）11.10+1.4311.10=10.08kN梁侧立杆轴向力设计值：10.84kN;立杆最大轴向力设计值N=10.84kN;风荷载引起的立杆轴力：0.354、9kNN=10.84+0.90.39=11.19kN（2）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=155、.2/1.5=0.80nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。x向为立杆横距方向时，K=1.59，ax=0.80，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.33x向为立杆纵距方向时，K=1.61，ax=0.67，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.28x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数=2.33a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系56、数，架体高度3m,H=1L0=Hah =11.022.331.5=3.56m（3）梁底立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取11.19kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3560/15.9=224，查表=0.145； L0 立杆计算长度，取3560mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；A 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，57、NE=2EA=3.142 2206000424=17.18kN2224 2立杆稳定性验算如下：11.19103+0.0621060.1454244490（1-1.10.14511.19）17.18=182.010+15.409=197.419N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!（4）梁侧立杆稳定性验算（偏心受压）风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取10.84kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3560/15.9=224，查表=0.145； L0 立杆计算长58、度，取3560mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；B 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=17.18kN2224 2立杆稳定性验算如下：10.84103+0.0621060.1454244490（1-1.10.14510.84）17.18=176.318+15.354=191.672N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!二类梁：梁宽为200mm；600mm梁高1000mm（以200*59、1000的梁，层高3m进行计算）1.工程参数梁模板支架参数梁截面宽度0.2m梁截面高度1m支架高度3m楼板厚度0.13m板底立杆纵距la1m板底立杆横距lb1.2m梁长度方向立杆纵距1m梁侧与梁底立杆间距梁底设2根立杆,梁底立杆间距600mm钢管类型483.0mm水平杆最大步距1.5m顶步步距0.65m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞4080mm方木，2根梁底主楞单钢管梁侧次楞4080mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据重庆地标规范要求设置,剪刀撑纵距方向宽度4跨，横距方向宽度60、4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数结构重要性系数支撑架1模板1永久荷载新浇砼（含钢筋）自重26kN/m3模板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.1623kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载重庆，基本风压：0.3kN/m22.新浇砼对模板侧压力标准值计算 依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=261=26 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新61、浇混凝土顶面总高度，取1m；3.梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（1）强度验算面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.226+1.42)1=34KN/mq2=(1.3526+1.40.72)1=37.06KN/m取较大值q=3762、.06KN/m作为设计依据。强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.137.060.202=0.15kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.15106=4N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（2）挠度验算q = 126=26kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67726.0002004=0.22mm 0.5mm100EI1004500281250满足要求!3.梁侧模板次楞验算 次楞采用4080mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵63、抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3； 截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4；（1）强度验算次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.226+1.42)0.2=6.8KN/mq2=(1.3526+1.40.72)0.2=7.412KN/m取较大值q=7.412KN/m作为设计依据。强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.17.64、4120.52=0.185kNm最大支座力：1.1ql=1.17.4120.5=4.08kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.185106=4.336N/mm2 17N/mm2W42667 满足要求!（2）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.67.4120.5=2.224kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.224103= 1.043N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080 次楞抗剪强度满足要求!（3）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 260.265、=5.2kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.25004= 0.129mm 2mm100EI100100001706667 满足要求!4.梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4490mm3；截面惯性矩I =107800mm4；（1）强度验算主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.08kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm) 强度验算最大弯矩Mmax=0.520kNm主66、楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.520106=115.813N/mm2 205N/mm2W4490 满足要求!（2）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.860kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/250=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.282mm 2mm。满足要求!（3）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=4.080.15=0.61kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.61106=135.857N/mm2 20567、N/mm2W4490 满足要求!（4）悬挑段挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.860kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.207mm N=8.08kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!6.梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.5cm3；截面惯性矩I= 1001.51.51.5/12=28.125cm4；（1）强度验算梁底次楞为2根，面板按简支板计算，其68、计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q=1.35(261+0.3)+1.431=39.71kN/m计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=3.971kN;N2=3.971kN;最大弯矩 Mmax = 0.199kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.199106=5.307N/mm2 12.5N/mm2W37.5103满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1（269、610.3+3）=29.30kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.482mm梁底模板的最大容许挠度值: 200/400 =0.5 mm；最大变形 Vmax = 0.482mm 0.5mm满足要求!7.梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4；（1）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=1m70、。次楞计算简图荷载设计值 q = 3.971/1= 3.971kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.13.97112= 0.397 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.397106=9.305N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！（2）抗剪强度验算V=0.6ql=0.63.9711=2.383kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.383103= 1.12N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求!（3）挠度验算 次楞最大容许挠度值：l/250 =100071、/250 =4 mm； 挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。 q =2.930/1= 2.93N/mm； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.9310004=1.162mm 4mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求!8.梁底模板主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（1）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=3.97kN;N2=3.97kN;最大弯矩 Mmax=0.794kNm72、；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.794106=176.84N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（2）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/250 =600/250 = 2.4mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 1.384mm 2.4mm主楞挠度满足要求!9.风荷载计算（1）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和73、37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.143m2la-立杆间距，1m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=3m74、，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.651.120.3=0.218kN/m2（2）风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=40.218132=0.39kN2B210k风荷载标准值,k=0.218kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=4H支撑架高度，H=3m,B支撑架横向宽度，B=10m（3）由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=0.91.4klah2=0.975、1.40.21811.52=0.062kNm101010.立杆稳定性验算（1）立杆轴力设计值支撑结构的危险等级系数取1梁底立杆承受梁荷载设计值：3.97kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.230.1623=0.58kN风荷载引起的立杆轴力设计值：0.39kN立杆轴向力设计值N=3.97+0.58+0.90.39=4.90kN;（2）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/m76、m2）II 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1.2/1.5=0.80nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。x向为立杆横距方向时，K=1.59，ax=0.80，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.33x向为立杆纵距方向时，K=1.61，ax=0.67，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.77、28x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数=2.33a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度3m,H=1L0=Hah =11.022.331.5=3.56m（3）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.062kNm;按下式进行立杆稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取4.90kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3560/15.9=22478、，查表=0.145； L0 立杆计算长度，取3560mm，i杆件截面回转半径,取15.9mm；C 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.062kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=17.18kN2224 2立杆稳定性验算如下：4.90103+0.0621060.1454244490（1-1.10.1454.90）17.18=79.701+14.467=94.168N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!第二节 楼板模板计算现浇板厚度：179、00、120、130mm（以130mm厚板，层高3m进行计算）1.工程参数楼板模板支架参数砼楼板厚度0.13m支架高度3m立杆纵距1m立杆横距1.2m水平杆最大步距1.5m顶步步距0.65m立杆顶伸出长度a0.5m扫地杆高度0.2m钢管类型Q235，483.0mmmm面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木40mm80mm，间距0.1m主楞双钢管剪刀撑按重庆规范设置,剪刀撑立杆纵距方向宽度4跨，立杆横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数结构重要性系数支撑架1模板0.9永久荷载新浇砼（含钢筋）自重25.5kN/m3面板自重0.3kN/m2每米立杆承受支架自重0.80、1623kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载重庆，基本风压：0.25kN/m22.模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（1）强度验算面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.1m。荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.81、91.2(25.50.13+00.13+0.3)+1.431=7.684kN/mq1=0.91.35(25.50.13+00.13+0.3)+1.40.731= 7.038kN/m根据以上两者比较应取q1= 7.684kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.210.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150kN强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 7.6840.12=0.008kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.12 +0.213 3.1500.1=82、0.067kNm取Mmax=0.067KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.067106=1.79N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1（25.50.1300.130.3+3）=6.615kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.3mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6776.6151004=0mm 0.3mm100EI1004500281250满足要求!3.次楞方木验算次楞采用方木，宽度4083、mm，高度80mm，间距0.1m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩 I =40808080/12=1706667mm4；（1）抗弯强度验算次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.2m。荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(25.50.13+00.13+0.3)+1.430.1=0.768kN/mq1=0.91.35(25.50.13+00.13+0.3)+1.40.730.1= 0.704kN/m根据以上两者比较应取q1= 0.768kN/m作为设计依84、据。集中荷载设计值：次楞间距小于0.15m时，集中荷载由两根次楞分担。模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.10.3=0.032kN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.41.25= 1.575kN强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.10.7681.22=0.111kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0321.22+0.2131.5751.2=0.406kNm取Mmax=0.406kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.406106=9.52N/mm2 f=17N/mm2W42667次楞抗弯强度满85、足要求!（2）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.60.7681.2=0.553kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0321.2+0.651.575=1.047kN取V=1.047kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.047103= 0.491N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求!（3）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.1（25.50.1300.130.3+3）=0.662kN/m次楞最大容许挠度值86、:1200/250=4.8mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.6621200.04=0.54mm 4.8mm100EI100100001706667满足要求!4.主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.98cm3，截面惯性矩I=21.56cm4（1）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 0.91.2(25.50.13+00.13+0.3)+1.430.1=0.768kN/mq12= 0.91.35(25.50.13+00.13+087、.3)+1.40.730.1= 0.704kN/m根据以上两者比较应取q1= 0.768kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.7681.2=1.014kN。次楞作用集中荷载P=1.014kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=1.274kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=1.274106=141.871N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗弯强度满足要求!（2）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的88、均布线荷载设计值为：q = 0.1（25.50.1300.130.3+3）=0.662kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.6621.2=1.014kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.055mm。主梁的最大容许挠度值:1000/250=4.0mm，最大变形 Vmax =1.055mm 4.0mm主楞挠度验算满足要求!5.风荷载计算（1）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按重庆10年一遇风压值采用，0=0.25kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项89、和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.158/(1.21.5)=0.105式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.158m2la-立杆间距，1.2m；h-步距，1.5m；d-钢管外径，0.048m ；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.105=0.13无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.131-0.96 2=0.251-1-0.96-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度90、H=3m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.250.25=0.063kN/m2（2）风荷载作用产生的立杆轴向力标准值NWK立杆中由风荷载作用产生的轴向力标准值，按下式计算：NWK=nwaklaH2=40.063132=0.04kN2B230k风荷载标准值,k=0.063kN/m2,la立杆纵向间距，la=1mnwa支撑架单元框架纵向跨数，取nwa=4H支撑架高度，H=3m,B支撑架横向宽度，B=30m（3）由风荷载产生的立杆弯矩设计值MW立杆段由风荷载产生的弯矩设计值，按下式计算：MW=91、0.91.4klah2=0.91.40.06311.52=0.018kNm10106.立杆稳定性验算（1）立杆轴力设计值不组合风荷载时：N=1.35(0.16233+(25.50.13+0.3)11.2)+1.4311.2=11.55kN组合风荷载时：N=1.35(0.16233+(25.50.13+0.3)11.2)+1.4(311.2+0.04)=11.61kN（2）立杆计算长度L0插槽式钢管模板支撑架的单元框架进行整体稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah 立杆计算长度系数，按重庆市建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范附录F表F.0.1取值。表中主要参数取值如下：支撑结构的刚度比，其92、中E-弹性模量，取206000（N/mm2）III 立杆的截面惯性矩，取107800（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取10kNm/radly立杆的y向间距，取1000mmK=206000107800+1000=1.5915001010661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=1.2/1.5=0.80nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。x向为立杆横距方向时，K=1.59，ax=0.80，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.33x向为立杆纵距方向时，K=1.61，ax=0.6793、，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.28x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数=2.33a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表E.3取值，a=1.02其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度3m,H=1L0=Hah =11.022.331.5=3.56m（3）立杆稳定性验算插槽式钢管模板支撑架的单元框架，按下式整体稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取11.61kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/94、i=3560/15.90=224，查表=0.145；L0 立杆计算长度，取3560mm，i杆件截面回转半径,取15.90mm；A杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=11.61103=188.842N/mm2 f=205 N/mm2A0.145424立杆稳定性满足要求!（4）立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取11.61kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.59=157，查表=0.284L0 立杆计算长度，进行局部95、稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.333)1.5=2.50maa1与a2中的较大值，a=0.333其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i杆件截面回转半径,取1.59cm；D 杆件截面积，取424mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.018kNmW杆件截面模量，W=4490mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000424=34.98kN2157 2立杆稳定性验算如下：11.61103+0.0181060.28442444996、0（1-1.10.28411.61）34.98=96.416+4.473=100.889N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!7.架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度3m，宽度30m，取一个立杆纵距1m作为架体计算长度。(1)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.063kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=11.40.097、63133/2=0.40kNm架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取26排。）：0.1623326+(0.3+00.13)130=21.66kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.921.6630/2=292.41kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(2)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.1623326+(0.3+25.500.13)130) 2%=121.112%=2.422kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.42.4223=10.172kNm架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9121.1130/2=1634.99kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!第三节 柱模板计算 参见“模板工程专项施工方案”。第四节 墙模板计算 参见“模板工程专项施工方案”。