1、常州市高架道路二期工程现浇箱梁施工专项技术方案编制人： 校对人： 审核人： 上海城建（集团）公司常州市高架道路二期工程项目经理部目 录1 工程概况11.1总体情况11.2 桥梁断面布置12 编制依据33 施工计划33.1 箱梁进度计划33.2 拟投入本工程设备计划表44 现浇连续箱梁施工44.1 箱梁支架布置与验算44.1.1地基处理44.1.2支架搭设总体思路54.1.3支架构造说明84.1.4标准段箱梁支架支撑体系的承载力验算114.1.5匝道渐变段箱梁支架支撑体系的承载力验算224.1.6主线18m宽箱梁门式支架支撑体系验算294.1.7匝道高支架箱梁支架支撑体系验算354.1.8门洞式2、支架支撑体系验算484.2 箱梁模板施工594.2.1箱梁模板安装及强度验算624.2.2箱梁模板安装施工要求654.2.3箱梁支架预压664.2.4箱梁模板铺设、拆除安全操作要求704.3 箱梁钢筋和预应力筋制作施工714.3.1箱梁钢筋制作施工714.3.2箱梁预应力管道和预应力筋、锚具安装施工724.3.3箱梁内埋式落水管施工734.4箱梁混凝土浇筑施工和养护744.4.1箱梁混凝土浇筑施工744.4.2混凝土的养护744.4.3清水混凝土施工工艺上的控制754.4.4箱梁圆弧段施工作业指导书754.5 箱梁预应力张拉施工774.5.1预应力材料、张拉设备与试验要求774.5.2预应力施3、工准备工作774.5.3预应力筋张拉施工784.5.4预应力真空压浆施工794.6 支架搭设与拆除814.6.1支架搭设的总体要求814.6.2施工中的安全技术措施834.6.3支架的拆除要求845 现浇连续箱梁质量管理体系与管理网络855.1 质量管理网络855.2 质量保证措施866 现浇续箱梁安全、文明施工措施886.1 安全管理网络886.2 安全施工措施886.3 文明施工措施916.4 箱梁施工应急预案917 现浇连续箱梁冬季和雨季施工措施937.1 冬季施工措施937.2 雨季施工措施947.3 夏季施工措施958 劳动力计划969 图纸961 工程概况1.1总体情况常州市高架道4、路二期工程包括3部分：龙城大道、青洋路和长虹路。其中龙城大道在通江大道西侧接高架道路工程（一期），往东沿龙城大道过龙城大道-青洋路立交后接地，长度为8.3km；青洋路南起滆湖路以北长虹路-青洋路立交匝道落地点，北至青龙西路以南龙城大道-青洋路立交匝道落地点，长度为12.0km；长虹路在兰陵南路（武宜路）西侧接高架道路工程（一期）的跳水台，东过长虹路-青洋路立交后接地，长度为7.0km。全线总长度约27.3km。其中环线方向长度为21.8km。本专项方案主要是对工程范围内的主线标准段箱梁支架、立交渐变加宽段箱梁支架、立交部分主线18m宽箱梁支架、立交部分箱梁高支架、门洞搭设形式等布置形式和验算，5、以及地基处理、验算。1.2 桥梁断面布置1、主线部分：主线为25m宽标准箱梁，梁高2.2m，单箱五室，跨径组合为330m，顶板厚22cm、底板厚2240cm，腹板厚4070cm。桥面标准横坡为双向1.5%。截面形式如下图所示：图1-1 主线标准段箱梁断面图2、匝道渐变段加宽部分：匝道渐变加宽段箱梁宽度从21m到26m不等，梁高1.89m，单箱八室，顶板厚22cm、底板厚20cm，腹板厚3065cm。桥面标准横坡为双向1.5%。截面形式如下图所示：图1-2匝道渐变段加宽部分断面图3、匝道部分：匝道桥桥宽812m，单箱多室断面，梁高1.752.2m m，标准跨径组合为330m。箱梁顶板厚20cm，6、底板厚2040cm，腹板厚3065cm。桥面横坡采用单向1.5%。截面形式如下图所示：图1-3匝道标准段箱梁断面图3、抗震标准：抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，重要性系数1.3。2 编制依据公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程 DG/TJ08-016-2004建筑地基基础设计规范 GB500072002建筑结构荷载规范 GB500092006建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1662008钢结构设计规范 GB50017-2003混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002高处作业安全技术规范 JGJ80-7、91建筑施工安全检查标准 JGJ59-99 公路桥涵施工技术规范 JTJ041-2000城市桥梁工程施工与质量验收规范 CJJ2-2008预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程 JGJ85-2002、J219-2002建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008常州高架道路二期工程设计图纸。3 施工计划3.1 箱梁进度计划计划2009年10月初具备搭设箱梁支架的条件，按照2个月周转1次计算，考虑到春节长假的传统因素，我们计划春节不休息，但考虑到春节部分工人会回家且工效不高等因素，春节期间的一联箱梁周转安排了8090天。按照这样的计划，具体落架数量及比例详见下表。表3-1箱梁支架落架进度一8、览表箱梁联数（联）2010年4月底落架2010年5月底落架2010年6月底落架2010年7月底落架数量比例(%)数量比例(%)数量比例(%)数量比例(%)43330971%37286%42598%433100%业主要求60%75%95%100%3.2 拟投入本工程设备计划表表3-2拟投入本工程主要设备计划表序号机械名称规格型号数量1单斗挖掘机1M332台2振动压路机YZK18C18台3汽车吊25吨58台4钢筋弯切机WQ-4051台5钢筋弯箍机W18/广东51台6钢筋碰焊机UN1-15026台7电焊机ZXE1233台8插入式振捣器ZN50210台9平板式振动器ZW721台10木工机械50套11液9、压千斤顶50套12高压油泵50套13灰浆搅拌机50套14压浆泵50套15蛙夯机15台4 现浇连续箱梁施工4.1 箱梁支架布置与验算4.1.1地基处理（1）箱梁支架具有良好的刚度与稳定性是确保箱梁设计线型和整体质量的重要因素，因此在搭设支架前必须对既有地基进行处理，以满足承载力要求。（2）本工程范围内地基基本是既有地面道路，可以直接利用，若遇到管线沟槽、承台基坑回填土及农田地基就必须进行处理，处理方法：先对表面进行平整，再用压路机碾压至无明显轮迹，若处理范围较小，也可用小型打夯机或人工打夯，铺上10cm砾石砂（或碎石），最后浇筑15cm厚C20素混凝土，处理范围为箱梁投影面积两侧各加宽1.0m。10、地基处理时设置2%的横坡，防止雨水浸泡。（3）若地基处理区域有地下管线，则应调查清楚，并与权属部门协调，采取保护措施；如：在其上面浇筑混凝土垫层保护等。（4）在绿化带、沟槽、承台基坑回填土处，要做到分层回填、压实，压实度93%。（5）在浇筑混凝土基础时，必须确保平整度和密实度，使钢管支架立杆同基础面接触平整稳固。完成浇注后，必须待混凝土强度达到15MPa时，方可开始搭设支架。（6）在搭设支架前，若地基是回填土，则立杆底部地基按第二条进行处理且立杆底用槽钢衬垫，以防止由于不良地基引起的局部沉降。（7）门洞支架的基础在老路面上（有管线保护处除外），采用现浇混凝土条形基础的办法处理，能满足地基承载力11、的要求。4.1.2支架搭设总体思路本工程箱梁支架采用门式及WDJ碗扣支架两种搭设形式，根据设计图纸，箱梁支架搭设形式如下：1）主线标准段25m宽箱梁主线标准段25m宽箱梁支架采用门式支架和WDJ碗扣支架两种形式，搭设均采用统一布置形式。由此对于门式支架，箱梁下门架的纵向排布，跨中部分荷载较小，排距为2m，横梁附近荷载较大，排距为1.5m。箱梁下门架的横向排布，墩柱及箱梁腹板处间距为60cm和90cm，跨中及箱梁窗室处间距为1.2m。（详见附图14）对于WDJ碗扣支架，端梁和中横梁部位：在箱梁的端、横梁位置3m范围内立杆纵横间距设置为60cm90cm，立杆步距取用0.6m，单位承载面积为0.5412、m2；腹板部位:箱梁中间腹板部分支架立杆纵横间距设置为90cm60cm，支架立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.54m2。空腹部位：立杆柱网设置为90cm90cm，支架立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.81m2。具体布置详见附图58支架搭设时须设置斜撑（剪刀撑），纵向设置在外侧及腹板处，横向设置在横梁处，每隔5m设一档。2)匝道渐变加宽段箱梁支架立交渐变加宽段箱梁宽为2136m不等，采用门式支架搭设。箱梁下门架的纵向排布，跨中部分荷载较小，排距为2.075m，横梁及边腹板附近荷载较大，排距为1.6m到1.9m渐变。箱梁下门架的横向排布，横梁处间距为0.6m，跨中处间距为1.03m。（13、详见附图915）采用碗口式支架搭设形式与主线段搭设形式相同。3）立交部分主线18m宽箱梁支架支架采用门式脚手架搭设，搭设高度89m。门式支架纵向布置：端横梁及中横梁下立杆间距50cm，跨中排距200cm；门式支架横向布置：端横梁及中横梁下间距90cm，跨中腹板下间距60cm和90cm，箱室下间距120cm。（详见附图1619）4）立交部分箱梁高支架立交部分高支架采用门式支架和WDJ碗扣支架两种形式立交部分高支架梁采用门式支架形式时，钢管规格为572.5。箱梁高度超过10m的支架搭设需进行加宽，支架搭设采用统一形式，具体布置详见附图2022。采用WDJ碗扣支架，端梁和中横梁部位：在箱梁的端、横梁14、位置3m范围内立杆纵横间距设置为60cm90cm，立杆步距取用0.6m，单位承载面积为0.54m2；腹板部位:箱梁中间腹板部分支架立杆纵横间距设置为90cm60cm，支架立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.54m2。空腹部位：立杆柱网设置为90cm90cm，支架立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.81m2。对平曲线半径较小的箱梁采用脚手钢管代替纵向连杆调节立杆间距。本工程高支架处于匝道处，最大高度为20.4m，宽度为812m。采用WDJ碗扣式支架施工时，某些匝道处的支架的高宽比大于2，因此采用WDJ碗扣式高支架的搭设宽度均采用梁宽12m处的支架宽度。为加强支架的整体稳定性，必须设置横向15、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求见下表。表4-1碗扣式箱梁支架剪刀撑布置表剪刀撑形式布置形式横向剪刀撑从每联端头开始，每5m设一排，每排连续设置。纵向剪刀撑顺桥向连续设置，两侧各一道，中间每隔5m设一道。水平剪刀撑从顶层开始向下每隔3步设置一道。5）门洞式支架本工程高架道路施工沿线需跨越多个路口（永宁路、新堂路、竹林北路、青龙西路、横塘西路、滆湖东路、广电路、人民路、中吴大道、东方西路、青龙西路、兰陵中路、和平路、丽华南路等），因此需搭设门洞式支架以保证南北、东西向车辆通行。考虑到各路口车流量大小各异，拟采用双向4车道和双向2车道的门洞式支架。双向2车道（共二车道）的门洞式支架，门洞式支16、架跨径4m，拟采用30工字钢作为纵梁，双拼28b双拼槽钢钢作为横梁，WDJ碗扣支架作为支撑，门洞式支架净高5m；以及580mm钢管支墩，50b工字钢纵横梁两种形式。双向4车道的门洞式支架，拟采用在混凝土地梁上支立门式支架支撑，30号工字钢作为纵梁，双拼28b双拼槽钢作为横梁，门式支架作为支撑，门洞式支架净高5m。以及580mm钢管支墩，贝雷梁桁架两种形式。（详见附图2328）。4.1.3支架构造说明1）门式脚手架门式脚手架主要由门架、交叉拉杆、可调底座、可调托座、调节杆等配件组成，一片门架高为1.9m，宽为1.0m，调节杆长度1.7m，调整范围为01.6m，可调底座、可调托座高度均为0.6m，17、可调高度为0.4m。可调底座主要用于调节门架底部，使其在同一水平面上，由调节杆和可调托座的调节范围可知，调节杆加上可调托座最高可调范围为2.0m，故搭设高度在3.8m以下时用一层门架加调节杆及可调托座即可满足要求，当搭设高度在3.8m5.7m高度时，用二层门架加调节杆及可调托座即可满足要求，依此类推，高度每增加1.9m高增加一层门架。本工程对门架可调底座要求不大于15cm。立杆内侧设有10只锁销，同一种规格的交叉拉杆(251.5mm镀锌钢管)，可以搭设出60cm、90cm、103cm、120cm、140cm五种不同的架距，使用更为方便灵活，可以满足箱梁不同部位荷载变化的需要。综上所述，可以根据18、施工需要把门架搭设成一定的高度和密度，以满足施工要求，而且调整非常方便。图4-1 门架及配件结构图门式支架必须设纵横向水平杆和剪刀撑加强整体稳定性，在箱梁弧形部分还要设斜拉杆以平衡砼浇筑时的水平拉力。纵横向水平杆设置：每排门架每两层设一道横向水平加固杆，调节杆每排设一道水平加固杆，每4榀门架每两层设一道纵向水平加固杆。为加强支架的整体稳定性，必须设置横向、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求见下表。表4-2门式箱梁支架剪刀撑布置表剪刀撑形式布置形式横向剪刀撑顺桥向每5排门架设置一道；纵向剪刀撑横桥向每隔5m设置一道纵向剪刀撑；水平剪刀撑从顶部开始向下每两榀门架设置一道；门式支架搭设在路面上的，19、若道路横坡过大，可考虑采用附图30形式处理。2）WDJ碗扣支架WDJ碗扣式钢管脚手架，钢管为48*3.5mm（计算时钢管壁厚取0.8系数）。该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好，工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。具体布置如下：端梁和中横梁部位：在箱梁的横梁位置3m范围内立杆纵横间距设置为60cm90cm，立杆步距取用0.6m，单位承载面积为0.54m2；腹板部位:箱梁中间腹板部分支架立杆纵横间距设置为90cm60cm，支架立杆步距取用1.2m，单位20、承载面积为0.54m2。空腹部位：立杆柱网设置为90cm90cm，支架立杆步距取用1.2m，单位承载面积为0.81m2。表4-3碗扣式箱梁支架搭设布置汇总表支架形式碗扣支架横梁部位立杆纵距（cm）60横距（cm）90横杆步距（cm）60横梁靠腹板部位立杆纵距（cm）60横距（cm）60横杆步距（cm）60跨中部位立杆纵距（cm）90横距（cm）90横杆步距（cm）120跨中腹板部位立杆纵距（cm）60横距（cm）90横杆步距（cm）120对平曲线半径较小的箱梁采用脚手钢管代替纵向连杆调节立杆间距。为加强支架的整体稳定性，必须设置横向、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求同上表碗扣式箱梁支架剪刀21、撑布置表4.1.4标准段箱梁支架支撑体系的承载力验算4.1.4.1 碗扣式支架的承载力验算验算依据：建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ1662008 1、荷载（1）永久荷载（荷载分项系数取1.2）。钢筋混凝土比重取25KN/m3，结构高度2.2m，桥面宽度25m。a. 混凝土自重中横梁：横截面面积S145m2，计算宽度b1m，体积V45145m3自重：G125451125KN单位投影面积自重q11125/25145KN/m2腹板：腹板宽度0.7m，高度2.2m。横截面面积S20.72.21.54m2，每延米自重：G21.542538.5KN/m梁体空心部分：顶板厚度0.22m，底板厚度0.22、4m单位宽度的横截面面积S31（0.22+0.4）0.64m2，每延米自重：G30.642516KN/mb. 模板及支撑木方的自重根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ1662008模板及木方的自重取为0.50KN/m2c. 杆系自重由于本工区标准段内箱梁支架搭设高度均在10m以内，根据规范4.2.4中的说明，可不计算架体自重。d. 配件自重脚手板自重标准值取0.35KN/m2栏杆与挡脚板自重取0.14KN/m2（2）可变荷载（荷载分项系数取1.4）人员及施工设备荷载取2.5KN/m2振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2作用于模板支撑上的水平风荷载标准值WkWk0.7zsW0z风压高度变23、化系数，按建筑结构荷载规范查表得到，取值1.0s风荷载体型系数，按建筑结构荷载规范查表得到，取值0.8W0基本风压（KN/m2），按建筑结构荷载规范查表得到，取值0.55Wk0.710.80.550.308KN/m2单位长度侧模板上的风荷载为W0.30812.20.68KN1200900图4-2风荷载对跨中支架内力分析简图Wv1200/600W1.36KNWs（Wv2+W2）1/21.28KN2、立杆稳定性验算组合风荷载时：立杆轴向力N1.2（Q1+ Q2）+0.91.4（Q3+ Q4）LxLy+Q5单肢立杆稳定性公式NAfQ1：模板支撑架自重标准值Q2：混凝土自重，25KN/m3Q3：振捣混24、凝土的荷载，2.0KN/m2Q4：人员及设备荷载， 2.5KN/m2Q5：风荷载产生的轴向力，即WVLx、Ly：单肢立杆纵横向间距A：立杆横截面积489mm2：轴心受压杆件稳定系数，根据长细比=l0/i 取值i为截面回转半径，取1.58cm。l0=h+2a，a 取15cm，h为立杆步距f：钢材强度设计值，205N/mm2h=120cm时：l0=h+2a120+230180cm长细比180/1.58114，查表0.489Af0.489489205/100049KN现场实际Af=490.8=39.2KNh=60cm时：l0=h+2a60+230120cm长细比120/1.5875.9，查表0.7425、4Af0.744489205/100074.5KN现场实际Af=74.50.8=60KN（1）中横梁下的立杆（步距60cm）Q10.5+0.35+0.140.99KN/m2N1.2（0.99+252.2）0.60.9+0.91.4（2.0+2.5）0.60.9+1.3641.06KNNAf，验算通过。（2）腹板下的立杆（步距120cm）腹板高度2.2m，底板厚度0.4m，顶板厚度0.22mQ10.5+0.35+0.140.99KN/m2N1.2（0.990.90.6+251.30.9）+0.91.4（2+2.5）0.90.6+1.3640.52KNNAf，验算通过。（3）梁体空心部分的立杆Q126、0.5+0.35+0.140.99KN/m2N1.2（0.990.90.9+250.560.9）+0.91.4（2+2.5）0.90.9+1.3622.39KNNAf，验算通过。4.1.4.2 门式支架的承载力验算在这里取每片门架自重在立杆中产生的轴心力1.5KN/片，取模板、设备人员及振捣荷载之和为4KN/m2。门架的许用荷载取75KN，本工程可调底座螺杆伸出长度为15cm，考虑风荷载时，门架的承载力设计值为N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）取其大值。N承载力设计值；NGK脚手架27、自重在立杆中产生的轴心力；H以米为单位的脚手架高度值；NQK施工荷载标准值在立杆中产生的轴心力。1、风荷载计算根据GB50009-2001建筑结构荷载规范7.1.1条规定，现计算风荷载值：风荷载标准值（KN/m2）：kz s z 0式中：z高度z处的风振系数(kN/m2)s风荷载体型系数； z风压高度变化系数； 0基本风压（KN/m2）；风荷载的作用面积分两部分：一是直接作用在支撑门架立杆的迎风面上；另一是作用在上部的侧向模板面上，这部分风荷载计算时将其集中作用在支撑的上端，按水平力来计算。、基本风压：根据JGJ162-2008中4.1.3规定，0=0.25KN/m2 、体型系数：箱梁模板体型28、系数，参考根据建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.1项次，s模0.8：敞开式门架按空间桁架的体型系数计算，根据建筑结构荷载规范GB50009-2006表7.3.1项次32b：平行桁架的整体体型系数：stwst； st单榀门架的体型系数，sts； 挡风系数，；s门架构件的体型系数，由（GB50009-2001）表7.3.1项次36用插入法求知圆管s1.2， An桁架杆件和节点挡风的净投影面积； A桁架的轮廓面积， 据及b/h值由（GB50009-2001）表7.3.1项次32查得； n桁架榀数；门式脚手架中，因门架、配件的规格尺寸为定型产品，以上参数均可直接计算得出：单榀重型门架宽29、度1m，高度1.9m，桁架纵距按2.0mAn（1.920.057+120.048+1.6520.025+0.80.025+0.160.025）1.20.516m2，（式中 1.2考虑加固件的增大系数）0.136根据0.136，b/h1/1.90.526，知0.925stwsts0.1361.224.7m梁宽按24榀门架计算：stw =1.8、风压高度变化系数：地面粗糙度取C类；z0.62，（支架高度小于12m）；、风荷载标准值计算：风荷载标准值（KN/m2）：k0.7 s z 0支架风荷载：k0.7 s z 00.71.80.620.550.43 KN/m2；模板风荷载：k0.7 s z 0030、.70.80.620.550.19 KN/m2；2、门架自重计算（1）、标准单位门架取标准单位，门架宽度高度1.01.9m，每步高内的构件及其重量为： 一榀门架立杆572.5mm, 1.9m233.8N/m129N 二副交叉拉杆251.5mm，1.73m228.7N/m60N 上下加强横杆482.3mm，0.9432（0.04820.04342）78500/449N 内侧竖向加强杆261.5mm，21.7（0.02620.0232）78500/431N 连接棒2个 6212N 其他附件 9N合计：290N/榀（2）、横向、纵向、水平剪刀撑及扣件自重横向剪刀撑布置如图示，顺桥向每6排门架设置一道31、横向剪刀撑约：钢管总重38.4108=4147N旋转扣件108个，扣件重10814.51566N每榀门架：（4147N+1566N）/756榀7.6 N/榀。纵向剪刀撑布置如图示，横桥向设置4道纵向剪刀撑：钢管总重38.41804=27648N旋转扣件180个，扣件重418014.510440N每榀门架：（27648N+10440N）/2772榀13.7N/榀。故每榀门架剪刀撑重：7.6+13.721.3/榀（3）、水平加固杆自重每排门架每两层设一道横向水平加固杆，调节杆每排设一道水平加固杆，每4榀门架每两层设一道纵向水平加固杆水平钢管总重38.4（24m622排+3430）1608191N直32、角扣件重411813.556538N，每榀门架：（160819N+56538N）/2772榀78.4N/榀（4）、可调托座和调节杆自重最顶层门架上支承着两根调节杆及可调托座它们的重量为：702+532246N每榀门架：246/5=49.2N综上计算，每榀门架综合自重290+21.3+78.4+49.2=438.9 N/榀。3、各项荷载标准取值：、箱梁钢筋混凝土自重：24KN/m3；、施工人员及施工设备自重：2.5 KN/m2；、箱梁模板、方木等自重：1.5 KN/m2；4、门架的承载力验算：全线门架横断面排布形式有 横梁（1-1横断面）下门架的承载此处有两种排布形式，分别见图（3）-1和图（333、）-2门架的承载力设计值为N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）取其大值。箱梁横梁最高处为2.2m。此处门架排布是：排距1.5m，最大跨距0.9m，此排门架受力面积为1.5m0.9m=1.35，承受的混凝土体积为1.321.5m=1.98m。1、永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=1.9825=49.5kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.5m0.9m1.5 KN/m2=2KN门架自重产生的轴心力： 以4榀门架高计算自重产生的轴心力 NGK3=434、20N/榀4=1.68KN2、可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为 NQK1 =1.5m0.9m2.5 KN/m2=3.37KN风荷载产生的弯矩标准值：作用于支架上的风荷载产生的荷载标准值qwk=Lnwk Ln立杆纵距（mm）Ln=1.6m qwk=1.6m0.44 KN/m2=0.704 KN/m M= H1连墙件的竖向间距，在这里由于脚手架是满堂支架，没有连墙件，故取连墙件竖向间距为支架总高，即H1=10mM=b支架宽度，这里b=12m 立杆轴向力：N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(1.68+49.5+2)+0.9135、.4（3.37+1.17）=62.6KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=68.5KNI=I0+I1h1/h0 查表得I0 =159300mm I1=7700mm4 h1 =1700mm h0 =1900mmI=166189mm4 i=19.71mm=K0h0/i=1.131900/19.71=108.93查表得=0.499N/A0=68460/0.4992428=160N/mmf=205 N/mm结论：符合要求 跨中部分(腹板)箱梁下门架的承载此处也有两种排布形式，分别见图（4）-1和图（4）-2荷载最重的位置为靠近横梁处的腹板，腹板高为2.2m36、，厚度0.7m，此处门架排布是：排距1.8m，最大跨距0.6m，此排门架受力面积为1.8m0.6m=1.08，腹板最宽处一排门架承受的混凝土体积为1.231.8m=2.2m。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=2.225=55.35kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.081.5 KN/m2=1.62KN门架自重产生的轴心力：以4榀门架高计算自重产生的轴心力NGK3=420N/榀4=1.68KN2、可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为 NQK1 =1.082.5 KN/m2=2.7KN风荷载产生的弯矩标准值：作用于支架上的风荷载产生37、的荷载标准值qwk=Lnwk Ln立杆纵距（mm）Ln=1.8m H=10m b=12.26m qwk=1.8m0.44 KN/m2=0.704 KN/m M= 立杆轴向力N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(1.68+55.3+1.62)+0.91.4（2.7+1.15）=67.65KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=74.44KN根据前面计算得N/A0=74449/0.4992428=174N/mmf=205 N/mm结论：符合要求跨中部分（箱式处）箱梁下门架的承载箱式处顶板最厚为0.22m，底38、板最厚为0.4m，门架排布：排距2m，跨距1.2m，门架受力面积为2m1.2m=2.4，承受的混凝土体积为1.48m。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=251.48=37kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =2.41.5 KN/m2=3.6KN门架自重产生的轴心力：以4榀门架高计算自重产生的轴心力 NGK3=420N/榀4=1.68KN2、可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =2.42.5 KN/m2=6KN风荷载产生的弯矩标准值：作用于支架上的风荷载产生的荷载标准值qwk=Lnwk Ln立杆纵距（mm）Ln=2.08m H39、=10m b=12.26m qwk=2.08m0.44 KN/m2=0.92 KN/m M= 立杆轴向力 N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(1.68+37+3.6)+0.91.4（6+1.5）=54.1KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=57.7KN根据前面计算得N/A0=57766/0.4992428=155N/mmf=205 N/mm结论：符合要求4.1.5匝道渐变段箱梁支架支撑体系的承载力验算取每片门架自重在立杆中产生的轴心力1.5KN/片，取模板、设备人员及振捣荷载之和为4KN/m2。本40、工程可调底座螺杆伸出长度为15cm，考虑风荷载时，门架的承载力设计值为N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）取其大值。N承载力设计值；NGK脚手架自重在立杆中产生的轴心力；H以米为单位的脚手架高度值；NQK施工荷载标准值在立杆中产生的轴心力。1、风荷载计算根据GB50009-2001建筑结构荷载规范7.1.1条规定，现计算风荷载值：风荷载标准值（KN/m2）：kz s z 0式中：z高度z处的风振系数(kN/m2) s风荷载体型系数； z风压高度变化系数； 0基本风压（KN/m2）；风41、荷载的作用面积分两部分：一是直接作用在支撑门架立杆的迎风面上；另一是作用在上部的侧向模板面上，这部分风荷载计算时将其集中作用在支撑的上端，按水平力来计算。、基本风压：根据JGJ162-2008中4.1.3规定，0=0.25KN/m2 、体型系数：箱梁模板体型系数，参考根据建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.1项次，s模0.8：敞开式门架按空间桁架的体型系数计算，根据建筑结构荷载规范GB50009-2006表7.3.1项次32b：平行桁架的整体体型系数：stwst；st单榀门架的体型系数，sts；挡风系数，；s门架构件的体型系数，由（GB50009-2001）表7.3.1项次36用42、插入法求知圆管s1.2，An桁架杆件和节点挡风的净投影面积；A桁架的轮廓面积，据及b/h值由（GB50009-2001）表7.3.1项次32查得；n桁架榀数；门式脚手架中，因门架、配件的规格尺寸为定型产品，以上参数均可直接计算得出：单榀重型门架宽度1m，高度1.9m，桁架纵距按2.0mAn（1.920.057+120.048+1.6520.025+0.80.025+0.160.025）1.20.516m2，（式中：1.2考虑加固件的增大系数）0.136根据0.136，b/h1/1.90.526，知0.925stwsts0.1361.224.7m梁宽按24榀门架计算：stw =1.8、风压高度变43、化系数：地面粗糙度取C类；z0.62，（支架高度小于12m）；、风荷载标准值计算：风荷载标准值（KN/m2）：k0.7 s z 0支架风荷载：k0.7 s z 00.71.80.620.550.43 KN/m2；模板风荷载：k0.7 s z 00.70.80.620.550.19 KN/m2；2、门架自重计算（1）、标准单位门架取标准单位，门架宽度高度1.01.9m，每步高内的构件及其重量为： 一榀门架立杆572.5mm, 1.9m233.8N/m129N 二副交叉拉杆251.5mm，1.73m228.7N/m60 N 上下加强横杆482.3mm，0.9432（0.04820.04342）7844、500/449N 内侧竖向加强杆261.5mm，21.7（0.02620.0232）78500/431N 连接棒2个 6212N 其他附件 9N合计：290N/榀（2）、横向、纵向、水平剪刀撑及扣件自重横向剪刀撑布置如图示，顺桥向每5排门架设置一道横向剪刀撑约：钢管总重38.4108=4147N旋转扣件108个，扣件重10814.51566N每榀门架：（4147N+1566N）/756榀7.6 N/榀。纵向剪刀撑布置如图示，横桥向设置4道纵向剪刀撑：钢管总重38.41804=27648N旋转扣件180个，扣件重418014.510440N每榀门架：（27648N+10440N）/2772榀1345、.7N/榀。故每榀门架剪刀撑重：7.6+13.721.3/榀（3）、水平加固杆自重每排门架每两层设一道横向水平加固杆，调节杆每排设一道水平加固杆，每4榀门架每两层设一道纵向水平加固杆水平钢管总重38.4（244183693）103680N扣件重250013.533750N，每榀门架：（103680+33750N）/1900榀72N/榀（4）、可调托座和调节杆自重最顶层门架上支承着两根调节杆及可调托座它们的重量为：702+532246N每榀门架：246/4=61.5N综上计算，每榀门架综合自重290+72+61.5=423.5 N/榀。3、各项荷载标准取值：、箱梁钢筋混凝土自重：25KN/m3；46、施工人员及施工设备自重：2.5 KN/m2；、箱梁模板、方木等自重：1.5 KN/m2；4、门架的承载力验算： 端横梁及中横梁箱梁下门架的承载门架的承载力设计值为N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）取其大值。箱梁横梁最高处为1.89m。此处门架排布是：排距1.6m，跨距0.6m，现取宽度1.6m为计算单元。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=1.89250.61.6=45.36kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.6m0.6m1.5 KN/m47、2=1.44KN门架自重产生的轴心力：以4榀门架高计算自重产生的轴心力NGK3=423.5N/榀4=1694N1.7KN可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =1.6m0.6m2.5 KN/m2=2.4KN风荷载产生的弯矩标准值：Mw=qwh/10，qw=1.5wk=1.50.43=0.645Mw=0.6452/10=0.258N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(1.7+45.36+1.44)+0.91.4（2.4+0.43）=55.6KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b48、）=61.8KNI=I0+I1h1/h0 查表得I0 =159300mm I1=7700mm4 h1 =1700mm h0 =1900mmI=166189mm4 i=19.71mm=K0h0/i=1.131900/19.71=108.93查表得=0.499N/A0=61800/0.4992428=144.6N/mmf=205 N/mm结论：符合要求 端横梁处腹板箱梁下门架的承载靠近端横梁处的腹板高为1.89m，厚度0.65m，此处门架排布是：排距1.6m，跨距1.03m，现取最不利位置为一排门架支撑在腹板中轴下，此排门架受力面积为1.6m1.03m=1.6，承受的混凝土体积为1.381.6m=49、2.2m。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=2.225=55.2kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.61.5 KN/m2=2.4KN门架自重产生的轴心力：以4榀门架高计算自重产生的轴心力NGK=423.5N/榀4=1755N1.7KN可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =1.62.5 KN/m2=4 KN风荷载产生的弯矩标准值：Mw=qwh/10，qw=1.5wk=1.50.43=0.645Mw=0.6452/10=0.258N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(1.7+50、55.2+2.4)+0.91.4（4+0.43）=69.2KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=75KN根据前面计算得N/A0=75853/0.4992428=177.6N/mmf=205 N/mm结论：符合要求 跨中部分（腹板）箱梁下门架的承载跨中处的腹板高为1.89m，厚度0.3m，此处门架排布是：排距2.075m，跨距1.03m，现取最不利位置为一排门架支撑在腹板中轴下，此排门架受力面积为2.075m1.03m=2.1，承受的混凝土体积为12.075m=2m。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=252=50kN 箱梁模板51、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =2.11.5 KN/m2=3.15KN门架自重产生的轴心力：以4榀门架高计算自重产生的轴心力NGK=438.9N/榀4=1755N1.8KN可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =2.12.5 KN/m2=5.25KN风荷载产生的弯矩标准值：Mw=qwh/10，qw=1.5wk=1.50.43=0.645Mw=0.6452/10=0.258N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(1.8+50+3.15)+0.91.4（5.25+0.43）=65.77KNN=0.91.35(NGKH52、0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=71.7KN前面计算得N/A0=71715/0.4992428=167N/mmf=205 N/mm结论：符合要求地基承载力验算基础底面的平均压力须满足下式的要求：pfak其中：p立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A基础底面面积；fak地基承载力设计值；地基承载力设计值按下式计算：fak=kcfgk其中：kc脚手架地基承载力调整系数；混凝土取kc=1.0fgk地基承载力标准值；支架基础采用C20砼浇筑，fgk=120KPa；fg=kcfgk=1120=120KPa门式支架立杆最大压力N17753、KN，最小承载面积1.7m2，P=104KPa fg=120KPa，符合要求。4.1.6主线18m宽箱梁门式支架支撑体系验算桥面宽17.5m，梁高1.868m，单箱五室，顶板厚20cm、底板厚2040cm，腹板厚3065cm。桥面标准横坡为双向1.5%。支架采用门式脚手架搭设，搭设高度89m。门式支架纵向布置：端横梁及中横梁下间距50cm，跨中间距100cm；门式支架横向布置：端横梁及中横梁下间距90cm，跨中腹板下间距60cm和90cm，箱室下间距120cm。1、风荷载计算根据JGJ128-2000建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范4.0.4条规定，现计算风荷载值：风荷载标准值（KN/m2）54、：k0.7 s z 0式中：s风荷载体型系数； z风压高度变化系数； 0基本风压（KN/m2）；风荷载的作用面积分两部分：一是直接作用在支撑门架立杆的迎风面上；另一是作用在上部的侧向模板面上，这部分风荷载计算时将其集中作用在支撑的上端，按水平力来计算。 基本风压：按50年一遇的风压采用，0=0.4KN/m2 风压高度变化系数：地面粗糙度取B类（田野、乡村以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）；z1.00，（支架高度8m，内插计算）；z1.00，（支架加模板高度10m，内插计算）； 体型系数：箱梁模板体型系数，参考根据建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.1项次，s模0.8；敞开式门架按55、空间桁架的体型系数计算，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.1项次32b；平行桁架的整体体型系数：stwst；st单榀门架的体型系数，sts；挡风系数，；s门架构件的体型系数，由于z0d2=1.000.40.0572=0.0013，H/d=1.9/0.057=33.3由（GB50009-2001）表7.3.1项次36查得：圆管s1.2，An桁架杆件和节点挡风的净投影面积；A桁架的轮廓面积，据及b/h值由（GB50009-2001）表7.3.1项次32查得；n桁架榀数；门式脚手架中，因门架、配件的规格尺寸为定型产品，以上参数均可直接计算得出：单榀重型门架宽度1m，高度1.9m，56、桁架纵距按2mAn（1.920.057+120.048+1.6520.025+0.80.025+0.160.025）1.2 0.516m2，（式中 1.2考虑加固件的增大系数）0.131根据0.131，b/h1/1.90.53，知0.954stwsts0.1311.2175m梁宽按20榀门架计算：stw =2.285 风荷载标准值计算：风荷载标准值（KN/m2）：k0.7 s z 0支架风荷载：k0.7 s z 00.72.0851.000.40.584 KN/m2；模板风荷载：k0.7 s z 00.70.81.000.40.224 KN/m2； 2、门架自重计算（1）、标准单位门架取标准单57、位，门架宽度高度1.01.9m，每步高内的构件及其重量为： 一榀门架立杆572.5mm, 1.9m233.8N/m129N 二副交叉拉杆251.5mm，1.73m228.7N/m60N 上下加强横杆482.3mm，0.9432（0.04820.04342）78500/449N 内侧竖向加强杆261.5mm，21.7（0.02620.0232）78500/431N 连接棒2个 6212N 其他附件 9N合计：290N/榀（2）、横向、纵向、水平剪刀撑及扣件自重横向剪刀撑布置如图示，顺桥向每6排门架设置一道横向剪刀撑约：钢管总重38.4108=4147N旋转扣件108个，扣件重10814.515658、6N每榀门架：（4147N+1566N）/756榀7.6 N/榀。纵向剪刀撑布置如图示，横桥向设置4道纵向剪刀撑：钢管总重38.41804=27648N旋转扣件180个，扣件重418014.510440N每榀门架：（27648N+10440N）/2772榀13.7N/榀。故每榀门架剪刀撑重：7.6+13.721.3/榀（3）、水平加固杆自重每排门架每两层设一道横向水平加固杆，调节杆每排设一道水平加固杆，每4榀门架每两层设一道纵向水平加固杆水平钢管总重38.4（24m622排+3430）1608191N直角扣件重411813.556538N，每榀门架：（160819N+56538N）/2772榀59、78.4N/榀（4）、可调托座和调节杆自重最顶层门架上支承着两根调节杆及可调托座它们的重量为：702+532246N每榀门架：246/5=49.2N综上计算，每榀门架综合自重290+21.3+78.4+49.2=438.9 N/榀。3、各项荷载标准取值：、箱梁钢筋混凝土自重：25KN/m3；、施工人员及施工设备自重：2.5 KN/m2；、箱梁模板、方木等自重：1.5 KN/m2；4、门架的承载力验算： 端横梁及中横梁箱梁下门架的承载门架的承载力设计值为N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/60、b）取其大值。箱梁端横梁高为1.8m。此处门架排布是：两片门架重叠放置，排距0.5m，跨距0.9m，承受1.08的力。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=1.8251.08=48.6kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.81.5 KN/m2=2.7KN门架自重产生的轴心力：以8榀门架高计算自重产生的轴心力NGK3=438.9N/榀8=1755.6N3.6KN可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =1.082.5 KN/m2=2.7KN风荷载产生的弯矩标准值：Mw=qwh/10，qw=1.5wk=1.50.43=0.645Mw61、=0.6452/10=0.258N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(3.6+48.6+2.7)+0.91.4（2.7+0.43）=63KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=69.4KNI=I0+I1h1/h0 查表得I0 =121900mm I1=14200mm4 h1 =1550mm h0 =1900mmI=133484mm4 i=16.52mm=K0h0/i=1.131900/16.52=130查表得=0.387N/A0=69447/0.3874489=91.7N/mmf=205 N/mm结论：62、符合要求 跨中部分（腹板）箱梁下门架的承载此部分荷载最大发生在箱梁腹板部分。箱梁腹板高为1.8m，最大厚度0.65m，此处门架排布是：排距2m，跨距0.6m，现取宽度2m为计算单元。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=250.62=28.8kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =2m0.6m2KN/m2=2.4KN门架自重产生的轴心力：以4榀门架高计算自重产生的轴心力NGK=438.9N/榀4=1755N1.8KN2、可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =2m0.6m2.5 KN/m2=3KN风荷载产生的弯矩标准值：Mw=qwh63、/10，qw=1.5wk=1.50.43=0.645Mw=0.6452/10=0.258N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(1.8+28.8+2.4)+0.91.4（3+0.43）=42.25KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=45.18KN根据前面计算得N/A0=45180/0.3872489=119N/mmf=205 N/mm结论：符合要求4.1.7匝道高支架箱梁支架支撑体系验算4.1.7.1门式支架搭设采用统一形式.取每片门架自重在立杆中产生的轴心力1.5KN/片，取模板、设备人员及振捣荷载64、之和为2.5KN/m2。本工程可调底座螺杆伸出长度为15cm，考虑风荷载时，门架的承载力设计值为N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）取其大值。N承载力设计值；NGK脚手架自重在立杆中产生的轴心力；H以米为单位的脚手架高度值；NQK施工荷载标准值在立杆中产生的轴心力。十米以上7.5m宽箱梁，门架承载力计算：1、风荷载计算在该工程中匝道桥最高达26m，即箱梁底高最大达24.3m，为保证施工的安全性，我们以最高进行计算。根据JGJ128-2000建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范4.0.465、条规定，现计算风荷载值：风荷载标准值（KN/m2）：k0.7 s z 0式中：s风荷载体型系数； z风压高度变化系数； 0基本风压（KN/m2）；风荷载的作用面积分两部分：一是直接作用在支撑门架立杆的迎风面上；另一是作用在上部的侧向模板面上，这部分风荷载计算时将其集中作用在支撑的上端，按水平力来计算。 基本风压：按50年一遇的风压采用，0=0.4KN/m2 风压高度变化系数：地面粗糙度取B类（田野、乡村以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）；z1.323，（支架高度24.3m，内插计算）；z1.352，（支架模板高度26m，内插计算）； 体型系数：箱梁模板体型系数，参考根据建筑结构荷载规范GB5066、009-2001表7.3.1项次，s模0.8；敞开式门架按空间桁架的体型系数计算，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001表7.3.1项次32b；平行桁架的整体体型系数：stwst；st单榀门架的体型系数，sts；挡风系数，；s门架构件的体型系数，由于z0d2=1.000.40.0572=0.0013，H/d=1.9/0.057=33.3由（GB50009-2001）表7.3.1项次36查得：圆管s1.2，An桁架杆件和节点挡风的净投影面积；A桁架的轮廓面积，据及b/h值由（GB50009-2001）表7.3.1项次32查得；n桁架榀数；门式脚手架中，因门架、配件的规格尺寸为定型产品，以上67、参数均可直接计算得出：单榀重型门架宽度1m，高度1.9m，桁架纵距按1.9mAn（1.920.057+120.048+1.6520.025+0.80.025+0.160.025）1.2 0.516m2，（式中 1.2考虑加固件的增大系数）0.131根据0.131，b/h1/1.90.53，知0.954stwsts0.1311.2支架宽12.6m，按14榀门架计算：stw =1.65 风荷载标准值计算：风荷载标准值（KN/m2）：k0.7 s z 0支架风荷载：k0.7 s z 00.71.651.3230.40.611KN/m2；模板风荷载：k0.7 s z 00.70.81.3520.40.68、303KN/m2； 2、门架自重计算（1）、标准单位门架取标准单位，门架宽度高度1.01.9m，每步高内的构件及其重量为： 一榀门架立杆572.5mm, 1.9m233.8N/m129N 二副交叉拉杆251.5mm，1.73m228.7N/m60 N 上下加强横杆482.3mm，0.9432（0.04820.04342）78500/449N 内侧竖向加强杆261.5mm，21.7（0.02620.0232）78500/431N 连接棒2个 6212N 其他附件 9N合计：290N/榀（2）、横向、纵向、水平剪刀撑及扣件自重横向剪刀撑布置如图示，顺桥向每6排门架设置一道横向剪刀撑约：钢管总重3869、.4108=4147N旋转扣件108个，扣件重10814.51566N每榀门架：（4147N+1566N）/756榀7.6 N/榀。纵向剪刀撑布置如图示，横桥向设置4道纵向剪刀撑：钢管总重38.41804=27648N旋转扣件180个，扣件重418014.510440N每榀门架：（27648N+10440N）/2772榀13.7N/榀。故每榀门架剪刀撑重：7.6+13.721.3/榀（3）、水平加固杆自重每排门架每两层设一道横向水平加固杆，调节杆每排设一道水平加固杆，每4榀门架每两层设一道纵向水平加固杆水平钢管总重38.4（65677358）180096N扣件重490013.566150N，每70、榀门架：（180096+66150）/5880榀42N/榀（4）、可调托座和调节杆自重最顶层门架上支承着两根调节杆及可调托座它们的重量为：702+532246N每榀门架：246/12=20.5N综上计算，每榀门架综合自重290+42+20.5=352.5 N/榀。3、各项荷载标准取值：、箱梁钢筋混凝土自重：25KN/m3；、施工人员及施工设备自重：2.5 KN/m2；、箱梁模板、方木等自重：1.5 KN/m2；4、门架的承载力验算： 端横梁及中横梁（1-1横断面）箱梁下门架的承载门架的承载力设计值为N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）N=0.91.35(NGK71、H0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）取其大值。箱梁横梁最高处为1.659m。此处门架排布是：排距1.6m，跨距0.6m，现取宽度1.6m为计算单元。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=1.659250.61.6=39.816kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.6m0.6m1.5 KN/m2=1.44KN门架自重产生的轴心力：以10榀门架高计算自重产生的轴心力NGK3=352.5N/榀10=3525N3.5KN可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =1.6m0.6m2.5 KN/m2=2.4KN风荷载产生的弯72、矩标准值：作用于支架上的风荷载产生的荷载标准值qwk=LnwkLn立杆纵距（mm）Ln=1.6mqwk=1.6m0.611 KN/m2=0.978 KN/mM=H1连墙件的竖向间距，在这里由于脚手架是满堂支架，没有连墙件，故取连墙件竖向间距为支架总高，即H1=24.3mM=b支架宽度，这里b=7.2m 立杆轴向力：N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(3.5+39.816+1.44)+0.91.4（4.32+9）=63.43KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=64.99KNI=I0+I1h1/h0 73、查表得I0 =159300mm I1=7700mm4 h1 =1700mm h0 =1900mmI=166189mm4 i=19.71mm=K0h0/i=1.131900/19.71=108.93查表得=0.499N/A0=64992/0.4992428=152N/mmf=205 N/mm结论：符合要求 跨中部分（2-2断面）箱梁下门架的承载荷载最重的位置为靠近横梁处的腹板，腹板高为1.659m，厚度0.65m，此处门架排布是：排距1.7m，跨距0.9m，此排门架受力面积为1.7m0.9m=1.53，承受的混凝土体积为0.841.7m=1.428m。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心74、力：NGK1=1.42825=35.7kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.531.5 KN/m2=2.295KN门架自重产生的轴心力：以10榀门架高计算自重产生的轴心力NGK3=352.5N/榀10=3525N3.5KN可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =1.532.5 KN/m2=3.8KN风荷载产生的弯矩标准值：作用于支架上的风荷载产生的荷载标准值qwk=LnwkLn立杆纵距（mm）Ln=2.0mH=24.3m b=12.8mqwk=2.0m0.611KN/m2=1.222 KN/mM=立杆轴向力N=0.91.2(NGKH0+)+0.975、1.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(3.5+35.7+2.295)+0.91.4（3.8+11.3）=62KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=65KN前面计算得N/A0=65400/0.4992428=153.1N/mmf=205 N/mm结论：符合要求跨中部分（3-3断面）箱梁下门架的承载跨中荷载最终处为系梁下的支架，腹板高为1.659m，厚度0.3m，顶板地板高均为0.2m，系梁高1.659m，宽度0.25m，透气孔直径0.8m，此处门架排布是：排距2.05m，跨距0.9m，腹板下一排门架受力面积为2.05m0.9m=1.845，承76、受的混凝土体积为1.877m。永久荷载标准值：箱梁钢筋混凝土自重产生的轴心力：NGK1=251.877=46.9kN 箱梁模板、方木等自重产生的轴心力：NGK2 =1.8451.5 KN/m2=2.76KN门架自重产生的轴心力：以10榀门架高计算自重产生的轴心力NGK3=352.5N/榀10=3.5KN可变荷载标准值：施工人员及设备、振捣砼冲击力产生的轴心力为NQK1 =1.8772.5 KN/m2=4.6KN风荷载产生的弯矩标准值：作用于支架上的风荷载产生的荷载标准值qwk=LnwkLn立杆纵距（mm）Ln=2.0mH=24.3m b=12.6mqwk=2.0m0.4 KN/m2=0.8 K77、N/mM=Nqk2=2M/b=7.38 立杆轴向力 N=0.91.2(NGKH0+)+0.91.4（NQ1k+2Mw/b）=0.91.2(3.5+46.9+2.76)+0.91.4（4.6+7.38）=70.5KNN=0.91.35(NGKH0+)+1.4（0.7NQ1k+0.62Mw/b）=73.4KN前面计算得N/A0=73460/0.4992428=171.9N/mmf=205 N/mm结论：符合要求地基承载力验算基础底面的平均压力须满足下式的要求：pfak其中：p立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A基础底面面积；fak地基承载力设计78、值；地基承载力设计值按下式计算：fak=kcfgk其中：kc脚手架地基承载力调整系数；混凝土取kc=1.0fgk地基承载力标准值；支架基础采用C20砼浇筑，fgk=120KPa；fg= kcfgk=1120=120KPa门式支架立杆最大压力N188KN，最小承载面积1.84m2，P=102KPa fg=120KPa，符合要求。4.1.7.2 WDJ碗扣式支架验算依据：建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ1662008 本次验算以主线桥梁标准段进行计算。1、荷载（1）永久荷载（荷载分项系数取1.2）。钢筋混凝土比重取25KN/m3，结构高度2.2m，桥面宽度25m。a. 混凝土自重中横梁：横截79、面面积S145m2，计算宽度b1m，体积V45145m3自重：G125451125KN单位投影面积自重q11125/25145KN/m2腹板：腹板宽度0.7m，高度2.2m。横截面面积S20.72.21.54m2，每延米自重：G21.542538.5KN/m梁体空心部分：顶板厚度0.22m，底板厚度0.4m单位宽度的横截面面积S31（0.22+0.4）0.64m2，每延米自重：G30.642516KN/ma. 模板及支撑木方的自重模板及木方的自重取为0.50KN/m2b. 杆系自重由于本工程立交匝道箱梁支架搭设高度均在10m以上，需要计算架体自重。以20m高支模为例，1.2m立杆单根重量为7.80、41kg，0.6m横杆自重2.82kg，0.9m横杆自重为3.97kg，单位面积其杆系自重为（7.4117+2.82216+3.97216）10（0.60.9）=6.4KN/m2c. 配件自重脚手板自重标准值取0.35KN/m2栏杆与挡脚板自重取0.14KN/m2（2）、可变荷载（荷载分项系数取1.4）a. 人员及施工设备荷载取2.5KN/m2b. 振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2c. 作用于模板支撑上的水平风荷载标准值WkWk0.7zsW0z风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范查表得到，取值1.0s风荷载体型系数，按建筑结构荷载规范查表得到，取值0.8W0基本风压（KN/m2），按建筑81、结构荷载规范查表得到，取值0.55Wk0.710.80.550.308KN/m2单位长度侧模板上的风荷载为W0.30812.20.68KN图4-3风荷载对跨中支架内力分析简图WV1200/900W0.907KNWs（Wv2+W2）1/21.13KN立杆稳定性验算对于高支模，必须组合进风荷载的影响，对立杆轴向力和立杆压弯强度进行验算和斜杆内力验算。A、立杆轴向力N1.2（Q1+ Q2）LxLy+0.91.4（Q3+ Q4）LxLy+Q5单肢立杆稳定性公式NAfQ1：模板支撑架自重标准值Q2：混凝土自重，25KN/m3Q3：振捣混凝土的荷载，2.0KN/m2Q4：人员及设备荷载，2.5KN/m2L82、x、Ly：单肢立杆纵横向间距A：立杆横截面积489mm2：轴心受压杆件稳定系数，根据长细比=l0/i 取值i为截面回转半径，取1.58cm。l0=h+2a，a 取15cm，h为立杆步距Q5：风荷载产生的轴向力（kN）即WVf：钢材强度设计值，205N/mm2 l0=h+2a120+215150cm 长细比150/1.5894.9，查表0.626Af0.6264892050.8/100050.2KN（1）中横梁下的立杆N1.2（7.39+252.2）0.90.6+0.91.4（2.5+2）0.60.9+1.3645.20KNNAf验算仍通过。（2）腹板下的立杆N1.2（7.39+252.2）0.83、90.6+0.91.4（2.5+2）0.90.6+1.3645.20KNNAf验算仍通过。（3）梁体空心部分的立杆N1.2（7.39+250.64）0.90.9+0.91.4（2.5+2）0.90.9+1.3629.04KNNAf验算仍通过。B、立杆压弯强度验算式中：- 有效弯矩系数，采用1.0； - 截面塑性发展系数，钢管截面为1.15； W- 立杆截面模量，为5.08cm3 NE- 欧拉临界力，NE= 2EA/2 （E为材料弹性模量，为压杆长细比） E=2.05105 A=489mm2 =114 Wk=0.308KN/m2 l0=h+2a=150cm a=0.15mMw=1.4aWk立杆压84、弯强度为 151.4N/mm2f=205N/mm2立杆压弯强度验算通过C、斜杆内力验算当模板支撑架高度大于8m并有风荷载作用时，应对斜杆内力进行验算，并验算连接扣件的抗滑能力。图4-4斜杆内力计算简图对架体内力计算时将风荷载化解为每一结点的集中荷载W； W在立杆及斜杆中产生的内力、按下式计算：自上而下叠加斜杆最大内力为，验算斜杆两端连接扣件抗滑强度： 式中：Q 扣件抗滑强度，取8KN。查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ1662008附表A1风压高度变化系数表B类地面可得风压高度变化系数：表4-3 风压变化系数表离地面高度（m）风压高度变化系数51101151.14201.25可以取最上面85、的斜杆来验算，支架最高离地面高度近似为20.4m，由此可计算最大斜杆内力查表根据插值法可以获得简图中各个节点处的风压高度变化系数z分别为：1.259，1.232，1.206，1.180，1.153.进而求出各个斜杆内力为1.424KN，1.390KN，1.356KN，1.333KN，1.300KN=1.424+1.390+1.356+1.333+1.300=6.803KNQC=8KN斜杆内力验算通过。由于目前图纸所示箱梁腹板高度最大为2.2m，我标段根据碗扣杆件间距不变（60cm90cm）的条件反算其所能承受的最高腹板高度界限值。1、按立杆稳定性验算N1.2（Q1+ Q2）LxLy+0.91.86、4（Q3+ Q4）LxLy+Q5=0.8Af可得腹板混凝土厚度为2.6m2、以2.6m结构厚度带入地基承载力计算可得立杆最大压力N50KN，最小承载面积0.36m2， 扩大面积为0.64m2，得到P=78.12KPa fg=120KPa，符合要求。3、以2.6m结构厚度带入地基承载力计算可得立杆压弯强度为 165.6N/mm2f=205N/mm2此高支模碗扣支架（90cm60cm）可用结构厚度为2.6m箱梁施工。4.1.8门洞式支架支撑体系验算4.1.8.1 双向2车道门洞式支架验算（WDJ碗扣式支撑）（1）测量人员按设计桩号、角度放出支墩基础轮廓线及防撞墩轮廓线，将老路面凿毛，立模板浇筑2587、m1.4m0. 8m的C20砼基础，两端做成半圆形防撞墩。基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。（2) 待砼强度达到15MPa后，在砼基础上弹线搭设碗口支架作为支墩，间距0.3m，支撑顶设2根I30工字钢横梁，横梁之间用10号工字钢焊接相连，以确保I30工字钢的稳定性。（3) 纵向采用28b双拼槽钢布置，间距根据上部支架的间距为准。分别用汽车吊分片（根）吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定。（4) 门洞钢架完成后,上置15cm15cm方木分配梁，立杆与方木之间垫10cm10cm3mm钢板，间距以门洞纵梁上面的满堂钢管支架间距为准。（5) 通道处钢管支架采用密目安全88、网垂直封闭，出入口设置安全防护棚，门洞内设夜间警示灯；并且在门洞两侧安装限速、限高指示牌。本方案门洞限高5m。（6) 门式支架两侧与满堂碗口支架连接，以保证门式支架的稳定性。28b双拼槽钢纵梁检算箱梁全宽范围内共布置28b双拼槽钢，布置间距详见附图，由于在腹板处的受力最大，故对腹板处的两组槽钢进行验算。永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重 39.25 KN/m 纵梁顶支架及底模、支撑、工字钢重 4KN /m可变荷载标准值：施工荷载 4KN /mQ = 1.2(q1+q2)+1.4q3=57.5KN /m则间距为0.6m工字钢受均布荷载q为：q= Q（0.55+0.75）m=74.75KN /m门89、洞跨径4m，最大弯矩为：Mmax=ql2/8= 149.5KNm28b双屏槽钢截面模量 W=365.62cm3。则轴应力W为：W=Mmax/W=149.5KNm/731.2cm3=2044kg/cmW=2050 kg/cm验算通过。28b双拼槽钢，I=5118.42=10236.8cm4。挠度=5ql4/（384EI） = 574.7544（3842.110810236.8108）=11.6mm =4/250=16mm验算通过。碗口支架支撑验算：中间墩一排支架所受荷载最大，此排碗口支架立杆间距3030cm，步距1.2m。立杆轴向力N1.2（Q1+ Q2）+1.4（Q3+ Q4）LxLyN1.290、（0.99+32.3）+1.4（4+4）0.30.340.8KNl0=h+2a120+230180cm长细比180/1.58114，查表0.489Af0.489489205/100049KNNAf，验算通过。基础验算碗口支架支撑基础是在现有混凝土路面上，可不进行基础验算，能够满足要求。4.1.8.2双向2车道门洞式支架搭设和验算（580mm钢管支撑）（1）、测量人员按设计桩号、角度放出支座基础轮廓线及防撞墩轮廓线，将老路面凿毛，立模板浇注25m1.0m0.5m的C20砼基础（地面有坡度的以最高点为准）。并在基础上预埋钢板（800mm800mm10mm），根据580支撑法兰螺栓孔位在上钻孔预先置91、上M30螺栓，与钢管支撑底部法兰联接,以固定钢管支撑。两端做半圆形防撞墩，防撞墩净距离为4m。基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。（2）、在砼基础上弹线搭设各排7根580mm钢管支撑，钢管与钢管之间的中心间距为4m，吊装580钢管位置一定要正确。580mm钢管支墩高4m，钢管间设10#槽钢人字撑。支撑顶每侧1根，共设2根50b工字钢横梁，横梁长度25m。（3）、纵向采用42根50b工字钢。按照箱梁腹板位置下1.2m范围内0.4m间距，箱梁箱室位置下0.75m间距布置。每根长度9m。分别用汽车吊吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定，并用10#槽钢做加强焊接。（4）92、门洞钢架完成后，上置15cm15cm方木分配梁，立杆与方木之间垫10cm10cm3mm钢板，间距以门洞纵梁上面的满堂钢管支架间距为准。（5）、通道处钢管支架采用密目安全网垂直封闭，出入口设置安全防护棚，门洞内设夜间警示灯。并且在门洞两侧各30m距离处安装限速、限高、限速设施。本方案门洞限高5m。（6）、门洞支架两侧与满堂支架连接，以保证支架的稳定性。图图4-6箱梁门洞支架立面布置示意图 （单位:cm）图4-7 箱梁门洞支架横断面布置示意图（单位: m）图4-8 基础连接大样图（单位:mm）1、50b工字钢纵梁验算(1)、箱梁腹板位置：箱梁腹板范1.6m围内按间距为40cm布置50b工字钢，对93、此工字钢进行验算:永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重（腹板处） q12.225.0 = 55.0 KN/m2 纵梁顶支架及模板、支撑、工字钢重 q2=4 KN/m2可变荷载标准值：施工荷载 q3=4 KN/m2Q=1.2(q1+ q2)+1.4 q3=76.4 KN/m2则长度为1m的工字钢受均布荷载q= Q0.4m=30.56 KN/m 可得:最大弯矩Mmax=ql2/8=30.5682/8=244.48KNm50b工字钢截面模量 W=1942.24cm3,则工字钢轴应力w为:w=Mmax/ W=244.48103 /1942.24=125.88MPaw=170 MPa验算通过50b工字钢,94、I=48556 cm4挠度=5ql4/(384EI)=530.5680004/(3842.110548556104) =15.9mm=8000/400=20mm验算通过。(2)、箱梁箱室位置：箱梁箱室范围内按间距为75cm布置50b工字钢，对此工字钢进行验算:永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重（箱室处） q10.625.0 = 15 KN/m2 纵梁顶支架及模板、支撑、工字钢重 q2=4 KN/m2可变荷载标准值：施工荷载 q3=4 KN/m2Q=1.2(q1+ q2)+1.4 q3=28.4 KN/m2则长度为1m的工字钢受均布荷载q= Q0.75m=21.3KN/m 可得:最大弯矩Mmax95、=ql2/8=21.382/8=170.4KNm50b工字钢截面模量 W=1942.24cm3,则工字钢轴应力w为:w=Mmax/ W=170.4103 /1942.24=87.73MPaw=170 MPa验算通过50b工字钢,I=48556 cm4挠度=5ql4/(384EI)=521.380004/(3842.110548556104) =11.4mm验算通过。2、50b工字钢横梁验算将作用在横梁上的力简化成均布荷载进行计算：15.34m28m25KN/m31.3 224m=83.09KN/m。将横梁视为6跨连续梁进行验算，通可连续梁计算软件计算可得：最大弯矩Mmax=140.61KNm596、0b工字钢截面模量 W=1942.24cm3,则工字钢轴应力w为:w=Mmax/ W=140.61103 /1942.24=72.40MPaw=170 MPa挠度=5ql4/(384EI)=583.0940004/(3842.110548556104) =2.7mm验算通过。3、580mm钢管支撑受力验算7根580钢管支撑平均受力为：N15.34m28m25KN/m31.3 27=284.89KN580钢管支撑壁厚14mm，支撑高度为4米，则钢管支撑计算自由长度l0按2l记，l0=800cm，截面回转半径i=20.0cm，净截面积为A=248.9cm2，惯性矩I=99748cm4，截面模量W=97、3440 cm3，自重0.2t/m。允许应力=170 MPa，弹性模量E=2.1105MPa。则580钢管支撑轴向应力为：=N/(1A)式中：1为弯曲系数由于长细比=800/i=40，查表得弯曲系数1=0.93即 =N/(1A) = 284.89103（0.93248.910-4）=10.75Mpa 验算通过。4、基础验算580mm钢管支撑基础在现有混凝土路面上,可不进行基础验算,能满足要求。4.1.8.3双向4车道门洞式支架验算（门式支架支撑）（1）测量人员按设计桩号、角度放出支墩基础轮廓线及防撞墩轮廓线，将老路面凿毛，立模板浇筑25m1.4m0.8m的C20砼基础，两端做成半圆形防撞墩。基98、础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。（2) 待砼强度达到15MPa后，在砼基础上弹线搭设门式支架作为支墩，支撑顶设2根I30工字钢横梁，横梁之间用10号工字钢电焊相连，以保证30号工字钢横梁的稳定性。（3) 纵向采用28b双拼槽钢布置，间距根据上部支架的间距为准，分别用汽车吊分片（根）吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定。（4) 门洞钢架完成后,上置15cm15cm方木分配梁，立杆与方木之间垫10cm10cm3mm钢板，间距以门洞纵梁上面的满堂钢管支架间距为准。（5) 通道处钢管支架采用密目安全网垂直封闭，出入口设置安全防护棚，门洞内设夜间警示灯；并且在门洞两侧安99、装限速、限高指示牌。本方案门洞限高5m。（6) 门式支架两侧与门式支架连接，以保证门式支架的稳定性。28b双拼槽钢纵梁检算箱梁全宽范围内共布置28b双拼槽钢，布置间距详见附图，由于在腹板处的受力最大，故对腹板处的两根槽钢进行验算。永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重 39.25 KN/m 纵梁顶支架及底模、支撑、工字钢重 4KN /m可变荷载标准值：施工荷载 4KN /mQ = 1.2(q1+q2)+1.4q3=57.5KN /m则间距为1.1m工字钢受均布荷载q为：q= Q（0.55+0.75）m=74.75KN /m门洞跨径4m，最大弯矩为：Mmax=ql2/8= 149.5KNm28b双屏100、槽钢截面模量 W=365.62cm3。则轴应力W为：W=Mmax/W=149.5KNm/731.2cm3=2044kg/cmW=2050 kg/cm验算通过。28b双拼槽钢，I=5118.42=10236.8cm4。挠度=5ql4/（384EI） = 574.7544（3842.110810236.8108）=11.6mm =4/250=16mm验算通过。门式支架支撑验算：选择受力最大的中间墩这一排支架进行计算，此排门式支架间距30cm。立杆轴向力N=0.91.2(NGKH0+)+1.4NQ1kN0.91.2（0.87+62.1210.3+410.3）+1.4410.323.9KNI=I0+I101、1h1/h0 查表得I0 =121900mm I1=14200mm4 h1 =1550mm h0 =1900mmI=133484mm4 i=16.52mm=K0h0/i=1.131900/16.52=130查表得=0.387N/A0=23900/0.3872489=63N/mmf=205 N/mm验算通过。基础验算碗口支架支撑基础是在现有混凝土路面上，可不进行基础验算，能够满足要求。4.1.8.4双向4车道门洞式支架验算（580mm钢管支撑）（1）、测量人员按设计桩号、角度放出支座基础轮廓线及防撞墩轮廓线，将老路面凿毛，立模板浇注25m1.0m0.5m的C20砼基础（地面有坡度的以最高点为准）102、。并在基础上预埋钢板（800mm800mm10mm），根据580支撑法兰螺栓孔位在上钻孔预先置上M30螺栓，与钢管支撑底部法兰联接,以固定钢管支撑。两端做半圆形防撞墩，防撞墩净距离为4m。基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。基础施工时确保平整度和密实度，要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。（2）、在砼基础上弹线搭设各排7根580mm钢管支撑，钢管与钢管之间的中心间距为4m，吊装580钢管位置一定要正确。580mm钢管支墩高4m，钢管间设10#槽钢人字撑。两侧支撑顶各设2根，共4根50b工字钢横梁，梁长25m。（3）、在I50b工字钢上，顺桥向搁置长为15m的20组单层双排加强贝雷103、梁桁架。在箱梁腹板下两组贝雷梁间距0.63m，在箱梁箱室范围内两组贝雷梁间距1.44m。贝雷梁架上铺设28#仰铺槽钢，槽钢与贝雷架用U型接口连接，间距同满堂支架，贝雷梁桁架之间采用10#槽钢做横向剪刀撑连接牢固。（4）、防护层在主梁(贝雷梁架)底部采用钢管搭设，其上铺设竹篱笆+密目安全网，范围是箱梁两端各挑出2m。（5）、门洞支架的所有钢构件之间，包括砼基础、预埋钢板、支撑钢管、衬垫钢板、贝雷梁、工字钢，均需确保连接可靠。（6）、通道处钢管支架采用密目安全网垂直封闭，出入口设置安全防护棚，门洞内设夜间警示灯。并且在门洞两侧各30m距离处安装限速、限高、限速设施。本方案门洞限高5m。（7）、门洞104、支架两侧与满堂支架连接，以保证支架的稳定性。图4-9 箱梁门洞支架立面布置示意图 （单位:cm）图4-10 箱梁门洞支架横断面布置示意图 （单位m）图4-11 基础连接大样图（单位:mm）1、 贝雷桁片梁计算(1)、箱梁腹板位置：贝雷桁片下的580钢管支撑间净距为15m，因此，选贝雷桁片的计算跨径为15m。单层双排架强型贝雷桁片单片截面特性为：I=1154868.8cm4，W15398.3cm3，W=210Mpa,自重=0.5 t/m永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重（腹板处） q12.225.0 = 55.0 KN/m2 纵梁顶支架及底模、支撑、贝雷重 q28KN /m2可变荷载标准值：施工105、荷载 q34KN /mQ = 1.2(q1+q2)+1.4q3=81.2KN /m则间距为0.63m的贝雷桁片受均布荷载q为：q= Q0.63m=51.16KN /m可求得：最大弯矩Mmax=ql2/8= 1438.88KNm 则贝雷桁片弯曲应力W为：W=Mmax/W=1438.88103/15398.3=93.44Mpa W挠度=5ql4/（384EI）= 551.16150004（3842.11051154868.8104） =13.91mm验算通过。(2)、箱梁箱室位置：贝雷桁片下的580钢管支撑间净距为15m，因此，选贝雷桁片的计算跨径为15m。单层双排架强型贝雷桁片单片截面特性为：I106、=1154868.8cm4，W15398.3cm3，W=210Mpa,自重=0.5 t/m永久荷载标准值：钢筋混凝土箱梁自重（箱室处） q10.625.0 = 15.0 KN/m2 纵梁顶支架及底模、支撑、贝雷重 q28KN /m2可变荷载标准值：施工荷载 q34KN /mQ = 1.2(q1+q2)+1.4q3=33.2KN /m则间距为1.44m的贝雷桁片受均布荷载q为：q= Q1.44m=47.81KN /m可求得：最大弯矩Mmax=ql2/8= 1344.66KNm 则贝雷桁片弯曲应力W为：W=Mmax/W=1344.66103/15398.3=87.32Mpa W=210Mpa挠度=107、5ql4/（384EI） = 547.81150004（3842.11051154868.8104）=13.0mm验算通过。2、双拼50b工字钢横梁验算将作用在横梁上的力简化成均布荷载进行计算：(15.34m215m25KN/m31.3+2015m5.0 KN/m)224m=187.01KN/m。将横梁视为6跨连续梁进行验算，通可连续梁计算软件计算可得：最大弯矩Mmax=316.48KNm50b工字钢截面模量 W=1942.24cm3,则工字钢轴应力w为:w=Mmax/ W=316.48103 /(21942.24)=81.48MPaw=170 MPa挠度=5ql4/(384EI)=5187.108、0140004/(3842.1105248556104) =3.05mm验算通过。3、580mm钢管支撑受力验算7根580钢管支撑平均受力为：N (15.34m215m25KN/m31.3+2015m5.0 KN/m)27=641.12KN580钢管支撑壁厚14mm，支撑高度为4米，则钢管支撑计算自由长度l0按2l记，l0=800cm，截面回转半径i=20.0cm，净截面积为A=248.9cm2，惯性矩I=99748cm4，截面模量W=3440 cm3，自重0.2t/m。允许应力=170 MPa，弹性模量E=2.1105MPa。则580钢管支撑轴向应力为：=N/(1A)式中：1为弯曲系数由于长109、细比=800/i=40，查表得弯曲系数1=0.93即 =N/(1A) = 641.12103（0.93248.910-4）=27.70Mpa 验算通过。4、基础验算580mm钢管支撑基础在现有混凝土路面上,可不进行基础验算,能满足要求。4.2 箱梁模板施工4.2.1箱梁模板安装及强度验算箱梁的底模采用采用竹夹板制作模板，模板下纵桥向设置5 cm10 cm木方，每隔2030cm一档，横桥向设置10cm15 cm木方，排架完成后调整排架顶部水平杆标高，然后进行箱梁底模板的拼装（详见附图34）。模板在钢筋绑扎完成后，清理干净再上钢筋。1、5 cm10 cm木方强度验算(施工荷载取4KN/m2)：（1110、）墩柱处：q=2.2080.30.525+0.30.54=8.88KN/m跨中弯矩M=1/8ql2=1/88.880.52=0.2775KNm支点剪力Q=1/2ql=1/28.880.5=2.22KN木方毛截面惯性矩:Im=1/12bh3=1/125103 =416.67 cm 4木方毛截面惯矩:Sm=(5+10/2)10/4=25 cm 3木方净截面抵抗矩:Wji=1/6bh2=1/65102 =83.33 cm 3弯曲强度:w=M/ Wji =0.2775106 /(83.33103 )=3.33MPaw=14.5 MPa（合格）剪切强度:=QSm/(Imb)=2.2210325103/(111、416.6710450)=0.266MPa=2.3 MPa（合格）挠度:f=5ql4/(384EI)=58.885004/(38411103416.67104)=0.158mmf=l/400=500/400=1.25 mm（合格）（2）跨中部分：a、腹板处：取0.8米宽范围内(4根5 cm10 cm木方)q=1.28m225+0.24=32.8KN/m跨中弯矩M=1/8ql2=1/832.812=4.1KNm支点剪力Q=1/2ql=1/232.81=16.4KN弯曲强度:w=M/ Wji =4.1106 /(483.33103 )=12.3MPaw=14.5 MPa（合格）剪切强度:=QSm/112、(Imb)=16.410325103/(4416.6710450)=0.49MPa=2.3 MPa（合格）挠度:f=5ql4/(384EI)=532.810004/(384111034416.67104)=2.32mmf=l/400=1000/400=2.5 mm（合格）b、空心处：每米q=(0.22 +0.22)0.325+0.34=4.5KN/m跨中弯矩M=1/8ql2=1/84.512=0.5625 KNm支点剪力Q=1/2 ql=1/24.51=2.25 KN弯曲强度:w=M/ Wji =0.5625106 /(83.33103 )=6.75MPaw=14.5 MPa（合格）剪切强度:113、=QSm/(Imb)=2.2510325103/(416.6710450)=0.27 MPa=2.3 MPa（合格）挠度:f=5ql4/(384EI)=54.510004/(38411103416.67104)=1.3mmf=l/400=1000/400=2.5mm（合格）2、10 cm15 cm木方强度验算：（1）墩柱处：a、横梁:q=2.2080.50.925 +0.50.94=26.64KN/m跨中弯矩M=1/8ql2=1/826.640.92=2.7 KNm支点剪力Q=1/2 ql=1/226.640.9=11.99KN木方毛截面惯性矩:Im=1/12bh3=1/1210153 =28114、12.5 cm 4木方毛截面惯矩:Sm=(10+15/2)15/4=65.625 cm 3木方净截面抵抗矩:Wji=1/6bh2=1/610152 =375 cm 3弯曲强度:w=M/ Wji =2.7106 /(375103 )=7.2MPaw=14.5 MPa（合格）剪切强度:=QSm/(Imb)=11.9910365.625103/(2812.5104100)=0.28 MPa=2.3 MPa（合格）挠度:f=5ql4/(384EI)=526.649004/(384111032812.5104)=0.74mmf=l/400=900/400=2.25 mm（合格）b、立柱系梁上部纵梁:q=115、2.2080.61.025 +0.61.04=35.52KN/m跨中弯矩M=1/8ql2=1/835.521.02=4.44 KNm支点剪力Q=1/2 ql=1/235.521.0=17.76KN弯曲强度:w=M/ Wji =4.44106 /(375103 )=11.8MPaw=14.5 MPa（合格）剪切强度:=QSm/(Imb)= 17.7610365.625103/(2812.5104100)=0.41 MPa=2.3 MPa（合格）挠度:f=5ql4/(384EI)=535.5210004/(384111032812.5104)=1.49mmf=l/400=1000/400=2.5m116、m（合格）（2）跨中：a、腹板处：q=2.20810.925 +0.50.94=53.28KN/m跨中弯矩M=1/8ql2=1/853.280.92=5.4KNm支点剪力Q=1/2 ql=1/253.280.9=24.0KN木方毛截面惯性矩:Im=1/12bh3=1/1210153 =2812.5 cm 4木方毛截面惯矩:Sm=(10+15/2)15/4=65.625 cm 3木方净截面抵抗矩:Wji=1/6bh2=1/610152 =375 cm 3弯曲强度:w=M/ Wji =5.4106/(375103 )=14.4MPaw=14.5 MPa（合格）剪切强度:=QSm/(Imb)=24.117、010365.625103/(2812.5104100)=0.56 MPa=2.3 MPa（合格）挠度:f=5ql4/(384EI)=553.289004/(384111032812.5104)=1.47mmf=l/400=900/400=2.25 mm（合格）b、空心处：每米q=(0.22 +0.22)1.225+1.24=18KN/m跨中弯矩M=1/8ql2=1/8181.22=3.24KNm支点剪力Q=1/2 ql=1/2181.2=10.8KN弯曲强度:w=M/ Wji =3.24106 /(375103 )=8.64MPaw=14.5 MPa（合格）剪切强度:=QSm/(Imb)= 118、10.810365.625103/(2812.5104100)=0.252MPa=2.3 MPa（合格）挠度:f=5ql4/(384EI)=51812004/(384111032812.5104)=1.6mmf=l/400=1200/400=3mm（合格）4.2.2箱梁模板安装施工要求考虑到支架自重及混凝土荷载引起的支架沉降，在底模铺设时跨中先根据施工经验预置千分之二的预拱度。预拱度在整孔内按二次抛物线进行设置，其计算公式为：x=4X（L-X）/L2（其中x为距左支点距离X的预拱度值；X为距左支点距离；L为跨长；为跨中预拱度值）。底模铺设后，复测底模顶面标高，并进行调整。为减少浇筑混凝土时产生119、的漏浆现象，在模板拼接缝处要用双面胶或腻脂嵌缝。在拼缝处应注意模板的高低差和平整度，为了提高其外观质量，其表面应做到拼装严密、光洁平整，以保证砼外观光滑平整。鱼腹段底部由于采用弯曲钢管，因此施工中必须确保线性符合要求。梁的内模采用木模，底模中间部分不用模板封底，腹板采用对锁螺丝稳定。内模安装应在钢筋和波纹管定位后进行。底模铺完后，再用仪器检验梁的标高和边线。特别要注意梁园弧侧模与梁底模衔接。模板安装完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行复验。固定在模板上的预埋件和予留孔须安装牢固，位置准确。箱梁内模的顶模采用木模配制，利用对锁螺丝孔，每侧放一根通长36板，以使搁顶板模板，120、为便于箱体内的模板拆除，需在每只箱子两端预留人孔，人孔断面为10060cm。人孔待内模拆除后连接钢筋和浇筑混凝土封闭。浇筑砼时要设置沉降标志，模板要派专人看模，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时纠正。4.2.3箱梁支架预压4.2.3.1 工程概况1、主线情况主线箱梁采用等高度后张法预应力混凝土连续梁，圆弧形薄壁、单箱多室断面，标准跨径组合为330m，C50混凝土现浇。施工采用一次落架成形。断面在外测以三段圆弧相连，中间范围为直线段，以适应加宽段结构的变化，保持箱梁外形的连续性。B=25m宽标准箱梁梁高2.208m，单箱五室，顶板厚22cm、底板厚2240cm，腹板厚4070cm，顶板121、承托10030cm、底板5040cm。箱梁仅在支点处设横梁，中支点横梁厚225cm，边支点横梁厚100cm。桥面标准横坡为双向1.5%。B=18m宽标准箱梁梁高1.868m，单箱五室，顶板厚20cm、底板厚2040cm，腹板厚3065cm，顶板承托6020cm、底板2020cm。箱梁仅在支点处设横梁，中支点横梁厚200cm，边支点横梁厚100cm。桥面标准横坡为双向1.5%。2、匝道情况断面设计：上部箱梁采用整体式断面，为单箱三室弧形断面，C50混凝土现浇，施工采用一次落架成形；该断面在外侧以两段圆弧相连，中间范围为直线段。桥面横坡：桥面1.5横坡通过横向扭转梁来形成。尺寸设计：箱梁中心梁高1122、.75m，横断面端部高0.413m；顶板厚20cm，底板厚度自跨中至连续墩从20cm渐变为40cm，腹板宽自跨中至连续墩及梁端支座处从30cm渐变为65cm,箱梁折角处承托顶板取6020cm，底板承托取2020cm。横梁设计：箱梁支座处设置横梁，其中端横梁厚1m，中横梁厚1.5m。4.2.3.2地基形式与支架形式本工程范围内场地地基共有三种：原土层，即原有农田及杂填土、既有地面道路以及一半既有道路一半原土层。对于地基的处理，既有地面道路可以直接利用，若遇到管线沟槽、承台基坑回填土及农田地基就必须进行处理，处理方法：先对表面进行平整，再用压路机碾压至无明显轮迹，若处理范围较小，也可用小型打夯机或123、人工打夯，铺上10cm砾石砂（或碎石），最后浇筑15cm厚C20素混凝土，处理范围为箱梁投影面积两侧各加宽1.0m。地基处理时设置2%的横坡，防止雨水浸泡。本工程箱梁支架采用门式及WDJ碗扣式支架两种搭设形式。4.2.3.3 预压联号根据上述统计和支架形式的情况，结合施工进度计划的安排，本工程各标段计划有针对性的选取三联支架进行预压。4.2.3.4支架的预压方案预压在一联支架搭设完成、验收通过、搁栅布置好以后进行。压重拟采用钢筋、砂袋等材料，钢筋主要堆载在中、端横梁处。根据事先计算的相应部位的重量来放置压重，预压重量为钢筋混凝土荷载的1.1倍。预压加载采用分级加载，每级100吨，按比例分配到端124、横梁及跨中部，加载采用25t汽车吊进行，每级持荷时间不小于30分钟，最后一级为1小时，稳定时间为48小时，一般预压最后2天的稳定为不大于1mm/天，分别测定各级荷载下支架、支架梁以及地面的变形和沉降值。4.2.3.5 沉降观测1、支架预压的沉降观测（1）、观测目的 根据测试结果确定支架的安全性和施工预抛高值，以消除施工中因支架变形和地基沉降而造成的箱梁线形和标高误差。同时提供同类型支架和地基的箱梁施工的经验参数。（2）、布点要求观测点上下设置两层，分别布设在扫地杆和顶部（靠近搁栅处）的支架上，纵桥向设置箱梁跨中、1/4跨处和两侧端部5个断面，每个断面在翼缘板两侧和箱体中部各设置上下2点共6点，125、每跨共30个点。同时相应地在支架基础上对应地布设观测点。（3）、观测方法和频率为了找出支架和基础在上部荷载作用下的塑性、弹性变形以及沉降，观测时间为空载观测一次，1/2 满载测一次，满载测一次，满载后6h 测一次，满载后12h 测一次，满载后24h 测一次，满载后36h测一次，直到连续3天沉降在1mm/d 为止，分别对支架上的监测点以及对应的支架基础的监测点进行监测记录，卸载后，根据所观测的标高数据计算出塑性沉降和弹性沉降，绘制荷载与沉降量关系曲线，确定最终上拱度值。形成书面报告，报监理审核。（4）、资料整理与预拱度设置对观测资料进行整理，编制时间沉降曲线，沉降稳定后拆除，当每日沉降量不大于1126、mm，即可认为沉降已稳定，卸载后陆续观测，直至弹性变形完全恢复，整理观测数据后，得到总沉降量，I=I1+I2，I1支架沉降量，I2基础沉降量，通过观测，确定沉降量的经验数据，调整底模高程，底模标高预留出此沉降量。同时，沉降量作为其它箱梁预留沉降量的基准数值。（5）、支架沉降观测数据处理流程沉降量连续3天小于1mm/天完成支架搭设，测量组确定沉降观测点位置及初始标高，通知监理复核确认。施工队进行预压，通知监理验收荷载。测量组每天观测沉降量，通知监理复核。经项目部及监理验收同意后，卸载形成书面报告，报监理审核4.2.3.6 安全保证措施（1）支架施工属于高空作业，施工中应该严格贯彻安全生产方针，做127、到防护要求明确和技术合理。（2）高处作业中的安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用。（3）攀登和悬空高处作业人员以及搭设高处作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗，并必须定期进行体格检查。（4）对进行支架预压准备工作的施工人员必须进行岗前安全交底。并检查安全带和安全帽佩带情况。（5）支架搭设的同时，必须设置合理的安全平网，并平行搭设安全通道和临边护栏。（6）施工中对高处作业的安全技术设施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决；危及人身安全时，必须停止作业。（7）施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。并设置128、专门的防护网和踢脚板。（8）雨天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑措施。积水应及时清除。遇有六级以上强风、浓雾、台风暴雨等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。（9）因作业必需，临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。（10）进行高空作业时，除执行以上要求外，还应符合建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）中有关高处作业及安全技术标准的规定。（11）严格执行“十不吊”制度：桥梁施工涉及起重工程，起重作业安全必须严格执行起重机械“十不吊”规定和安全操作规程，起重作业配备专人起重指挥工，起重工必须持证上岗，所有起重机械设备和索具使用进129、行安全检查，并试运行（起吊），符合安全操作规程方可投入使用。起吊索具确保6倍以上安全系数，捆绑钢丝绳要确保10倍以上安全系数，如发现钢丝绳磨损、扭结、断丝或其它可能降低受力性能的现象，应停止使用，立即更换。起重作业人员要掌握操作规程标准，及时采取恰当措施，以确保有缺陷的吊具不再使用，钢丝绳索在使用过程中避免与尖锐边缘接触，使用结束后应妥善保存，吊机行走道路要铺设路基箱轨，确保吊机工作可靠，安全施工。4.2.4箱梁模板铺设、拆除安全操作要求1、箱梁底模铺设时，必须事先在施工操作层横向水平杆加固杆上铺设45道纵向临时走道板，木板厚5cm，宽度不小于80cm，两头用1.2mm铅丝扎牢。工人应系安全带130、。2、为保证安全带有生根的地方，满足安全带高挂低用的要求，设置防护钢丝绳（0.6cm），钢丝绳采用安全带保险钩同两侧的栏杆可靠连接。3、模板铺设必须从一端向另一端逐渐分段铺设，每段模板向前铺设距离不得大于3米。4、施工过程必须严格按照：铺临时走道板、拉钢丝绳、扣安全带、铺横向木方、铺纵向木方、调整标高、铺模板的程序进行。5、已铺模板预留孔洞周围必须设置带绿网的活动防护支架。6、每日休息和收工时段，作业面必须用带安全绿网的活动防护支架维护。7、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。8、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳练系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落131、伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。9、安装与拆除2m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作，支设高度在3m以上的模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。如柱模在6m以上，应将几个柱模连成整体。10、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在高处狭窄而无防护的模板面上行走。11、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白警示旗加以围栏，暂停人员过往。12、模板安装过程中，不得间歇，柱头、搭头、支柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开132、。13、模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。14、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑后在进行工作。15、拆模的顺序和方法。应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑；已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。16、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡。不得猛撬，以防失稳坠落。17、严禁用吊车直接吊除没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须拴结牢固，且吊点平衡，吊装、吊运大钢模板时必须用卡环连接，就位后必须拉紧牢固后方可拆除吊环。18、拆除模133、板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意防止模板掉下。19、装拆模板时禁止使用50mm100mm木材作立人板。20、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面上工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。21、拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。4.3 箱梁钢筋和预应力筋制作施工钢筋和预应力筋施工时的一般方法和要求可公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）中规定执行。4.3.1箱梁钢筋制作施工在铺好的底模上先进行标高复核，轴线测设，并经监理复核合格签字后方可进行钢筋的绑扎施工。钢筋制作134、前应做好钢材复试工作，钢筋均在现场制作绑扎成形，局部骨架可视情况采用整体吊装。其绑扎、焊接长度等均应满足规范要求。根据中心轴线和边线进行钢筋排料。钢筋绑扎严格按照图纸和规范进行，钢筋骨架在地面加工成型再吊到桥面上进行拼装，因钢筋焊接数量较多，要注意焊接质量及模板的保护措施，并按要求做好焊接试验。施工时按图纸精确地放出钢筋大样按翻样单进行断料弯配。钢筋根数要准确，并按次筋让主筋，非予应力筋让予应力筋的原则布置。凡与预应力束发生冲突的普通钢筋，均可适当移动以避让预应力束，如需割断普通钢筋，应与监理工程师和设计代表商议后再决定。对钢筋骨架中的弯起钢筋严格控制起弯点的准确和电焊焊接质量。梁的底部，边腹135、板两侧都要确保保护层厚度，腹板两侧要挂保护层垫块。4.3.2箱梁预应力管道和预应力筋、锚具安装施工1、纵向及横向预应力采用GB/T5224-2003级高强度低松弛钢绞线，公称直径15.2毫米，单根面积140平方毫米，1860MPa，弹性模量Ep1.95MPa。本设计共采用了、等几种编束规格。钢绞线进场后，每60t批为1批，不足60t的也按1批计，每批抽检1次，按有关规定对其强度、外形尺寸、物理及力学性能等进行严格试验。2、锚具采用OVM15系列群锚体系，其中、采用OVM15 BM3、OVM15 BM3扁锚，其技术要求应符合预应力筋用锚具夹具和连接器标准（GB/T 14370-2000）之规定。136、锚具进场后，每1000套为1批，不足1000套也按1批计，从每批中抽取10的锚具且不少于10套，检查其外观质量和外形尺寸；并按产品技术条件确定是否合格。所抽全部样品均不得有裂纹出现，当有一套表面有裂纹时，则本批应逐套检查，合格者方可进入后续检验组批。锚具硬度试验是从每批中抽取5的锚具且不少于5套，按产品设计规定的表面位置和硬度范围做硬度检验。钢绞线和锚具需做锚固性能试验。钢绞线和锚具均应有放在通风良好、干净地方，并且有防雨、防潮的措施。3、预应力管道采用塑料波纹管成孔，其规格对应以上编束规格分别为SBG70B、SBG90B、SBG70、SBG80、SBG90、SBG100。其技术标准应符合预应137、力混凝土桥梁用塑料波纹管（JT/T529-2004）。预应力管道全部采用塑料波纹管形成，管道应严格保证弯曲座标及弯曲角度，根据图纸要求设置定位架,定位架应在与箱梁纵横向钢筋点焊连接。管道的制作、安装及连接必须保证质量，现场的预应力管道附近对钢筋等焊接时，应采取保护管道的措施，严禁发生因管道漏浆而造成预应力管道堵塞现象。4、箱梁在绑扎钢筋、浇筑混凝土过程中，严禁踏压波纹管，防止其变形，影响穿束、张拉及灌浆。5、预应力筋的孔道波纹管与波纹管接口和波纹管与锚垫板喇叭段接口用封箱带包裹15cm左右，接头长度不小于30cm以防水泥浆渗入，孔道中间要设置三通管，每跨放置1个，以便灌浆使用。在预应力筋安装在138、管道中后，管道端部开口应密封以防止湿气进入。在任何情况下，当在安装有预应力筋的构件附近进行电焊时，对全部预应力筋和金属件均应进行保护，防止溅上焊渣或造成其他损坏。6、对在混凝土浇筑之前穿束的管道，预应力筋安装完成后，应进行全面检查，以查出可能被损坏的管道。在混凝土浇筑之前，必须将管道上一切非有意留的孔、开口或损坏之处修复，并应检查力筋能否在管道内自由滑动。7、所有管道均应设压浆孔，应在最高点设排气孔及需要时在最低点设排水孔。8、为保证底板、顶板索的张拉和拆除内模，一般情况下，在每跨每个箱室距横梁5米左右开人孔，横向人孔错开布置，具体位置根据现场实际情况可适当调整。4.3.3箱梁内埋式落水管施工139、1、根据设计图纸，正确预埋落水管，落水管若遇到箱梁主筋和预应力筋时，应适当避让，若有问题时应及时联系监理、设计和业主协商解决。2、落水管安装时应注意接头安装牢固，并有妥善支撑和连接措施，在混凝土振捣时，应注意一定安全距离，严禁直接将振捣棒插在落水管上，防止混凝土接头脱落，造成管道堵塞。3、落水管在混凝土施工前，建议用黄砂全部填满，在箱梁完成后，再将黄砂放光，以确保管道通常。4、钢筋电焊作业须避开落水管，若无法避开，应采取保护措施，避免将落水管烧坏。4.4箱梁混凝土浇筑施工和养护4.4.1箱梁混凝土浇筑施工本工程箱梁砼标号为C50，砼采用商品砼，泵送砼入模方法，水泥采用525#普通硅酸盐水泥，具140、有质保单，黄砂为中粗，选择质优和良好级配的石子（最大粒径为25mm），配合比必须经过试验合格后才能使用。箱梁横截面砼均分两次浇筑，第一次浇底板和腹板砼，第二次浇顶板砼。每段先浇筑跨中部位砼，再由跨中向支点扩展，以减少支架沉降影响。第一次浇筑砼时先浇筑箱梁底部砼，用平板式振动器拖振密实，振不到的地方用插入式振捣器插振，牛腿处的砼一定要浇到半个牛腿的高度左右，再浇腹板砼，两边对称分层浇捣，用插入式振捣器振捣密实。在浇筑腹板的同时，箱梁内的底板要有专人把多余砼铲出抹平，收水。第二次浇顶板砼前注意施工缝处理，凿除腹板顶面上砼表面的松散层，清扫干净，用水冲洗凿毛表面，再进行第二次砼浇捣。施工现场配备混凝141、土试验工。对运至现场的混凝土采样作坍落度试验，保证混凝土质量。根据气温，适当调整缓凝剂用量，以免产生冷缝。浇筑工应分区段各负其责，对梁两侧的砼，要边浇筑砼边用锤敲击梁侧模，插入式振捣器沿模板附近的砼应慢慢拔出，便于砼的气泡逸出。振捣时插入式振捣器的振动棒不得碰波纹管。预留孔道口要用木塞或纱头封住，以免浆水进入束道。4.4.2混凝土的养护混凝土浇捣完成后，面层应收水扫毛。砼浇筑完毕后，应马上清理预留孔道。砼浇筑完毕后在12小时以内用养护布庶盖，经常洒水，保持砼湿润状态。若遇气温高或太阳暴晒时，则应在砼初凝后即复盖养护布以免砼的干缩裂缝。两次浇捣箱梁之间的施工缝接合面应严格按施工缝进行处理。混凝土142、的养护是保证工程质量的一个重要工序。现场要准备足够的覆盖土工布和充足的养护水源。混凝土初凝后即覆盖土工布，洒水养护保持土工布湿润，洒水养护时间一般为7天。混凝土养护期间，桥面上不得堆放重物，以免损伤砼。每联箱梁除按要求留好混凝土试块外，每孔现场增加3组混凝土强度试块，与箱梁同条件养护，每7天压一组，为确定拆支架和预应力张拉时间作参考。同时按规范要求还需留置同条件试块。4.4.3清水混凝土施工工艺上的控制1、为确保清水混凝土的色泽基本一致，控制色差，要求做好混凝土的材料选用和计量工作；混凝土材料必须选用同一产地黄砂、石子，同一厂家的同一品种水泥，将有关证明文件报请监理工程师审阅；混凝土拌制时，要143、求严格控制材料用量，由专人负责开机和外加剂加设，保证计量准确。2、钢筋：为了避免出现露筋现象，要确保钢筋保护层厚度满足设计要求，在钢筋重量较小的地方尽量采用定制的塑料垫块做垫块，钢筋扎铁丝全部采用镀锌铅丝，绑扎好后将每个铅丝朝里弯。3、模板：模板使用前必须将模板清洗干净，然后在模板层上刷脱模剂。浇筑混凝土前，必须将箱梁模板上的污渍清洗干净。4、混凝土浇捣：清水混凝土坍落度比普通混凝土稍微小些，入模混凝土坍落度控制在14cm左右。5、控制好混凝土浇筑过程中接缝时间，避免出现冷接缝现象。4.4.4箱梁圆弧段施工作业指导书针对本工程鱼腹式底板的特殊结构形式，结合一期的施工经验，我们特提出经过了一期的144、检验，行之有效的箱梁圆弧段施工的作业指导书，具体如下：1、箱梁底模在混凝土浇筑前必须清理干净，以确保箱梁的外观质量；2、在7、8、9月份气温较高季节，箱梁混凝土的浇筑宜安排在下午开始，以避开中午高温时段，但须做好晚间施工照明、合理安排工人的作息时间、晚间的饮食保证以及管理人员的值班等工作；3、混凝土到现场的坍落度应控制在1214cm范围内，坍落度不满足要求的采取退货或换到其他部位浇筑；4、圆弧段施工前，先把临近的腹板混凝土的浇筑完成；5、圆弧段底板分两次浇筑，第一次浇筑2/3，即底板面层钢筋下24cm左右；第二次浇筑1/3；6、浇筑顺序从圆弧段顶端通过防撞墙底部向圆弧段灌入；7、振捣采用梅花状145、点振，快插快拔，每一点振控制范围为半径3050cm，以不漏振全覆盖为原则，要求各工区现场管理人员全过程旁站监控振捣过程，防止漏振；8、圆弧段顶端即防撞墙底部分两次浇筑，两次振捣，第二次振捣待圆弧段下部混凝土接近初凝后向防撞墙侧模内补料后振捣，以防止防撞墙底部与圆弧段结合处出现空洞现象；9、顺桥向的施工面的大小应根据气温等条件进行调整，建议控制在1020m左右，早晚取上限，气温较高时段取下限；10、混凝土的表面收水工作应及时，以防止时间过长，混凝土表面干燥而无法收水，从而引起干缩性裂缝；严禁泼水收水施工；11、混凝土的养护应及时跟进，当混凝土表面有相当硬度即一般用手指轻压无痕迹时即可进行，应采用146、土工布覆盖并洒水养护，养护时间不得少于7天，建议养护14天；洒水应始终确保混凝土表面处于湿润状态，切忌出现干湿交替现象；12、混凝土的试块制作应按规范要求进行，并应按照上报的同条件试块方案制作同条件试块，并采取同样的养护措施进行养护；13、箱梁浇筑过程中应加强支架和底模的观察，看是否有松动或漏浆等现象，一旦发现必须立即处理；并同时观测支架的变形，特别是软土地基或半硬半软路面上的箱梁支架，应同步做支架沉降观测；4.5 箱梁预应力张拉施工4.5.1预应力材料、张拉设备与试验要求预应力箱梁采用单向或双向预应力混凝土结构。箱梁预应力钢束张拉时锚下控制应力k=0.75Rby=1395MPa。锚具进场验收147、时，对锚具型号、数量及适用于何种强度等级的预应力钢材，确认无误后应按下列规定进行检验，经检验合格后方可在工程中应用。预应力张拉应根据实测的弹性模量和截面积对计算引伸量作修正。引伸量修正公式为：，E /E式中：E-实测的钢绞线弹性模量E-计算采用的钢绞线弹性模量E1.95105MpaA140 mm2计算得到的引伸量，修正计算的引伸量4.5.2预应力施工准备工作（1）施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书；（2）现场已经具备预应力施工知识和正确操作的人员；（3）锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到设计要求的强度；（4）施工现场已具备确保全体操作人员与设备安全的必要的预防措施（5）为了确保148、张拉力的准确性，在使用之前所有的张拉设备均进行校验和配套（包括千斤顶、油泵油表、胶管）“进行油压值输出力”的标定，以后6个月进行一次或张拉200次以后校验。在使用过程中，根据需要进行必要的标定以进行校验。施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和校验。（6）梁段混凝土强度达到设计强度的90以上时，方可进行该梁段预应力钢束张拉。4.5.3预应力筋张拉施工（1）预应力钢绞线穿束前用压力冲洗孔内杂物，观察有无窜孔现象，再用压风机吹干。（2）张拉前，应对预应力钢筋按规范要求做试验，张拉前必须对构件端部预埋件、砼、预应力孔道全面检查，如发现有蜂窝、裂缝、露筋、空洞及孔道穿孔等缺陷，149、须按有关规定采取措施，端部的预埋钢板一定要垂直与孔道中心线，钢板上的焊碴、毛刺、砼残碴等要清除干净。（3）本工程预应力后张发张拉程序根据具体的设计要求确定。（4）实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。（5）本工程预应力筋以应力应变双控制。张拉程序为： 0初应力（0.10k）1.0K持荷2分钟锚固。（6）张拉后钢绞线切割应离锚头5cm左右，采用砂轮机切断。张拉完毕后，应随即压浆，一般不宜超过24小时。（7）纵向预应力钢束在箱梁横断面应保持对称张拉，纵向钢束张拉时两端应保持同步。施加预应力必须采用张拉吨位和钢束引伸量双控。钢束张拉时应在初始张拉力（取设计张拉吨位的10）状态150、下作出标记，以便直接测定各钢绞线的引伸量。当预应力钢束张拉达设计吨位时，实际引伸量与理论引伸量误差不应大于6，否则应分析原因，采取相应措施处理后方可继续张拉。（8）压浆前必须对孔道进行检查，对排气孔、压浆孔、钢筋滑移等全面检查，并对压浆设备进行安装检查。（9）预应力筋的锚固，应在张拉控制力处于稳定状态下进行，预应力筋张拉及放松时，均应填写施工记录。4.5.4预应力真空压浆施工1、压浆施工工艺流程高性能水泥浆配比设计完成体内预应力施工完成抽真空，检测预应力管道真空度是否符合工艺要求水泥浆配比材料准备完成水泥浆搅拌完成检查压浆泵出口处的浆体情况，符合要求后进行管路连接启动真空泵开始吸浆观察排气孔的151、出浆情况，符合要求后屏浆23分钟按此顺序施工其余的孔道压浆预应力压浆完成后及时清洗设备与管路预应力压浆完成后及时清洗设备和管路真空压浆施工工艺流程图2、压浆施工（1）水泥浆配合比通过试验确定上述材料的配合比，水泥浆的强度等级为50MPa。按照公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的要求，水泥浆的最大泌水率最大不得超过3，拌和后3h泌水率宜控制在2，泌水应在24h内重新全部被浆吸回。水泥浆的稠度宜控制在1418s之间。水灰比控制在不大于0.40。（2）真空压浆设备真空辅助压浆主要设备有：灰浆搅拌机、压浆泵、真空泵、高压管、ZKGJ真空压浆组件、各种接头阀门、浆桶等。（3）孔道密封措施鉴于152、锚垫板的特殊结构，体内预应力采用无收缩水泥砂浆密封，而体外预应力则采用保护罩密封。（4）孔道压浆过程搭设临时操作平台，搬运注浆材料，布置水电管路；检查材料、设备、辅助的型号、规格及数量等是否符合要求，按设备的要求进行注浆元件的密封联接；拌浆：拌浆前先加水空转数分钟，使搅拌机内壁充分湿润，将积水倒干净；将称量好的水（扣除用于溶化固态外加剂的那部分水）倒入搅拌机，之后边搅拌边倒入水泥，在搅拌35min直至均匀；将溶于水的外加剂和其它液态外加剂倒入搅拌机，再搅拌515min，然后倒入盛浆浆桶；倒入盛浆桶的浆体应尽量马上泵送，否则要不停地搅拌；压浆：割除多余钢绞线，按要求对锚头部位用环氧或水泥浆封裹密153、封，封锚后2448小时内压浆；启动真空泵，从孔内排除空气，若真空压力达到-0.06-0.1MPa并保持稳定表示孔道密封效果良好，若达不到-0.06-0.1 MPa，则表示孔道密封不严；确保密封良好后，在负压满足-0.06-0.1MPa的前提下，将浆体用注将泵以0.050.7Mpa的压力压进孔道，直到浆体通过空气滤清器，关闭有关球阀。继续压浆12分钟，使孔道内保压，关闭进浆阀；除保留进浆阀和排气阀外，拆除其余所有设备及配件，并迅速清洗，至少待孔道内水泥浆终凝3小时后方可拆除进浆阀和排气阀。 每一次制浆时制作不少于三组的70.770.770.7mm的水泥浆试块，养护28天后检查其抗压强度作为档案资154、料和评定水泥浆质量的依据。3、辅助压浆注意事项（1）保护罩若作为工具罩使用，在浆体初凝后可拆除；（2）在压浆前若发现管道内残留有水份或赃物的话，则须考虑使用空压机先行将残留在管道中的水份或赃物排除，确保真空辅助压浆工作能够顺利进行；（3）整个连通管路的气密性必须认真检查，合格后方能进入下一道工序；（4）浆体搅拌时，水、时泥和外加剂的用量都必须严格控制；（5）必须严格控制用水量，对为及时使用而降低了流动性的水泥浆，严禁采用增加水的办法来增加其流动性；（6）搅拌好的浆体每次应全部卸尽，在浆体全部卸出之前，不得投入未拌和的材料，更不能采取边出料边进料的方法；（7）安装在压浆端及出浆端的阀门和接头，应155、在灌浆后1小时内拆除并清洗干净。4.6 支架搭设与拆除4.6.1支架搭设的总体要求1、承重支架的地基未处理到位或平整度不符合要求时，不能进行承重支架搭设。2、承重支架搭设，应严格按施工组织设计方案实施，由持有效支架搭设操作证者操作，严禁无证作业。支架搭、拆过程中，作业人员应系好安全带，做好应有的个人防护工作。钢管材料进场时应对钢管的完好程度及轴线的挺直性进行检查，避免受伤、变形的钢管进入现场。在搭设过程中应严格按操作要求进行施工并检查每根杆件联结质量。上述工作设有专人负责、专人检查。3、支架搭设过程中必须同步设置有效的斜撑、剪刀撑，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜和倾覆，斜撑、剪刀撑设置根据建筑156、施工安全检查标准（JGJ59-99）中的要求执行。4、立杆与立杆上下通过两只旋转扣件连接，间距50cm，便于调节箱梁纵横向坡度。支架及脚手架搭设应设置纵、横向扫地杆，高度不大于20cm。5、支架立杆扣件连接时，须保证顶端的受力点与底部立杆竖向吻合，不得于一侧偏心扣件连接接长。6、横杆与立杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，相邻立杆接头位置应错开在不同步距内，与相近横杆的距离不宜大于步距的1/3；横杆的接头位置应错开在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3，相邻步距的横杆应错开布置在立杆的两侧，以减少立杆偏心承载情况。7、由于排架搭设是依靠扣件螺栓紧固完成，因此，扣件螺栓在施157、工中必须用力矩扳手进行检查，只有力矩到46kgm时才能通过，对顶端槽钢的横杆与立杆之间的扣件应作重点检查，每跨抽查50%，其他扣件每跨抽检20%。8、支架在受荷载后易产生变形和挠度，安装前须设置预拱度，使浇筑后的梁体外形尺寸和标高符合设计要求，第一跨支架设置适量预拱度（按理论计算取值，通过等载预压验证），并在第一跨箱梁混凝土浇注前后，测量支架变形量，以后各跨可参照第一跨数值设置相应的预拱度。9、门架立杆底部必须搁立在槽钢上，通过槽钢把荷载均匀传递至混凝土基础顶面，立杆顶部同横梁焊接，同一排立杆间用8#槽钢打剪刀撑，提高立杆稳定性。条件允许时门架立杆与钢管支架可焊接联结10、承重支架的临边安全措158、施、作业通道未完善、支架未经验收合格挂牌不得进行底模搁栅铺设，铺设底模时尽量做到搁栅铺到，底模即跟到。验收时需进行分层验收。11、箱梁支架应在合适的位置规范设置上下作业斜道，斜道坡度的高长之比应控制在13，高度6米支架斜道中部必须设中间平台，斜道上每隔30cm装有防滑条。12、为了加强支架的整体性，按规范设置水平杆和剪刀撑。在箱梁横断面剪刀撑每隔2m设置一道，在纵断面剪刀撑在两边及腹板处设置，在每三层（1.6m3）纵横向水平杆的平面位置设一水平剪刀撑，在顶底部均要设置水平剪刀。13、扣件钢管支架上纵向平放510cm二四条子，间距10cm，两个二四条子中间放一根脚手钢管，上面放两层夹板，每层厚9159、mm。14、箱梁支架搭设验收好，对扣件钢管式支架进行等载预压，通过支架预压可以为以后支架的搭设提供弹性变形和非弹性变形的数据依据。预压材料选用砂袋或土袋。15、混凝土浇筑过程中，专人负责检查模板、钢筋等部位的状况，一旦发现漏浆，模板变形，钢筋走位等问题，立即予以处理。同时在混凝土浇捣时由测量员随时观察排架沉降情况，观察到混凝土浇捣结束后4小时，并做好观察记录。在观察过程中如发现沉降异常，应暂停浇捣混凝土，采取必要措施（如在模板下垫木楔以调节标高等）后再继续进行浇捣。4.6.2施工中的安全技术措施由于箱梁支架施工属于高空作业，具有一定的危险性，因此要特别注意采取相应的安全技术措施，避免事故的发生160、。1、施工作业人员上下支架，必须从斜道上通行，严禁直接攀登支架。2、箱梁施工时，材料垂直运输较多，且多为成捆材料使用吊车吊运，故在吊运材料作业时，上下必须密切配合，至少设一名起吊指挥，具体负责材料吊运的安全工作。材料垂直运输过程中，作业人员应随时注意对吊物的有效避让。吊臂下方不准留人，材料垂直吊运，严禁碰撞支架。3、材料垂直吊运时，作业人员不准站在临边扶手上推扶材料，严禁站在无临边安全设施的支架边缘未系安全带推扶材料。4、脚手架外侧必须用密目式安全网进行全封闭，且将网固定在脚手架外立杆里侧，不得将网包在各杆件外面（门洞式脚手架除外）。在支架作业面和上下通道处铺设不少于三层底笆，并设置高度不小于161、18cm的踢脚板，踢脚板的材料应具有足够的机械强度，以满足安全使用条件（不得使用竹挡笆）。5、在涉及交通道的箱梁支架上进行电焊作业时，应严格做好防焊花直接下溅到交通道的围档工作，严防焊花下溅伤人，伤车或发生火警。6、支架一旦建立，应及时配备合格的灭火器材，做到每100m2一只。7、支架应多点可靠接地，接地点一般为每20米设一个，接地体严禁采用螺纹钢，接地线联接点应采用压接。8、箱梁施工周期较长，故支架的辅助设施如临边围护、作业通道底板、上下斜道等都有可能受损严重，必须定期设专人对箱梁支架进行维修保养，严防安全防护设施受损后对施工人员带来不良后果，特别是作业通道损坏产生洞孔、临边缺档等。9、箱梁162、支架的临边设施是箱梁翼缘板支架的延续部分，翼缘板支架必须先建立临边设施及作业通道，然后方可立模，程序不能倒置。10、门洞式支架必须在交通流向的进入口前和支架上设立醒目的限高标志，夜间设灯光照明及警示灯。11、高空作业人员必须系好安全带，高处作业技术要求高，危险性大，每天班前必须做好安全交底及重点部位监控工作。12、箱梁钢筋施工时，因支架顶面钢筋密布，电焊作业大量，此时施工用电安全更显重要，电焊机等移动电具的电源导线必须沿临边设施布放，不能在钢筋上任意乱放，用电设备必须经过二级漏电保护，在此施工阶段，专职电工应不断巡视现场安全用电状况，发现隐患，及时整改。由桥下送电至桥面上的电源线等，均应通过绝163、缘子悬挂，严禁将电线直接挂在钢管上。13、为避免支架承受偏载，箱梁砼浇筑顺序应严格按设计要求进行。当某段箱梁砼已浇注完毕后，桥面将产生一部分预留洞口，项目经理及专职安全员在安排工作的同时，必须安排对这些预留洞口进行覆盖或采取相适应的安全措施。14、箱梁逐段施工时作业面的端头必须及时封闭（含作业通道端头）。15、因本工程工期较紧，夜间施工不可避免，夜间施工时照明十分重要，在每个作业面上，必须设置足够的照明，严禁借用路灯不设照明作业，施工照明的设置方向，应尽可能不使交通道上机动车驾驶员有眩目感，确保施工期间交通道的安全。16、搭设支架时应设置扁钢作为避雷保护装置，扁钢入土深度不小于2.5米。17、164、门式支架搭设过程中，支架搭设高度大于2m时必须设置安全平网。4.6.3支架的拆除要求现浇箱梁混凝土强度达到设计要求强度后方可拆除支架。支架拆除时严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）的要求进行施工，同时按设计要求进行拆除。拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业。分段拆除的高差不应大于2层，先搭后拆，后搭先拆。支架拆除必须等到箱梁预应力张拉好后才能施工。扣件式钢管支架拆除时，在横断面上先拆两边再拆中间，在纵向上从一端向另一端拆除，在距顶板20cm处的立杆上拧一个扣件，先松方木下的水平杆，滑至立杆上的扣件上，取出夹板和方木，然后逐步拆除脚手架。门式支架165、顶部拆除与上述支架一样，脚手钢管拆除后，槽钢用吊车吊出来。5 现浇连续箱梁质量管理体系与管理网络5.1 质量管理网络质量管理网络详见下图。项目经理：钱志斌项目总工：郭维平办公室材料部质安部工程部各标段质量负责人 各标段材料负责人 各标段试验负责人 各标段施工负责人 各标段测量负责人 张拉班木工板混凝土班现场取样员钢筋班电焊班5.2 质量保证措施1、严格执行业主的各项质量要求，坚决贯彻落实全国基础设施建设工程质量工作会议文件精神，工程施工必须坚持“百年大计，质量第一”的方针，严格把好质量关。 2、各标段成立专门测量小组，负责工程范围内的全部测量放样工作，将工程的主要的控制项目列出（轴线、基线、水166、准、标高、桩号），并进行有效的控制，放样后必须填好放样复核单，经公司人员进行复核后再请监理复核，复核无误签署同意意见后方能施工。施工中要严格加以保护，经常复核，单位工程中要做到有放必复，做好相互自复的工作。3、严格按图施工，每道工序均需进行自检、互检抽检、验收评级。隐蔽工程，必须做好原始记录并请甲方及工地现场监理及时签证验收。工程质量小组对每道工序必须认真记录备案列入竣工资料。4、严格按照操作规程进行施工，严禁违章作业，发现有不符质量规定的施工情况，工程管理小组有权暂停施工。经过商定的施工方法，不得擅自改变。5、各标段工程管理小组内人员必须做好施工日记，妥善保管，便于总结施工经验及教训，有利于167、提高管理水平，有重大技术措施或改变原定措施，应报原审查单位批准。6、加强对施工人员进行“质量第一”的思想教育工作，每一项工程施工前都要进行施工技术交底，并要加强创优的教育检查工作。定期开展质量活动，不断提高施工人员的质量素质和技术业务水平，努力做到优质，提高单项工程优良率。7、工程施工中要消灭各种质量事故，杜绝重大事故，加强薄弱环节管理，重视关键作业，若发生质量事故必须及时上报，不准隐瞒，不准弄虚作假，不准留下任何隐患，施工中发生不符合质量的情况，必须及时纠正，直到推倒重来。8、混凝土浇灌与振捣必须分层进行，每层厚度为30cm左右；9、使用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺168、序进行，不得遗漏，做到均匀振实。振动机移动距离不应大于作用半径的1.5倍，为保证上下两层混凝土的粘结效果，振动棒应插入下层混凝土内10cm左右，平板振动机在振动时宜压边510cm，以防漏振；10、振动时间要控制好，一般以被振混凝土表面水泥浆无明显下沉，充满四周，不呈现气泡为宜。同时也可以按照混凝土的坍落度大小确定振动时间；11、场地通道要平整，便于混凝土运输车辆运送平稳，不产生离析及溢浆现象；运输时间要短，以免沉淀；12、浇捣时要经常观察模板移位、胀模、漏浆等现象，便于及时处理。对散落在模板平台上的混凝土残浆必须及时清理；13、使用泵送混凝土时，在压送混凝土过程中，在混凝土输送管上作用着相当大169、的力。所以不能将其放到模板、钢筋与套管之上，应使用垫木或木马等支撑牢固。14、为防止箱梁浇筑过程中引起模板变形，灌注混凝土的高度要均匀。在混凝土浇筑过程中，应配备检查人员，经常检查与监视模板与支架产生的有害变形，一旦出现有害变形则及时采取处理措施。6 现浇续箱梁安全、文明施工措施6.1 安全管理网络安全管理网络详见下图。项目经理钱志斌分管生产项目副经理工程部办公室质安部材料部各标段安全施工负责人 各标段施工负责人各标段文明施工负责人 张拉班木工板混凝土班现场取样员钢筋班电焊班6.2 安全施工措施1、安全责任制度项目经理为第一安全责任人,并对施工安全总负责；分管生产的项目副经理对安全生产负直接领170、导责任，具体组织实施各项安全生产措施和安全制度；施工员对负责分管施工范围内的安全生产负责，贯彻落实各项技术措施。工地设专职安全管理员，负责安全管理和监督检查。2、安全教育制度进入工地后，应对进入工地的全体工作人员进行入场教育，定期进行安全意识教育、新工人上岗教育，各种结合培训工作的安全操作规程教育。根据工种分配不同，对施工班组进行安全技术交底，施工人员上下班要进行交接岗安全交底。3、安全设施验收挂牌制度为了保证施工设施符合施工安全规定的要求，必须由公司安全管理部门对施工设施各部位的连接、接地、保护装置等按规定进行检查，进行试运转，完成全部验收手续,挂合格牌后才可投入施工使用。4、安全检查制度施171、工过程中，安全检查将定期例行检查和不定期的专业检查结合进行。定期检查由公司工程部会同各部门负责人及有关专业人员实施的，每半月一次。检查内容为工地的安全意识、安全制度、安全措施三个方面。工地自检每星期一次，由项目经理实施。要结合检查结果进行讲评，或表扬或提出整改措施。不定期的专业检查应根据工程开展实际情况确定，由具体安全责任人组织实施。5、加强安全生产教育，定期学习中华人民共和国安全生产法及有关安全生产的法律法规，用安全生产的法律法规来指导安全生产；6、安全用电按照施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的规定执行。一切电器设备安装和拆除工作，必须是专业电工，有证人员担任此工作。按规172、定要求，使用三相五线制，做到三级配电，二级保护，一箱一机，一闸一漏电保护的安全用电标准。7、电工操作时应严格按操作规程进行操作，必须随身携带和合理使用防护用品。8、严禁各电路、分电路、用电设备超负荷运转。9、电杆竖立必须牢固、整齐、架空线要和其他导线保持规定的安全距离，各种电动机械要有可靠的接地（接零）保护，但不能零地混接。接地电阻不准大于4，重复接地电阻不准大于10。三级配电箱内的保护开关，闸刀等灵敏有效。保护熔丝要和用电负载相匹配。10、电工必须做到四句话：不用的拆得彻底，使用的装得安全，损坏的修得及时，负荷使用合理。11、各种需有证作业的机械设备、操作人员必须持证上岗，严格按操作规程操作173、。12、电源箱、开关箱必须要上锁，专职人员负责保管，不用时立即切断电源，锁好电箱。13、电焊机、切割机、碰焊机等有火星飞溅或危险性较大的机械，必须加防护档墙或防护罩，在作业时禁止闲人旁观。14、认真执行JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范，支架操作平台防护安全技术规定。15、进场前进行一次综合性的安全交底，根据工程进展情况，按施工方案进行分部分项书面安全交底。16、所有登高斜道，脚手架搭设完毕，由区段技术员负责人，验收挂牌，合格后方可使用。高处作业层或作业平台，必须辅设满堂竹笆。周围设置高度1.2m有上下两根栏杆的防护栏，必要时设置防护围笆。17、搭设架子工，必须经过有关部门培训，考核174、，持证上岗。18、施工机械与吊装安全措施施工现场设备管理制度：加强施工现场设备管理，凡进入施工现场的机械，起重设备做好进场报验申请手续，对设备使用前的组装安装后的检查验收控制，对设备的完好率、安全设施可靠性进行重点检查，做到可靠有效以满足施工安全要求。督促机械操作人员平时做好机械的例行保养工作，对特种作业人员要求持证上岗，对特种设备还必须持有市质量检测部门的“安全检验证”。19、严格执行“十不吊”制度：桥梁施工涉及起重工程，起重作业安全必须严格执行起重机械“十不吊”规定和安全操作规程，起重作业配备专人起重指挥工，起重工必须持证上岗，所有起重机械设备和索具使用进行安全检查，并试运行（起吊），符合175、安全操作规程方可投入使用。起吊索具确保6倍以上安全系数，捆绑钢丝绳要确保10倍以上安全系数，如发现钢丝绳磨损、扭结、断丝或其它可能降低受力性能的现象，应停止使用，立即更换。起重作业人员要掌握操作规程标准，及时采取恰当措施，以确保有缺陷的吊具不再使用，钢丝绳索在使用过程中避免与尖锐边缘接触，使用结束后应妥善保存，吊机行走道路要铺设路基箱轨，确保吊机工作可靠，安全施工。20、在吊装前，搭设高处作业的安全防护措施，严禁作业人员攀爬上下无防护措施的情况下人员作业和行走。21、在作业平台及脚手架上，设置临边防护措施，人员上下设专用梯道。22、作业人员进入现场，严格按安全施工要求戴好安全帽、安全带、救生衣176、等设备。23、作业处设置围栏、警告标志，派专人监护。24、施工前向全体作业人员按施工组织设计规定，进行岗位分工和岗位交底，明确作业要求，听从指挥人员统一指挥。6.3 文明施工措施1、本工程周边有不少村宅、厂房，做好“便民、利民、不扰民”是外部环境对我们的要求，采取以下措施确保工程不影响周边环境和居民出行。2. 施工现场采取封闭的区域实行临时围护，施工区域与居民点通道设置QB98型过道桥板确保居民安全通行。3. 施工便道、人行走道必须按施工组织设计和交通配合会议规定实施。并做到所有通道均平整无坑塘，无积水。沿线企业、事业、居民点等出入口通道畅通平整安全，出行方便。4. 施工现场必须落实确实可行的177、临时排水措施做好季节性的防汛、防台工作。 5. 确实做好现场各类材料堆放整齐有序。6.4 箱梁施工应急预案 1、在箱梁混凝土浇筑过程中，若模板支架发生塌陷，拟采取以下实施措施：（1）在统一指挥下，受伤人员由了解一些相关急救知识的人负责转移到安全地区等待急救车辆，其余在场人员则尽量选择不影响现场救护伤者人员的路线进行转移；做到不慌、不乱；（2）同时封闭事故路段，严禁料车等其他施工车辆再进入事故现场，避免造成人员转移的不便；（3）事后联系相关专家，现场实地调查事故原因，分析支架承载力不足的原因，我们施工方会配合专家了解实际情况以利于事故的迅速解决；（4）暂停其余准备箱梁混凝土浇筑的工作区域，待事故178、原因分析完后再详细检查并及时做出相应的调整；（5）事故现场调查分析完之后则及时进行清理，再着手下一步工作。2、在箱梁混凝土浇筑过程中，若混凝土拌和站内因设备故障而导致供料中断，拟采取以下实施措施：（1）短时间内能解决的问题拌和站负责人则第一时间组织人员进行全力修复；现场负责人接到消息后，视现场情况，采取有效措施使已浇筑的混凝土凝结时间延长；（2）短时间内拌和站内无法解决的问题，一方面拌和站及时组织人员进行抢修，另一方面现场负责人则立即联系备用拌和站，以保证箱梁混凝土浇筑的连续进行；（3）运输车辆中途发生故障，马上能修复则立即修复，不能及时修复的立即联系相关负责人，加派备用车辆，保证送料及时。3179、施工时若发生施工人员高空坠落事故，拟采取以下实施措施：（1）迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带；（2）保持呼吸道畅通，若发现窒息者，则及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等；（3）有效止血，包扎伤口；（4）视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处里后去医院检查；（5）伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定；（6）若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送；（7）预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂；（8）记录伤情，现场救护人员边救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤程度等第一180、手资料；（9）立即拨打120向当地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应；（10）项目指挥部接到报告后，立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4、停电后的应急处理措施：（1）各工段要配备好足够的发电机，以应付突然停电情况。（2）立即切断总配电房的电源开关，离开时锁好门。（3）分别切断各路分箱、分配电箱、开关箱的电路。（4）检查正在使用的各种小型机械的待机状况，确保供电后安全、有序地恢复工作。（5）检查大型机械如吊机等停止运行后的状态及限位效果。（6）有序地组织砼浇捣的质量控制，避181、免造成严重的质量事故。（7）充分了解停电的原因及可能恢复供电的时机。（8）有效地组织食堂伙食的安排。（9）组织检查本工地供电线路是否因施工不当造成断电。（10）对可能有造成的不稳定秩序及时进行排解。7 现浇连续箱梁冬季和雨季施工措施7.1 冬季施工措施1、冬季施工的一般规定（1）冬季施工是指根据当地多年气温资料，室外日平均气温连续5d稳定低于5时混凝土、钢筋混凝土、预应力混凝土及砌体工程的施工。（2）冬季施工的工程，应预先做好冬季施工组织计划及准备工作，对各项设施和材料应提前采取防雪、防冻等措施，对钢筋的冷拉和张拉，还应专门制定施工工艺要求及安全措施。（3）冬季施工期间，用硅酸盐水泥或普通硅酸182、盐水泥配置的混凝土，在抗压强度达到设计强度的40%及5MPa前，用矿渣硅酸盐水泥配置的混凝土，在抗压强度达到设计强度的50%前，不得受冻。（4）基础的地基，在工程施工时和完工后，均不得受冻。（5）冬季铺设防水层时，应先将结构物表面加热至一定温度，并应按防水层冬季施工的有关规定执行。（6）冬季施工时，应制定防火、防冻、防煤气中毒等安全措施，并与当地气象部门取得联系，做好气温观测工作。2、钢筋混凝土冬季施工要求（1）浇筑混凝土前，应清除模板内和钢筋上粘附的冰块、雪，做好防风、保温措施；（2）混凝土搅拌时间应比正常温度情况下增加0.51倍时间；（3）混凝土浇捣避免夜间施工，应集中于9：0016：00183、之间，以免温差过大造成裂缝；（4）混凝土浇筑完毕，应及时进行保温，可用塑料薄膜覆盖；（5）现场制作好的混凝土试块应及时送入标准养护室进行养护，确保试块质量。3、其它要求其它要求详见公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）。7.2 雨季施工措施1、雨季施工一般要求（1）混凝土雨期施工是指在降雨量集中季节且对混凝土质量造成影响时进行的施工。（2）施工前作好当地气象资料调查研究工作，按时收集天气预报资料，指导施工作业计划的编制，合理安排工程任务。混凝土施工要尽可能避开大风大雨天气。并根据气候变化，短期调整计划。（3）雨期施工应制定防洪水防台风措施，施工场地、生活区做好排水措施。施工材料如钢材、184、水泥的堆放应防雨漏及潮湿。（4）建立安全用电措施。下雨天时，要及时检查电器线路，插头，必要时切断电源，防止电器设备漏电。2、雨季施工准备（1）准备雨季施工的防洪材料、机具和必要的遮雨设施。（2）工程材料特别是水泥、钢筋应防水、防潮；施工机械防洪水淹没。3、雨季施工方法与技术措施（1）施工前对排水系统应进行检查、疏通或加固，必要时增加排水措施。（2）雨后模板及钢筋上的淤泥、杂物，在浇筑混凝土前应清除干净。（3）露天使用的电器设备要有可靠的防漏电措施。（4）大雨时停止施工，混凝土浇筑尽量安排在雨后施工；一旦混凝土浇筑过程中下雨，则在箱梁上部设置遮雨设施，待雨停后继续浇筑，若下雨时间较长则在采取充分185、的遮雨设施后继续浇筑。7.3 夏季施工措施1、气温较高，混凝土浇筑时特别注意，要尽量避免在白天高温时浇筑，安排在傍晚开始施工，在浇筑时要控制浇筑层连接时间（初凝），防止出现冷缝，浇筑完成后及时覆盖草包，派人进行混凝土的养护。并且可适当调整混凝土配合比，加大混凝土出厂前的坍落度。2、调整箱梁其它工序作业时间，采取两头施工，即早出工，中午延长休息时间，晚收工的作业制度，做好防暑降温工作。3、对木制模板在制成或支模后，必须防止风干与曝晒，如不能及时浇筑混凝土时，应加苫盖，并经常喷水保持模板一定的湿润，防止干裂，尤其是支模后遇雨而不能及时浇筑混凝土时，应严加苫盖，保证不受雨淋。4、混凝土浇筑完成后，及186、时根据现场情况进行拆模和养护，在阳光直晒，气温高的情况下，必须采用土工布遮盖，并及时浇水养护，避免底板或顶板产生收缩裂缝。8 劳动力计划劳动力投入计划人员2009年2010年类别9月10月11月12月1月2月3月4月5月6月7月安全管理人员10010010010010010010010010010050架子工97010701070107010708601070880550550120木工790980980980980980980830600600400钢筋工830107010701070107010708601070830600400张拉工19023023023023023023023023016050水泥工600790790790790790790790560460410普工630630630630630630630630630580350合计411048704870487048704660466045303500395017809 图纸详见附件图纸