1、内江市邱家嘴立交桥建设工程满堂支架、高支模专项施工方案 编 制 人： 审 核 人: 审 批 人: 编制单位：中国五冶集团有限公司 编制时间： 二一五年五月目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况2第一节、设计及地质概况2第二节、桥梁情况简介13第三节、重点及难点分析14第四节、箱梁设计概况14第五节、 施工环境及施工组织简介16第三章、施工组织机构16第一节、项目组织机构：16第二节、主要岗位职责16第三节、主要职能部门职责范围18第四章、施工部署18第五章 、资源配置19第一节、劳动力需要量计划19第二节、机械设备需要量计划19第六章 支架模板设计20第一节、支架基础：20第二节、支架材料的2、选用：23第三节、支架布置：23第四节、模板的制作及安装33第五节、支架模板拆除35第六节、梁体支架搭设其他要求35第七章 支架预压38第一节、预压基本思路38第二节、支架压重情况分析38第三节、预压基本方法39第四节、加载方式及沉降观测方法39第八章 应急救援预案41第一节、总章41第二节、适用范围42第三节、紧急意外情况的类别、原因及后果42第四节、应急救援组织43第九章、保证措施47第一节、工期保证体系47第二节、工期保证方案47第三节、工期保证措施48第十章 质量、安全保证措施52第一节、 模板、支架搭设质量控制措施52第二节、支架搭设安全技术措施54第三节、支架拆除安全技术措施56第3、十一章 A线A5A6跨满堂支架模板计算书60第一节、 设计原则60第二节、 设计依据60第三节、 碗扣支架设计验算60第四节、支架抗倾覆性验算77第五节、预拱度设置77第十二章 A14A15处社会通道门洞支架计算书78第一节、布置原则78第二节、社会通道门洞支架验算78第十三章 C线跨玉带溪连续梁C2C4段贝雷梁支架布置与计算书85第一节、贝雷梁布置设计85第二节、主要构造86第三节、跨玉带溪连续梁贝雷梁支架布置与计算书88第四节、分配梁工字钢计算书94第五节、贝雷梁上满堂式碗扣钢管模板支架计算书94第一章 编制依据一、内江市邱家嘴立交桥建设工程施工设计图；（四川省交通运输厅公路规划勘察设计研4、究院）二、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；三、城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）；四、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全；（参考资料）五、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；六、建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法和危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法川建质安发2004406号文；七、建质（2009）87号危险性较大的分部分项工程安全管理办法；八、建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）；九、满堂支架预压技术规范（JGJ/194-2009）；十、建筑施工模板安全技术规范（JGJ/15、62-2008）；十一、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ/166-2008）；十二、建筑施工高处作业安全技术规程(JGJ80-1991)；十三、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则住房和城乡建设部；十四、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）。第二章 工程概况第一节、设计及地质概况 一、设计概况本工程为缓堵保畅内江市市中区主城区邱家嘴立交桥改造工程项目，A线桥西起双洞路与成渝铁路交叉处(AK0+000),东止于玉溪路(AK0+780.347)，路线全长780.347m；B线桥北起东桐路，在成渝铁路桥洞前(BK0+220),南止于规划路(BK0+816.202)，路线6、全长596.202m，其中BK0+220BK0+365.702为本次实施范围，BK0+365.702BK0+816.202为与规划路同步实施的二期工程；C线桥为东桐路往玉溪路方向的左转匝道桥，桩号：CK0+76.393CK0+232.393,桥梁全长156m。 其中A2联（A4A6)、A5联（A12A16)、A6联（A16A20)、C1联（C1C4)、C2联（C4C7)为现浇连续梁，其余为简支小箱梁和钢箱梁。本次满堂支架、高支模安全施工方案分别针对A线A2联（A5A6跨）搭设高度为12.5米、A5联（A14A15跨）搭设高度为7.5米、C1联（C2C4跨)搭设高度为13米进行编制实施，其余跨段7、参照对应桥梁段。二、 工程责任主体建设单位：内江市住房和城乡建设局设计单位：四川省交通运输厅公路规划勘察设计研究院监理单位: 中国华西工程设计建设有限公司施工单位：中国五冶集团有限公司地勘单位：四川内江建筑勘察设计研究院检测（试验）：内江市建设工程质量检测试验中心质检站：内江市建设工程质量安全监督站三、 项目地理位置 内江市邱家嘴立交桥建设工程项目位于双洞路与玉溪路东桐路之间，详见下图项目地理位置四、 工程平面图及立面图工程平面图 A线立面图A线平面图C线平面及立面图A线断面图C线断面图现浇梁平面布置图内江市邱家嘴立交桥建设工程效果图五、工程环境条件 内江市属准亚热带湿润气候型, 气候温和，四8、季分明，雨量充沛，湿度大、云雾多，日照少,平均风速小，无霜期长。年平均气温17.8，年平均降雨量10001200mm，全年降雨量主要集中在69月，占全年降雨量的75%以上，124月雨量很少。其中C线位于玉带溪排洪河道，在雨季时候对我部施工的C线工程有较大影响。全年主导风向以东北风和西北风为主，最大风速15.732m/s，平均风速1.7m/s，故在满堂支架搭设时候要考虑风的荷载。A线现浇满堂支架基础位于城区既有双洞路与玉溪路主干道上面，基础承载力能满足要求；承台开挖后台背处按照设计要求采用C15砼回填，基础满足要求；C线位于玉带溪位置基础采用级配碎石底基层换填至泥岩作为满堂支架基础持力层，在持力9、层上面采用贝雷梁形式作为跨河承重基础。A线满堂支架位于社会车流量较集中路段，受交通影响较大，故我部在车行道转角处设置钢筋砼防撞墙；在过街路上设置门洞。第二节、桥梁情况简介 本次工程分为三层分离式全桥梁+环向匝道，1、地面层、桐梓坝大桥至规划路方向第一层高架桥；2、双东路至玉溪路（环城路）方向第二层高架桥；3、东桐路往玉溪路方向左转匝道。由于本工程受地形条件限制。南北方向为第一层高架桥：从成渝铁路桥洞口至东桐路与双洞路平交口下坡较陡，高差达3.2米，但水平距离仅有102米，且为满足桥下净空不小于5米的要求，故该方向的最大纵坡设置为4.427%，其坡长为307.77米，最小凸型竖曲线半径为800010、米。双洞路至玉溪路上跨桥为第二层高架桥，路线稍长，全长为780.347米，但在东桐路与双洞路平交口出需跨越东桐路至规划路的第一层高架桥，并在玉溪路落地。经综合考虑桥下净空、保留双洞路已建人行天桥，并为后期实施环城路定向匝道做预留（环城路定向匝道桥下辅道净空要求）等基础上，该主线桥梁最大纵坡5.426%，其坡长268.7米，凸型竖曲线半径为1500米。东桐路往玉溪路方向的左转匝道桥是连接第一层高架桥和第二层高架桥的纽带，其纵坡设置以顺接两层高架桥为前提，最大纵坡4.22%，竖曲线长度100米，竖曲线半径1500米。第三节、重点及难点分析 1、本工程因工期紧（于2015年10月1日达到通车条件）；11、2、本工程为城区城市立交桥，A、B线地下管网错综复杂，车流量及行人影响较大；3、C线（C2C4）横跨玉带溪，受汛期和拆迁的限制；以上是本工程的重点及难点。对此我部根据业主文件及现场施工条件对以上重点及难点采取相应的施工方案：1、 A线位于城市既有主干道上，基础较好，根据我部多年施工经验及相关技术规范，采取满堂支架搭设浇筑盖梁及箱梁砼；2、 在A14A15之间必须满足社会车辆通往环城路及新上城等地方，我部采用钢柱门洞保证社会车辆及行人安全通过；3、 C线玉带溪受汛期影响，我部根据相关规范和业主提供的相关数据采用贝雷架形式作为满堂支架基础，同时也起到防洪作用。第四节、箱梁设计概况 A、C线现浇箱梁12、梁端高度采用等高1.6m，A线桥梁A4A6总宽度23.08m、A12A20总宽度16.5m;C线桥梁总宽度8.1m；A线桥梁A4A6底宽20.08m、A12A20底宽13.5m；C线桥梁底宽5.1m;两侧翼缘板各宽1.5m。A线桥梁A4A6箱梁为四箱四室、A12A20箱梁为两箱两室；C线桥梁箱梁为一箱一室；A线箱梁顶板厚度为25cm，底板厚度为25cm,腹板厚度为45cm；C线箱梁顶板厚度为25cm，底板厚度为25cm,腹板厚度为65cm。A4A6梁端横断面图A12A20梁端横断面图C1C7标准横断面图第五节、 施工环境及施工组织简介 本工程工期要求在2015年10月1日之前完成达到通车条件。13、目前工地由于前期拆迁工作，已严重影响了工程的顺利进展。另外本工程计划A、B线与C线同时实施，整个工程的支架模板投入将增大。为保证工程顺利完工，现浇箱梁的支架钢管及模板均采用一次性投入。第三章、施工组织机构第一节、项目组织机构：第二节、主要岗位职责1、项目经理岗位职责按照合同条款，全面负责本项目施工组织管理，制定项目总体控制计划和阶段性目标，制定配套的资源供应计划，确保优质、安全、按期完成施工任务。对内统筹管理、协调各部室、施工队，对外作好组织协调工作，作好与业主、监理工程师、当地政府等有关部门的联系与沟通。履行合同义务，监督合同执行。2、总工程师岗位职责（技术负责人）负责本项目质量及工程技术管14、理，对项目施工技术工作全面负责。负责制定施工方案，编制施工工艺组织设计。指导施工技术人员严格按设计图纸、施工规范、操作规程组织施工，并进行质量、进度把关控制。负责审核签发变更设计报告、索赔报告及检查索赔资料的完整性。主持交竣工技术文件资料的编制，参加交竣工验收，组织施工技术总结和学术论文的撰写并负责审核和向上级报告。3、施工经理岗位职责（施工负责人）负责项目生产的进度管理、文明施工管理、安全管理等现场各项管理工作。做好施工准备工作，包括落实合同工期等各项生产目标；临时设施现场准备，组织劳动力进场，组织机械设备就位运转，协调材料购置进场。落实合同工期，负责计划的执行、实施与考核。协调材料、机械、15、劳动力等配置，落实各部门的工作。安排工程进度计划及各项工作目标。负责现场人、材料、机械等各项生产要素的配置及协调。4、安全工程师岗位职责负责本项目施工安全技术管理，贯彻执行安全生产责任制，制定安全、文明施工及环保管理目标。负责制定施工安全、职业健康、文明施工和环境保护等方面的管理制度并组织实施。定期与不定期组织安全、文明施工及环保大检查，深入现场，监督检查施工现场安全生产设备、设施是否齐全、有效；安全质量环保措施是否健全、落实。5、质检工程师岗位职责在项目总工程师的领导下，全面负责本项目工程质量管理、监督、检查。认真贯彻落实设计标准、技术标准、质量标准、技术措施、管理制度，及时向各分部做技术交16、底，并对各分部施工认真检查督促，予以实施。制订本项目重难点工程质量保证措施和专项方案。负责组织隐蔽工程的检查和验收，参加质量等级评定、竣工预验及验收交接工作。第三节、主要职能部门职责范围1、工程管理部：负责具体工程的施工组织管理、安全措施方案实施及进度控制。2、安全管理部：负责安全文明施工及环境保护监督管理；安全及文明施工教育、计划编制、检查。3、技术质量部：负责具体工程实施规划、各类实施方案的管理、工程技术质量管理、监控及质量检查。负责设计文件的复核、技术交底、编制实施性施工组织设计、设计变更、技术管理和技术指导等工作。4、经营管理部：工程预算、中间计量、决算等工作；负责合同管理及计量支付、17、工程签证、工程成本审核等工作。负责项目的投资与资金计划落实，财务管理工作，结算工程价款，项目成本核算与成本控制。5、计划财务部：负责工程中小型设备的采购、调度及维修保养。负责合同管理、验工计价及经济核算、财务管理等工作。6、综合办公室：负责后勤保障、文件管理，日常生活管理、征地拆迁、内外公共关系协调等工作。第四章、施工部署根据本工程特殊工期，要求于2015年10月1日达到通车条件，考虑到工期时间紧，施工难度大等特点，制定以下工期节点：1、2015年5月30日：桥梁桩基全部完成2、2015年7月20日：桥梁下部结构全部完成。3、2015年8月31日：桥梁主体结构全部完成。第五章 、资源配置第一节18、劳动力需要量计划序号工 种所需人数备注1普工452架子工1003交通协管员104木工405安全员2第二节、机械设备需要量计划主要施工机械一览表序号设备名称型号规格数 量制造年份性能拟用何处1挖掘机6台2011良好支架工程2吊车25t6台2011良好支架工程3装载机ZL505台2011良好支架工程4发电机350KW2台2011良好支架工程5振捣棒30型20根2012良好箱梁工程6洒水车8000L2台2012良好支架工程7平板运输车10t2辆良好支架工程8压路机1台2011良好支架工程9密目网1.5*6600张2015合格支架工程10安全绳3.0200根2015合格支架工程第六章 支架模板设计根19、据支架设计计算结果，结合施工经验，确定支架搭设思路：第一节、支架基础： 1、A线位于城市既有主干道道路上，支架基础承载力满足要求；2、C线C2C4位于玉带溪既有河道范围内，根据原状地貌C线C2C4外侧区域大部分为杂填土及淤泥，包括桩基施工完成后部分淤泥未清理干净，支架基础承载力不能满足要求，故在搭设之前需对C线支架基础进行处理。3、C线基础处理：在支架搭设之前，首先对实施范围内原地貌存在的杂填土及淤泥全部清理，然后从60cm以下用级配碎石换填至泥岩作为支架基础持力层，再浇筑60cm厚1.5m宽C30钢筋砼梁作为贝雷梁承重基础，再在上面满铺3cm厚钢板及工字钢作为贝雷架受力基础。4、 C线基础回20、填质量控制 1、严格控制配合比，必须计量准确； 2、采用机械回填，人工夯实的方法施工； 3、根据现场情况，回填时从低处向高处逐层回填，回填时应按规范要求分层摊铺和夯实，压实系数97%，每层虚蒲厚度30cm，每层摊铺后，随之粑平、夯实；4、回填时每层至少用电夯夯振三遍，严禁使用水浇法使砂石下沉的所谓“水夯法”。支架基础处理在回填及砼浇筑过程中要做到自桥梁中心线向两侧横向2%的坡度，以利排水。C线基础处理断面图如下： C线基础处治断面图第二节、支架材料的选用： 本工程满堂脚手架为连续箱梁承重用，选用碗扣式钢管脚手架 、扣件式钢管脚手架适用于A线、C线及门洞脚手架。钢管规格为483.5mm，且有产品21、合格证。 立杆型号有60cm、90cm、120cm、150cm四种，横杆型号有60cm、90cm、120cm三种。剪撑的钢管选用无缝钢管，钢管规格为483.5mm，型号有长6米、3米、1.5米三种，且产品具有合格证。 立杆支垫采用10cm宽12cm高的方木（枕木），且产品具有合格证。主楞横向方木规格为10cm12cm。采用东北落叶松方木，强度等级为TC11B(抗弯)。净距与纵向立杆步距一致。次楞纵向钢管采用483.5mm钢管，长6米。钢管采用双拼，净间距10cm，产品具有合格证;次楞纵向方木采用10cm10m的东北落叶松，。强度等级为TC11B(抗弯)。净间距60cm，产品具有合格证。底模采用22、122cm244cm的厚15mm的覆面竹胶合板。侧模采用覆面竹胶合板，后背方采用10cm12cm方木配合顶托固定于钢管支架上。门洞支撑架采用钢柱+工字钢形式，钢柱规格内径30cm（壁厚12mm）,工字钢采用40a，且产品具有合格证。贝雷架采用单层双排结构,贝雷架长度（跨度）为18.0m，选用“321”单排单层加强型贝雷片。板拼缝之间采用腻子封缝。然后用透明胶粘贴。内模采用小块定型钢模现场拼装，拆除采用预留人洞的方式。第三节、支架布置： 1、A线箱梁支架布置(详见下图)： A4A6箱梁高度为1.6m，宽度23.08m，支架搭设高度约8.811.5m。宽度为25.08m，A2联支架设计针对A5A623、跨;A12A20箱梁高度为1.6m，宽度16.5m，支架搭设高度约3.08.4m。宽度为18.5m，A5、A6联支架参照A2;横向间距在箱梁部分（箱室及腹板），支架间距为0.6m，在翼缘板位置处间距为0.9m。步距统一按1.2m。纵向间距在箱梁部分（箱室及腹板），桥墩向跨中12m纵向间距0.6m,其余段均为0.9m。步距统一按1.2m。水平剪刀撑竖向间距为每4m一道（不足4m设一道),横向剪刀撑延纵向间距为每4.5m一道，纵向剪刀撑延横向间距为4.5m，剪刀撑夹角为4560度。支架延纵向外侧剪刀撑均涂刷红白油漆。2、 C线箱梁支架及贝雷梁布置(详见下图)： C线箱梁高度为1.6m，宽度为8.124、m，支架搭设高度约12m左右，河道宽度为10.2m，C线支架设计针对C3C4跨。堤实施范围内原地貌的杂填土及淤泥进行全部清附，压实后用分层回填和碾压60cm厚级配碎石作为支架基础持力层，压实度不低于94%以上。再浇筑60cm厚120宽的C30钢筋砼梁作为贝雷梁承重基础。在承重基础的贝雷梁布置位置处铺3cm厚钢板，在钢板上铺设I28a工字钢作为贝雷梁支座。2.1贝雷梁布置贝雷梁布置横断面图如下：在连续梁实腹段贝雷梁布置间距45，其余的按90和180间距形成组合，每两片贝雷架之间用角钢花架连接。贝雷梁采用单层双排结构。贝雷梁不设纵坡和横坡，桥梁纵坡在支架通过支架钢管、方木、顶托等调整，横坡通过底托25、调整。贝雷架长度（跨度）为18.0m，选用“321”单排单层加强型贝雷片。2.2、在贝雷架上弦杆上横铺I28a 工字钢，间距与支架立杆间距相同（60(90)）。2.3、贝雷梁上部满堂支架布置立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。立杆采用碗扣式钢管。立杆上下均设可调托撑。底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距分配梁（I28a工字钢）高度不大于350，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于700。架体四周设竖向连续剪刀撑，架体底层、顶层和中间每隔4.8m设水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角在450600之间，斜杆每步与立杆扣接，剪刀撑间距不大于4.526、m。次楞用100100mm木方，间距60，横桥向布置。主楞用1012mm木方，间距60（90），放在立杆顶托内，顺桥向布设。方木接头错开布置。3、A14A15社会通道门洞支架的布置：(详见下图)结合现场实际情况，为保证社会车辆通往环城路，本次计划在A14A15间设置一座社会通道门洞支架，满足社会车辆的转换。门洞采用40a型工字钢跨过车行道，单根工字钢长12m，工字钢横向间距0.6米，工字钢搭设设置成一跨，跨度为10米，净空高度为5.0米。工字钢下面用钢柱支撑， 顺桥向工字钢与钢柱支撑之间设横桥向40a工字钢，支撑钢柱用直径30cm（壁厚12mm），两侧支撑架基础分别宽1.0m，高0.5m。钢柱27、支撑纵向间距为2.4cm，横向间距为50cm，支撑柱横向用20b工字钢及L108角钢做斜撑（详见设计图）验算资料附后。门洞形成后在门洞四周安装彩色警示灯，以警示过往车辆及行人。4、支架搭设方法支架搭设顺序：纵向从跨中分别往两墩方向搭设，横向从桥中心线往左右侧方向搭设，左右幅从中心线断开搭设。基础处理完成后，用10cm宽12cm高的方木（枕木）做为立杆支垫，在架设钢管支架立杆时，为保证地基不均匀沉降后能及时对支架进行调整，在每根钢管底部使用底托。钢管支架顶端设置顶托，顶托上横桥向布置宽10cm高12cm方木做为主楞，主楞上顺桥向按净间距每10cm布设483.5mm的双拼钢管做为次楞。从梁底板边缘28、开始横桥向每60cm布置一根高8cm宽8cm的方木做为底板竹胶板的固定点，底板竹胶板用钉子固定。距分配梁高度不大于350，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于700。A线、C线、A14A15社会通道门洞支架布置图如下：A线支架布置图A14A15社会通道门洞支架布置图C线支架布置图平面布置图C线贝雷架及满堂支架正立面图C线贝雷架及满堂支架侧立面图5、维护与操作平台A、C线支架每侧超宽100cm作为操作平台。操作平台上搭设脚手板。平台外侧栏杆高1.5米，栏杆外侧与支架外侧均满挂密目网，设置警示标志、警示灯。 第四节、模板的制作及安装一）、 模板制作梁体底板及侧模采用1220*2440*29、15mm覆面竹胶合板，内模及顶板均采用小块定型钢模并用12mm胶合板补缝。外侧模及翼缘板底模下垫1012cm方木，间距30cm。二）、模板安装模板由底模、侧模及内模三个部分组成，分两次安装。第一次安装底模，侧模，肋板内模、翼缘板底模（详见箱梁砼分层浇筑断面图）。 待箱梁底板、肋板砼浇筑完成混凝土强度达到2.5Mpa后，拆除肋板内模。第二次安装顶板底模板，绑扎顶板钢筋、预留人口钢筋、安装顶板预应力钢束、浇筑顶板混凝土。 底模板各种接缝要求紧密不漏浆，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝平顺。外侧模、内侧模：箱梁底板钢筋网片及肋板钢筋绑扎完成后，在底模上以1米间距按梅花形布置预制砼垫块，并与钢筋绑扎牢30、固，上下层钢筋网之间安装架立钢筋，上层钢筋网上设置垫块以支撑内侧模板。内侧模板之间设置多层水平钢管支撑，顶托水平安装用于顶紧模板。外侧模板，与支架钢管固定，同样用顶托水平安装顶紧模板。外侧模板接缝背面设置木方，保证接缝平顺不漏浆，为保证混凝土外观的美观，侧模板的固定采用支架系统顶、夹的办法，与支架系统形成一个整体。 顶板底内模板：是在浇注完底板、肋板混凝土，并拆除了肋板内侧模板后进行安装。顶板底内模板用碗扣件搭设间距为6060的支架，支架上安装纵横木楞，木楞上安装模板，拐角处用方木加工成定型角模。 翼板模：翼板底模与底板底模一样，在支架上安装纵横木楞，木楞上安装底模，底模板各种接缝要紧密不漏浆31、，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝平顺。由于翼板底模横坡度较大，在支架上要加强斜向支撑，保持支撑与底模板成90度夹角。本工程其余现浇部分参照下图搭设。第五节、支架模板拆除模板、支架的拆除时间，应根据模板部位和混凝土所达到的强度而定。非承重侧模应在强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除，一般应在混凝土强度达到2.5Mpa时即可拆除侧模板，具体如下：箱室内顶模应在同步养生的试块强度达到设计强度的70%时，方可拆除；侧模应在预应力张拉之前拆除。对于箱梁底板、翼板及支架，必须在混凝土强度达到设计强度的90%时，且浇筑时间不得少于7天，且预应力张拉及压浆完成，压浆强度达到设计强度后，方可拆模32、。（张拉前拆侧模，张拉注浆及强度达到设计裁定后拆底模。）模板的拆除应遵循先支后拆，后支先拆的原则。拆除时宜从跨中向支座依次循环卸落。模板拆除不允许用猛烈敲打和强扭的方法进行，模板严禁乱扔。拆除后的模板应及时进行维修、整理，分类堆码整齐并覆盖，防止日晒雨淋。支架的卸落应按程序进行，按全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则，先中跨后边跨、从跨中逐步向两端支点对称，自上而下依次拆除支架。第六节、梁体支架搭设其他要求第一节 支架的构造及施工要求支架的构造及施工要求除了要遵守相关规范要求外，还要考虑以下内容：1.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。2.沿支架四周外立面应满设剪33、刀撑。剪刀撑与每根立杆连接。剪刀撑倾角45-60度，跨越5-7条杆，宽度大于6米。3.立杆顶部可调顶托外露高度不得超过20cm。 U型顶托与方木间的空隙用木楔楔紧，可调底托外露长度不大于20cm。4.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。5.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足规范的要求。6.采用钢管扣件的，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。7. 混凝土浇筑采用由低向高处的浇筑方式 ，确保模板支架施工过程中均衡受载。 8.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷34、载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。9.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.墩位处支架与桥墩连成整体。第二节 钢管脚手架搭设注意事项1.立杆：在搭竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除梗肋处可采用搭接头外，必须采用对接扣件实行对接。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不少于3个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于100mm。相邻两立杆的接头应相互错开，不应在同一步高内，相邻接头的高度差应大于1.5m。 2.剪刀撑：纵向支撑的剪刀撑与地面夹角宜在4560范围内。剪刀撑的搭设是将一根剪刀撑扣在立杆上，另一根剪刀撑扣在横杆的伸出部35、分上，这样可以避免两根剪刀撑相交时把钢管别弯。剪刀撑用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点不大于200mm，除两端扣紧外，中间尚需增加24个扣结点。剪刀撑的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证支架的稳定性。剪刀撑的接长宜采用对接扣件的对接连接。当采用搭接时，搭接长度不小于400mm，并用24只旋转扣件扣牢，剪刀撑交叉点应布置在同一标高。 3.立杆纵横距和步距按支撑设计方案进行施工，立杆间设剪刀撑，剪刀撑应联系34根立杆，斜杆与地面夹角为4560度，剪刀撑应沿步高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，设大斜撑，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2436、个扣结点。4. 碗扣式钢管脚手架的搭设顺序是：做好搭设的准备工作按支撑施工图放线按立杆间距排放底座放置扫地杆逐根拉立杆并随即与扫地杆扣牢安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣牢）安装第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆第三、四步纵向水平杆和横向水平杆接立杆加设剪刀撑。5.满堂支撑需待预应力张拉压浆完成后方可拆除，拆除顺序和搭设顺序相反。先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管支架顶端拆起。拆除顺序为：剪刀撑纵向水平杆横向水平杆立杆。6.立杆与横杆必须用直角扣扣紧，不得隔步设置与遗漏。相邻立杆的接头位置应错开布置，在不同的步距内，与相近横杆的距离不宜大于纵距的1/3，上下横杆的接长位置应错开布置，37、在不同的立杆步距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。相邻步距的横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。7.剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，纵向每隔5根与立杆设一道，每片架子不少于三道，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中应增加24个扣结点。8.由于排架搭设是依靠扣件螺栓紧固完成的，因此每节点的扣件螺栓施工中都必须用力矩板手进行检查。9.支架是箱梁施工的关键工序，排架搭设结束后应填写高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表等表格，并经验收小组人员签字，签认验收合格后方可支模。10.浇筑过程中要有专人检查支架，并随时检查紧固连接体、打紧木楔38、。第七章 支架预压第一节、预压基本思路支架搭设完成，在砼箱梁施工前，对支架进行相当于1.1倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。支架预压采用吊装预制件法。即在支架底模和侧模都关好后，计算箱梁空间体积，并计算出箱梁自重，根据箱梁自重来配置重量，达到预压效果。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测出弹性变形量，即完成支架压重施工。撤除压重钢筋砼预制件后，设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。根据JGJ/T194-2009钢管满堂支架预压技术规程规定，结合本工程桥跨数量多、线路长、支架情况及工期要求，支架预压拟选择具有代表性的一个区域39、进行，支架基础最软弱部位，即对A线部分A5A6跨桥进行预压施工，对C线部分C2C3跨桥进行预压施工。其余各跨箱梁可据此压重情况及理论计算相结合的形式，进行支架施工预留拱度的设置。具体考虑如下：如对每联进行压重，则压重材料需求大、箱梁施工周期长；且加载、卸载时间长，投入机具设备多，特别是工期，因前期外围工作已经严重影响了整体工程进度安排，为确保工期，需尽量缩短每联箱梁施工时间。因此，考虑对该处具有代表性的区域进行预压即可。第二节、支架压重情况分析一、支架基座在既有路面时，其承载力好，沉降量极小；其余支架砼基座设置在经处理后的地基上，其承载力较好，沉降量较小， 根据规范规定，拟选取一跨进行预压。二40、非弹性变形主要表现在支架基础上，但其高度设计较低，支架基础压实度较高，非弹性变形较小。三、此支架结构形式均比较简单，且我部在其它工程已有压重施工的经验。综上所述，在地基及支架结构形式一样的情况下，全桥上构采取C线一跨压重的方式应可以满足现浇箱梁施工需要。第三节、预压基本方法 预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.2倍。本方案采用吊装预制件进行预压，由预制件厂家将提前计划好的预制件运输至施工现场，预制件选用单位体积为1m3的砼标准试件，每块试件均设置有两个吊钩。在箱梁底模关好后，计算出箱梁的重量，按照箱梁的平面面积平均分配计算出单位重量，根据计算的单位重量吊装试件，使之满足该单位箱梁重量进行预压41、。预压示意图第四节、加载方式及沉降观测方法一、预压时对地基和支架进行观测。在底模上沿纵向每4米一个断面，每个断面横向三个点（梁中部、两侧各一个点）布设观测点，并用油漆进行标注。加载预压由墩柱两端向支架跨中加载。二、在荷载加载前对所布设的观测点，地面，支架进行观测，并作好记录。三、观测仪器采用S3水准仪配合塔尺进行，读数采用倒尺读数。四、第一次加载时， 加载量为梁重的80。加载完成后应每12小时对支架沉降量进行一次观测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。 五、第二次加载时， 加载量为梁重的100。加载完成后应每12小时对支架沉降量进行一次观测。当支架顶部监测点42、12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。 六、第三次加载时，加载量为梁重的110。加载完成后应每12小时对支架沉降量进行一次观测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。 七、在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，应判定支架预压合格： 1、各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm。 2、各监测点最初72小时的沉降量平均值不小于5mm。八、加载后、卸载后两次的数据之差即为弹性变形，以此数据作为梁体施工时的预拱度设置依据。九、支架预压完成后编写支架预压报告，支架预压报告应包括：1、工程项目名称。2、支架分类以及支架代表性区域的选43、择。3、支架沉降观测。4、支架预压的合格判定。十、支架预压，应满足JGJ/T194-2009钢管满堂支架预压技术规程 现浇箱梁满堂支架预压高程数据记录表观测点位观测时间空载高程（mm）加载状态一高程（mm）加载状态二高程（mm）加载状态三高程（mm）加载状态四高程（mm）卸载状态三高程（mm）卸载状态二高程（mm）卸载状态一高程（mm）初始状态高程（mm）12345678910111213141516第八章 应急救援预案第一节、总章 为了保证在支架施工发生各种紧急意外情况时，最大限度地减少人员伤亡和环境污染，切实保护好环境和职工安全健康，避免造成更大的损失，做到有组织、有计划、有准备地对各种紧44、急意外情况进行及时、有效的处理，贯彻“以人为本”的宗旨，落实“安全第一，预防为主”的方针，特制定本预案。第二节、适用范围本工程桥梁施工生产现场在发生以下紧急意外情况时，适用本预案。1、坍塌2、高处坠落3、物体打击4、触电5、起重伤害6、机械伤害7、大风 第三节、紧急意外情况的类别、原因及后果紧急情况类别活动类型或区域潜在的事故形成原因事故后果高处坠落1、支架搭架2、模板施工与钢筋绑扎3、混凝土浇注4、模板与支架拆除安全防护措施不当；作业人员操作不当等；现场施工管理混乱人员伤亡物体打击1、脚手架钢管、扣件等吊装2、钢筋、模板、小型机械垂直运输坍塌1、脚手架搭设、拆除违规操作2、模板安装、拆除机械45、伤害1、施工机械、设备、机具的使用机械故障、误操作、违规操作、安全防护措施失当人员伤亡触 电1、电源线路架设、拆除线路短路人员伤亡2、照明器材使用3、施工电器设备的使用4、电动设备、机具的使用第四节、应急救援组织一、应急救援组织机构成立以项目经理为工程应急救援小组组长，项目总工、施工副经理、安全副经理为副组长，抢救小组成员为安全部全体人员及现场工长；设后勤服务组，后勤服务组成员为办公室全体成员组成。各应急小组的分工及人数根据事故现场需要灵活调配。项目部成立应急领导小组，成员如下：项目部成立安全应急领导小组： 姓 名职 位电 话 (应急救援职位)史亚军项目经理应急救援组长周立成项目执行经理应急救46、援组长吴 刚项目总工应急救援副组长尹开华劳务班组负责人应急救援副组长李 志安全经理应急救援成员郑继康工程部部长应急救援成员张凯山试验员应急救援成员马 丽内业资料组长应急救援成员杨兴兵安全员应急救援成员 付 琨测量主管应急救援成员 汪 洋质检员应急救援成员方云启经采部应急救援成员二、应急救援小组职责（1）项目部将110、119、120（或 0832-8116902内江市三桥医院）、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码、企业应急领导组织成员的手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置，工地抢救及保安员应熟悉这些号码。（2）现场抢救组职47、责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。（3）预备救援组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。本工程最近的医院为内江高新区人民医院。（4）保安组责任：负责工地的安全保卫，支援其他抢救组的工作，保护现场。三、应急响应工作步骤：1.周边地理位置图、紧急疏散图（工作地点至最近医院的路线图，2条及以上）四、救援器材1. 医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱。2. 抢救工具：工地常备工具基本满足使用（如铁楸、锄头、铁棒等手动工具）。3. 照明器材：手电筒、矿灯、应急灯36V以下安全线路、灯具。4. 通讯器材：电话、手机、对讲机。五、应急救援原则与流程48、1、应急救援原则（1）先确认是否会发生二次险情，再施救人员和抢救财产；（2）先救人，后抢救财产；（3）先救命后治伤，先治重伤员后治轻伤，先救活人后处置尸体；（4）抢救伤员要快速及时，力争早医、快速送医，对大出血、严重创伤、窒息者，应在医疗监护下送进附近医院治疗。六、应急救援路线1、救援流程听到呼救的人事故发生事故最先发现者呼救项目部应急救援指挥人员应急救援开始报告社会救援机构启动应急救援程序事故评价（判断事故严重程度）2、应急救援的实施发生坍塌、高处坠落引起的伤害时，接到事故报告后的应急指挥人员应根据事故性质与严重程度作出决定，立即启动应急与响应预案，应急响应救援小组进入紧急状态。1）、呼救当49、工地发生紧急意外时，最先发现的人要大声呼叫，呼叫内容要明确何地（何部位）发生了什么险情，听到呼叫的人将险情迅速报告给最近的工区管理人员和项目部管理人员。2）、报警现场发现事故或最早赶到事故现场的人员拨打救助电话。3）、接车迅速到内江市市中区政府大门口接消防或救护车辆，引导救援车辆到达事故现场。救援车辆到达事故现场，技术负责人介绍施工现场情况与周围环境，为救援提供必要的设施、设备。4）、事故应急处理步骤（1）事故发生后，首先抢救伤员，保护财产，防止事故进一步扩大并保护好事故现场。（2）根据事故分类及相应的报告程序迅速、及时、准确地向公司经理、及安全技术科报告。经有关人员现场验证后，方可清理现场，50、恢复施工。（3）按规定的事故处理程序，组织专人调查事故经过，分析原因，提出防止同类事故发生的措施。落实纠正措施，监督验证其有效性。第九章、保证措施第一节、工期保证体系 第二节、工期保证方案 科学合理地安排施工工序和施工进度，并在实施过程中及时调整进度计划；加强组织管理及协调；保证技术、人、材、物、机供给；积极推广“四新”技术和建立竞争机制。工期保证方案图如下：现浇梁项目经理部技术指导材料供应现场管理进度控制质量检查机械调度作业班组焊工张拉压浆队伍砼班组模板班组支架班组钢筋班组第三节、工期保证措施思想保证措施加强全体参战员工的工期意识教育和技术培训，提高施工人员的进度意识和操作技术熟练程度，全面51、提高作业人员整体素质。树立一个“干”字，立足一个“抢”字。确保一个“好”字，好中求省，好中求快。树立“时间就是效益，进度即是信誉”的思想，以战斗姿态投入工程施工。组织保证措施（1）实行与进度计划挂钩的工资制度，使全体员工的切身经济利益与工期密切联系，从而激发员工积极性。（2）严格按照监理工程师批准的施工组织设计安排施工，编制月、天施工计划，按周检查计划执行情况。每周召开一次施工进度分析会，每四天召开一次施工计划会。施工全过程按网络计划管理，确保关健工序按计划进行，若有滞后，立即采取措施予以弥补。（3）配备与进度要求相适应，状态良好的机械设备和周转料具，储备足够的零配件，配备相应数量的维修人员，52、加强机械设备的维修保养，提高机械的完好率和使用率，保证足够的生产能力，保证施工生产的连续进行。（4）根据施工计划的要求，编制逐月物资采购计划，抓好材料的采购、储备和供应，保证施工生产有充实的物资作保证，防止发生停工待料。施工保证措施（1）进一步深入进行施工调查，认真编制旋挖钻机成孔专项方案，使方案科学、先进、可操作性强。在施工全过程中，实行施工的动态管理，对施工过程进行全面的监控，确保施工生产有计划、有步骤、有秩序地均衡推进。（2）合理安排夜间的施工工序，采取相应的技术措施合理组织施工，尽量避免和减小灾害天气对施工造成影响。（3）施工组织上实行多任务段平行流水作业，各段施工方向多点进行，确保按53、时完成施工任务。制度保证措施按照管理组织机构配齐、配强本标段管理各级机构或部门工作人员，明确其工作职责范围，制定严格的管理制度和措施，定期分析生产形势，研究解决施工中存在的问题。使工期目标、进度计划、检查落实、奖惩办法等制度化、标准化。 经济保证措施设立进度奖励制度，重奖先进，惩罚落后。落实经济责任制，实行进度与经济挂钩的奖惩制度。管理利用好工程资金，保证各项施工活动得以正常进行；确保资金投入，提供强有力的资金保障；确保建设资金专款专用。设备物资保证措施（1）抓好设备物资的采购、储备和供应工作。设备物资管理部负责本标段设备物资的采购供应，做到渠道畅通、质量优良、供应及时，以满足施工生产需要。（54、2）对水泥、钢材、混凝土等消耗量大的材料，选择两家以上的大厂产品同时供应，防止出现意外而断货。建立充足的仓库和堆料场，根据市场情况，提前作好材料储备。后勤保证措施加强与内江地方政府和当地群众的联系，取得政府和群众的理解和支持，搞好拆迁工作，不留后遗症，为施工创造一个良好的外部环境，保证施工顺利进行。搞好后勤保障工作。关心员工生活，尽力做好生活物资的供应，开展有益于员工身心健康的工地文化娱乐活动，使参战员工以饱满的热情投入到工作中去。技术保证措施（1）编制好专项施工方案我们将加强施工计划的科学性，运用网络技术、系统工程等新技术原理，根据工程的技术特点、现场实际情况等编制详细的、切实可行的专项施工55、方案，选择最优施工方案，使工程施工做到点线明确、轻重分明、计划可靠、资源配置合理。（2）组织措施组织强有力的指挥领导班子，科学组织合理安排，超前考虑。深入现场，了解情况，解决主要矛盾，坚持用一流的思想，一流的管理，一流的质量，一流的速度安全按期完成。（3）管理保障措施加强施工管理，向管理要工期，要效益。要强化施工调度，搞好施工协调，解决问题要快。做到重、难点早下手、重点抓，争分夺秒，尽快突破，以确保工期。合理增加投入。在人员上，选派具有丰富施工经验的专业化施工队伍；在设备上选用新型、施工能力强的机械投入施工。确保工程优质、快速的完成。（4）资金保证措施为保证资金合理、有效地用于本工程建设，确保56、本项目资金不外流，我方在建设单位指定的银行开设工程项目资金专户，与建设单位、银行签定资金管理协议，自觉接受建设单位及银行对工程建设资金的管理、监督和检查，决不挪用工程建设资金，以确保工程在资金方面的有利保障。（5）对施工进度进行监控施工进度采用如下监控方法：投资指标监控法、形象进度监控法、单项进度指标监控法、关键线路网络监控法。根据专项施工方案或建设单位、监理及其他有关的工期要求，适时根据工程进展，调整资源配置，实现工期目标。对关键工序、关键项目强化跟踪指导，跟踪监测。（6）积极推广先进经验和先进技术，提高劳动生产率。积极推广先进经验和先进技术，提高劳动生产率。向“四新”要质量，要进度。其他保57、证措施（1）发挥优势，全力保障施工生产发挥机械化施工优势，选配合理配套的施工机械，建立合理的机械保养、维修体系，保证施工机械的完好率；同时，建立强有力的后勤保障体系，保证各种物资、设备按时足额到位；搞好工作和生活环境建设，全方位保障施工生产。（2）抓好控制工程、加强网络计划管理应用网络技术，合理安排施工顺序抓住关键线路。对施工重点优先安排，增加设备、人力、物力、财力的投入，确保工程按期完成。使施工计划做到日保旬，旬保月的高效完成。同时，在保证质量、安全的前提下，尽可能开展多工序同步施工、平行作业，合理安排作业层次，减少夜间施工、交通干扰等不利因素对施工进度的影响，抢抓利用有利时机加快施工进度。58、（3）科学组织，加强协作随着施工情况的不断变化，及时分析控制工期的关键线路，合理调剂人力、物力、财力和机械配置，使施工进度紧跟计划。加强调度统计工作，减少各道工序间的衔接时间，充分利用各个工作面，避免出现窝工现场。协调好各业务科室的工作，加强协作配合，理顺上下关系，对施工现场的需求和需解决的问题及时反映、及时解决，避免影响施工进度。解决好雨期施工问题，合理安排施工生第十章 质量、安全保证措施第一节、 模板、支架搭设质量控制措施 1、模板及支架必须满足规范及计算要求，各种连接、支撑件、加固件必须安装牢固，无松动。拼缝严密，预埋件、预留洞位置准确。模板的支设必须准确掌握构件的几何尺寸，保证轴线位置59、的准确。 2、底座及顶托伸出长度不得超过20cm，不得大于调节螺杆总长度的1/3，以避免丝杆露出部分过长影响稳定性。在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调底座。 3、为防止混凝土在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱模、不污染、易于操作、易清理、无害于人体、不腐蚀模板，不对砼质量产生不利影响。4、施工中注意模板及支架的成品保护，不得用重物冲击已安装好的模板及支架。安装完后必须经工长检查，其误差应在允许偏差范围内。砼浇筑前应检查支架及加固支撑扣件是否拧紧。5、扣件本身质量60、及安装质量是保证支架整体性能的重点，因为数量多，也是容易被忽略、难以彻底检查的项目，施工中应同步检查：（1）新扣件应有测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时应按规定抽样检测；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防锈处理。（2）扣件规格必须与钢管外径匹配；（3）用扭矩扳手按15%频率随机抽查扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm；（4）直角扣件、旋转扣件距支架节点距离不应大于150mm；（5）对接扣件开口应朝上或朝内，杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6、支架及其地基基础应在下列阶段进行检查验收：（161、）支架基础完工后及支架搭设前；（2）支架搭设达到设计高度后；（3）作业层上施加荷载前；（4）遇有六级大风与大雨后；（5）停用时间超过半个月，恢复使用前；（6）砼浇筑前再次进行全面检查，对不符合要求处要逐一进行整改、加固处理。7、支架使用中，应定期检查下列项目：（1）保证架体几何不变性的斜杆、剪刀撑等设置是否完善，杆件的设置和连接、支撑等的构造是符合要求；（2）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况，地基是否积水；（3）立杆上碗扣是否可靠锁紧，立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；（4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定；（5）安全防护措施是否符62、合要求；（6）是否超载。8、支架验收时，应具备下列技术文件（1）支架专项施工设计方案，技术交底文件；（2）周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录；（3）搭设的施工记录和质量检查记录；第二节、支架搭设安全技术措施1、施工现场是一个露天、人员集中的生产场所，人机流动性大，不安全因素较多，容易发生事故，是安全管理的重中之重的地区，应做好平面布置，使各区域井井有条，场内道路坚实平坦、畅通、视线良好。2、施工现场设置安全防护设施和安全警示标志，如安全网、围板、护栏、防护罩、漏电保护装置以及安全宣传牌，安全警示牌，红灯或警示灯，由专人负责，不得随意移动或拆除。工地上的临时建筑物、工棚、仓库等要按规定设63、置相应数量和相关种类灭火器材。3、搭设、使用、拆除支架必须严格依照专项施工方案执行，工程技术负责人应按支架施工专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。凡患有高血压、心脏病者不得上脚手架操作，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。4、搭设脚手架人员必须正确穿戴好个人防护用品，戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，拆除挑架等危险部位要挂安全带，安全带栓至上方。不得单人进行装配较重物件以防发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等危险情况。5、坚持作业前进行有针对性的安全技术交底和班前安全活动，吊装方案安全措施落实到每一个安装64、人员的心中。特别是施工中的防护措施和作业分工，要求细致、明确、合理、有记录。施工作业前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。6、支架应与架空输电线路保持安全距离，工地临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准从支架通过，临时用电的安装和维修必须由专人负责完成，非电工不准拆装电气设备。在脚手架进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止支架的搭设与拆除作业。雨65、雪后上架应有防滑措施。8、桥梁施工易发生高空坠落物体打击，本工程全封闭施工以满足安全施工的需要，在支架外侧满挂聚氯乙烯密目阻燃安全网进行全封闭施工。支架搭设必须满足施工操作要求和安全防护的需要，支架的外侧、斜道和平台，必须绑1.2-1.5米高的护身栏杆和钉2030cm高的挡脚板，并满挂安全防护立网,走道满铺脚手板，脚手板上设置防滑条（采用木条）。临通道搭设支架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。9、垂直运输及吊装设备：上部结构所需的钢筋、钢绞线、模板、支架及零星辅助材料均需采用垂直运输进行吊装。10.1拟配备的垂直运输机械有：25T汽车吊4台，50T汽车吊6台。10.2 吊运机械使用前对钢丝66、绳、卡具等进行检查验收，符合要求时才使用。起重挂钩工必须在上班前严格检查吊运使用的钢丝绳、索具、发现不符合安全使用规定的索具立即更换。10.3 起重挂钩工必须掌握统一规定信号、手势的表达，做到正确、洪亮和清楚，作业时必须鸣口哨。严格执行“十不吊”并遵守“吊物下严禁站人”制度。各种起重机械起吊前，进行试吊。10.4 吊运零散配件必须用专用保险吊钩、索具及箱体，吊具捆扎牢固，以防滑脱，严禁单点起吊，吊运检查安全可靠后，方可进行吊运。11、机械安全防范措施：严禁无证人员上岗进行机械操作，机械操作人员严格按照操作规程运作机器，不得违规操作。 机械操作司机对机械的各个传动部分、操作控制部分经常检查，发现67、异常情况必须马上报告设备部门及有关人员维修，严禁机械带病工作。第三节、支架拆除安全技术措施1、支架拆除要严格执行许可制，拆除前必须申报，经工长、质检员、安全员、项目经理、监理工程师签字同意后方可进行。拆除安全措施，应由单位工程技术负责人逐级进行有针对性的安全技术交底。拆除前应划出警戒范围，地面应设围栏和警戒标志，并于出入口设专人监护，配通讯工具以利上下联系。在拆除过程中安全员必须要组织巡查。如有异常情况，要立即停止拆除，经上报查明原因后进一步处理。2、拆除前的准备工作：全面检查支架的扣件、支撑体系是否安全。清除支架上杂物及地面障碍物，在拆除过程中，凡已松开连接的配件应及时拆除运走，避免误扶和误68、靠已松脱连接的杆件。在拆除中应做好协调、配合，禁止单人进行作业。3、支架模板工程施工安排，应遵循安装与拆除由同一作业班组执行作业。其好处是：支模时就考虑拆模的方便与安全，参与拆除的作业人员熟知情况，找出关键点位，对进度、安全、模板及配件的保护都有利。4、支架拆除时应注意顺序，一般是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆除模板必须在砼达到规定强度后方可进行。拆除时操作人员应站在安全处，以免发生安全故事，待该片（段）模板全部拆除后，方准运出堆放。拆模时不得用铁撬撬开模板，要保护模板边角和混凝上边角，拆下的模板要及时清理，清理残渣时，严禁用铁铲、钢刷之类的工具清理，可用模板清洁69、剂，使其自然脱落或用木铲刮除残留混凝土。各种构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格堆码存放。5、拆模、拆架过程中必须边拆边清，不能先拆的未清理完成，下一步的拆除又开始。各构配件严禁直接抛掷至地面，应由操作人往下顺架管或用绳索吊下，以免伤人和不必要的损失。严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时交叉作业。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置斜撑加固。6、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。7、支架拆除完后应将材料分类堆放，堆放地点70、要平坦，下设支垫排水良好。钢管支架最好放置室内，堆放在室外必须加以遮盖。扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱或装袋分类存放室内以备再用。弯曲变形的钢管应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的必须及时集中报废处理。8、本工程现浇梁施工跨雨季施工，如遇雨天，应根据气候变化情况灵活安排不同工种工作，及时清除施工现场的积水，在采取有效的防滑措施后方可进行正常施工。项目部大力开展雨季施工安全生产知识的宣传、教育和职工培训工作，加强对职工的安全教育，提高作业人员的自我防范意识和安全操作技能。第四节、文明施工、环境保护措施1、文明施工、环境保护目标文明施工目标：争创内江市文明样板工地。施工过程71、中严格按照内江市建委创建文明安全工地的标准和要求进行文明安全施工管理，督促全体工作人员自觉遵纪守法和做好文明施工。2、成立文明、环境保护工作领导小组项目经理是环境保护工作的第一责任人，是施工现场环境保护自我监控体系的领导者和责任者，成立以项目经理为组长的环境保护工作领导小组，负责环境保护工作。3、加强检查与监控加强施工现场粉尘、噪音、废气、废水的监测和监控工作，把它与文明施工现场管理一起检查、考核、奖罚，采取措施消除粉尘、废气、污水的污染。按有关环保要求制定相应的防止污染措施。4、文明施工措施4.1结合现场实际情况，合理布局施工设备，规范场容，建立健全各项施工管理制度，文明施工措施落实责任到人72、执行到岗，有检查督促考核。4.2施工现场围栏、现场宣传标识按内江市建设委员会和内江市建设施工安全监督站发内江市市政工程文明施工设施图例进行设置，围墙或围挡做到标准化、景观化。成立30名人员组成的保洁组，其中15人每天维护、清洗施工围栏，15人每天负责施工区域及施工围栏外100m道路的洒水清扫工作。4.3施工平面布置应符合环境卫生标准，办公、生活设施和原材料堆放场地应合理布置，施工前、中、后的环境保护措施完善、具体可行，并有层层落实的保障措施。施工现场材料、设备、按平面布置图指定地点整齐堆放，保证施工现场无积水，现场材料、机具及时回收归库，做到工完、场清、料净。4.4现场机械设备整洁，电器开关73、柜（箱）完整带锁，并配备安全保护装置，操作人员持证上岗，有岗位职责和安全操作规程标备有消防器材和防火消防制度。4.5现场内排水设施完善，施工排水经沉淀过滤并符合有关标准后方可排放，以防污染。及时清理垃圾、碴土，施工便道洒水养护、防止扬尘。4.6同当地居委会、办事处、派出所、环保部门加强联系，妥善处理周围关系，争取有关单位和过往行人的支持和谅解，处理好施工干扰的协调问题，共同做好环保工作，为工程的顺利进展营造一个良好的环境。第十一章 A线A5A6跨满堂支架模板计算书第一节、 设计原则根据断面形式，按砼恒载分布情况,分块计算：标准截面箱梁端横梁、中横梁部位：按1.6m高，计算砼自重。非标准截面（梁74、高1.6米，A4A6桥面宽22.5226.74米）箱梁横梁部位：按1.6m高，计算砼自重。箱梁腹板底部位：A4A6按1.45m宽，1.6m高，C线按1.15m宽，1.6m高,计算砼自重。箱梁腹板间底板部位：A4A6按20.8m宽，（0.25+0.25）m=0.5m高，C线按5.1m宽，（0.25+0.25）m=0.5m高，计算砼自重。翼板部位：按（45+20/2=32.5cm高实心板梁计算砼自重。第二节、 设计依据荷载标准值计算(荷载数据按市政桥梁工程施工及验收规程附录B取用)。第三节、 碗扣支架设计验算3.1 设计参数： 竹胶板(=151mm，此处取单位长度1米验算)：容许应力0=70MPa75、；弹性模量E=6103MPa；截面抵抗矩W= bh2/6=1000152/6=3.75104mm3；截面惯性矩I= bh3/12=1000153/12=2.81105mm4；EI=61032.81105 =1.686103 Nm2。 东北落叶松(1012cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，顺纹剪应力T=1.5MPa,湿度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W= bh2/6=1001202/6=2.4105mm3；截面惯性矩I= bh3/12=1001203/12=1.44107mm4；考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减系数得：0120.910.8Mpa；E76、=91030.9=8.1103Mpa；EI=8.11031.44107=11.66104 Nm2。 东北落叶松(1010cm, 顺纹弯矩应力为14.5 MPa，湿度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W= bh2/6=1001002/6=16.7104mm3；截面惯性矩I= bh3/12=1001003/12=8.3106mm4；考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12 MPa，按照湿材0.9折减得：0120.910.8Mpa；E=91030.9=8.1103Mpa；EI=8.11038.3106=6.723104Nm2。（四 ） 碗扣支架钢管：轴向容许应力0=140 MPa；国标钢管：48、77、t=3.5,考虑市场管材差异，此处验算取值t=2.7mm；横杆步距L=1200mm，每根立杆设计荷载F=30KN；碗扣支架钢管截面特性表外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）482.73.841020.9891054.1210316.05/ （五） 抗风验算（按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑结构荷载规范取值）：内江地区基本风压按照50年一遇取值: W0=0.40kN/m2；风压高度系数K2=2.94；体型系数K1=0.56；地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.56。3.2永久荷载 箱梁混凝土自重 1.78、6m高端横梁（中横梁、腹板）部位：1.626=41.6N/m2 翼缘板部位：0.32526=8.45KN/m2； 箱室部位：0.526=13KN/m2。 模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则： 1.6m高箱梁端横梁（中横梁、腹板）底部：41.6KN/m25%=2.08KN/m2； 翼缘板部位：8.45KN/m25%=0.42KN/m2； 箱室部位：13KN/m25%=0.62KN/m2。3.3施工均布活载 施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5KN/m2； 混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0KN/m2； 混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0KN/m2； 混凝79、土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0KN/m2； 荷载组合：计算强度:q=1.2(+)+1.4(+)；计算刚度:q=1.2(+)。3.4 支架及模板系统验算 箱梁端横梁、中横梁、腹板底部竹胶板（1.6米高箱梁）底模采用15 1mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的1010cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照两跨连续梁进行计算：抗弯强度：q=1.2(+)+1.4(+) =1.2(41.6+2.08)+1.4(2.5+2.0+2.0)=52.416+9.1=61.516KN/m计算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.16180、.5160.22=0.25KNmmax= Mmax/W=0.25106/3.75104=6.67MPa0= 70MPa 满足设计要求！抗弯刚度： q=1.2(+)=52.416KN/m=qL4/(150EI)= 52.4161030.204/1501.686103 =0.33mmL/400=200/400=0.5mm 满足设计要求！ 箱梁翼缘处竹胶板抗弯强度：q=1.2(+)+1.4(+) =1.2(8.45+0.42)+1.4(2.5+2.0+2.0)=10.644+9.1=19.744KN/m计算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.119.7440.32=0.18KNmmax= Mm81、ax/W=0.18106/3.75104=4.8MPa0=70MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)=16.38KN/m=qL4/(150EI)=10.6441030.34/1501.686103=0.34mmL/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！ 箱梁腹板外侧竹胶板:参照建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（ G4 k），可按下列公式计算，并取其中的较小值： (4.1.1-1) (4.1.1-2)式中：F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；c 混凝土的重力密度（kN/m3）；V 82、混凝土的浇筑速度（m/h）；t0 新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用 t0=200 /(T+ 15)（T 为混凝土的温度oC）；1 外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为5090mm时，取1.00；坍落度为110150mm时，取1.15；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1 所示，图中 ，h为有效压头高度。图4.1.1 混凝土侧压力计算分布图形注：则：F=PM =0.22264.441.21.83、150.41/2 =22.17KN/m2 qM=1.2PM+1.4(+) =1.222.17+1.4(2.5+2.0+4.0) =38.50KN/m 计算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.138.50.252=0.24KNmmax= Mmax/W=0.24106/3.75104=6.4MPa0=70MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2PM =1.222.17=26.61KN/m=qL4/(150EI)= 26.611030.254/1501.686103 =0.41mmL/400=250/400=0.625mm 满足设计要求！3.5 支架方木系统验算 箱梁端横梁、中横梁底板横向方84、木（1.6米高箱梁）横向方木搁置于间距为0.6米的纵向48钢管上,横向方木规格为1012cm,间距20cm，横向方木取单位跨度20cm，按照两跨连续梁验算。 抗弯强度计算：q=1.2(+)+1.4(+)0.2+60.10.12=1.2(41.6+2.08)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.2+60.10.12=61.516*0.2+0.072 =12.38KN/m验算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.112.380.62=0.45KNmmax= Mmax/W=0.45106/24104=1.88MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=85、0.612.380.6=4.46KNT =3T/2bhT（截面抗剪强度设计值） =34.46103/2100120=0.561.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.2（间距）=1.243.680.2=10.48KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.67710.481030.64/1005.403104=0.017mmL/400=600/400=1.5mm 满足设计要求！箱梁边腹板外侧方木（纵向10*12cm方木）纵向10*12cm方木:竖向方木采用10*12cm90cm放置在顶托上，纵向方木采用10*12cm25cm，斜撑钢管横向间距为90cm，竖向间距为60cm。q=86、1.2PM+1.4(+)0.25+60.10.1 =（1.222.17+1.48.5）0.25+60.10.12 =38.50.25+0.072 =9.697KN/m 计算简图结构弯矩图Mmax=0.19.6970.92=0.785KNmmax= Mmax/W=0.785106/24104=3.27MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.69.6970.9=5.24KNT = 3T/2bh T =35.24103/2100120=0.661.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2PM0.25=6.651KN/mf=KWqL4/(100E87、I)=0.6776.6511030.94/1005.403104=0.547mmL/400=900/400=1.65mm 满足设计要求！ 箱梁翼缘处方木横桥向方木采用10*12cm放置在顶托上方，纵向方木采用10*12cm30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。q=1.2(+)+1.4(+)0.3+60.10.12=1.2(8.45+0.42)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+60.10.12=5.9232+0.072=5.9952KN/m验算结果如下：计算简图结构弯矩图Mmax=0.15.99520.32=0.054KNmmax= Mmax/W=0.05410688、/24104=0.225MPa0=10.8MPa 满足设计要求！结构剪力图抗剪强度计算： Tmax=0.6ql=0.65.99520.3=1.08KNT = 3T/2bh T=31.08103/2100120=0.1351.5MPa 满足设计要求！3.6 支架稳定性验算单肢立杆轴向力计算公式根据建筑施工碗扣件式脚手架安全技术规范JGJ166-2008中5.6.1-所示。N = 1.2Q1 + 1.4（Q3+Q4）LxLy+1.2Q2V (5.6.1-1)式中：Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距（m）；1支撑架模板自重标准值； 2 新浇砼及钢筋自重标准值； 3 施工人员及设备荷载标准值； 4 振捣89、砼产生的荷载; V Lx、Ly 段的混凝土体积（m3) （按单位面积计算）。 1.6米高箱梁端横梁、中横梁（立杆间距：600600 mm,横杆步距1200mm）N = 1.2Q1 + 1.4（Q3+Q4）LxLy+1.2Q2V N=（1.241.6+1.46.5）0.36+1.22.080.361=22.15KNN=30KN 满足设计要求！（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计） 箱梁腹扳处（立杆间距：900300 mm,横杆步距1200mm）N = 1.2Q1 + 1.4（Q3+Q4）LxLy+1.2Q2VN=（1.241.6+1.46.5）0.27+1.22.080.290、71=16.61KN N=30KN 满足设计要求！ （按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计） 箱梁箱室处（立杆间距：900600 mm,横杆步距1200mm）N = 1.2Q1 + 1.4（Q3+Q4）LxLy+1.2Q2V N=(1.213 +1.46.5)0.54+1.20.650.541=13.76KNN=30KN 满足设计要求！（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计） 箱梁翼缘处（立杆间距：900900 mm，横杆步距1200mm） N = 1.2Q1 + 1.4（Q3+Q4）LxLy+1.2Q2VN=(1.28.45 +1.46.5)0.81+91、1.20.420.811=15.99KNN=30KN 满足设计要求！（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计） 单根立杆强度及稳定性验算：单肢立杆轴向承载力满足下列要求: NAf（建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范5.3.3-2）i 截面回转半径， i = 16.05mmf 钢材的抗压强度设计值，f=140MPaA 立杆的截面面积，A=3.84cm2单根立杆的稳定性与轴心压力大小有关，与立杆间距无关，故取最大轴心压力N=22.15KN验算:由于横杆步距为1.2m(最顶端步距按最大悬出长度0.5m计算L0=0.6+0.52=1.6m)，立杆按两端铰结计算，则 l0=l(路桥施工计92、算手册12-80)则长细比计算如下：1、=L/i=1200/16.05=74.7675由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数=0.813 验算稳定 NAf 22.150.813*384*140/1000 22.1543.71 稳定性满足要求； 2、=l0/i=1600/16.05=99.69100由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数= 0.633验算稳定 NAf 22.150.633*384*140/1000 22.1534.03 稳定性满足要求. 为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，在腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接93、以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方向稳定。 整体稳定验算（抗风验算）内江地区基本风压按照50年一遇取值: W0=0.40kN/m2，风压高度系数K2=2.94，体型系数K1=0.56，地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.56（按建筑结构荷载规范取值）。 求得风荷载强度：W=K1K2K3W0=0.562.940.560.40=0.369 kN/m2 作用在立杆上的荷载：F =0.3691.20.048=0.021kN 立杆最大弯矩：M=FL=0.0211.2=0.0255 KNm 计算立杆的压弯强度：建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008中立杆压弯强94、度计算式5.3.2-3所示式中：有效弯矩系数，采用1.0；截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；W立杆截面模量；NE欧拉临界力，（ E为材料弹性模量，为压杆长细比）。计算得最大轴心压力为N=22.15KN，偏安全考虑，取横杆步距L=600mm时，每根立杆设计荷载F=40KN计算。=22.15103/3840.633+16800/5.08103=94.43Mpa f=205 MPa（f钢材的抗压强度设计值，f=205 MPa） 满足设计要求! 第五节 、地基承载力计算 参照建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008 立杆最小底面积的计算5.5.1所示 式中： Ag支撑单肢立杆底座面积95、（m2）；（按10*12cm方木计算） fg地基承载力设计值（kPa）按地勘报告选用，当地基为回填土时乘以地基承载系数。立杆底托下砼基础承载力：底托下砼基础承载力满足要求。底托坐落在20cmC20砼层上，按照力传递面积计算（砼按照45度发散角计算）： k为地基承载力标准值；试验锤击数357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=246KPaKk=1.0325KPa经过计算，支架基础承台顶部地基处理要求贯入试验垂击数必须达到13下，承台基坑采用C15砼回填。第四节、支架抗倾96、覆性验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用时，倾覆稳定系数不得小于1.3，本项目支架宽度达25.08米，最大高度仅12.323米，高宽比为0.191，整体抗倾覆性性在此不作验算。第五节、预拱度设置在支架上现浇梁体时，梁体自重及施工荷载的作用下支架会产生一定的弹性和非弹性变形，地基会产生一定的沉陷；成型的梁体结构物在正常使用荷载作用下也会产生一定的挠度和徐变。为了使桥梁梁体在正常使用状态获得满意的设计线形，应在施工时设置一定数值的预拱度。上部结构和支架的各变形值之和，即为应设置的预拱度。预拱度可通过计算确定，但必须经支架预压验证，以便对理论计算数据修正。影97、响箱梁挠度的主要因素有：支架变形沉降、箱梁自重、预应力大小、施工荷载、结构体系转换、混凝土的收缩与徐变等。1、桥跨自重产生的跨中最大挠度，暂定为15mm，按50%预设。2、支架立杆的弹性压缩（按梁体下支架平均高度13m计算）； 2=NL/EA=(2306013)/(2.05101148910-6)= 3mm3、支架立杆接头、上下承托木方压缩变形，取值7mm。4、支架地基沉陷，取值5 mm。支架立杆的弹性压缩、接头变形及地基沉陷总和暂定为15mm，经支架预压验证后，根据现场各区域具体情况调整使用。第十二章 A14A15处社会通道门洞支架计算书第一节、布置原则本工程社会通道门洞支架基础为C30混凝98、土，宽为支架宽度1.5m，高1m；双排30012mm钢管作支架，采用5001100、厚12mm钢板满焊连接；纵向布置两根40b工字钢，中心间距80cm；横向放置40b工字钢，间距600，横向和纵向工字钢应钢板支垫调平并焊接，门洞净高4.5m。本工程在A线A14A15处设置。门洞上碗扣脚手架布设间距6090cm，顶托下垫1015cm方木。第二节、社会通道门洞支架验算2、门洞结构验算2.1设计参数I工40=21720cm4 , W工40 =1090cm3 , S工40=631.2cm3 , t工40=10.5mm，q自重=67.6kg/m E2.05105MpaEI工40=2.051052172099、104=44526 KNm22.1.1永久荷载 箱梁混凝土自重 腹板部位：1.4426=36.4KN/m2 翼缘板部位：0.32526=8.45KN/m2箱室部位：（0.25+0.25）26=13.0KN/m2 模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则： 腹板部位：36.4KN/m25%=1.82KN/m2翼缘板部位：9.45KN/m25%=0.42KN/m2箱室部位：13KN/m25%=0.65KN/m2 合计：2.89KN/m22.1.2施工均布活载 施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5KN/m2 混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0KN/m2 混凝土振捣对结100、构下部产生的荷载：2.0KN/m2 混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0KN/m22.1.3支架重量计算箱梁底板部位：90*90cm间距，支架高度1.02米按照设置2道横杆。q1=（1.822+1.822+222）5.949.8/1000/（1.81.8）=0.40KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)翼缘板部位：90*90cm间距，支架高度1.02米按照设置2道横杆。q1=0.40 KN/m2腹板部位：90*30cm间距，支架高度1.02米按照设置2道横杆。q1=（0.622+1.822+222）5.949.8/1000/（0.61.8）=0.95KN/m2(5.94Kg/m碗101、口支架每米重量)2.1.4荷载组合：计算强度:q=1.2(+)+1.4(+)计算刚度:q=1.2(+)2.2支架模板验算腹板部位：底模采用151mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的1010cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照两跨连续梁进行计算：抗弯强度：q=1.2(+)+1.4(+) =1.2(36.4+1.82)+1.4(2.5+2.0+2.0)=54.964KN/m计算结果如下：（图略）Mmax=0.154.9640.22=0.22KNmmax= Mmax/W=0.22106/3.75104=5.87MPa0= 70MPa102、 满足设计要求！抗弯刚度： q=1.2(+)=94.61KN/m=qL4/(150EI)= 38.221030.204/1501.686103 =0.24mmL/400=200/400=0.5mm 满足设计要求！翼缘板及箱室底板混凝土重量均小于腹板部位，按设计布置均满足设计要求，不予计算。2.3横向方木验算2.3.1腹板部位：横向方木搁置于间距为0.3米的纵向10*12方木上,横向方木规格为100mm100mm,间距0.15米，横向方木取单位跨度0.15米，按照两跨连续梁验算。 抗弯强度计算：q=1.2(+)+1.4(+)0.15+60.080.08=1.2(36.4+1.82)+1.4(2.103、5+2.0+2.0)0.15+60.10.1=8.3KN/m验算结果如下：（图略）Mmax=0.18.30.32=0.07KNmmax= Mmax/W=0.07106/16.7104=0.42MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.68.30.3=1.494KNT =3T/2bhT（截面抗剪强度设计值） =31.494103/2100100=0.071.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.15（间距）=1.238.220.15=6.88KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.6776.881030.34/1005.403104=0104、.069mmL/400=300/400=0.75mm 满足设计要求！2.3.3箱室底板部位顺桥向采用10*12cm方木放置在顶托上方，横向方木采用10*12cm20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。抗弯强度计算：q=1.2(+)+1.4(+)0.15+60.080.08=1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.2+60.10.1=5.16KN/m验算结果如下：（图略）Mmax=0.15.160.92=0.42KNmmax= Mmax/W=0.42106/16.7104=2.5MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6q105、l=0.65.610.9=3.03KNT =3T/2bhT（截面抗剪强度设计值） =33.3103/2100100=0.451.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.2（间距）=1.213.650.2=3.28KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.6773.281030.94/1005.403104=0.27mmL/400=900/400=1.65mm 满足设计要求！2.3.4翼缘板部位横桥向方木采用10*12cm放置在顶托上方，纵向方木采用10*12cm30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。抗弯强度计算：q=1.2(+)+1.4(+)0.15+6106、0.10.1=1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+60.10.1=7.704KN/m验算结果如下：（图略）Mmax=0.17.7040.92=0.62KNmmax= Mmax/W=0.62106/16.7104=3.71MPa0= 10.8MPa 满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.67.7040.9=4.16KNT =3T/2bhT（截面抗剪强度设计值） =34.16103/2100100=0.621.5MPa 满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2(+)0.2（间距）=1.213.650.3=4.914KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.107、6774.9141030.94/1005.403104=0.4mmL/400=900/400=1.65mm 满足设计要求！2.4支架稳定性验算箱梁腹扳处（立杆间距：900300 mm,横杆步距1200mm）N = 1.2Q1 + 1.4（Q3+Q4）LxLy+1.2Q2V N=（1.236.4)+1.46.5）0.27+1.21.820.271=14.84KN N=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计） 满足设计要求！ 箱梁箱室处（立杆间距：900900 mm,横杆步距1200mm）N = 1.2Q1 + 1.4（Q3+Q4）LxLy+1.2Q2V N=（1.21108、3)+1.46.5）0.81+1.20.650.811=9.58KNN=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）满足设计要求！ 2.5纵梁工40热轧型钢强度及刚度验算分配梁工40在腹板位置纵向间距为30cm，按照六跨连续梁进行计算，得：工40抗弯强度：q=1.2(+)+1.4(+)0.3+0.676+211.2+2.620.3=1.2(36.4+1.82)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+23.862=40.35KN/mMmax=1.2(+)=1.2(36.4+1.82)=45.864KNm=Mmax/W=45.864106/1090103=42.08Mpa109、=205Mpa 满足设计要求！2.6支墩基础承载力验算管桩基础为C30条形基础，宽1.0米，高度1.0米。支墩基础落在原有混凝土路面上，完全满足承载力要求，在此不作验算！第十三章 C线跨玉带溪连续梁C2C4段贝雷梁支架布置与计算书第一节、贝雷梁布置设计贝雷梁支架布置平面示意图贝雷梁支架正面布置图（1）贝雷梁支架正面布置图（2）贝雷梁基础断面图第二节、主要构造现浇梁支架自下而上由贝雷梁基础、贝雷梁、工字钢、碗扣式脚手架、可调顶托、主楞、次楞、底模、侧模等组成。1、贝雷梁基础C线C2C4位于玉带溪既有河道范围内，河道宽度为10.2m，支架高度约为12m左右。对玉带溪河堤实施范围内原地貌的杂填土及淤110、泥进行全部清附，压实后用分层回填和碾压60cm厚级配碎石作为支架基础持力层，压实度不低于94%以上。再浇筑60cm厚120宽的C30钢筋砼梁作为贝雷梁承重基础。在承重基础的贝雷梁布置位置处铺3cm厚钢板，在钢板上铺设I28a工字钢作为贝雷梁支座。2、贝雷梁布置贝雷梁布置横断面图如下：在连续梁实腹段贝雷梁布置间距45，其余的按90和180间距形成组合，每两片贝雷架之间用角钢花架连接。贝雷梁采用单层双排结构。贝雷梁不设纵坡和横坡，桥梁纵坡在支架通过支架钢管、方木、顶托等调整，横坡通过底托调整。贝雷架长度（跨度）为18.0m，选用“321”单排单层加强型贝雷片。3、在贝雷架上弦杆上横铺I28a 工字111、钢，间距与支架立杆间距相同（60(90)）。4、贝雷梁上部满堂支架布置立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。立杆采用碗扣式钢管。立杆上下均设可调托撑。底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距分配梁（I28a工字钢）高度不大于350，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于700。架体四周设竖向连续剪刀撑，架体底层、顶层和中间每隔4.8m设水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角在450600之间，斜杆每步与立杆扣接，剪刀撑间距不大于4.5m。次楞用100100mm木方，间距60，横桥向布置。主楞用1012mm木方，间距60（90），放在立杆顶托内，顺桥向布112、设。方木接头错开布置。第三节、跨玉带溪连续梁贝雷梁支架布置与计算书（见下页）第四节、分配梁工字钢计算书贝雷架上分配梁采用I28a工字钢，以承受支架立杆的重量。1.材料参数W=49 cm； I=245 cm4 ； S=28.2cm ； b=4.5mm ； f=205Mpa； fv=120Mpa2.抗弯强度验算 最不利受力状态的弯矩M=19.51.848.8kN-mMW=8.84910-6179.5f=205Mpa 。满足要求3.抗剪强度验算最不利受力状态的Q=29.3kN=29.328.2（2454.510-5）74.9fv=120Mpa4挠度验算v=PL3/48EI=19.51.8348EI=113、4.71.81000150=12结论：分配梁强度满足规范要求。第五节、贝雷梁上满堂式碗扣钢管模板支架计算书依据规范:建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆114、的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方100100mm，间距250mm，木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用150150mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。图1 连续梁支撑架立面简图图2 连续梁支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32115、D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 26.0001.6000.600+0.3000.600=25.140kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯116、强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2025.140+1.402.700)0.2500.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21210001000/22500=9.430N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2025.140+1.42.700)0.250117、=5.092kN截面抗剪强度计算值 T=35092.0/(2600.00015.000)=0.849N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67725.1402504/(1006000168750)=0.657mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.0001.6000.250=10.400kN/m (2)模板118、的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.2010.400+1.200.075=12.570kN/m活荷载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+12.570)0.600=8.487kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 8.487/0.600=14.145kN/m最大弯矩 M = 0.1119、ql2=0.114.150.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.60014.145=5.092kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.60014.145=9.336kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.509106/166666.7=3.06N/mm120、2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35092/(2100100)=0.764N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=10.475kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67710.475600.04/(1009000.008333334.0)=0.123121、mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 9.336kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.216kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 24.609kN经过计算得到最大变形 V= 0.062mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 15.0015.0015.00/6 = 562.50122、cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 15.0015.0015.0015.00/12 = 4218.75cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.384106/562500.0=2.46N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=315208/(2150150)=1.014N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.062mm顶托梁123、的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11512.000=1.375kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.6000.600=0.108kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0001.6000.6000.600=14.976kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 16.459kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 N124、Q = (2.500+2.000)0.6000.600=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 22.02kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，125、取1.200+20.700=2.600m； 由长细比，为2600/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.265；经计算得到=22019/(0.265424)=195.771N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2500.6500.241=0.039kN/m2 h 126、立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0390.6002.600/16=0.027kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0390.6002.6002.600/8-0.0272.600/4=0.010kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.216.459+0.91.41.620+0.91.40.010/0.600=21.814kN经计算得到=21814/(0.265424)+10000/4491=196.038N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!