1、目 录1 编制依据31.1 主要规程、规范31.2 参考文献32 工程概况32.1 总体工程概况32.2 脚手架工程概况43 施工部署63.1 总体安排63.2 脚手架材料选择63.3 搭设顺序84 构造要求及技术措施104.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施104.2 卸料平台165 安全防护措施185.1 井字架井洞口防护措施185.2 结构临边及塔吊防护措施185.3 楼梯间防护措施205.4防护栏杆205.5 防雷避电措施226 脚手架的搭设及拆除施工工艺226.3 脚手架的拆除施工工艺247 劳动力、材料及机具配备257.1 劳动力配备（详见表7-1）257.2 材料配备（详见2、表7-2）257.3 机具配备（详见表7-3）268 质量保证268.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8-2）278.4 质量保证注意事项309 安全施工措施319.1 材质及其使用的安全技术措施319.2 脚手架搭设的安全技术措施319.3 脚手架上施工作业的安全技术措施329.4 脚手架拆除的安全技术措施3210 文明施工要求3311 应急措施3511.1目的3611.2适用范围3611.3 职责3611.4抢险机构3711.5应急物资准备3811.6技术资料3811.7应急抢险队3811.8应急抢险程序3811.9善后处理401 编制依据1.1 主要规程、规范 建筑施工扣件式钢3、管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001，2002年版） 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91） 建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）1.2 参考文献 建筑施工手册（缩印本第4版，2003.9） 简明施工计算手册（1999.7） 实用建筑施工安全手册（1999.7）1.2.4 钢结构设计规范（GB500172002） 建筑施工脚手架实用手册（1994年版）1.2.6 本项目诺雅湾1-12栋施工图纸2 工程概况2.1 总体工程概况本项目用地位于东莞市松山湖科技产业园区，东临莞深高速，西拥松山湖，南面与已建一期相临。该地块整体呈现出高低起伏地形，西南角为保留的小山包。项目依4、山傍水，位置优越，自然条件得天独厚。本次设计用地35588.920平方米，总建筑面积18212.29m2项目包括12幢住宅及1幢幼儿园,住宅下方设一个集中地下停车库。建筑主体为3层住宅，结构类型采用钢筋混凝土异形柱框架结构。基础为独立基础，地基基础设计等级为丙级。建筑结构安全等级为二级，耐火等级为二级。该工程东莞市松湖居置业有限公司投资兴建，深圳市广胜达建筑工程有限公司承建，东莞市恒信建设工程咨询有限公司监理，韶关地质工程勘察院进行基础勘察，东莞市工程质量监督检验站进行质量监督。2.2 脚手架工程概况本工程的脚手架为单立杆双排落地式脚手架，脚手架按地下室基础底垫层面至屋顶计算高度为16m。横向5、间距或排距为1.05米，步距为1.8米，立杆纵距为1.7米，内排架距离墙体长度为0.25米，脚手架搭设高度为12米，连墙件为每层两跨布置，即纵向3米，横向3米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。立、横杆等钢管采用483.5。搭设图示如下：3 施工部署3.1 总体安排本工程从地下室外墙钢筋绑扎时便开始搭设，用于地下室外墙钢筋及模板的安装；然后每栋主体独立搭高外脚手架，立、横杆等钢管采用483.5。本脚手架一架三用，用于结构施工，装饰装修工程施工及安全防护工程。3.2 脚手架材料选择l)、钢管:选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直6、光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2)、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要7、求后方可在施工中使用。3)、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4)、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5)、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的准用证。6)、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。4 构造要求及技术措施4.1 8、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1 立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于1800/3=600。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。4.1.2 大横杆小横杆置于大横杆之下，并且交错布置在立柱的内外侧，用直角扣件与立杆扣紧；采用的钢管至少长6m、且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内以9、减少立杆偏心受力的情况；相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于500mm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/250（本工程不超过120mm），局部高差不超过50mm。4.1.3 小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过750mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于100mm，伸出里排大横杆距离结构外边缘150mm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相10、邻小横杆在立杆处相向布置。4.1.4 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4.1.5 剪刀撑本工程采用剪刀撑的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑（十字撑、十字盖）：设在脚手架外侧面、与墙面平行的十字交叉斜杆，可增强脚手架的纵向刚度，保证脚手架具有必要的承载能力。横向支撑（横向斜拉杆、之字撑）：设在脚手架内、外排立柱平面的，呈之字形的斜杆，可增强脚手架的横向刚度，提高11、脚手架的承载能力。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间（本工程全部在53左右）。斜撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于150mm。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置。4.1.6 脚手板作业层脚手板采用冲压钢脚手板，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。12、在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔3层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于150mm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.1.7 连墙件连墙件采用刚性连接，2步2跨，竖向间距3.6米(现场设置按每层设置，即竖向间距3.00m，)，水平间距3.00米。米。连墙件用483.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的14圆钢筋与其焊接，如下图所示，第一道连墙件从约3m标13、高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。4.1.8 防护设施脚手架正面满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。在第一道悬挑型钢的位置设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的挡脚板。4.2 卸料平台从经济和实用的角度考虑，卸料平台设计为落地式卸料平台，规14、格为4.0m3.0m6.6m（长宽高），平台额定载重2T。平台底面设脚手板，满铺、铺牢、两端用8号度锌铁丝捆紧，并在四周设置180mm高的挡脚板及1.2m高的护身栏。(注：工程单位除了标高用米来表达之外，其余均采用毫米来表达。)卸料平台数量根据现场实际情况设置。5 安全防护措施5.1 井字架井洞口防护措施井字架井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用12的螺纹钢筋，按照水平间距300mm，竖向间距400mm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。5.2 结构临边及塔吊防护措施在结构出入阳台的周边及门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用483.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.15、5m，竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。5.3 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设180mm高的挡脚板。5.4防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m16、。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。脚手架搭设时同时施工包括安全通道。 5.5 防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用17、2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程按照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。6 脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1 落地式钢脚手架的搭设施工工艺落地式脚18、手架的搭设顺序为：扫地杆立杆纵向大横杆横向小横杆大横杆（栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网上一层结构，主要节点大样如下：6.2脚手架的拆除施工工艺脚手架的拆除与搭设正好相反，及后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是：安全网挡脚板（或侧挡板）脚手板（或篙竹板）扶手（栏杆）剪力撑（随每步脚手架拆除）搁栅大横杆小横杆立柱。拆除脚手架一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架开口进行加固处理。登高设施和脚手架与建筑物的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除，应先拆中间扣件，再拆两19、端扣件，由中间人员往下递送或送至垂直运输设备处。拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管，以备今后使用。7 劳动力、材料及机具配备7.1 劳动力配备（详见表7-1）表7-1工 种人 数任 务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制7.2 材料配备（详见表7-2） 表7-2名 称单位数 量规 格小横杆根587483.5mm普通钢管m3533.53483.5mm脚手板M255.44厚5cm，宽2030cm密目安全网M253561.8m6.0m水平安全网M28020、01.8m6.0m直角扣件个2275旋转扣件个589对接扣件个589镀锌钢丝kg14#7.3 机具配备（详见表7-3）表7-3名 称单位数 量备 注架子扳手把50搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个5调整架子水平弯曲度8 质量保证8.1 构配件允许偏差（详见表8-1）8.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8-2）8.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表8-3）8.4 质量保证注意事项 脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用，搭设21、完毕后；连续使用达15个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。 外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。9 安全施工措施9.1 材质及其使用的安全技术措施 扣件的紧固程度宜在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载22、力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。 严禁将外径48mm与51mm 的钢管混合使用。 钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。9.2 脚手架搭设的安全技术措施 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调23、，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。9.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆24、除脚手架部件。 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。 当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4 脚手架拆除的安全技术措施 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。 拆架前，全面检查25、待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 在拆除26、过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。 六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。10 文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：10.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好27、安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。10.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。10.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7 脚手架验收合格后任何人28、不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。10.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9 不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.12 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。1029、.13 要保证脚手架体的整体性，不得与施工井字架等一并拉结，不得截断架体。10.14 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。10.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。10.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19 六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大30、雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。11 应急措施在整个搭设、使用过和程中一旦出现物体打击、触电、高处坠落、倾斜坍塌等突发事件、紧急情况则立即起动本工程的应急预案。11.1目的 为对脚手架工程施工中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。 11.2适用范围 脚手架工程整过施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。 11.3 职责 11.3.1 项目经理 （1） 应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。 （31、2）有权采取一切可能手段，以控制和减少事故危害。 （3）授于相关人员相应的应急处理权。 11.3.2 项目主管生产副经理 （1）事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。 （2）当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。 11.3.3 项目技术负责人 （1）组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。 （2）组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。 （3）当项目经理、项目主管生产副经理不在时，担任应急总指挥工作。 11.3.4 技术部：负责编制、修订、评审应急预案。 11.3.5 质安部 （1）协助技术部编制、修订、评审应急预案。 （2）督促检查相关32、部门落实应急准备工作。 11.3.6 施工部（1）协助技术部编制、修订、评审应急预案。 （2）组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。 （3）发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。 11.3.7 器材部 （1）协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审。 （2）落实应急预案所需物资、设备的准备工作。 11.3.8 综合部 （1）协助技术部编制、修订、评审应急预案。 （2）落实应急物资及其它措施费的准备。 11.4抢险机构 11.4.1 抢险组织机构 14.4.2 抢险指挥中心设在项目经理办公室。11.5应急物资准备 为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施，平时准备下述33、物资： 11.5.1 警戒隔离物资：警戒桩，警戒绒 存放地点：现场仓库 11.5.2 人员急救设备：急救箱，急救药品，担架 存放地点：综合部 11.5.3 减损防护物资：钢管、安全网等 存放地点：现场仓库 11.6技术资料 药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书 11.7应急抢险队 应急抢险队由项目部现场员工组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。 11.8应急抢险程序 11.8.1 减少应急预案风险的措施 （1） 作业层跨地（楼）面高度2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应05m。 （2） 34、在外脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架， 应采取外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。 （3） 挑脚手架、吊篮和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护。 （4）上下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。（5）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。 11.8.2 应急联络 （1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式。 （2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应： A、35、对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。 B、 通过通讯工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援。 （3）应急联络单位、地址、电话：机构名称地址电话备注应急指挥中心项目经理办公室公 安110医 院120消 防11911.8.3 事故现场应急处理 （1）警戒隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢险救工作创造条件。 （2）人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。 （3）人员抢救：抢险队员将受伤人员从事故现场解救36、出来，并进行现场急救处理。（4）控制险情：抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。 （5）设置向导：在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。 （6）记录：事故发生后，由质安部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料。 11.9善后处理 现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。 对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，37、并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属12 脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。12.1落地式扣件钢管脚手架验算书、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m38、；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东东莞市，基本风压0.66 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.3039、0；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.10；地基承载力调整系数:1.00。 、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载40、值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(1+1)=0.158 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(1+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.158=0.235 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M141、max=0.080.2351.52+0.101.471.52 =0.373 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.2351.52-0.1171.471.52 =-0.44 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.373106,0.44106)/5080=86.614 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 86.614 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 42、max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.158=0.196 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.19615004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.363 mm；大横杆的最大挠度 2.363 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在43、小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(1+1)=0.236 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(1+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.236)+1.4 1.575 = 2.558 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mq44、max = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/4Mpmax = 2.5581.05/4 = 0.671 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.678 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.678106/5080=133.411 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =133.411 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:q45、max = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.236+1.575 = 1.869 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = Pl3/48EIpmax = 1868.8510503 /(48 2.06105121900) = 1.795 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+1.795 = 1.819 mm；小横杆的最大挠度为 1.819 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=46、7与10 mm,满足要求！、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.51/2=0.029 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值:47、 Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.029+0.02+0.236)+1.41.575=2.547 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.501/2)0.038/1.8016.00 = 2.253kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.2)/2 = 3.802 48、kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m NG3 = 0.11131.5/2 = 1.072 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516 = 0.12 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.248 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.249、7.248+ 0.851.43.15= 12.446 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.248+1.43.15=13.107kN；、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.66 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.660.740.214 50、= 0.073 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0731.51.82/10 = 0.042 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.446 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 13.107kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数51、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12445.86/(0.186489)+42312.696/5080 = 145.166 N/mm2；立杆稳定性计算 = 145.166 N/mm2 小于 立杆52、的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 13107.36/(0.186489)=144.11 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.11 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG53、3+NG4 = 4.995 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.042 /(1.4 0.85) = 0.036 kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.24.995+0.851.4(3.15+0.1864.891000.036/5.08)/(1.20.125)=54.39 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H 54、= Hs /(1+0.001Hs)H = 54.39 /(1+0.00154.39)=51.585 m；H= 51.585 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为16m，小于H，满足要求！、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.66，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.66 = 0.091 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(55、JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.375 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.375 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；56、Nl = 6.375 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.375小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =124.459 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.446 kN；基础底面面积 ：A = 0.1 m57、2 。p=124.459kPa fg=160 kPa 。地基承载力满足要求！12.2钢管落地式卸料平台验算书 、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):1.00，平台支架计算高度H(m)：6.60；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：500.00；钢管类型:483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；平台载重：2T平台尺寸：3m*4m 载重最大荷载(kN/m2)：2.00施工均布58、荷载(kN/m2):2.000；3.地基参数地基类型:C30砼顶板、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.5 = 0.15 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 20.5 = 1 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 20.5 = 1 kN/m2.强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静59、荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 q11= 1.20.15 = 0.18 kN/m；均布活载：q2 = 1.41+ 1.4 1=2.8 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.10.1812 + 0.117 2.812 = 0.346 kNm ；最大支座力 N = 1.10.181 + 1.22.81 = 3.558 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.346106 / (5080) = 68.031 N/mm2；纵向钢管的60、抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 68.031 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=0.15 kN/m； = 0.677 0.1510004/(1002.06105121900)=0.04 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.04 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，61、P =3.558 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.623 kNm ；最大变形 max = 1.638 mm ；最大支座力 Qmax = 7.65 kN ；最大应力 = 122.583 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 122.583 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.638 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1000/150与10 mm，满足要求！、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编62、，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.65 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1296.6 = 0.852 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.151 = 0.15 kN；(3)脚手63、板自重(kN)：NG3 = 0.311 = 0.3 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.302 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 211+211 = 4 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.21.302+ 1.44 = 7.162 kN；、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: = N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.162 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm64、) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调整系数：KH=1/(1+0.005(6.6-4)=0.987； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照65、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7162.472 /( 0.203489 )= 72.154 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 72.154 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，66、满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7162.472 /( 0.53489 )= 27.636 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 27.636 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.009 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2001.755 / 15.8 = 127 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7162.472 /( 0.412489 )= 35.551 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 35.551 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！