1、目 录第一节、编制依据1第二节、工程概况1第三节、施工计划4第四节、劳动力计划4第五节、高支模施工方案4第六节、高支模的施工管理19第七节、监测措施20第八节、计算书及相关图纸25 第一节、编制依据 1、木结构设计规范GB 50005-2003 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 5、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001 6、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013 7、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005 8、建筑施工扣件式钢管脚2、手架安全技术规范JGJ130-2011 9、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 10、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 11、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9112、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201313、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）15、关于进一步加强建设工程模板支撑体系安全管理的通知（成建安监发201219号文）16、关于加强模板支撑体系及构配件安全管理的通知（成建安监发201429号文）17、本工程施工图纸 18、本工程施工组织设计 第二3、节、工程概况 一、工程概况1、工程总体概况：本工程为成都新时代天诚置业有限公司开发，四川精正建设管理咨询有限公司监理，河北建设集团有限公司施工的威兰德小镇一期工程，位于成都市双流县彭镇光荣村,东临双楠大道，南面和西面均临规划道路。建设工程场地平整，场地四周均已砌筑围墙封闭，场外有一运输道路与它相接，满足施工要求。本工程建设用地为32896.79m2,建筑总面积为135654.25m2，包括地上D-02#D-03#楼2栋24层和D-01#楼、D-04D-07#楼5栋26层的高层住宅,D-08D-11#楼4栋3层的独立商业，地面下设一层地下室。2、高支模概况：本工程8#11#楼均为三层商业，屋面均4、为坡屋面，三层板面至檐口高度均为3.3m，三层板面至最高屋脊的高度分别为9.65m、11.50m、10.4m、11.2m，根据相关文件及规范，该部分均属于高支模。高支模情况及计算均选取其中高度最高的D-09#楼作为代表，D-09#楼屋面层建筑面积1000.2，三层板面至屋脊最高为11.50m，三层板面至檐口高度为3.3m，屋面坡度为1:1，梁截面尺寸有250600、250800、300650、300600等，板厚有120mm、140mm。本方案中选取250800的脊梁作为最不利计算，板厚选取140的板的投影平均厚度且按最不利的11.50m高度进行计算。 、高支模层结构情况高支模所在层3脚手架挂5、密目安全网有高支模层底标高（m）10.3柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）21.75梁板砼强度等级C30最大板跨（m）4.27.8普通板跨（m）44最大板厚（mm）140普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）600600普通柱截面尺寸（mm）500500最大梁跨（m）7.6普通梁跨（m）7.2最大梁断面尺寸（mm）250800普通梁断面尺寸（mm）250600 、高支模下基础结构情况高支模所在层3脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）10.3柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）21.75梁板砼强度等级C30最大板跨（m）4.27.8普通板跨（m）44最大板厚（mm）140普通板厚6、（mm）120 3、各责任主体名称建设单位成都新时代天诚置业有限公司设计单位成都基准方中建筑设计有限公司施工单位河北建设集团有限公司监理单位四川精正建设管理咨询有限公司项目经理张迎九总监理工程师郑勇技术负责人刘红军专业监理工程师张永才 难点：坡屋面坡度大，高差大，模板支设、钢筋绑扎及砼浇筑困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。 第三节、施工计划 一、施工进度计划 施工进度随施组中总进度计划进行，并根据实际情况进行调整。 二、材料计划 钢管采用48.33.6，扣件采用3形26型，木枋采用50100香杉，模板采用15mm厚覆面木胶合板，垫板采用200200模板等。根据实7、际进度及需求对材料进行租赁及采购。 第四节、劳动力计划 一、所需劳动力安排 根据工期需要，实时调整作业人员进场。 第五节、高支模施工方案 1、技术参数屋面板：板计算单元按最不利的11.45m高度且按平屋面计算，屋面板最厚140mm，坡度为1:1，计算板厚按投影板厚即为200mm。新浇混凝土板厚(mm)200模板支架高度(m)11.45板长(m)7.8板宽(m)4.2立柱型号(mm)48.33.6纵距(mm)1000横距(mm)1000水平拉杆步距(mm)1800立柱距混凝土板短边(mm)400立柱距混凝土板长边(mm)100面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm8、)50100小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边距离(mm)150两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)48.33.6主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数1 框架柱：选取最高及截面最大的柱计算混凝土柱高(mm)11450柱箍间距(mm)500柱箍合并根数1混凝土柱长边边长(mm)600长边小梁根数4混凝土柱短边边长(mm)600短边小梁根数4柱长边螺栓根数3柱短边螺栓根数3对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)363,363柱短边对拉螺栓间距(mm)363,363面板材质覆面竹胶合板面板厚度(mm)15小梁材料钢管小梁材质规格(mm)48.33.69、柱箍材料钢管柱箍材质规格(mm)48.33.6对拉螺栓类型M12扣件类型3形26型 屋面梁：选取最不利的屋脊梁计算。新浇混凝土梁计算跨度(m)7.6结构层高(m)11.45混凝土梁截面尺寸(mm)250800梁侧楼板厚度(mm)140支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)48.33.6梁跨度方向立柱间距(mm)1000梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)1000、1000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数10、2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数12、模板设计、制作、安装要求：模板和支撑结构材料，不得使用扭曲严重和脆性木材，胶合板不得卷边扭曲，表面平整光滑，腐朽和虫蛀的部分应剔除或截去，过分潮湿的木材风干后使用，以免引起收缩，翘曲。模板构造简单、支拆方便。模板所用的材料截面尺寸。需根据各部位不同受力情况选择，分别进行验算，确保其强度，整体刚度和稳定性，对拉螺杆和扣件计算后布置。配板时注意节约，考虑材料周转使用及以后的适当改制使用，以及拼装结合的需要，接头应错开，主梁与次梁，梁与柱交接处应做好安11、装的连接缺口，并标出中心线。对外形复杂的结构构件模板，配制时应计算尺寸或采用放大样的方法，依据图纸尺寸绘出结构构件的实样，经复核无误后进行配料。配制标准定型模板时，每块模所用的横档或框材的截面厚度刨光一致以利安装。模板配制好后，不同部位的模板要进行编号，注明用途，安装前表面刷隔离剂（施工时绘制并编号注明位置，加固方法等）。模板支设应与钢筋、配管、混凝土浇灌等工序密切配合。为便于下道工序操作，应留出必要的检查口、清扫口、捣固孔等。3、砼模板施工工艺流程如下：确定支模方案材料、机具、劳动力进场制作模板拉杆柱钢筋安装搭设梁板支撑系统支设主、次梁底模梁钢筋安装支设主、次梁侧模及现浇板底模模板加固、校正12、板钢筋安装砼浇筑达到规定强度后拆除模板及支撑体系4、模板制作安装及支撑架、梁模板及支撑该部位截面尺寸为250800，沿梁跨度方向立杆间距la=1.0m，梁底承重立杆横向间距lb=1.0m，步距h=1.8m，梁底增加承重立杆1根，立杆承重连接方式可调托座，托梁为48.33.6钢管。具体详上表及计算书。 楼层梁模板施工时选用15mm厚覆面木胶合板模板。 跨度大于4m时底板应起拱，起拱高度为1/1000L3/1000L。 在架设支柱影响交通的地方，采用斜撑，两边对撑或架空支模，上下层模板的支柱应安放在同一条竖向中心线上。 为保证梁的断面，须在梁中用钢筋撑子撑住梁侧模。 现浇板模及支撑现浇板模板选用113、5厚覆面木胶合板，50100木方做垫方。垫方铺好后，用靠尺检查其平整度，符合要求后方可铺现浇板底模。板支撑架采用的钢管类型为48.33.6搭设满堂脚手架，立杆间距、步距等详上表及计算书。模板的支设应满足强度、刚度和稳定性的要求，楼板满堂架支撑杆件间应相互连接，同时设置剪刀撑。 脚手架搭设的一般规定 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜14、时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用15、对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（图有问题） 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。 立柱及其他杆件 a搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下： b严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 水平拉杆、剪刀撑及周边拉结 a每步纵横向水平杆必须拉通；水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意： b剪刀撑：在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式16、剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见图1）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（见图2）。剪刀撑布置图一剪刀撑布置图二 c周边拉结：竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；用17、抱柱的方式，如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。 第六节、高支模施工方法1、材料模板：采用915mm1830mm15mm（厚）覆面胶合板。木枋：采用50mm100mm木枋。支撑系统：钢管脚手架（48.33.6mm）及配件、12对拉螺栓等。2、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁、板脚手架安装架设梁底纵横木枋于脚手架顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋于脚手架顶托上楼板模板安装梁、板钢筋安装梁、板混凝土浇筑混凝土养护、达到设计强度等级的100%拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架3、安装支撑系统采用钢管脚手架支撑模板。梁模板支撑的脚18、手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按计算书中的设计值布置。支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm，可调支座应与脚手架在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。脚手架连接部位以及最上层顶托下端纵向设水平钢管拉杆一道，在底部门架下端内侧设通长扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的楼地面上，并在立杆底座下铺设木垫板。考虑到19、个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、剪力墙上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或剪力墙上。 支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。4、梁、板模板的安装梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放48.33.6mm钢管作托梁，钢管两端用扣件固定在立杆上。固定托梁钢管后在其上安装梁底横楞，横楞采用两根50mm100mm木枋沿梁长方向敷设。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，20、梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时，在梁中纵向设12500对拉穿梁螺栓。楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设两根48.33.6mm钢管作托梁，托梁固定后架设横楞（50mm100mm木枋），横楞间距为300mm，然后在横楞上安装覆膜胶合板模板。铺覆膜胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。5、高支模支撑系统质量验收 验收的组织结构及验收程序 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项21、目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。具体程序如下：安全技术交底班组自检、互检专业工长过程控制项目部检查、指导技术、安全部门联合验收监理验收确认进行下道工序。 验收内容：高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表22、面观感、重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。检查模板和支架的布置和施工顺序是否符合施工设计和安全措施的规定，如确认构件截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距，横杆步距，检查节点措施。各种连接件、支承件的规格、质量和紧固情况；关键部位的紧固螺栓、支承扣件应使用力矩扳手或其他专用工具检查。支承着力点及基础和模板的整体稳定性。标高、轴线位置、全高垂直度偏差、起拱拱度、表面平整度、板块拼缝、预埋件和预留孔洞等23、。扣件力矩检验：安装后的扣件螺栓拧紧扭力力矩应采用力矩扳手检查，其扭矩必须达到4065N.m，抽样方法应按随机分布原则进行。验收记录：模板支撑体系验收合格后按相关规定填写验收记录表，验收人应在验收记录表上签字，最后由项目部资料员进行归档。 6、支顶、梁板模板的拆除大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架。拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。7、安全技术措施24、脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。模25、板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 8、预防坍塌事故的技术措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作26、业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以27、防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。9、预防高空坠落事故安全技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及分管技术的领导审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规28、程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护29、栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。由脊两边立杆3000伸出模板1500高并用小横杆连接，其余中间立杆按3000*3000伸出模板1500高用横杆连接形成网格，所有横杆与周边外架连接，形成可靠的安全绳挂点。（详高支模支设及防护剖面图）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10、混凝土浇筑方法及技术措施大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。浇筑混凝土30、时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。浇筑时，先浇筑柱砼，待柱砼强度达到设计强度的75%以上后，并将支撑架与柱连接加强支撑架的刚度，再将施工缝清理干净，然后浇筑梁、板部位砼。坡屋面梁板砼浇筑时，采用塔机料斗配合浇筑。经与商砼公司技术人员沟通，将坍落度控制在140160范围内。为了保证砼密实，屋面采用分段压模的方式，压模宽400mm，间距300mm，采用12螺栓对拉固定，螺栓间距800mm，板底模与压模之间采用符合板厚的铁马凳800支撑，保证其板厚，浇筑板砼时，砼从压模间入模31、。浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进，浇筑一段梁后，将其周边的板砼由低标高向高处推进。砼浇筑时必须从坡屋面坡脚至坡顶两侧对称浇筑。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下层支顶不允许拆除。梁、板用插入式振捣器顺浇筑方向边浇筑边振捣，振捣完毕，用抹子抹平，施工缝处或有预埋件及插筋处用抹子抹平。浇筑板砼时不允许用振捣棒铺摊砼。施工缝处必须待已浇筑砼的抗压强度不小于1.2MPa时,才允许继续浇筑,在继续浇筑砼前,施工缝砼表面凿毛,剔除浮松动石子并用水冲洗干净后,先在施工缝表面涂刷水泥浆，32、然后浇筑砼,细致操作，振捣密实,使新旧砼紧密结合。 第六节、高支模的施工管理1、高支模系统管理机构：组 长：张迎九 副组长：赵金苗、刘红军组 员：贾良兵 胡永刚 刘世明 宋小波 牟 超 刘 灵 罗 彬 张国庆 刘 志 赵孟申施工现场安全责任人：赵孟申 电话：2、高支模施工注意问题高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢33、筋安装。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。 第七节、监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接34、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。架体是否不均匀的沉降、垂直度。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序 号项 目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m335、0钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位及科计委等相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，应由业主委托有相应资质的第三方检测单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。9、本分36、项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。10、观测点的布设：根据图纸情况，该部位的最大截面梁为250800mm故观测点需尽量选择在受力最大位置，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。11、 监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。 第八节、应急预案 概况本工程板最高楼层层高11.50m，位于三层楼面的屋面层，大梁截面尺寸：250800，板厚度是120mm、140mm；大梁底支模高度为10.70m，板底支模高度为11.36m，屋面坡度1:1；在此区域内施工极可能发生高37、空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理张迎九任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下表：威兰德小镇一期工程项目部应急救援领导小组组 长张迎九副组长赵金苗 刘红军组 员刘世明贾良兵胡永刚宋小波刘志田志聪罗彬刘灵牟超王润当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。 机构的职责 1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 2、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物38、资等资源的调配。 3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 应急救援工作程序 1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长蔡旭东立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。 2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。 4、项目部指定39、鞠玺负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 救援方法 1、高空坠落应急救援方法： 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这40、时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。 2、模板坍塌应急救援方法： 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场； 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 3、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将41、伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑42、加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援 第八节、计算书及相关图纸 为偏于安全考虑，实际计算采用483.0进行验算，确保安全。一、屋面板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称11楼坡屋面新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)7.843、新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体44、型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)11.5立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板45、厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.146、+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.123004/(384100002847、1250)0.192mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整4200/1000取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb48、=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.32.669kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.31.724kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.72412+0.1210.945120.299kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN 49、M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.09712+0.213.151，0.1070.09712+0.1813.1510.669kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.6690.12/2，0.0970.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.299，0.669，0.3150.669kNm Mmax/W0.669106/833308.028N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.7241+0.6250、0.94511.632kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0971+0.6813.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.6690.1，0.0970.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.632，2.204，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(210050)0.948N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.31.596kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.5961051、004/(10093504166700)0.259mml/2501000/2504mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+52、1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.32.409kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.32.012kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.3=1.656kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.0121+1.2230.56712.993kN 按悬臂梁，R1q1l=2.4090.10.24153、kN RmaxRmax，R12.993kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.65611.893kN 按悬臂梁，R1q2l=1.6560.10.166kN RmaxRmax，R11.893kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.863kNm Mmax/W0.863106/4490192.254N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.076kN max2Vmax/A=26.0761000/42428.66N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) m54、ax0.827mm 跨中max=0.827mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.284mm=250/250=1mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205顶部立杆段：l0=1(h+2a)=1.2171.165（1.8+20.5）=3.97非顶部立杆段：L0=k2h=1.2171.751.8=3.83 取大值：l0=3.97 l0/i3970/15.9250250 满足要求！ 查表得，0.117 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.155、411.82/100.053kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.4111+0.921.40.053/17.426kN f Nw/(A)+ Mw/W7425.598/(0.117424)+0.053106/4490161.489N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.426kNN30kN 满足要求！二、框架柱计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土56、结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称9三层框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)11500新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)11.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G457、k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，2411.5min34.348，27634.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，2411.5min34.35，27634.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3320.958、48.33243.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.534.3520.868kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.120.8680.2259、-0.1170.8820.22-0.088kNm Mmax/W0.088106/(1/6500152)4.672N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.534.3517.175kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67717.1752004/(1008925(1/12500153)0.148mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)483小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处60、柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.243.4998.7 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.445kNm Mmax/W0.445106/4.4910399.207N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.234.356.87 kN/m 面板变形图(mm) 0.839mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板61、设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.438kNm，N111.552kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.438kNm，N211.552kN M/Wn0.438106/(4.49103)97.45N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.071mml/4000.908mm 20.071mml/4000.908mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Nt62、b(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N11.5521=11.552kNNtb12.9kN 满足要求！ N11.5521=11.552kN26kN 满足要求！三、屋面梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称9框架梁新浇混凝土梁计算跨度(m)7.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)250800新浇混凝土结构层高(m)11.5梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自63、重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)64、1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度10065、0mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.672kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/826.6720.252/80.208k66、Nm Mmax/W0.208106/375005.557N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=520.52504/(38410000281250)0.371mml/250250/2501mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.526.6720.253.334kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.520.50.252.563kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小67、梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.334+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-0.14)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，3.334+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=5.051kN/m q2max2.563+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.8-068、.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，2.563+(0.3-0.1)0.25/23.67kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.05112，0.55.0510.320.54kNm Mmax/W0.54106/833306.485N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.0511，5.0510.33.066kN max3Vmax/(2bh0)=33.0661000/(250100)0.92N69、/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.6710004/(10093504166700)0.595mml/2501000/2504mm 2q2l24/(8EI)3.673004/(893504166700)0.095mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.0511，0.3935.0511+5.0510.35.773kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R70、1R25.773kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.671，0.3933.671+3.670.34.195kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R24.195kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.4771、4106/4490105.471N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.277kN max2Vmax/A=25.2771000/42424.891N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.096mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.496kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.496kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立72、柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 顶部立杆段：l0=1(h+2a)=1.2171.165（1.8+20.2）=3.12非顶部立杆段：L0=k2h=1.2171.751.8=3.83 取大值：l0=3.83 l0/i3830/15.9241250 满足要求！ 查表得，0.126 1、风荷载计算Mw0.921.4klah2/100.921.40.1411.82/100.051kNm2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值73、q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.408kN/m 2)小梁验算 q1max3.051+(0.3-0.1)0.25/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.14)+0.91.41max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，3.051+(0.3-0.1)0.25/2=4.101kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.403kN，R28.57kN，R30.403kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(11.5-0.8)+Mw/lbmax0.403+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.41(1+0.5-0.25/2)/21，8.57，0.403+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.41(1+1-0.5-0.25/2)/21+1.605+0.051/110.227kN fN/(A)+Mw/W10226.688/(0.126424)+0.051106/4490202.8N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.554kNN30kN 满足要求！