1、目 录1编制依据32工程概况42.1工程简介42.2总体概况42.3结构设计概况42.4高大空间梁板结构概况53施工安排73.1施工组织机构及任务划分73.2施工准备73.3施工进度安排94施工方法94.1模板及支撑体系选择94.2模板设计与构造104.3施工工艺154.4质量标准与质量验收164.4.1 材料质量标准与验收164.4.2 安装质量标准与验收184.5混凝土浇筑顺序要求205安全、文明施工措施215.1 搭设及使用安全技术要求215.2 预防坍塌事故的安全技术措施215.3 预防高空坠落事故安全技术措施225.4 监测监控235.5 环保及文明施工246应急预案246.1应急救2、援组织及职责246.2危险源识别及预防措施266.3安全应急救援的原则276.4预警及响应276.5现场处置措施286.6急救一般常识296.7应急救援物资准备306.8外部救援316.9事故处理337计算书错误！未定义书签。7.1截面300600梁底模及支撑计算错误！未定义书签。7.2截面6001200梁底模及支撑计算错误！未定义书签。7.3截面8001200梁底模及支撑计算错误！未定义书签。7.4截面8001200梁侧模计算错误！未定义书签。7.5 180mm厚顶板模板计算错误！未定义书签。7.6 250mm厚顶板模板计算错误！未定义书签。附图：附图1：地下一层高大空间梁板模架支撑立杆及剪3、刀撑布置总平面图附图2：地下一层高大空间梁板模架支撑立杆及剪刀撑布置平面图一附图3：地下一层高大空间梁板模架支撑立杆及剪刀撑布置平面图二附图2：梁板模板支撑详图1编制依据1.1国家、行业及地方规范、规程、标准表1-1 序 号名 称编 号1混凝土结构工程施工质量验收规范（2011版）GB50204-20022建筑结构荷载规范GB50009-20123建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-20114建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20086建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20117建筑施工安全检查标准JG4、J59-20118建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-919建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200110钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20081.2安全管理相关法规文件表1-2序 号名 称编 号1建设工程安全生产管理条例国务院第393号令2住房和城乡建设部关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号3住房和城乡建设部关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知建质2009254号1.3通州区中西医结合医院工程结构施工图1.4 通州区中西医结合医院工程施工组织设计2工程概况2.1工程简介表2-1工程地点北京市通州区漷县镇A65、-02地块建设单位北京市通州区卫生局代建单位北京通州房地产开发有限责任公司设计单位华诚博远(北京)建筑规划设计有限公司监理单位北京市潞运建设监理服务中心质量监督单位北京市通州区建设工程质量监督站施工总承包单位北京城建集团责任有限公司质量目标北京市结构长城杯金杯2.2总体概况 通州区中西医结合医院工程位于通州区漷县镇中心区A6-02地块，漷马路北侧、漷城西一路东侧，规划漷兴北四路南侧、规划漷城西二路西侧。工程总建筑面积119888平方米，分为医疗主楼和行政科研楼两部分。其中医疗主楼地下2层，地上10层，建筑面积110797平方米，建筑高度44.95米。本工程采用筏板基础，全现浇钢筋混凝土框架-剪6、力墙结构，医疗主街采用钢结构。2.3结构设计概况表2-2 医疗主楼结构设计概况表结构形式钢筋混凝土框架剪力墙结构各楼层层高（m）地下二层4.55隔震层1.75地下一层5.1首层5.4二层4.55设备层2.15三层3.95四九层3.9十层3.95梁板结构最大跨度（m）11.6m高大空间区域梁板构件截面尺寸（mm）梁截面（mm）200400(500、600)、300550（600）、400700（800、900、1000）、500（600、700、900）、550700、6001000（1200）、700600（800、900、1000、1200）、8001150（1200）板厚180、2502.7、4高大空间梁板结构概况依照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987 号），高大模架支撑系统的范围涵盖：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上。本工程高大空间梁板结构部位位于医疗主楼地下一层顶板结构，面积9400m2，因基础至地下二层顶板之间为结构空间回填区域，地下二层顶仅设置截面400600mm的拉梁，地下一层顶板至基础底板（标高-11.5m）的结构层高9.65m。该区域框架梁截面主要为700600mm，次梁截面主要为300550mm，局部大梁截面7001200mm、8001150mm、8001200mm。楼板厚度主8、要为180mm，局部250mm。高大空间梁板结构平面详见图2.1。图2.1 医疗主楼地下一层高大空间梁板结构模板图3施工安排3.1施工组织机构及任务划分总承包部成立以项目经理为组长的高大模架工程施工领导小组：组 长：李少华副组长：罗惠平 詹新彬 成 员：宁兆君 孙 艾 赵福聚 蔡凌伟 王守印 刘飞 于宏伟 刘汉龙 彭易明 张继军总承包部共组织两个土建作业队负责本工程高大模板工程施工，两个作业队以R-B轴与R-C轴之间的斜向后浇带自然分界，其中河北河源队负责后浇带以西部分施工，河南豫盛队负责后浇带以东部分施工。各作业队相应成立以项目经理为组长的高大模板工程施工领导小组，施工领导小组，在总承包部的9、统一部署下，负责施工的具体实施。 河北河源队组长：吕志军 副组长：常会昌 薛荣民 成 员：郑永才 薛凯旋 薛立永河南豫盛队组长：何家海 副组长：徐子臣 曹耀峰 成 员：曹卫华 何满波 张公参3.2施工准备3.2.1技术准备 方案实施前，编制人员向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底，重点明确以下要求：1、支撑架立杆的布置严格按平面布置图要求，先弹线、后搭设；2、按方案要求控制好横杆步距，尤其是顶部横杆距支撑点的高度；3、剪刀撑及固结点严格按方案要求设置。3.2.2机具准备表3-1 主要施工机具序号名称规格数量1平刨MB-50342压刨MB106543圆盘锯MJ-10644手提电锯M-651A10、85手提电刨86手电钻钻头直径1220mm127台钻VV508S48空压机1立方49单头扳手开口宽：1719、22242410活动扳手最大开口宽65mm2011力矩扳手43.2.3材料准备表3-2主要周转材料序号名称规格单位数量1覆膜多层板15mm厚m21.5万2方木50100m32503方木100100m31004钢管48.33.6mmt1505碗扣架L=0.63m吨12006扣件十字、对接、旋转个1.5万7可调托撑KTC-600，直径36mm个1.5万8对拉螺栓M14，通丝m3000注：本表内容为施工准备参考，具体以实际用量为准。 3.2.4劳动力准备 高大模架施工组织2个劳务分包，每个劳11、务分包配备模板施工工人不少于150人，其中架子工30人，木工100人，壮工20人。模板支撑架由专业架子工搭设，架子工必须持证上岗。 3.3施工进度安排根据施工总体计划安排，本工程高大空间梁板结构施工进度安排如下：左裙楼河北河源队施工区域：2015年3月20日2014年4月25日；右裙楼河南豫盛队施工区域：2015年3月20日2014年4月30日； 4施工方法4.1模板及支撑体系选择4.1.1模板选型原则确保质量：确保混凝土成型后结构的形状、尺寸和相对位置符合设计要求，表面光洁平整，达到或优于混凝土质量验评标准。技术先进：积极推广使用先进的模板施工工艺，保证模板体系工效高、重量轻、周转性强。经济12、合理：尽量选用质优价廉的模板材料，模板设计通用性强，规格类型少，充分考虑模板可周转性及后续施工再利用可能性。安全适用：积极学习交流、强化细部设计，确保模板构造简单、制作、拆装灵活方便及支撑装拆便捷高效，模板及支撑体系安全可靠、合理适用。梁板模板支撑体系根据模板选型原则，本工程高大空间梁板模板及支撑体系选择如下：4.1.2.1梁模板及支撑表4.1 梁模板及支撑面 板15mm厚木胶合板梁底、梁侧次楞5080mm方木梁侧主背楞双根48.33.6mm钢管（竖放）梁底横背楞单根48.33.6mm钢管梁侧支撑14对拉螺栓+钢管斜撑梁底支撑梁中部立杆+可调托撑与横背楞顶紧梁两侧立杆采用双扣件与梁底横背楞扣接13、4.1.2.2顶板模板及支撑表4.2 顶板模板及支撑 面 板15mm厚覆膜多层板次背楞5080mm方木主背楞100100mm方木（250厚楼板采用双根48.33.6mm钢管）支 撑满堂红碗扣式脚手架+可调托撑与主背楞顶紧4.2模板设计与构造4.2.1梁、板模板支撑体系本工程高大空间梁、板模板支撑体系采用满堂红碗扣式钢管脚手架600#可调托撑，梁和板支撑系统连接成整体。模板支撑架均搭设在基础底板上，每根立杆下面垫长度不小于400mm的50100mm方木。顶层横杆与模板支撑点的距离不大于500mm，可调托撑丝杆插入钢管的长度不小于150mm,伸出立杆顶部不超过200mm。4.2.2梁模板梁底、梁侧14、模板面板采用15mm厚木胶合板。梁侧模板次楞采用50100mm方木，梁底模板次楞采用50100mm方木。梁侧主楞采用双根48.33.6mm钢管，当梁高大于600mm时，采用14对拉螺栓加固，设钢管斜撑调节和控制梁侧模垂直度。梁跨度4m、6m时，模板起拱1.5 ；梁板跨度6m者, 模板起拱2。 4.2.3顶板模板顶板模板面板采用15mm厚木胶合板，次楞采用50100mm方木，方木顶面及底面刨平。主楞采用100100mm方木，间距同支撑立杆间距。 顶板跨度4m时，模板起拱1.5。 4.2.4后浇带部位模板后浇带部位梁板模板采用独立支撑体系，以确保后浇带部位模板支撑在后浇带浇筑完且混凝土强度达到拆模15、要求以前，模板支撑保留不拆。梁板后浇带部位模板支撑详见下图：图4.1 梁后浇带模板支撑图图4.2 顶板后浇带模板支撑图表4.3 梁模板及支撑体系(表1)梁截面(mm)梁侧模次楞50100mm木方梁侧模主楞48.33.6mm双钢管对拉螺栓排数对拉螺栓竖向间距（梁底至梁顶）梁底模次楞50100mm木方梁底模主楞48.33.6mm单钢管梁底支撑立杆间距（横纵）梁底中部增加承重立杆排数支撑横杆步距宽度高度2004002根2根900600*900012005002根2根900600*900012006003根5002100,3002根900600*900012003005502根2根900600*90016、012006003根12002100,3002根900600*900012004007003根10002100,4004根900900*900012008004根8002100,5004根900900*900112009004根8002100,5004根900900*9001120010004根8002100,5004根900900*900112005006004根12002100,3004根900900*900112007004根12002100,3004根900900*900112009004根12002100,3004根900900*900112005507004根12002100,3017、04根900900*9001120060010004根8002100,5004根600900*6001120012005根5003100,400,4005根600900*60011200表4.4 梁模板及支撑体系(表2)梁截面(mm)梁侧模次楞50100mm木方梁侧模主楞48.33.6mm双钢管对拉螺栓排数对拉螺栓竖向间距（梁底至梁顶）梁底模次楞50100mm木方梁底模主楞48.33.6mm单钢管梁底支撑立杆间距（横纵）梁底中部增加承重立杆排数支撑横杆步距宽度高度7006004根10002100,3004根9001200*900112008004根10002100,5005根6001200*618、00112009004根10002100,5005根6001200*6001120010004根8002100,5005根6001200*6001120012005根5002100,5005根6001200*6001120080011505根5002100,5005根6001200*6001120012005根5002100,5005根6001200*60011200注:1、梁底中部承重立杆采用可调顶托支顶 2、采用承重立杆顶部纵龙骨规格为100*100mm表4.5顶板模板支撑体系表楼板厚度（mm）结构净高度（m）支撑体系（纵距*横距*步距）50100方木次龙骨间距1809.470.9*0.919、*1.23002509.40.9*0.9*1.22004.2.5剪刀撑设置模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，间距不大于4.5m。在架体底部顶部以及中部共设3道水平剪刀撑。竖向剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角4560，斜杆每步与立杆扣接。 图4.3 竖向剪刀撑布置示意图图4.4 水平剪刀撑布置示意图固结点设置梁板支撑体系脚手架与结构独立柱之间设置固结点（采用水平钢管抱柱，然后将水平钢管与脚手架立杆连接），固结点在每个独立柱上均设置，竖向间距2.4m。4.3施工工艺4.3.1模板及支撑架安装 1、工艺流程：搭设梁板支撑架支撑架验收安装梁底模梁钢筋绑扎20、安装梁侧模安装顶板模板模板预检2、操作要点1）、依据施工图，测量人员将梁轴线抄放于板面，在柱上抄放梁底标高线及位置线，待主梁底模施工完毕后再在主梁底模上抄放次梁轴线。2）、根据所抄梁轴线按设计图进行梁下支撑架搭设。板模板支撑从梁边开始，梁板支撑连接成一体形成满堂红脚手架。3）、根据各部位梁板模板支撑高度，计算好立杆总高度，选取相应的立杆高度组合。直接作为梁底模主龙骨的钢管横杆与立杆的连接扣件必须采用力矩扳手拧紧，拧紧力矩4560Nm。4）、碗扣架的水平杆与立杆的扣接应牢靠，不应滑脱。5）、顶层水平杆的步距按600mm设置。6）、搭设梁板模板支撑时，剪刀撑随搭设架高同步设置。7）、顶板模板安装：21、待主次梁钢筋施工完毕后，安装顶板模板主龙骨、调节好立杆支撑高度后安装次龙骨，铺设顶板木胶合板。 4.3.2模板拆除与堆放1、模板拆除执行拆模申请制，由项目总工审批后方可拆模。2、模板拆除原则 梁底模、顶板模板拆除时混凝土强度要求见下表：构件名称跨度（m）砼强度达设计强度标准值的百分率（%）梁8758100板2508100悬臂构件100表中强度均为同条件试块强度3、模板拆除 1）、拆模的顺序采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。2）、拆除模板时，要站在安全的地方；拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下模板及脚手架杆扣件、要有人接应拿稳，22、应妥善传递放至地面，严禁抛掷；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故； 3）、拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到指定地点进行堆放，拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。4.3.3模板拆除安全技术措施1、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守，禁止非作业人员入内。 2、拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板。 3、工作前要事先23、检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 3、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。 4、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。 5、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。 6、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。 7、操作人员要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。4.4质量标准与质量验收4.4.1 材料质量标准与验收构配件外观质量及技术资料检查与验收按下表执24、行：表4.1 构配件外观质量及技术资料检查与验收项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。检查资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48.33.6mm；外径允许偏差0.5mm,壁厚语序偏差0.36mm。3游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数碗扣碗扣的铸造25、件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。碗扣立杆连接套管碗扣架的立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于2mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不应小于110mm3游标卡尺测量底座及可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。3钢板尺测量脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，水平白色26、安全网宜使用锦纶安全网。全数目测除此之外，构配件的检查与验收应按下表的要求进行：表4.2 构配件的进场检查与验收序号项目允许偏差(mm)示意图/要求检查工具/方法1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.60.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲a、各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b、立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220c、水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m305扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于；扣件表面应进行防锈处理。全数检查。27、目测6底座及可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于45扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。抽查3。钢板尺测量7脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷， 严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数检查。目测8安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm 以内。全数检查。目测 钢管、扣件、可调托撑进场后应进行见证取样送检，检测合格后方可使用。4.4.2 安装质量标准与验收 4.4.2.1 质量标准本工程按照国家标准及北京市的要求，以及施工规范、规程进行质量28、检查评定。质量标准为合格。4.4.2.2 验收程序支撑架支设完成，经劳务分包单位自检合格后报项目部，项目部工程部组织技术质量部、安保部进行联合验收，验收通过后报监理单位组织专项验收，项目部技术负责人、生产副经理以及工程部、技术质量部、安保部相关人员参加。验收合格的，经项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行梁板模板支设。4.4.2.3 验收准备脚手架验收时，应具备下列技术文件：（1）施工组织设计及变更文件。（2）专项施工设计方案。（3）周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录。（4）搭设的施工记录和质量检查记录。（5）支撑架搭设完成后，经过设计人员、质量检查员、安全员及监理验收合格后29、方可使用；在使用过程中（梁钢筋绑扎、砼浇注），应设置专门看护人员。4.4.2.4 支撑架验收1、遇以下情况时，需对支撑架进行进行检验与验收（1）搭设至架高中部时进行第一阶段（撂底阶段）的检查与验收。（2）架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收。（3）遇6级以上大风、大雨天气后的特殊情况的检查。（4）停工超过一个月恢复使用前。（5）脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。2、对整体脚手架应重点检查以下内容：（1）保证架体几何不变形的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善。（2）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情30、况。（3）立杆上碗扣是否可靠锁紧；（4）模板支撑架搭设完成后，按下表进行检查和验收：表4.3模板支撑架检查和验收要求项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1地基基础垫板不晃动观察底座不滑动2立杆垂直度2用经纬仪或吊线和卷尺3碗扣架横杆水平度偏差1/400架体长度水平仪或水平尺4扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手5剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺（5）模板支撑架搭设完成后，扣件螺栓拧紧扭力矩，应采用扭力扳手检查，抽检方法按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准按下表进行： 表4.4 扣件螺栓拧紧扭力矩检查和验收要求安装扣件数量抽检数量扭力矩值范围检验方法允许不合格数5131、-90540-65N.m随机抽取.力矩扳手测扭力矩091-15081151-280131281-500202501-12003231201-32005054.4.2.5模板安装质量标准模板安装允许偏差项次项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位移3尺 量2底模上表面标高3拉线尺量3截面模内尺寸3尺 量5相临两板表面高低差2尺 量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线 尺螺栓外露长度+5、08预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5、04.5混凝土浇筑顺序要求高大模架区域每层混凝土结构必须先浇筑完竖向结构，后施工水平结构，不得将墙柱与梁板混凝土同次浇筑。高大空间梁板混凝土浇筑顺序：采32、用两台混凝土泵，自中部向两侧同时对称浇筑，先浇筑混梁，后浇筑混顶板；对高度超过500mm的梁采取全面分层浇筑（将整个区域的梁浇筑完1层后，再继续往上浇筑第2层，以此类推），分层厚度不大于500mm。5安全、文明施工措施5.1 搭设及使用安全技术要求脚手架搭设人员必须经过安全技术交底且具备脚手架操作证；作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。严格控制实际施工荷载不超过33、设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业。发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。高支模施工作业人员不得从支撑系统内爬下，应从外排架进出工作面。高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及34、支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。5.2 预防坍塌事故的安全技术措施模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。高支模采用碗扣式钢管或扣件式钢管作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。用剪刀撑将架体拉接牢固，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板及钢管时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多35、时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。5.2.7拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。 5.3 预防高空坠落事故安全技术措施项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。高支模工程应按相关规定编制施工方案，由本工程模板支36、撑架搭设高度超过8m，施工方案须经专家论证。论证后，根据论证报告修改完善专项方案，经公司技术负责人、项目总监理工程师签字后，方可组织实施。模板脚手架搭设完成后，经验收合格后，须由项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可投入使用。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过150kg/m2。所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。高处作业人员应经过体检，合37、格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防割断。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。5.3.7安装楼面模板时，在工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。5.4 监测监控在支撑架搭设，钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：5.4.1 班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必38、须形成书面材料。5.4.2 日常检查，巡查的重点部位：1、杆件的设置和连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3、连接扣件是否松动。4、支撑体系是否有不均匀的沉降、变形。5、施工过程中是否有超载的现象。6、安全防护措施是否符合规范要求。7、支撑体系和各杆件是否有变形的现象。8、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9、要浇捣梁板砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5.4.3 监测方案包括：1、监测项目：支架沉降、位39、移和变形。2、监测点布设本工程高大模架每搭设区设一个监测区。每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个支架沉降观测点。使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。3、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，监测频率不宜超过30分钟一次。高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3015mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪40、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪5.5 环保及文明施工5.5.1模板清理时，不得猛砸模板，以减少噪声污染。5.5.2用于模板清理维护的废旧面丝及时回收并集中消纳。5.5.3清除模板上的杂物时，应装入容器中运走，严禁随意抛洒。5.5.4模板涂刷脱模剂时，应采取措施，防止污染地面。5.5.5木工作业区的刨花、木屑、碎木应自产自清、日产日清、活完场清。5.6.6木工棚应封闭，并采取降噪措施。6应急预案6.1应急救援组织及职责6.1.1应急救援组织机构总承包部成立应急救援组织机构，并成立办公室，负责各方的联络、协调工作。图6.1 救援组织机构图总承包部现场由吕志军、何家海组成安全救援指挥41、组，共同组织现场的救援工作。办公室主任：王科文 联系方式：6.1.2应急救援组织职责6.1.2.1安全救援指挥组1、负责确定现场潜在安全风险情况，组织制定现场安全防护应急救援预案；2、落实各项应急准备工作，并定期组织进行应急演练；3、在发生事故和紧急情况时，进行现场安全事故和紧急情况的评估；4、组织现场的应急抢险救援，及时向上级和有关地方管理部门、组织、机构联络和报告事故情况；5、做好应急救援处理协助工作；组织做好事故现场的保护及善后处理工作。专家顾问：负责对抢险预案提供技术支持，协助应急抢险领导小组及时制定切实可行的措施。专家组帮助查找事故原因，提出防止事故扩大的技术建议。疏散警戒组：1、负42、责现场疏散逃生路线的确定和标志的设置；2、在发生事故和紧急情况时，组织引导现场危险区域人员正确及时撤离、疏散、逃生；3、维持现场周边秩序，降低社会影响；4、劝退或撤离现场围观人员； 5、禁止外人闯入现场保护区；6、保持现场与外部连接道路的畅通。6.1.2.3救援组1、 查明事故现场基本情况，排除事故作业面的险情、障碍，保证救援安全；2、及时救助受伤人员；3、采取措施避免事态的进一步扩大。6.1.2.4医疗救护组：1、准备应急处理伤口的药品和医疗设备；2、负责受伤人员伤口的简易处理；3、负责现场伤亡人员的现场救护、送往医院救助工作。6.1.2.5联络组1、负责与地铁站联络，通报事故的情况；2、负43、责现场与地铁站的联合救助的协调工作；3、负责施工现场内部的物资调运联络。6.1.2.6事故处理组：1、负责施工调查事故原因；2、负责伤亡人员的家属接待，妥善处理受害人员及家属的善后工作；3、负责制定针对性的安全防范措施；4、负责拟定对事故责任人的处理意见。6.2危险源识别及预防措施表6-1 危险源评估及控制措施表序号项目危险源名称控制措施1设备设施缺陷钢管、扣件、可调托撑的质量不符合国家标准的要求使用前，对钢管、可调托撑进行检查，不符合要求的材料不得使用立杆间距、横杆步距不符合方案要求严格按方案要求布置立杆及水平杆扣件的螺栓扭矩力不符合要求采用力矩扳手检查，扭矩力不符合要求的扣件重拧至符合要求44、2防护缺陷安全帽、安全带、安全网不符合要求安全防护用品经抽样复试合格后方可使用架子工没有配备工具袋按要求配备工具袋不佩戴或不正确佩戴安全防护用品对操作工人进行安全教育，并加强管理力度3运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种安全防护措施，挂设安全标示牌，加强安全教育和安全管理4作业环境安全大风、大雨天搭设脚手架遇大风、大雨天停止高空作业搭设或拆除脚手架时，有人在作业区域通行设警戒区、挂警戒标识，安排专职安全员旁站6.3安全应急救援的原则事故的应急救援的目的是确保人员的安全、减少人员伤亡、控制损失扩大。事故救援应遵循以下的原则：6.2.1分工明确、协调指挥施工现场内部的安全救援，由总承45、包部指挥小组负责，总指挥统一指挥、管理。6.2.2保证救援环境安全事故的救援，应先确认救援环境的安全，保证救援人员安全。6.2.3优先救助人员事故救援应尽可能的多救人、尽可能的救助能够救助的人，确保人员的伤亡最小。6.2.4及时、迅速、有效事故救援具有很强的时效性，应在救援的黄金时间内组织救援，减小人员伤亡、控制社会影响、减小经济损失。6.4预警及响应施工现场发现预警情况后，立即通知现场总指挥。施工现场内的安全旁站、巡查人员发现预警状况时的汇报流程如下：图6.2 安全应急预案报警流程总承包部应急救援总指挥接收到预警信息后，进行应急响应，启动总承包部的应急预案。6.5现场处置措施6.4.1吊装物46、体散落处置措施1、停止所有塔吊作业、停止施工作业面作业；2、 救援组、联络组配合医疗救护组救助伤员，进行应急处理，伤势严重时送往医院；3、 疏散警戒组位置事故现场秩序，保护现场，保持事故现场道路通畅；4、事故现场调查、取证完毕后，清理现场；5、事故处置工作基本完成，安全隐患基本消除，应急响应结束。6.4.2模板及脚手架坍塌处置措施1、停止现场的施工作业；2、排除事故发生位置的危险隐患后，救援组、联络组配合医疗救护组救助伤员，进行应急处理，伤势严重时送往医院；3、疏散警戒组位置事故现场秩序，保护现场，保持事故现场道路通畅；4、封闭发生事故的区域，组织救援、清理；5、事故现场调查、取证完毕后，清理47、现场；6、聘请专家进行事故原因分析，并提出处理建议，消除安全隐患；7、事故处置工作基本完成，安全隐患基本消除，应急响应结束。6.6急救一般常识6.5.1受伤止血1、一般擦伤、磕碰、划伤造成的流血，可在附近医务室进行止血和伤口处理。2、严重外伤大量出血时，可使用止血带，在靠近心脏的一段和紧靠伤口处垫上消毒纱布或干净毛巾后固定止血带，松紧以在远端感受不到脉搏为宜。临时进行止血处理后应根据伤者情况等待或及时送往医院救治。3、 内出血时，现场人员不要轻易移动伤者，应拨打120或直接拨打医院急诊救援。6.5.2避免伤口感染1、伤口包扎要采用绷带，没有时可采用干净的毛巾等。2、充分暴露的伤口要采用无菌纱布48、等覆盖伤口后再进行包扎。3、包扎时松紧要适当，避免在伤口位置打结。6.5.3骨折急救1、现场发生骨折的伤者时，要遵循“先救命、后救伤”的原则处理伤者。若呼吸、心跳停止时，先使其心脏复苏；大出血时，先止血包扎，然后再进行骨折的包扎固定。2、骨折的固定使用定性夹板和三角巾、绷带绑扎。3、骨折固定时应注意：大腿、小腿、脊椎骨骨折应就地原位固定；四肢骨折时应先固定骨折处上端，然后固定下端；对开放性骨折，严谨用水冲洗伤口和敷药物，应保持伤口清洁。切勿将外露的断骨再推回伤口内。4、骨折固定后应立即送往医院。6.5.4搬运伤员1、搬运前，应迅速检查伤员的伤势并进行必要的急救处理。2、需要将伤者拖至安全地带时49、，不能横拉，应顺长方向拖拉。3、应使用担架，不具备时可使用门板等，应稳当、牢固，并防止伤员从担架上跌落。4、凡大腿、小腿、手臂、盆骨骨折或背部受伤者，不应让其坐在车上运送。5、伤员的肢体断离时，不能用水冲洗断肢，应将断肢装入塑料袋并扎好袋口，装入带有冰块或冷水的另一塑料袋中，用衣物包裹防止划漏，随伤员一起送往医院。6、搬运伤员时要轻，避免晃动、震动，最最短时间内送往医院。6.5.5心肺复苏的急救程序1、判断伤者有无意识，若无意识，应以仰卧体位放于坚硬的地面上；2、开放气道，保持伤者的呼吸道畅通；3、伤员若无呼吸时，应进行人工呼吸；4、伤员若无脉搏时，应进行人工循环；5、用担架运伤员时，应持续做50、心脏复苏，中断时间不得超过5s。6.5.6开放气道1、伤员仰卧平躺在坚实地面上，躯干应水平，头不可高于胸部，并使头部后仰。2、 以拇指轻牵伤者下唇，使口微张，保持其气道通畅。3、头颈部受伤时，不要随便搬动伤员。4、伤员无法自主呼吸时，应检查口腔，有异物阻塞时，应立即排除，无阻塞时应立即进行人工呼吸。5、伤员能自主呼吸时，应保持其气道畅通。6.7应急救援物资准备6.6.1事故救援物资准备表6.1序号项目单位数量备注1铁锹把202镐把103小推车辆54液压钳把25火焰切割枪把46乙炔瓶个27氧气瓶个26.6.2急救器材、药品准备表6.2序号项目单位数量备注1创可贴盒102云南白药喷剂瓶103消毒棉51、签/脱脂卫生棉包104三角带包105止痛片瓶26消毒酒精瓶27消毒湿巾盒58氧气袋个29担架副210急救箱个16.8外部救援施工现场发生事故，造成人员的身体伤害时，简单的擦伤等可在附近医务室进行处理，当发生严重的骨折等伤害时，应及时送往相应的医院进行治疗。表6.3序号名称地址联系方式1潞河医院北京市通州区新华南路82号695439012通州中西结合医院北京市通州区新华大街21号69545941总承包部和上述医院开工时建立联系，保证只要是因工程发生事故造成的伤员送往医院时，应能够得到无条件的救治，不能因治疗费用、住院押金等影响救援的时间。如施工现场发生较严重的人身伤害，上述医院不具备条件时，应及52、时送往其他医院。上述医院的路线图：1、潞河医院图6.3潞河医院路线图2、通州中西结合医院图6.4通州中西结合医院路线图6.9事故处理发生事故后，应及时进行事故调查、处理工作，以便于发现事故原因，针对发生事故的原因采取针对性的补救和预防措施。6.8.1事故调查处理的原则事故调查处理坚持“四不放过”的原则，即：1、对发生的事故原因分析不清不放过；2、 事故责任者和群众没有受到教育不放过；3、没有落实防范措施不放过；4、事故责任者没有受到处理不放过。6.8.2事故调查内容事故的调查应全面调查清楚发生的原因、损失情况等，主要内容如下：1、调查事故发生前的施工现场状况；2、查明人员伤亡、设备损坏、现场破53、坏及经济损失情况；3、分析事故发生原因；4、查明事故的性质和相关人员的责任；5、提出对事故有关人员的处理意见；6、提出预防类似事故发生的措施；7、按照相应要求写出事故调查报告。6.8.3事故处理事故相关责任人的处理应按照集团公司的相关规定处理，触犯法律的由公检法等相关部门处理。7计算书采用软件：中国建筑科学研究院建筑工程研究所的PKPM建筑施工软件7.1截面300600梁底模及支撑计算一、计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.05m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m，梁底54、增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.60m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.60+0.35)+1.402.00=21.220kN/m2由永久荷载效55、应控制的组合S=1.3525.000.60+0.71.402.00=22.210kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.600=9.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q56、2 = 0.3500.600(20.600+0.300)/0.300=1.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.600=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.000+1.351.050)=12.211kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I 57、= 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.990kN N2=1.990kN最大弯矩最大变形 V = 1.030mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.16110001000/22500=7.156N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31958、90.0/(2600.00015.000)=0.332N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.030mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.981/1.200=3.317kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.321.20最大剪力 Q=0.61.2003.317=2.388kN最大支座力 N=1.11.2003.317=4.379kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分59、别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.478106/42666.7=11.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32388/(24080)=1.120N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 挠度计60、算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=2.513kN/m 最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.5131200.04/(1009000.001706667.0)=2.296mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算61、结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.354mm最大支座力 Qmax=1.990kN抗弯计算强度 f = M/W =0.299106/5260.0=56.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑62、钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.151mm最大支座力 Qmax=4.279kN抗弯计算强度 f = M/W =0.418106/5260.0=79.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.28kN单扣件抗滑承载力的设计计算63、满足要求!六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.279kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1429.050=1.562kN N = 4.279+1.562=5.841kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h64、=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.350=1.900m； 由长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=5841/(0.458424)=30.086N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.600=0.180kN/m2 h 立杆的65、步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1800.6001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=4.279+0.91.21.552+0.90.91.40.018/1.200=6.182kN经计算得到=6182/(0.497506)+18000/5260=27.951N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！7.2截面6001200梁底模及支撑计算一、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系66、数取1.00。模板支架搭设高度为8.5m，梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条67、规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.20+0.35)+1.402.00=39.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.001.20+0.71.402.00=42.460kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1、荷68、载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=18.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.200+0.600)/0.600=1.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.600=0.720kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3518.000+1.351.050)=23.146kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.720=0.635kN69、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.364kN N2=3.968kN N3=3.859kN N4=3.968kN N5=1.364kN最大弯矩最大变形 V = 0.060mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f =70、 M/W = 0.05510001000/22500=2.444N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32107.0/(2600.00015.000)=0.351N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.060mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.968/0.600=6.613kN/m最大弯71、矩 M = 0.1ql2=0.16.610.60最大剪力 Q=0.60.6006.613=2.381kN最大支座力 N=1.10.6006.613=4.365kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.238106/42666.7=5.58N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满72、足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32381/(24080)=1.116N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.443kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.443600.04/(1009000.001706667.0)=0.311mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢73、管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.123mm最大支座力 Qmax=11.932kN抗弯计算强度 f = M/W =0.422106/4491.0=93.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计74、算。五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.93kN梁底中立杆采用可调托撑，受压承载力40KN，满足要求。六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.932kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1288.450=1.316kN N = 11.932+1.316=13.249kN i 计75、算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.350=1.900m； 由长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=13249/(0.458424)=68.240N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求76、!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.600=0.180kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1800.9001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=11.932+0.91.21.083+0.90.91.40.0277、6/0.600=13.299kN经计算得到=13299/(0.503424)+26000/4491=68.246N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.3截面8001200梁底模及支撑计算一、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.5m，梁截面 BD=800mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度1378、.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.20+0.35)+1.402.00=39.220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.001.20+0.71.402.00=42.460kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7179、.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=18.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.200+0.800)/0.800=0.840kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 80、P1 = (0.000+2.000)0.8000.600=0.960kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3518.000+1.350.840)=22.891kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.960=0.847kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下81、： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.462kN N2=4.044kN N3=4.073kN N4=4.073kN N5=4.044kN N6=1.462kN最大弯矩最大变形 V = 0.079mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05910001000/22500=2.622N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32254.0/(2600.00015.000)=0.376N/mm2截面抗剪强度设计值 T82、=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.079mm面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求!三、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.073/0.600=6.788kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.790.60最大剪力 Q=0.60.6006.788=2.444kN最大支座力 N=1.10.6006.788=4.480kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.0083、8.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.244106/42666.7=5.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32444/(24080)=1.146N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计84、算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.685kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.685600.04/(1009000.001706667.0)=0.325mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.396mm最85、大支座力 Qmax=15.753kN抗弯计算强度 f = M/W =0.859106/4491.0=191.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。五、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=15.75kN梁底中立杆采用可调托撑，受压承载力40KN，满足要求。六、立杆的稳定86、性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.753kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1428.450=1.456kN N = 15.753+1.456=17.208kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.20m； l87、0 计算长度，取1.200+20.350=1.900m； 由长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=17208/(0.458424)=88.636N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.600=0.180kN/m2 h 立杆的步距，1.20m88、； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1801.2001.200； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=15.753+0.91.21.198+0.90.91.40.035/0.600=17.275kN经计算得到=17275/(0.503424)+35000/4491=88.855N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.4截面8001200梁侧模计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度1200mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通89、胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用4080mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c90、 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取10.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.924.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.60091、kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.221.6000.500+1.403.6000.500=15.480kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到92、右各支座力分别为 N1=1.551kN N2=4.511kN N3=3.665kN N4=4.511kN N5=1.551kN最大弯矩最大变形 V = 0.343mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10710001000/18750=5.707N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32396.0/(2500.00015.000)=0.479N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板93、最大挠度计算值 v = 0.343mm面板的最大挠度小于255.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2621.60+1.40.263.60=7.895kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2621.60=5.508kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.947/0.500=7.895kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.8950.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.895=2.368kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.894、95=4.342kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.197106/42666.7=4.63N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32368/(24080)=1.110N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要95、求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.508500.04/(1009000.001706667.0)=0.152mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.392mm最大支座力 Qmax=196、0.508kN抗弯计算强度 f = M/W =0.803106/8982.0=89.40N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.508对拉螺栓97、强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！7.5 180mm厚顶板模板计算一、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用9090mm木方。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.00kN98、/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3500.900=4.365kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)0.900=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.5099、/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.365+1.403.600)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09310001000/33750=2.741N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T 100、= 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.365+1.43.600)0.300=1.850kN截面抗剪强度计算值 T=31850.0/(2900.00015.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3653004/(1006000253125)=0.158mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1、荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN101、/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.201.350+1.200.105=1.746kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680kN/m计算单元内的木方集中力为(1.680+1.746)0.900=3.083kN2、木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.102、083/0.900=3.426kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.430.90最大剪力 Q=0.60.9003.426=1.850kN最大支座力 N=1.10.9003.426=3.392kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.278106/42666.7=6.50N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式103、如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31850/(24080)=0.867N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.455kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.455900.04/(1009000.001706667.0)=0.421mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、托梁的计算104、托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.392kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 11.326kN经过计算得到最大变形 V= 0.466mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4105、；(1)、顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.972106/121500.0=8.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36203/(29090)=1.149N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.466mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手106、架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1429.470=1.346kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 5.274kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+2.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆107、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.77kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.350=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立108、杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到=11767/(0.458506)=50.776N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.600=0.180kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立109、杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.1800.900；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.1800.9001.8001.800/8-0.128； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.274+0.91.43.240+0.91.40.034/0.900=10.460kN经计算得到=10460/(0.503424)+34000/4491=55.948N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.6 250mm厚顶板模板计算一、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.4m，110、立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，111、抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.2500.900+0.3500.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)0.900=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计112、算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.940+1.403.600)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/33750=1.442N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.940+1.43.600)0.200=1.460kN截面抗剪强度计算值 T=31460.0/(2900.00113、015.000)=0.162N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.9402004/(1006000253125)=0.042mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!三、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1、荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2500.200=1.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m(3)114、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)0.200=0.800kN/m静荷载 q1 = 1.201.250+1.200.070=1.584kN/m活荷载 q2 = 1.400.800=1.120kN/m计算单元内的木方集中力为(1.120+1.584)0.900=2.434kN2、木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.434/0.900=2.704kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.700.90最大剪力 Q=0.60.9002.704=1.460kN最大支座力 N=1.1115、0.9002.704=2.677kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.219106/42666.7=5.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31460/(24080)=0.684N/mm2截面抗剪强度设计值 T=116、1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.320kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.320900.04/(1009000.001706667.0)=0.382mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.677kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)117、 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 13.337kN经过计算得到最大变形 V= 0.678mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.097106/1.05/8982.0=116.32N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.678mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求118、!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1429.400=1.336kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2500.9000.900=5.063kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.682kN。2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经119、计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+2.000)0.9000.900=3.240kN3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.45kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.20m； l0 120、计算长度，取1.200+20.350=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到=13454/(0.458506)=58.054N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.600=0.180kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.1800.900；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.1800.9001.8001.800/8-0.128； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.682+0.91.43.240+0.91.40.034/0.900=12.149kN经计算得到=12149/(0.503424)+34000/4491=63.868N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!求!