1、沪杭铁路客运专线四标一项目经理部施工方案施工方案施工方案施工方案 新建铁路沪杭甬客运专线上海至杭州段新建铁路沪杭甬客运专线上海至杭州段新建铁路沪杭甬客运专线上海至杭州段新建铁路沪杭甬客运专线上海至杭州段(88+160+88)m(88+160+88)m自锚上承式拱桥自锚上承式拱桥自锚上承式拱桥自锚上承式拱桥目目 录录 工程概况工程概况 自然条件自然条件 临时设施临时设施 施工工序施工工序 主要施工方法主要施工方法 承台施工方案承台施工方案 主拱施工方案主拱施工方案 连续梁施工方案连续梁施工方案 支架拆除方案支架拆除方案 转体施工方案转体施工方案 拱桥的合拢拱桥的合拢 施工监控施工监控 施工工期安2、排施工工期安排工程概况工程概况 结构介绍结构介绍 跨高速公路特大桥在铁路里程DK59+075.555DK59+413.555设计为88m+160m+88m自锚上承式拱桥，其中主跨跨越沪杭高速公路主线，沪杭高速公路与沪杭客专轴线夹角为33，沪杭高速公路目前已拓宽为双向八车道，路肩正宽41.5m，边坡1：1.5，净高要求5.5m，交通十分繁忙。桩基础桩基础 在高速公路两侧设置2个主墩，每个主墩采用18根200cm钻孔桩,桩长为129m，顺桥7排，横桥向5排。承台承台 承台设计为平面尺寸19.1m（顺桥向）22.9m（横桥向）6.5m，为尽量避开高速公路的边坡，承台四角作切角处理，切角尺寸为2.253、m（顺桥向）4.2m（横桥向）。拱肋拱肋 拱肋采用抛物线线形，矢跨比为1/6，边、中跨拱肋跨中截面高4.0m，边、中跨拱肋拱脚处截面高6.0m。主拱截面采用单箱单室箱形截面，顶板宽7.5m，顶、底板及腹板厚度均采用60cm，拱脚处局部加厚。边拱在主拱的端部、拱脚、拱上立柱等处各设相应厚度的横隔板。中拱主拱的拱脚、拱上立柱、中合龙等处各设相应厚度的横隔板。拱上立柱拱上立柱 拱上立柱均采用矩形实体截面。拱脚上立柱纵向厚度为2.0m，两边拱肋立柱纵向厚度为1.8m。上部采用花瓶形状，横向宽度由5.5m过度到7.5m。拱上连续梁拱上连续梁 拱上连续梁计算跨度为（20+22+22+20）m，为配合拱肋曲4、线景观需要，边跨支点梁高为4.5m，跨中梁高为3m。拱上连续梁共设置5道横隔板，在对应支点位置处设置。拱上连续梁采用先简支后连续的施工方法。系杆系杆 自锚式拱桥主要通过设置水平系杆来平衡主拱推力。系杆分临时系杆及永久系杆，是该桥的重要受力结构，采用高强度、低松弛钢绞线。临时、永久系杆均为体外预应力形式，临时索采用直索布置，永久系杆部分在梁端做平弯处理，在拱肋端部锚固。自然条件自然条件2.12.1地形地貌地形地貌 本桥处地势平坦，起伏不大，局部地段显著低洼。小里程侧有东官塘河道，河面沿线路方向宽度约70m。2.22.2地质条件地质条件 根据目前提供的资料，桥址处地层相对单一，主要由粉质粘土、粉土5、粉砂、淤泥质粉质粘土、淤泥质粘土、细沙、粉细砂、砾砂构成。软土厚度一般1025m、埋深335m，软土强度指标低，压缩性高。临时设施临时设施 3.13.1施工用电施工用电 施工用电来源于华东电网，在沪杭高速公路两侧各设置500KVA变压器2座，桩基础完成后拆除3台，保留1台500KVA变压器供应承台和梁部施工用电。3.2 3.2施工便道施工便道 铁路大里程侧由善新公路引入施工便道，便道宽度6.5m，同时同时便道延伸从沪杭高速公路跨东官塘的简支梁桥下穿过，桥下下挖便道延伸从沪杭高速公路跨东官塘的简支梁桥下穿过，桥下下挖120cm,120cm,宽度宽度5.5m5.5m下挖后换填下挖后换填40cm,6、40cm,再浇注再浇注20cm20cm厚钢筋混凝土路面，桥下便道两厚钢筋混凝土路面，桥下便道两侧设计侧设计30cm30cm厚混凝土挡墙。厚混凝土挡墙。小里程侧由DK58+600处地方乡村道路引入施工便道，其中需要架设施工便桥2座，共合计160延米。施工便道采用整体填筑80cm厚宕碴+10cm碎石+25cmC30混凝土。便桥采用便桥采用600钢管桩作为基础，壁厚为8mm，桩长为912m，每个墩采用双钢管桩结构，两根钢管桩间用14槽钢钢作剪刀撑。桩顶横桥向布置长6.0m的双I36a或I40a工字钢作垫梁，横梁上再搭设纵梁，每跨设3根I36a工字钢作为纵梁。横梁与桩顶，横梁与纵梁均需焊接牢固。纵梁上7、满铺长6.0m长的I32a工字钢间距30cm,其上在满铺6mm厚钢板作桥面系。便桥栏杆直接焊接在纵梁上，栏杆高1.2m，竖杆与横杆均采用63638角钢，竖杆每5m一道。3.33.3施工用水施工用水 钻孔桩造浆用水取东官塘河水。施工工序施工工序 4.14.1总体施工顺序总体施工顺序 基础部分 桩基施工基坑围护结构施工下承台施工球铰安装上承台施工拱座施工 拱梁施工 地基处理搭设支架预压分节段支架现浇拱肋浇注拱上立柱搭设拱上支架逐孔浇注拱上简支梁张拉临时系杆及其它预应力索拆除拱肋、拱上支架现浇连续梁湿接缝（简支变连续）转体准备正式转体平转到位封铰支架现浇边跨并合拢中跨合拢张拉永久系杆，拆除临时系杆桥8、面附属施工 4.2 4.2工序衔接工序衔接 主墩桩基础施工期间同时安排支架地基处理，基本同步完成。承台基坑围护结构施工期间搭设基坑范围以外的现浇拱肋支架。承台、转盘结构、拱座和基坑范围以外的拱肋现浇同步进行施工,最后在拱座部位合拢拱肋。完成拱肋施工后进入拱上结构的施工。5.15.1钻孔桩施工情况钻孔桩施工情况 5.1.15.1.1施工设备选择施工设备选择 根据本工程孔径较大（2.0m），钻孔深（最大孔深139m）的特点，结合地质勘测报告，每墩选用中坚机械厂生产的ZJD-300型全液压自动凿岩钻机3台、GPS-20钻机1台共计4台钻机投入本桥施工，GPS-20钻机采用正循环施工工艺主要负责桩基39、050m范围内引孔造浆，ZJD-300型钻机钻孔工艺采用气举反循环。主要施工方法主要施工方法 5.1.25.1.2超深超大直径桩的质量控制措施超深超大直径桩的质量控制措施 气举施工控制 为提高钻进效率，每台钻机配备2根风包钻杆。第一个风包加设在配重上端约40m左右，随着孔深的增加，在60m的位置加设第二个风包钻杆，空压机的能力能够继续使用第一个风包钻进至100m的孔深位置；此时第二个风包已埋入泥浆中40m，反循环系统已经能够正常工作，空压机的能力可以使用满足第二个风包钻进至140m的孔深位置，缩短了单孔作业的辅助时间。钻孔垂直度控制 一方面在开孔时用水平尺四方校正钻盘，保持水平、交接班时每班都10、用水平尺进行检查，发现倾斜立即纠正；另一方面采用大配重减压钻进。在钻头的后部增加重量为15t钢质圆柱配重，加之主机自重35t，每节钻杆重量1t左右，能确保钻进中始终采取重锤导向，同时采取减压、中低速钻进，始终让加在孔底的钻压在钻具总重的50%左右。孔型检测 为能真实的反映成孔质量，同时为混凝土灌注提供有效的参考数据确保桩基施工质量，采用由上海生产的孔型检测仪进行孔型检测。该仪器的原理类似于桩基成桩后超声波检测，主要是将一个伞状设备放入孔底，由专用卷扬机匀速提升该设备，可以每510cm检测一个断面，然后由超声波将检测结果通过程序处理后直接反映在电脑上，孔型有关数据一目了然。孔型检测 钢筋笼的孔口11、连接 钢筋笼的孔口连接钢筋笼制作之前，先进行主筋滚轧直螺纹加工。钢筋笼在自制的专用胎具上按照下放顺序预制并逐节拼装，全部加工完成后拆分并做好标记。钢筋笼孔口对接时按照编号对准位置后旋上滚轧螺纹接头，并用测力扳手检测，确保拧紧力矩不小于320N.m。5.1.3目前进展情况目前进展情况 目前330#墩完成10根桩的灌注施工；331#墩完成7根桩的灌注施工。6.1 6.1 承台组成承台组成 承台分上下两层，上层尺寸：顺桥向横桥向厚度为19.1m22.9m2.2m；下层尺寸：顺桥向横桥向厚度为19.1m22.9m3.5m。上下承台中间有0.8m的平转空间。上层承台转体前浇注最大尺寸：顺桥向横桥向厚度为12、13.0m14.0m2.2m。承台与高速公路的平面关系见图(CAD)：承台施工方案承台施工方案6.2 6.2 围堰施工方案围堰施工方案6.2.16.2.1围堰方式的选择围堰方式的选择原地面标高2.1m，设计承台底标高-7.536m，基坑封底混凝土1.5m厚，基坑底标高-7.936m，开挖深度11.2m。下承台浇注3.5m，下转盘顶面至原地面高度接近6.5m。基于以上情况考虑转体施工基坑顶面6.5m范围内无法设置内支撑，根据7月1日专家研讨会意见，基坑防护计划采用双璧钢套箱围堰。6.2.2 6.2.2钢套箱的设计钢套箱的设计 圆型双壁钢围堰内径30.0m，外径32.8m，套箱总高度12.0m，套13、箱箱内外壁之间相距1.4m，钢套箱高12.0m。根据现场起吊和运输能力可对吊箱每节进行分块，沿圆周方向按角度36分块，每节分10块，以便钢吊箱的吊装、运输、和拼组。预先在厂家分块加工，到现场后拼装，第一节高4.0m，第二节高3.8m，第三节高4.2m。拼装后填充C30混凝土，共分三次下沉到位。见下图 内外壁板采用8mm钢板，内外壁板上都设有水平环板（截面22012mm）每道水平环板上都焊有补强板（12012mm），水平环板的间距分布为450mm、500mm、600mm、700mm、800mm和1000mm，每两道水平环板之间设置一道水平加劲角钢，壁板水平加劲角钢采用90567mm；内外壁板圆圆14、周方向每隔1设置一道竖向加劲角钢，角钢采用75756mm；沿圆周方向每隔36设置一道隔舱板，厚度6mm；在隔舱板上设有水平和竖向加劲肋，采用角钢75756mm；每道水平环板的内外环板之间设置一道水平斜撑，采用90567mm。仞角坡度为1：1.07，仞角内部分壁板厚度为12mm，仞角内壁板上设有水平和竖向加劲角钢，仞角区域内设有一道水平撑（90567mm）。套箱在下沉前首先在仞角区域（1.5m范围内）填充混凝土，待混凝土达到一定强度后开始挖土下沉。6.2.36.2.3钢套箱的加工钢套箱的加工 钢套箱的钢材为Q235B钢，从正规厂家进货，保证机械性能和化学成分。钢板下料应采用剪板机或自动切割。套箱15、的加工制造选择有资质和经验的正规厂家，应先进行试安装，经检查合格后，再出厂。加工时应足够考虑好分块拼装接缝线的焊接方便、可靠。壁板与隔舱板之间的焊缝要求水密性好，焊缝应进行水密性检查。各单元（分段）在胎架上制造，各部分制造误差5mm，平面尺寸误差5cm；内空尺寸误差3cm；对角线误差10cm；底板预留孔误差1cm，各相邻节段分界线吻合，没有不一致的变形。拼板焊缝反面扣槽焊接，对接焊缝要保证焊透（一级焊缝）。根据钢结构工程及验收规范进行检查验收，并提供焊接工艺质量检查报告。钢套箱水平环板与水平角钢采用连续双侧角焊与壁板焊接，焊缝高度7mm，水平环板与水平角钢连续，水平环板与隔舱板交接处在隔舱板上16、开槽处理，水平角钢与隔舱板交界处可断开，水平环板加劲板与水平环板焊接同样采用连续焊缝。加劲角钢与壁板之间采用连续双侧角焊，焊缝高度6mm，竖向角钢与水平环板和水平角钢相交处断开，并且端头与环板和水平角钢焊接相连；隔舱板与壁板采用连续双侧角焊，隔舱板竖向加劲肋连续，水平加劲肋断开，焊缝高度均为6mm。隔舱板与壁板采用连续双侧角焊，隔舱板竖向加劲肋连续，水平加劲肋断开，焊缝高度均为6mm。焊接前应进行工艺评定，按工艺评定报告确定焊接工艺。焊接工艺评定，应根据铁路钢桥制造规范的规定进行。6.2.46.2.4钢套箱组拼、下沉钢套箱组拼、下沉移除钻机，清理场地。刃脚按顺序装车，运到承台边，汽车吊吊装。拼17、装前按照分块加工的编号确定每一块模的位置。认真测量墩位中心线方位，自墩位中心线开始向两侧拼装钢套箱刃脚，上紧连接角钢上的连接螺栓后再将其拼接缝的上缘通长焊接。为杜绝漏水，在各接头处，须加装止水密封胶条。浇注刃脚内混凝土后，在按照拼装刃脚的方法拼装第一节套箱，灌注混凝土后采用挖掘机直接开挖下沉，下沉到位后拼装第二节套箱，分两次灌注第二节套箱混凝土后采用挖掘机直接开挖下沉，拼装第三节套箱，分两次灌注第三节套箱混凝土后采用射水吸泥的方法开挖下沉至设计标高。然后进行封底混凝土的施工。钢套箱分块加工钢套箱分块加工刃脚组拼刃脚组拼平整场地平整场地灌注刃脚内砼灌注刃脚内砼第一节套箱组拼第一节套箱组拼灌注砼灌18、注砼灌注砼第二节套箱组拼灌注砼第二节套箱组拼平整第一次开挖下沉场地平整第一次开挖下沉场地灌注砼灌注砼第二次开挖下沉第二次开挖下沉第三节套箱组拼第三节套箱组拼灌注砼灌注砼射水吸泥下沉至设计标高射水吸泥下沉至设计标高封底砼施工封底砼施工凿除桩头凿除桩头绑扎钢筋绑扎钢筋钢筋加工钢筋加工灌注承台砼灌注承台砼套套箱箱施施工工流流程程 6.2.5 6.2.5封底砼灌注封底砼灌注 为保证基坑的整体稳定性，确保通车安全，开挖至设计标高时分块进行封底砼的施工，混凝土采用C30，厚度根据按设计文件执行。若基坑内水位较高水泵无法强排，则采用水下C30混凝土导管法进行封底。6.2.66.2.6基坑支护变形观测基坑支护19、变形观测 基坑支护水平位移观测 在基坑边坡顶上布置基线（每基坑边一条），每条基线上设13个变形观测点，同时又作为沉降观测点。基坑支护沉降观测利用高程水准控制点作为沉降观测的起算点，与基坑周边建（构）筑物、基坑边、重要管线监测点一起构成基坑支护沉降观测网。观测方法 水平位移观测用全站仪观测四角测端的坐标，并与首次观测的各点的初始读数进行比对。沉降观测对基坑边上的各点及周边点建立的沉降观测网的测量方法为：首先自远离基坑的水准控制点开始观测，引测至基坑周围后，按编定的各点观测次序依次观测，最后测至另一水准控制点复核。6.3 6.3 下转盘施工方案下转盘施工方案6.3.1 6.3.1 下转盘施工方案下20、转盘施工方案下转盘构造分五次浇注完成（见图），总体施工顺序如下：浇注下承台第一次混凝土安装球铰定位底座浇注第二次承台混凝土（球铰和环道部分不浇）安装下球铰浇注球铰下混凝土安装环道浇注环道下混凝土浇注反力座混凝土。球铰加工情况球铰是平转过程中的承重受力构件，设计竖向承载力168000KN，球铰直径4.0m。为了提高球铰的加工质量，保证加工精度，特将此球铰加工委托给中国船舶重工集团公司下属的七二五研究所加工（不含环道部分），加工周期3个月。球铰安装安装定位底座：用吊车将下球铰骨架吊入，并进行粗调，然后采用千斤顶、撬棍进行人工精确调整，调整时先用线绳拉出骨架准确位置和高程。待骨架调整完成后将下承台架21、立钢筋与骨架预留钢筋焊接牢固。固定好球铰定位底座后，绑扎钢筋、立模浇注下球铰骨架砼：凝土的浇注关键在于混凝土的密实度、浇注过程中下球铰骨架应不受扰动、混凝土的收缩不至于对骨架产生影响。安装下球铰：下球铰安装前先进行检查，主要对下转盘球铰表面椭圆度及结构检查是否满足设计加工要求。下转盘球铰的现场组装，主要是下转盘球铰的锚固钢筋及调整螺栓的安装；此部分为螺栓连接，其它构件均在厂内进行焊接组装完成。精确定位及调整：利用固定调整架及调整螺栓将下球铰悬吊，调整中心位置，然后依靠固定调整螺杆上下转动调整标高。固定：精确定位及调整完成后，对下转盘球铰的中心、标高、平整度进行复查；中心位置利用全站仪检查，标高22、采用精度0.01的精密水平仪及钢铟尺多点复测，经检查合格后对其进行固定；竖向利用调整螺栓与横梁之间拧紧固定，横向采用在承台上预埋型钢，利用型钢固定。浇注下球铰砼：混凝土的浇注关键在于混凝土的密实度、浇注过程中下转盘球铰应不受扰动、混凝土的收缩不至于对转盘产生影响。为解决这几个问题采取以下措施：利用下转盘球铰上设置混凝土浇注及排气孔分块单独浇注各肋板区，混凝土的浇注顺序由中心向四周进行。在混凝土浇注前搭设工作平台。人员在工作平台上作业，避免操作过程对其产生扰动。严格控制混凝土浇注，加强混凝土的养护。混凝土凝固后采用中间敲击边缘观察的方法进行检查，对混凝土收缩产生的间隙用钻孔压浆的方法进行处理。安23、装上球铰：清理上下球铰球面。在中心销轴套管中放入黄油四氟粉，将中心销轴放到套管中，调整好垂直度与周边间隙。在下球铰凹球面上按照顺序由内到外安装聚四氟乙烯滑板，用黄油四氟粉填满聚四氟乙烯滑板之间的间隙，使黄油面与四氟滑板面相平。将上球铰吊装到位，套进中心销轴内。用倒链微调上球铰位置，使之水平并与下球铰外圈间隙一直。球铰安装完毕对周边进行防护，上下球铰之间用胶带缠绕包裹严密，确保杂质不进入到摩擦面内。环道安装 在钢撑脚的下方设有环形滑道，环道中心的直径为12m，环道由专业厂家生产，现场采取分节段拼装，在盘下利用调整螺栓调整固定。转体时保证撑脚可在滑道内滑动，以保持转体结构平稳。要求整个滑道面在同一24、水平面上，其相对高差不大于2mm。6.3.2 6.3.2 上转盘施工方案上转盘施工方案上转盘混凝土施工上转盘共设有8组撑脚，钢管内灌注C50微膨胀混凝土。撑脚中心线的直径为12m。撑脚在工厂整体制造后运进现场，在下转盘混凝土浇注完成，上球铰安装就位时即安装撑脚，安装撑脚时确保撑脚与下滑道的间隙为14mm。转体前在滑道面内铺装3mm厚不锈钢板及9mm厚的聚四氟乙烯板。转体前用砂箱作为临时支撑。上转盘构造分两次浇注完成（见图）。上转盘临时固定措施 为确保主拱及上部结构施工时转盘、球铰结构不发生移动，一是用钢楔将钢管砼撑脚与环道之间塞死，同时在上承台和下承台之间设置临时支墩，下承台混凝土浇注前预埋钢25、筋进入上承台，浇注上承台时临时支墩立模一起浇注。转体前凿除临时支墩，切断连接钢筋。7.1 7.1 主拱的分段主拱的分段 计划将单侧主拱分为5个节段，分段施工。每段长度不超过15m，节段之间设置后浇间隔缝，间隔缝宽度不超过2m。具体分段情况见图(CAD)7.2 7.2 主拱支架主拱支架主拱拟采用满堂脚手架体系作支撑。主拱施工方案主拱施工方案7.2.1 7.2.1 支架基础形式支架基础形式 支架基础处理采用CFG桩复合地基，桩身混凝土设计C25，设计桩长14.0m，桩管入土深度的控制一般以见硬塑性黏土为主，以设计桩长为为辅。桩成孔工艺为螺旋钻引孔法,桩体制作采用螺旋钻管内泵压灌注成桩。桩顶褥垫层为26、20cm厚天然级配砂夹石。最褥垫层采用静力压实法，虚铺后可适量洒水后再进行碾压，压实后的褥垫层厚度与虚铺厚度之比不大于0.9。褥垫层上设计混凝土硬化基础。L-L截面M-M截面N-N截面7.3 7.3 主拱浇注方案主拱浇注方案7.3.17.3.1主拱部分整体浇注方案主拱部分整体浇注方案模板方案考虑到工期原因，主拱模板计划采用竹胶板作面板，方木作背肋。碗扣支架上先放置一层方木，第二层方木通过钉子与第一层方木联接，竹胶板再与第二层方木用钉子联接。外模与内模之间设拉杆，并通过方木与底模固定。浇注方案拱座部分施工完毕后，由拱座向拱顶方向逐段对称浇注主拱。单侧60m拱肋分为5个节段，每段长度不超过15m，27、节段之间设置后浇间隔缝。7.3.2 7.3.2纯拱肋部分浇注方案纯拱肋部分浇注方案 每节段计划分三次浇注完成，先浇注到高出底板与腹板交界位置20cm左右位置，第二次浇注至腹板与顶板交界位置，最后浇注顶板。为控制好各部位混凝土厚度，确保拱肋不超重，在模板上计划采用以下方法控制：底板：控制好底模标高，然后绑扎底板钢筋，浇注底板与腹板交界位置20cm左右位置，底板浇注过程中顶面通过加压板（组合钢模）来控制底板厚度，每浇注1m后及时将压板通过螺栓固定。见示意图模板固定示意图 腹板：挡头模与内外侧模通过方木联接，浇注过程中人工清理倒流的混凝土。顶板：腹板浇注完后再支立支架，顶板底模支撑体系直接放置在底板28、上，顶板外侧模通过设置在混凝土顶面的对拉拉杆加固，顶板混凝土厚度控制方法和底板相同。7.3.3 7.3.3拱肋与梁部组合部分浇注方案拱肋与梁部组合部分浇注方案 靠近拱顶部分拱肋和梁部结合在一起，拱肋施工时梁部也要同时施工。计划将拱梁组合部分划分为三部分施工，见图。拱肋与梁部组合部分浇注划分图 第一部分：先施工拱肋，施工顺序及方法同一般拱肋部分。第二部分：靠近拱顶部分拱梁一起施工，底板、腹板施工顺序及方法同一般拱肋部分，顶板与梁部一次性浇注。第三部分：第二部分施工完毕后，在已经完成的第一部分拱肋上搭支架、立模，拱上梁部一次浇注完成。8.1连续梁支架方案 连续梁拟采用膺架体系作支撑，立柱采用钢管和29、在拱上柱顶部设置牛腿结合的方案，在两个拱上立柱之间设置一排钢管立柱，跨度9.0m。钢管立柱放置在拱肋上，并与拱肋顶板上预埋的钢板焊接，钢管之间纵横用槽钢设置剪刀撑连接。牛腿在拱上立柱浇注混凝土前预埋相关钢件，拆模后立柱两侧对称安装牛腿，并用精轧螺纹钢通过墩身预留孔将每对牛腿连接，立柱和牛腿上放工字钢垫梁，垫梁与钢管立柱和牛腿焊接联结，然后顺桥向放置贝雷梁，贝雷梁上设置型钢或方木形成连续梁底模支撑体系。连续梁施工方案连续梁施工方案8.2 8.2 连续梁体系形成连续梁体系形成根据设计要求，先逐跨浇注简支梁，浇注分两次进行，先浇注底腹板，然后在底板上立顶板底模，绑扎钢筋，布置预应力管道，浇注顶板梁部30、施工完毕后，此时安装并张拉临时系杆后落梁。此时安装并张拉临时系杆后落梁。拆除拱上支架，现浇湿接缝，按设计要求张拉相关预应力索后完成简支变连续体系转换。9.19.1拱上连续梁支架拆除拱上连续梁支架拆除 拱上简支梁施工完毕，临时系杆张拉，落梁后，即可拆除拱上支架，先人工拆除悬臂板钢管脚手架和模板，然后将拉杆及螺栓拆掉后拆除梁体侧模。侧模拆除完毕后用氧气-乙炔将钢管立柱或牛腿上型钢切割3cm，使贝雷梁产生一定的下落量，将贝雷梁顶部的型钢用卷扬机抽掉，使膺架跟梁底有足够的拆除空间。逐一拆除模板、方木等，拆除贝雷梁前将钢管立柱和牛腿上的型钢垫梁电焊接长，然后用卷扬机或手拉葫芦将贝雷梁导出梁体悬臂板以外，31、然后用吊车吊装至旁边开阔场地，吊车配合人工分解。支架拆除方案支架拆除方案 9.2 9.2拱肋支架拆除拱肋支架拆除 拱上支架拆除完成后，再拆除拱肋支架。用同样的方法先使底模脱架，然后抽走放置在钢架上的方木和底模，不影响转体的情况下先不拆除支架，待转体完成后从上至下用人工配合吊车逐一拆除钢架、贝雷梁和钢管立柱。转体施工方案转体施工方案 10.1 10.1 转体各部分的布置转体各部分的布置 平转牵引系统由牵引动力系统、牵引索、牵引反力座组成。转体施工设备采用全液压、自动、连续运行系统。牵引系统体系见图。牵引动力系统 每个转体的牵引动力系统由2台200t连续型牵引千斤顶、两台液压泵站及一台主控台通过高32、压油管和电缆连接组成，高速公路两侧转体的分别单独成为一套牵引动系统。牵引动力系统两台连续千斤顶分别水平、平行、对称地布置于转盘两侧，千斤顶的中心线与上转盘外圆相切，中心线高度与上转盘预埋钢铰线的中心线水平。千斤顶放置于配套的反力座上，反力座预埋钢筋和型钢深入承台内，反力座在下转盘承台混凝土浇注完成后立模浇注，牵引反力座槽口位置及高度精确放样，准确定位，并能承受大于300t的反力作用。将调试好的动力系统设备运到工地进行对位安装后，往泵站油箱内注满专用液压油，正确联接油路和电路，重新进行系统调试，使动力系统运行的同步性和连续性达到最佳状态。牵引索上转盘设 置两束牵引索，逐根顺次沿着既定索道排列缠绕33、3/4圈以后穿过千斤顶。牵引索固定端设置在上转盘预埋件上，用千斤顶对钢铰线预紧，使同一束牵引索各钢铰线持力基本一致。牵引索安装完到使用期间注意保护，防止电焊打伤或电流通过，防潮防淋避免锈蚀。10.2 10.2 转体前准备事项转体前准备事项 解除约束 转体前凿除临时支墩，切断连接钢筋。凿除前检查钢撑脚是否用钢楔块塞死。称重试验 在上转盘下用千斤顶施加力，分别用位移计测出球铰由静摩擦状态到动摩擦状态的临界值，上转盘两侧的力差即为不平衡重量。配重 根据称重试验在梁部用砂袋或水箱增加配重，确保两端重量平衡。转前检查 正试转动之前，全面检查一遍牵引动力系统、转体体系、位控体系、防倾保险体系是否状态良好。34、10.3 10.3 转体实施转体实施 10.3.110.3.1正式转体正式转体 检查滑道和转体设备是否完好，做好试转的准备工作。进一步做好人员分工，根据各个关键部位、施工环节，对现场人员做好周密部署，各司其职，分工协作，由现场总指挥统一安排。先使千斤顶达到预定吨位，启动动力系统设备，并使其在“自动”状态下运行。单个转体使用的两对称千斤顶的作用力始终保持大小相等、方向相反，避免不平衡力偶产生。设备运行过程中，各岗位人员坚守岗位，时刻注意观察，监控动力设备和转体各部位的运行情况，并作好记录。在转体就位处设置限位装置，并安排技术人员在两个转盘附近负责读转盘上标识的刻度，随时与总指挥联系。为防止超转现35、象，在转体接近设计位置时，停止自动牵引操作，采用点动控制精确定位。10.3.2 10.3.2 转体精确定位转体精确定位 轴线偏差主要采用连续千斤顶点动控制来调整，点动时间为0.2秒一次，每次点动千斤顶行程为1mm，换算梁端行程。每点动操作一次，测量人员测报轴线走行现状数据一次，反复循环，直至转体轴线精确就位。若转体到位后发现有轻微横向倾斜或高程偏差，则采用千斤顶在上下盘之间适当顶起拱，进行调整。10.4 10.4 转铰固结转铰固结 转体精确定位后，立即进行撑脚走板与环道钢板，中心转轴上下钢板焊接，然后焊接上转盘伸出钢筋与下转盘预埋钢筋，立模浇注上下转盘间混凝，将转铰固结。11.111.1边跨现36、浇段施工边跨现浇段施工 边跨现浇段支架采用落地式支架施工。现浇段地基处理结合拱肋支架地基处理形式一同施工。支撑立柱采用螺旋钢管立柱，钢管立柱顶部气割槽口顺桥向放置双32a工字钢做底垫梁，其上横桥向设置双32a工字钢做纵梁，纵梁上按间距40cm布置双14a槽钢，槽钢再上铺设1010cm方木做底模梁。槽钢下设置30cm高短钢管以利拆模，各层型钢联结处均采用焊接。为保证支架的整体稳定性，钢管桩间采用14a槽钢焊接剪刀撑。现浇段一次浇注完毕。拱桥的合拢拱桥的合拢 11.2 11.2 边、中跨合拢边、中跨合拢 根据设计要求先进行边跨合拢，然后再进行中跨合拢。利用槽钢作为边、中跨合拢段下承重梁，槽钢上横桥37、向再铺设1010cm方木做底模梁，并利用32预应力粗钢筋(吊杆提前进行预拉以减少由于吊杆伸长造成承重梁的下移)将承重梁固定在拱肋的顶板、底板砼上做为合拢段的承重体系，由拱肋砼面来扩散吊杆受力。根据设计要求，中跨合拢前需施加7000KN的顶推力，顶推采用4台400t千斤顶同时完成。根据该桥结构复杂，施工过程中体系转换多的特点，为确保施工过程各部位应力受控，成桥后结构受力符合设计要求，计划施工前请具有相关资质单位，制定详尽的应力及线型等监控方案。初步拟定对以下部位预埋传感器，进行重点应力监控：上、下转盘，特别是球铰部位的局部应力监控。拱肋靠近拱座部位底板、腹板、顶板应力监控。拱上立柱下方拱肋底板、腹板、顶板应力监控 拱顶底板、腹板、顶板应力监控。拱梁结合部位应力监控。施工监控施工监控施工工期安排施工工期安排（88+160+8888+160+88）m m自锚上承式拱桥施工计划图自锚上承式拱桥施工计划图希望各位专家领导多提宝贵意见和建议！