1、安踏集团一体化产业园物流区一期主体工程模板专项施工方案编制人： 审核人: 审批人： 中建三局集团有限公司 年 月 日目 录第1章 编制依据1第2章 工程概况22.1 工程总体概况22.2 模板概况3第3章 施工准备43.1 模板选型43.2 技术准备43.3 材料准备及要求53.4 机械、机具准备63.5 劳动力准备7第4章 模板及支撑体系设计84.1 承台、地梁体系设计8 地梁模板搭设8 承台模板搭设94.2 柱、墙模板及支撑体系设计104.3 普通梁、板模板及支撑体系设计12 普通梁模板及支撑体系设计134.3.2 普通结构板模板及支撑体系设计144.4 后浇带模板及支撑体系设计154.52、 电梯井模板及支撑体系设计164.6 楼梯模板及支撑体系设计174.7 预留洞口模板及支撑体系设计18第5章 施工流程及施工做法185.1 梁、板模施工流程185.2 柱、墙模板施工流程185.3 模板工程施工方法18第6章 模板施工质量保证措施196.1 普通模板体系质量保证措施196.2 质量验收标准20 材料验收标准20 模板安装验收标准20第7章 模板拆除时间及安全保证措施227.1 模板拆除时间227.2 模板拆除的安全措施23第8章 成品保护措施24第9章 安全文明施工保证措施259.1 安全文明措施25 一般安全要求25 用电安全259.1.3 台风施工安全措施259.2 应急预3、案26 建立应急预案组织机构26 建立对内、对外的通讯网络26 应急预案启动条件27 重大危险源的应急救援方案27第10章 附件：计算书2910.1 依据规范2910.2 300mm厚墙体计算书30 墙模板基本参数30 墙模板荷载标准值计算31 墙模板面板的计算31 墙模板内龙骨的计算33 墙模板外龙骨的计算35 拉螺栓的计算3610.3 300*600mm梁计算书36 计算参数36 模板面板计算38 梁底支撑木方的计算40 托梁的计算41 立杆的稳定性计算42 基础承载力计算4310.4 500*1000mm梁计算书44 计算参数44 模板面板计算45 梁底支撑木方的计算47 托梁的计算484、 立杆的稳定性计算5010.4.6 基础承载力计算5110.5 150mm厚结构板计算书52 计算参数:52 模板面板计算53 支撑木方的计算54 托梁的计算55 立杆的稳定性计算荷载标准值57 立杆的稳定性计算58 基础承载力计算60第1章 编制依据（1）本项目施工组织设计；（2）本项目设计施工图纸；（3）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；（4）建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；（5）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）；（6）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；（7）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）；（8）5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；（10）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；（11）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；（12）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；（13）建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)： （14）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；（15）建筑施工计算手册江正荣著，中国建筑工业出版社；（16）建筑施工手册第五版，中国建筑工业出版社；（17）建设工程安全生产管理条例国务院令第393号；（18）建设工程质量管理条例国务院令第279号；（19）工程建筑标准强制性条文建设部建6、标2002219号文；（20）工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2013年版；（21）泉州市住建局关于印发泉州市建设工程安全文明标准化实施方案的通知；（22）房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集；（23）关于房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集部分内容修订的通知闽建建函2014137号；（24）设计计算采用中国建筑科学研究设计院PKPM施工安全验算软件。第2章 工程概况2.1 工程总体概况序号项目内容1工程名称安踏集团一体化产业园物流区1#车间、1#、2#、3#仓库、门卫房1工程2建设地点晋江陈埭品牌工业城（晋江沿海大通道与鹏青路交接处）3建设单位福建安踏物流信息科技有限公司4建筑面积7、188101.87平方米5设计单位上海勘测设计研究院建筑市政设计院6监理单位厦门翔禾建设监理有限公司7工期目标440日历天8项目整体三维图9工程简介本工程位于福建省晋江市晋江陈埭品牌工业城（晋江沿海大通道与鹏青路交接处）；总建筑面积188101.87平方米，其中，1#与2#仓库：单层自动化立体钢结构框架仓库，局部设有夹层，建筑面积分别为18059.1平方米和18276.4平方米，建筑高度24.275米 ；3#仓库单层非自动化钢结构框架仓库，局部设有夹层，建筑面积21434.81平方米，建筑高度17.375米；1#车间：3层多层钢结构框架厂房，建筑面积130954.5平方米，建筑高度23.9米。8、门卫房1，混凝土框架结构，建筑面积21平方米，建筑高度3.9米，门卫房2，混凝土框架结构，建筑面积80.4平方米，建筑高度3.9米。2.2 模板概况混凝土构件结构尺寸统计1#仓库部位尺寸（单位mm）承台1500*1500*1000、1800*1500*1000、1500*4000*1000、1500*4000*1100、4000*4000*1000、4182*3622*1000（三桩承台）、4482*3882*1000（三桩承台）、4532*3925*1000（三桩承台）、4732*3622*1000（三桩承台）、4331*3751*1100（三桩承台）、地梁350*400、350*700、39、50*500、600*700、400*700、900*700、700*600、600*600、350*600、1000*600、300*400一层梁300*800、400*1000、300*700、400*900、300*600、500*1000、400*1200、300*400、300*500、400*1050、400*1000、600*700、250*500、500*1200、500*1400、500*1500一层板150厚柱600*600、1500*1400、1150*1250、750*1000、800*1025、800*900、750*750、850*850、1100*1200、10010、0*1000、950*950、750*950、850*650、500*500、墙300厚2#仓库承台1500*1500*1000、1800*1500*1000、1500*4000*1000、1500*4000*1100、4000*1600*1000、4000*1875*1000、4000*4000*1000、4182*3622*1000（三桩承台）、4482*3882*1000（三桩承台）、4532*3925*1000（三桩承台）、4732*3622*1000（三桩承台）、地梁400*700、350*400、900*700、400*700、350*500、400*500、350*700、60011、*600一层梁300*800、400*1000、500*1000、600*700、400*900、400*1050、250*500、400*1200、300*600、300*700、300*400、400*800、600*1000、300*650、500*1200、500*1500、500*1400一层板150柱600*600、1500*1400、1150*1250、1250*1150、750*1000、800*1025、800*900、750*750、850*850、1100*1200、1000*1000、950*900、750*950、850*650、500*500、900*900、70012、*700墙300厚3#仓库承台1800*1800*1000、4000*4000*1000、1500*4000*1000、1800*4000*1000、2000*4000*1000、2200*4000*1000、4182*3822*1000（三桩承台）地梁800*600、400*700、350*500、350*400、350*600、一层梁400*1100、400*800、300*600、500*1000、400*1000、400*900、500*600、300*500、500*900、650*500、600*400、600*500、250*400、250*500、一层板150厚柱1200*1213、00*、1050*1100、1100*900、1200*950、950*1100、1100*1200、1100*1000、600*600、900*900、500*500、250*300、墙300厚1#车间承台1500*1500*1000、4000*4000*1000、4000*4000*1700、5100*5100*1000、5100*5100*1400、6500*4000*1400、6500*4000*1000、4182*3622*1000（三桩承台）、4932*4270*1200（三桩承台）、地梁400*800、400*1000、350*600、一层梁400*1050、350*800、3014、0*500、300*600、300*800、400*900、400*500、400*1600、400*1350、500*1000、350*1850、500*1200、400*1450、400*1850、300*400、500*1700、400*1200、300*760、400*1050、300*660、400*800、350*1200、350*1450、500*1450、500*1600、一层板150、250厚柱1300*1150、1250*1150、1250*1100、2400*1150、2400*1100、600*600、1300*1100墙300、250厚门卫1、门卫2承台1500*1515、00*600地梁250*450、250*500、200*400、300*450、250*400、200*350、一层梁200*450、250*450、250*500、200*400、300*450一层板120厚柱300*300、240*240、300*300第3章 施工准备3.1 模板选型结构位置模板及支撑体系备注地上部分梁、板、柱、楼梯等普通胶合木模板满堂脚手架支撑体系/地下部分无底板部分（地梁、承台）、墙普通胶合木模板脚手架支撑体系/3.2 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，编制模板专项施工方案，做好三级16、安全、技术交底工作，减少和避免施工误差。3.3 材料准备及要求（1）主材选用本工程使用扣件式钢管模板支撑架，不得使用烂模或起皮、脱层、掉角、翘曲变形的木模板，木模板制作安装应拼缝严密、棱角顺直。模板采用18mm厚胶合木模板。支撑体系使用外径48.3mm、壁厚3.6mm的焊接钢管，长有2000mm、3000mm、4000mm、5000mm、6000mm几种，另配有短钢管，供接长调距使用。钢管统一按48*3.0mm计算惯性矩、回转半径等截面特性。（2）材料要求1）钢管钢管应符合国家标准直缝电焊钢管BG/T13793或低压流体输送用焊接钢管BG/T3091中的规定，其质量应符合国家标准碳素结构钢（G17、B/T77000）中Q23F-A级钢管的规定。钢管选用A48.33.6mm，每根钢管的最大质量控制在25.8kg，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、结疤、错位、毛刺、压痕、硬弯和深的划痕，两端面切斜的偏差0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔，如钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件，对不符合要求的钢管禁止使用。使用符合要求的钢管前均进行刷油漆防锈防腐处理。2）扣件扣件为杆件的连接件，包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及各类附件等，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质18、量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm。扣件材质应符合国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告；就扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。3）木枋楞木：次楞采用50*100mm方木、主楞采用100*100mm方木；立杆下设置通19、长木垫板，长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm。4）顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（支托板厚度不小于5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），顶托与楞梁两侧间如有间隙，采用木楔必须楔紧，其螺杆直径3739mm，长度600mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm（直径为36mm），可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于300mm。（3）周转材料需求计划应根据本工程施工组织设提前做好模板、钢管支顶等周转材料的备料工作，分批分期进场。以满足现场施工材料需求，保证施工进度。3.4 机械、机具准备根据施工组织设计中施工机械需用量计划，做好施工机具的租赁和20、购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。序号机械设备名称型号规格数量备注1塔吊TC70354台用于1#车间承台、基础、地上结构及钢结构施工2塔吊MCT2003台用于1#车间承台、基础、地上结构及钢结构施工3塔吊TC60132台用于1#、3#仓库承台、基础、地上结构及钢结构施工4塔吊TC70132台用于1#、2#承台、基础、地上结构及钢结构施工5塔吊TC70302台用于2#、3#承台、基础、地上结构及钢结构施工7插入式振捣器ZN508台混凝土浇筑8平板振动器ZF55-106台混凝土浇筑9钢筋弯曲机GW4010台钢筋加工10钢筋切断机GQ4010台钢筋加工11钢筋调直机JK31021、台钢筋加工12直螺纹滚压机GYL-4010台钢筋加工13木工圆锯机MJ13410台模板加工、制作14单面压刨/8台模板加工、制作15台式平刨/8台模板加工、制作16台式电锯/8台模板加工、制作17手提式电钻/15台模板加工、制作18手提电锯/15台模板加工、制作19扭力板手/20把钢管架搭设20电焊机/5台钢管架搭设21经纬仪/2台测量工程22水准仪/3台测量工程23缴光铅垂仪/1台测量工程24钢卷尺50m 5把测量工程25钢卷尺5m10把测量工程26线锤1.5Kg15个测量工程27线锤2.5Kg15个测量工程3.5 劳动力准备根据开工日期和劳动力需用量计划，组织工人进场， 做好施工人员进场的22、安全、质量、防火、文明等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。序号职务或工种工人数量备注1专职安全员3人，持证上岗负责现场施工安全管理2施工员6人负责现场施工组织协调3质检员3人负责现场施工质量监督、检测、管控4架子班组60人负责立杆、扫地杆、水平杆、剪刀撑、U型顶托的搭设5模板班组120人负责木枋的铺设和模板的拼装6钢筋制作班组40人负责主筋和箍筋的机械制作7钢筋安装班组80人负责柱、梁、23、板钢筋的安装、绑扎8泥水班组24人负责浇筑混凝土9机械工16人负责材料垂直运输，混凝土运输等10测量工4人负责梁侧边线、钢管立杆位置线、标高的引测，施工的变形监测11电工4人负责现场临时用电12杂工20人负责混凝土浇筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护第4章 模板及支撑体系设计4.1 承台、地梁体系设计4.1.1 地梁模板搭设结构位置支撑体系设计地梁地梁模板采用18mm胶合模板，次楞采用50*100mm的木方，沿梁高500mm设置一道（梁高500mm，梁高上下各设置一道；梁高500mm，沿梁高均分设置300mm设置一道），主楞采用48.3x3.6mm的双钢管，沿地梁长度方向500设置一道，24、采用14的对拉螺栓拉结，对拉螺栓沿梁长和梁高500设置一道（梁高500mm，梁中设置一道，梁高500mm，沿梁高均分设置两道），同时在梁侧1200设置一道抛撑。备注：根据规范要求，结合本工程特点，在土方开挖时需进行放坡，边坡值（高：宽）暂定为1：1.25。4.1.2 承台模板搭设结构位置支撑体系设计承台承台模板采用18mm胶合模板，次楞采用50*100mm的木方，沿承台高度500mm设置一道，主楞采用48.3*3.6mm的钢管，沿承台边500设置一道，主楞上端（超出承台面）与水平钢管采用扣件进行拉结，同时在承台侧边1200设置两道斜撑（沿承台高度竖500设置一道）。备注：根据规范要求，结合本工25、程特点，在土方开挖时需进行放坡，边坡值（高：宽）暂定为1：1.25。4.2 柱、墙模板及支撑体系设计类型支模体系设计方形柱（1）主体矩形柱截面尺寸小于800*800，采用18mm厚木模板，现场拼装定型，双钢管抱箍加固450竖向均匀设置，最下一道柱箍据结构面200mm；竖向龙骨为50*100mm木枋300mm。为保证柱线角顺直，木枋条定位必须准确；为保证柱模的侧向刚度，在柱模两侧各设置一道双向,14对拉螺栓，居中设置。（2）柱截面大于800*800，采用18mm厚木模板，现场拼装定型，型钢450加固支撑，竖向龙骨为50*100mm木枋250mm。 地下挡墙外墙模板采用18mm厚木模板，竖向次背楞26、采用50*100mm木枋350mm；横向主背楞采用48.3*3.6双钢管支撑500mm，最下一道双钢管距结构面200mm；14止水对拉螺杆穿墙（外墙采用止水螺杆）500mm。剪力墙侧加23道斜撑，用扣件固定支撑于梁板满堂架上，外侧用钢管+U型顶托支撑于外部土体面层上，钢管间距1000*1000mm。如下图所示：14止水对拉螺杆（外墙） 4.3 普通梁、板模板及支撑体系设计（1）根据高大模板的相关规范内容规定并计算，得出板厚超过300mm的为超重板；另，本工程模板支撑架高度为3m以下，不存在超高梁、板的情况，但存在部分超重梁，具体的超重梁分布情况、模板选型及支撑体系设计需另外详见高支模专项施工方27、案。本方案只对普通梁、板进行设计。（2）特别说明：因本工程在承台、地梁顶面至一层梁板结构之间为架空层（有土方回填夯实：清除明浜、明塘面层淤泥土后回填素土，素土上填不小于700mm的碎砖渣滤水层至设计标高），架空层基础完成面标高控制在-2.7m。但因基础部分未施工垫层或结构板，为了保证结构梁、板的模板支撑体系的稳固，于立杆底部增设底托，并按原设计做法素土回填夯实后，需在支撑架立杆底部设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度不小于50mm的木垫板（高支模区域立杆底部基础处理方式另见高支模专项施工方案）。4.3.1 普通梁模板及支撑体系设计梁类型支模体系设计b300，且h600梁支撑立杆2道，28、立杆纵向间距（跨度方向）1.2m，立杆横向间距（截面方向）0.6m，横杆的步距h=1.00m；梁底2根50*100mm木枋作次楞，主楞采用100*100mm木枋间距1.2m，用U型顶托顶牢；梁侧次楞用50*100mm木枋间距400mm，主楞采用100*100木枋，加设一道A14对拉螺杆；梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。支模板时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。示意图如下： 图示 300b600（600h1000）梁支撑立杆2道，立杆纵向间距（跨度方向）1.0m，立杆横向间距（截面方向）0.6m，横杆的步距h=1.00m；梁底4根50*100mm木枋作次楞，主楞采用100*10029、mm木枋间距1.0m，用U型顶托顶牢；梁侧次楞用50*100mm木枋间距400mm，主楞采用100*100木枋，加设2道A14对拉螺杆；梁底用步步紧将侧模锁牢，步步紧间距350mm。支模板时按规定将梁板起拱，按跨度的13起拱。示意图如下：图示 4.3.2 普通结构板模板及支撑体系设计板类型支模体系设计一般砼板（1）模板采用18mm厚胶合木模板；（2）50 mm*100mm木枋作次龙骨间距250mm布置；（3）48.3*3.6mm钢管搭设扣件式满堂架立杆间距1200mm布置（板厚为200mm及以下），水平横杆步距为1000mm。其余板厚的满堂架立杆间距1000mm。4.4 后浇带模板及支撑体系设30、计类型支模体系设计后浇带模板后浇带梁板模板支撑架必须保证每边各3排及以上立杆支撑，且该位置处立杆直至后浇带浇筑完成后混凝土强度达到100%方可拆除。在未进行浇筑前，后浇带两边各设砖砌式挡水坎，防止雨水锈蚀钢筋。再用九层板进行封闭隔离，确保不被工人踩踏或上层模板木方直接砸到钢筋。 备注后浇带区域模板支撑立杆底部基础处理方式同本节4.3第（2）点。4.5 电梯井模板及支撑体系设计类型支模体系设计电梯井模板电梯井基坑内侧采用胶合木模板，50mm*100mm木枋，间距250300mm，48.3*3.6mm钢管支撑，钢管支撑间距600*600（双向设置），钢管两端用顶托支撑固定。模板底部用A14钢筋支撑31、并固定吊模。详细如图。图示 4.6 楼梯模板及支撑体系设计类型支模体系设计楼梯模板采用18mm厚木模板，50*100mm木枋，48.3*3.6钢管立柱+托梁支撑。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，吊装加工好的踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。图示 1-楞木；2-顶托木枋；3-立杆；4-纵横斜拉杆；5-纵横水平杆；6-顶托；7-底模；8-木楔(用小木块将木楔与木枋固定)备注部分户外楼梯落在基础填土层上，该区域内的模板支撑立杆32、底部基础处理方式同本节4.3第（2）点。4.7 预留洞口模板及支撑体系设计类型支模体系设计预留洞口模板混凝土墙预留洞口模板采用木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板。图示第5章 施工流程及施工做法5.1 梁、板模施工流程5.2 柱、墙模板施工流程5.3 模板工程施工方法满堂架搭设满堂架搭设应放线抄平，梁立杆每排间距按设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固，且纵横向剪刀撑必须按要求搭设，剪刀撑应纵横向搭设，每6m设置一道，由底到顶全高设置。墙侧模板支设墙模板使用前必须刷涂水质脱模剂。模板支设前应进行木工翻样，将墙模板根据所在部位编号标记，并根据模板设计钻好螺杆孔；模板脚部在墙钢筋上焊接限位钢33、筋；模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装。墙模板应先将墙体一面模板就位后临时固定，将对拉螺杆安装在一面模板螺杆孔上，再将另一面模板根据对拉螺杆孔对孔安装上墙，模板临时固定后，根据支模要求将背枋钉在模板上；然后根据对拉螺杆安装模板钢管横楞，钢管横楞应平直美观。并及时上紧螺杆山型卡固定钢管横楞，加山型卡固时可将模板截面拉紧35mm；模板支设必须全高吊线拉紧山型卡，校正垂直度。柱侧模板支设柱侧模板：柱模板支设前必须刷涂水质脱模剂；模板支设前应进行木工翻样，将柱模板根据所在部位编号标记；模板支设时根据楼板所弹模板边线，压线由下而上安装；相邻模板拼接部位，采用50mm*100mm木枋背方顶牢34、拼接边；柱模板就位后，将50*100背方根据支模要求安装在模板上，木枋间距应根据模板边长均匀分布，采用钢管抱箍夹紧，及时上紧抱箍螺杆山型卡，山型卡加固时可将模板截面拉紧35mm；柱模板支设时要求全高吊线，校正垂直度。梁模板支设对框架主梁模板，梁侧模板应待主梁钢筋绑扎完成后支设；梁高较大模板，设对拉螺杆拉结模板；梁柱墙模板交接处，先在墙柱模板位置留出梁截面开口，梁模板压墙柱模板支设；梁板平面模板压梁侧立面模板支设；梁侧模板压梁底模板支设；梁模板底部顶撑采用双扣件顶撑。梁模板支设应先根据楼板弹线，吊线安装梁模板底模，梁底木枋须立放横向铺设；两侧模板桩梁底模板安装就位固定后安装，梁高大于900mm的35、梁侧模应在梁内钢筋绑扎后，再支设侧模。梁模板阳角应设50 *100 mm木枋顶牢；如梁模板采用对拉螺杆加固时，梁侧模板安装可参照墙侧模板支设，梁模板加固应加设钢管斜撑将梁模板与满堂架连接。板模板支设满堂架搭设完成后，应进行满堂架验收，通过后方可支设楼板模板，根据满堂架抄平标高确定木枋下钢管横楞及木枋标高，木枋应立放在钢管横楞上；楼板模板采用木模板，模板应根据楼板边线下料拼装；楼板模板与梁交接边应压住梁侧模板，模板拼缝宽度不得超过1.5mm；楼板模板拼接时应尽可能使用整块模板，如遇宽度不足处，应将窄边拼缝留置在板跨中部，梁边柱边等为保证美观宜采用整块模板；对拼缝过大处采用铝皮粘贴封堵。预埋件预埋36、件埋设前应根据每层结构板面控制轴线重新放线，不得依模板边定位预埋件；预埋件就位应挂线抄平就位，固定采用将埋件锚脚与结构钢筋焊接牢固或采用短钢筋将埋件钢板固定的结构钢筋上；结构侧面埋件应在支模前将埋件固定在钢筋上，吊线安装，保证埋件进出位置。预留孔洞、门洞预留孔洞应在支设模板前在结构楼面和模板上弹出预留孔洞边线，再安装模板，孔洞模板边应对撑牢固，支承点间距不大于600 mm；对撑可使用顶撑钢管调节；洞口模板支设完成后，应检查洞口尺寸和标高，并测量对角校核。一次性高强螺栓孔处理模板拆除以后，在螺杆根部，将墙体砼人工打凿一个深15-20mm的小坑；用气割齐坑底割除露在墙体以外部位的螺栓；用1：2.537、的水泥砂浆补平小坑至墙面。第6章 模板施工质量保证措施6.1 普通模板体系质量保证措施在模板体系的选择上，需要突出保证质量，且方便施工、迅速快捷。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。现浇多层或高层房屋和构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：阴阳角采用钢木组合定型模板，保证阴阳角不漏浆，形状规整，线条流畅；楼梯采用封闭式整体支模，确保楼梯施工质量；在模板工程细部处理、防水止水等方面采取保证质量措施密肋梁侧面胀出，梁身不顺直，梁底不平：防治的方法是，模板支架系统应有足够的强度、刚度和稳定；支柱底脚应垫通长脚38、手板，并应支撑在竖实的地面上；模板下端和侧面应设水平和侧向支撑，以补足模板的刚度；密肋梁底楞应按设计和施工规范起拱；支撑角钢与次楞弹平线安装，并销固牢靠。单向密肋板底部局部下挠防治的方法是：模板安装应由跨中向两边安装，以减少模板搭接长度的累计误差。安装后要认真调整模板搭接长度，使其不得小于10cm，以保证接口处的刚度。密肋梁轴线位移，两端边肋不等：防治的方法是，主楞安装调平后，要放出次楞边线再安装次楞，并进行找方校核。安装次楞要严格跟线，并与主楞连接牢靠。模板安装不严密：这是模板加工的负公差所致。认真检查模板安装缝隙，钉塑料条或橡胶条补严。6.2 质量验收标准6.2.1 材料验收标准模板结构或39、构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。6.2.2 模板安装验收标准（1）预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度10，0预留洞中心线位置10尺寸10，0（2）现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检测方法轴线位置5尺量底模上表面标高5经纬仪或吊线、尺量截面内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4、-5尺量楼梯相临踏步高差5尺量层高垂直度柱、墙层高不大于6m8经纬仪或吊线、尺量柱、墙层高大于6m10经纬仪或吊线、尺量40、相邻两板表面高低差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺检查（2）0.0m以下模板施工距护坡桩边及上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放于基槽（坑）土壁上。斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支于土壁的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装。在有斜支撑的位置，应于两侧模间采用水平撑连成整体。（3）柱模板应符合下列规定：现场拼装柱模时，应适时按设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，严禁将大片模板系于柱子钢筋上。待四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，41、应立即自下而上安装柱箍。若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上设不得少于两根斜撑或水平撑。斜撑与地面的夹角宜为4560，下端尚应有防滑移的措施。角柱模板的支撑，除满足上款要求外，还应在里侧设置能承受拉、压力的斜撑。（4）墙模板应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时，应自下而上进行，必须在下一层模42、板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。当采用预拼装的大块墙模板进行支模安装时，严禁同时起吊两块模板，并应边就位、边校正、边连接，固定后方可摘钩。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm 处牢固地满铺一层脚手板。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随时拆换支撑或增加支撑。当钢楞长度需接长时，接头处应增加相同数量和不小于原规格的钢楞，其搭接长度不得小于墙模板宽或高的15%20%。拼接时的U型卡应正反交替安装，间距不得大于300mm；两块模板对接接缝处的U型卡应满装。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须43、坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。第7章 模板拆除时间及安全保证措施7.1 模板拆除时间（1）底模拆除时的混凝土强度要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100（2）模板拆除必须执行严格的拆模工作程序，并按要求填写拆模申请单。（3）后浇带位置左右2跨模板支撑必须保留，与后浇带模板一起等到结构强度达到100时才可以拆除。在现场留置同条件养护试块，以44、混凝土同条件养护试块强度作为模板拆模依据。（4）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（5）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7.2 模板拆除的安全措施（1）梁板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。（2）柱模应分片拆除，自上而下拆除柱箍及竖楞，拆除后清洗干净后刷除锈剂或脱模剂备用。（3）拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。（4）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。（5）拆除模板时，严禁用铁棍45、或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩吊至地面。（6）严禁作业人员在悬臂构件边缘敲拆下面的底模。（7）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。（8）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。（9）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。（10）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。（11）拆除46、过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。（12）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（13）拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。（14）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。（15）在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。第8章 成品保护措施（1）在层高1/2处左右的支架系统的水平栏杆上宜固47、定一层水平安全网，用于防止人员坠落，同时，拆模板时，使之坠入安全网，保护模板。（2）拆除模板壳要用小撬棍，以木楞为支点，先撬模板相对两侧边中点，模板松动后，依然以木楞为支点，撬模板底脚的内肋，轻轻撬掉模板。切忌硬撬或用铁锤硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土为支点进行撬动，以保护模板和密肋混凝土。（3）吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。（4）要严格遵循混凝土强度达到10MPa时方可拆模板；肋跨8m时，混凝土强度必须达100%方可拆除支柱。（5）模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口处必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。（6）工作面已安装48、完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。（7）模板拆卸应与安装顺序相反，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。（8）模板拆后及时清理，木模板面板破损处用铁腻子修复，并在修复腻子上刮用两遍清漆，以免在混凝土表面留下痕迹；钢模板用棉丝沾养护剂均匀涂擦表面，以便周转。穿墙螺栓、螺母等相关零件也应清理、保养。第9章 安全文明施工保证措施9.1 安全文明措施9.1.1 一般安全要求进入施工49、现场要正确佩戴安全帽，高空作业正确佩带安全带，严禁上下抛摔物品，现场严禁吸烟，严禁酒后作业。9.1.2 用电安全 振捣和拉线人员必须穿胶鞋戴绝缘手套，以防触电；作业转移时，电动机地电源线保持足够地长度和松度，严禁用电源线拖拉振捣器；电源线路要悬空移动，注意避免电源线与地面和钢筋相摩擦及车辆的碾压，经常检查电源线的完好情况，发现破损立即进行处理；作业后，必须切断电源。9.1.3 台风施工安全措施 （1）落实塔吊、电器等防台风措施。塔吊、脚手架、工地围墙等易兜风的设施要按相关技术要求进行防大风处理，多加侧面支撑，防止倒塌和脱落；作业吊篮要落地；用电设施和线路要逐一检查，防止漏电和短路，对松散线路进50、行绑扎加固。（2）台风到来前严格按规定停止作业。台风橙色预警信号发布后，要停止施工和高空作业。作业人员要减少户外停留时间，特别注意不可在工地围墙下躲风避雨。（3）特殊情况下在高空作业突然来大风或台风来临时，施工人员不能及时下来躲避，要充分利用好安全带，把安全带牢牢系挂在牢固的结构上面，确保安全帽的紧固性，必要时双手紧抱钢构件或躲在设备挡风侧系挂好安全带，一定要就近寻找避风点，很多没有经历过台风的施工人员千万不要过于慌乱，要保持镇定。（4）清理现场临时用电箱，或对难以搬离的采取钢丝绳斜拉筋固定，台风来临时一定要切断现场施工总电源。（5）加强工地排水，确保管网畅通。 各建设工地要对周围的排水管道进51、行清理，确保排水畅通，减少台风期间工地积水；深基坑工程要特别关注，加强监测，防止发生意外事故。（6）施工现场班房、办公室及时采用钢丝斜拉筋固定。台风来临前确保所有人员撤离施工现场。（7）台风来时，严禁进行设备吊装，结构安装，砼浇筑，管道焊接、安装等工作。（8）必须进行砼浇筑时，应用两倍的草袋进行防护，并确保压牢。（9）施工现场的机具设备棚库应重新固定，棚库上面和周围的瓦楞板要绑扎牢固。吊车应收杆、收腿开出装置，放在安全的地方。（10）现场的铁皮、木板、石棉瓦等易被大风吹起的东西应打扫干净，材料设备摆好放牢，预制场地照明、动力电缆应敷设好，固定牢固预防被台风吹断，发生漏电触电事故。（11）材料库52、房和露天库应提前进行检查，若有缺陷要马上进行修整，露天库的材料要摆放整齐，易损物件应放入库房保管，较轻的物品用重物压好，或用铁丝捆牢。9.2 应急预案模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：9.2.1 建立应急预案组织机构公司成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：项目技术负责人，安全总监，生产经理，材料负责人；组员：技术员、施工员、质检员、安全员、材料员、保安员为队员。名称联系方式职务备注项目经理组长现场总指挥，调动应急救援小组展开行动；生产经理18649647775副组长组织53、人员现场展开应急救援行动，现场人员急救，组织伤员送医院急救。安全总监副组长组织现场警戒；组织保护紧急疏散；组织保护事故现场及相关数据信息； 技术负责人副组长与公司及外部联络；接受政府的指令和调动。物资负责人副组长组织现场人员急救，组织伤员送医院急救。其他管理人员/组员各组员根据所属部门配合各副组长开展应急救援行动。组员组员9.2.2 建立对内、对外的通讯网络项目部应在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话。社会救援及报告电话见下表：急救电话120公安局110火警电话1199.2.3 应急预案启动条件在模板施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：（1）54、在施工过程中，造成伤害事故的；（2）模板火灾；（3）浇筑混凝土时模板支架明显位移；（4）模板坍塌；（5）台风出现时。9.2.4 重大危险源的应急救援方案（1）高处坠落的物体打击事故应急救援方法1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清楚伤病人员口鼻内的泥沙、呕吐物、血块和其他异物，保持呼吸道通畅等。3）检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就55、地取材，可用加压包扎，上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。6）车辆一到立即就近送往医院。7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。8）总结经验教训，教育职工。（2）触电事故应急救援方法1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导56、电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4）触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6）总结经验教训，教育职工。（3）机械伤害应急救援方法1）一旦发生机械伤害事故后，项目部立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急救援组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3）车辆一到立即就近送往医院。4）事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。5）57、总结经验教训，教育职工。（4）模板、脚手架坍塌应急救援方法1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪，受伤。了解事故发生前该区域施工人员的状况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。2）挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止机械设备对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短的时间内将被埋人员抢救出来。3）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警，并做好救护车辆引导。4）在专业医疗人员到达58、前由现场伤员救护组对受伤人员进行简单救助。5）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。6）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。7）伤口止血且使用止血带。8）切忌对压伤进行热敷或按摩。9）事故调差组进行事故调查，责任分析并形成调差报告上报上级主管部门。10）总结经验教训，教育职工。（5）火灾事故应急救援方法紧急状况响应步骤：1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；2）现场救护组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组，3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；4）报警时要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5）59、拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6）接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；7）安全部组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8）安全部安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生，9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组，10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生，12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救，13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救，14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑60、救，在扑救产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；15）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命与不顾。16）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗。17）值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决。18）事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案，事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。第10章 附件：计算书10.1 依据规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑61、结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-200810.2 300mm厚墙体计算书10.2.1 墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度4000mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距350mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚62、度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图10.2.2 墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.563、00m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。10.2.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.85m。荷载计算值 q = 1.224.3003.850+1.4064、5.4003.850=141.372kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 385.001.801.80/6 = 207.90cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 385.001.801.801.80/12 = 187.11cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=19.792kN N2=54.428kN N3=54.465、28kN N4=19.792kN最大变形 V = 0.847mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 1.73110001000/207900=8.326N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=329688.0/(23850.00018.000)=0.643N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.847mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!10.2.66、4 墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3524.30+1.40.355.40=12.852kN/m；挠度计算荷载标准值q=0.3524.30=8.505kN/m；内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.822kN经过计算得到最大变形 V= 0.060mm内龙骨的截面力学参数:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 67、W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.300106/83333.3=3.60N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33525/(250100)=1.058N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要68、求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.060mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!10.2.5 墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.108mm最大支座力 Qmax=10.590kN抗弯计算强度 f = M/W =0.519106/8982.0=57.78N69、/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!10.2.6 拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.590对拉螺栓强度验算满足要求!综上，侧模板计算满足要求！10.3 300*600mm梁计算书170、0.3.1 计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.00m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度0.80m。顶托采用木方: 100100mm。梁底承重杆按照布置间距100,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重271、5.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.15m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.360m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.60+0.50)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.000.60+0.71.402.00=22.210kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最72、大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 。计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.0000.1500.5001.200=2.734kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。10.3.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6001.200=18.00073、kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.200(20.600+0.300)/0.300=3.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3001.200=0.720kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3518.000+1.353.000)=25.515kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.720=0.635kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W =74、 bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.145kN N2=4.145kN最大变形 V = 0.623mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.33410001000/64800=5.154N/mm2面板的抗弯强度75、设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34144.0/(21200.00018.000)=0.288N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.623mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!10.3.3 梁底支撑木方的计算梁底木方计算：按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.145/1.200=3.454kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.454=2.48776、kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.454=4.559kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.497106/83333.3=5.97N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.677、ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32487/(250100)=0.746N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.625kN/m。最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.6251200.04/(1009000.004166667.0)=0.983mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!10.3.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计78、算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)；经过计算得到最大支座 F= 6.489kN；经过计算得到最大变形 V= 0.318mm；顶托梁的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截79、面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算：抗弯计算强度 f = M/W =0.819106/166666.7=4.91N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算：截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=36478/(2100100)=0.972N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.318mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!10.3.5 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它80、包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.489kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1452.450=0.433kN N = 6.489+0.433=6.922kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.00m； l0 计算长度，取1.000+20.200=1.400m； 长细比，为1400/16.0=881、8 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.679；经计算得到=6922/(0.679424)=24.040N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.00m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m82、；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.0001.000/10=0.020kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=6.489+0.91.20.356+0.90.91.40.020/1.200=6.941kN经计算得到=6941/(0.679424)+20000/4491=28.652N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!10.3.6 基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 19.23 N 上部结构83、传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.92 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.36 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00地基承载力的计算满足要求!综上，模板支撑架计算满足要求！10.4 500*1000mm梁计算书10.4.1 计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，梁截面 BD=500mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.084、0m，立杆的步距 h=1.00m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.00m。顶托采用木方: 100100mm。梁底承重杆按照布置间距200,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值4.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。地基承载力标准值16085、kN/m2，基础底面扩展面积0.360m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.00+0.50)+1.404.00=36.200kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.001.00+0.71.404.00=37.670kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.000086、.1500.5001.000=2.278kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。10.4.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0001.000=25.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5001.000(21.000+0.500)/0.500=2.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的87、荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.000)0.5001.000=2.000kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3525.000+1.352.500)=33.413kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.982.000=1.764kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中88、：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.095kN N2=7.140kN N3=7.140kN N4=2.095kN最大变形 V = 0.049mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.11410001000/54000=2.111N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33666.089、/(21000.00018.000)=0.306N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.049mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!10.4.3 梁底支撑木方的计算梁底木方计算:按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 7.140/1.000=7.140kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0007.140=4.284kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0007.140=7.854kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为90、: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.714106/83333.3=8.57N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34284/(250100)=1.285N/mm2截面抗剪强度设91、计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.042kN/m 。最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.0421000.04/(1009000.004166667.0)=0.910mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!10.4.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载92、标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 11.567kN经过计算得到最大变形 V= 0.588mm顶托梁的截面力学参数为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.643106/166666.7=9.86N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小93、于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=39267/(2100100)=1.390N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.588mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!10.4.5 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.567kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1582.450=0.494、70kN N = 11.567+0.470=12.037kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.00m； l0 计算长度，取1.000+20.300=1.600m； 长细比，为1600/16.0=100 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；经计算得到=12037/(0.588495、24)=48.294N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.00m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.0001.000/10=0.026kN.m； Nw 考虑风荷载时，96、立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=11.567+0.91.20.387+0.90.91.40.026/1.000=12.066kN经计算得到=12066/(0.588424)+26000/4491=54.091N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!10.4.6 基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 33.44 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.04 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.36 fg 地基承载力设计值 (97、kN/m2)；fg = 64.00地基承载力设计值应按下式计算: fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00地基承载力的计算满足要求!综上，模板支撑架计算满足要求！10.5 150mm厚结构板计算书10.5.1 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.00m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方501098、0mm，间距250mm，木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100100mm木方。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.360m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.15+0.50)+199、.402.50=8.600kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.000.15+0.71.402.50=7.513kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。10.5.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1501.200+0.5001.200=5.100kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.200=3100、.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经101、计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06510001000/64800=0.995N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.100+1.43.000)0.250=1.548kN截面抗剪强度计算值 T=31548.0/(21200.00018.000)=0.108N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.1002504/(100600058102、3200)=0.039mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!10.5.3 支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1、荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.250=0.938kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1 = 1.200.938+1.200.125=1.275kN/m活荷载 q2 = 1.400.625103、=0.875kN/m计算单元内的木方集中力为(0.875+1.275)1.200=2.580kN2、木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.580/1.200=2.150kN/m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.150=1.548kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.150=2.838kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/104、12 = 416.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.310106/83333.3=3.72N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31548/(250100)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小105、横杆间距)得到q=1.063kN/m。最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.0631200.04/(1009000.004166667.0)=0.398mm木方的最大挠度小于1200.0/250，满足要求!10.5.4 托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.838kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.109kN经过计算得到最大变形 V=106、 1.078mm顶托梁的截面力学参数:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.674106/166666.7=10.04N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37956/107、(2100100)=1.193N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.078mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!10.5.5 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1682.450=0.412kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5001.2001.200=0.720kN(3)钢筋混凝土楼板108、自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.2001.200=5.400kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.532kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ10.5.6 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.88kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆109、的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.110、30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.058,l0=3.328m； =3328/16.0=208.672 允许长细比=180.668 210 长细比验算满足要求! =0.168 =12646/(0.168423.9)=178.047N/mm2a=0.5m时，u1=1.489,l0=3.440m； =3440/16.0=215.648 允许长细比=186.708 210 长细比验算满足要求! =0.157 =12646/(0.157423.9)=189.615N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=181.903N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u111、2=2.903,l0=3.353m； =3353/16.0=210.241 允许长细比=182.027 210 长细比验算满足要求! =0.164 =12878/(0.164423.9)=185.243N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： MW=0.91.4Wklah2/10其中：Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.00m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.22112、51.2001.0001.000/10=0.034kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2006.338+1.4003.600+0.91.4000.034/1.200=12.682kN非顶部立杆Nw=1.2006.532+1.4003.600+0.91.4000.034/1.200=12.914kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.058,l0=3.328m； =3328/16.0=208.672 允许长细比=180.668 210 长细比验算满足要求! =0.168 =12682/(0.168423.9)+34000/4491=186.125N/mm2a113、=0.5m时，u1=1.489,l0=3.440m； =3440/16.0=215.648 允许长细比=186.708 210 长细比验算满足要求! =0.157 =12682/(0.157423.9)+34000/4491=197.726N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=189.992N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.903,l0=3.353m； =3353/16.0=210.241 允许长细比=182.027 210 长细比验算满足要求! =0.164 =12914/(0.164423.9)+34000/4491=193.332N/m114、m2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。10.5.7 基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 35.77 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.88 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.36 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 64.00地基承载力设计值应按下式计算: fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 160.00地基承载力的计算满足要求!综上，模板支撑架计算满足要求！