1、崇明东滩启动区市政道路（一期）工程（二标段）桥梁上部结构模板支架工程专项施工方案上海城建（集团）公司崇明东滩启动区市政道路（一期）工程（二标段）项目部2012年10月8日目 录1、 工程概况11.1 施工概况11.2 编制依据51.3 工程地质条件51.4 工程水文及气象条件81.5 施工特点与难点82 施工总体部署92.1施工总平面布置92.2 满堂脚手架施工部署92. 3 支架类型设计103 脚手架搭设施工123.1 材料构配件要求123.2 脚手架设计及构造要求133.3 安全防护要求144 脚手架施工154.1 脚手架施工程序154.2 脚手架施工工艺184.3 脚手架拆除技术措施212、5 箱梁底模板支撑架预压235.1支撑架预压目的235.2支撑架预压布置235.3预压相关数据245.4预压方法245.5沉降观测方式246、箱梁模板安装施工256.1模板安装前的准备工作256.2模板安装技术措施256.3模板施工工艺266.4模板的拆除276.5模板安拆安全措施287 质量管理措施297.1 质量管理网络297.2 验收计划及标准297.3 分部分项工程质量保证措施308 安全管理措施328.1 安全管理网络328.2 检查及监控要求328.3 分部分项工程安全技术措施339 文明施工及环境保护349.1 文明施工及环境保护管理网络349.2 文明施工具体措施359.3 环3、境保护措施3510 应急管理措施3610.1 应急组织管理网络3610.2 现场应急处置预案3711 资源配置计划3911.1 施工进度计划3911.2 材料设备计划4011.3 劳动力计划4112 Z1路南段横4河桥支架受力计算书4312.1 脚手架布置图4312.2箱梁底板模板计算4612.3箱梁腹板模板计算5212.4腹板墙模板计算5712.5地基承载力计算6313 Z1路南段启动区桥支架受力计算书6413.1 脚手架布置图6413.2箱梁底板模板计算6713.3箱梁腹板模板计算7313.4腹板墙模板计算7813.5地基承载力计算8414 Z1路北段89塘河桥支架受力计算书8514.1 4、脚手架布置图8514.2箱梁底板模板计算8614.3箱梁腹板模板计算9214.4腹板墙模板计算9714.5地基承载力计算10315 Z1路北段南横引河桥支架受力计算书10515.1 脚手架布置图10515.2箱梁底板模板计算10815.3箱梁腹板模板计算11315.4腹板墙模板计算11815.5地基承载力计算1231、 工程概况1.1 施工概况 设计概况本工程位于上海市崇明东滩启动区。工程范围主要为东滩启动区内4条规划道路：Z1路北段、Z1路南段、S1路和S2路。根据设计，在规划道路上共有14座新建桥梁，其中有9座单跨的变截面预应力混凝土现浇简支箱梁桥、1座3跨的等截面预应力混凝土现浇连续箱梁5、桥、3座3跨的变截面预应力混凝土现浇连续箱梁桥和1座5跨的变截面预应力混凝土现浇连续箱梁桥。桥梁上部结构的基本情况如下表所示：路名序号桥 梁名 称跨径组合(m)箱梁结构型式箱 梁截面形式桥 面宽度(m)箱梁高度（m）Z1路北段189塘河桥三跨一联18+20+18单箱单室四幅等截面现浇连续梁8.71.42南横引河桥五跨一联30+30+40+ 30+30单箱四室双幅变截面现浇连续梁18.15.9972.2083纵3河桥简支梁17单箱四室双幅变截面现浇简支梁16.41.7801.1914纵4河桥简支梁17单箱四室双幅16.41.7801.191Z1路南段5横4河桥简支梁30单箱四室双幅变截面现浇简支6、梁16.42.4821.6426纵10河桥简支梁17单箱四室双幅16.41.7801.1907启动区河桥三跨一联20+30+20单箱四室双幅变截面现浇连续梁16.43.82518018团旺河桥三跨一联30+35+30单箱四室双幅16.43.8661.973S1路9横4河桥简支梁22单箱7室单幅变截面现浇简支梁301.8101.30010横2河桥简支梁30单箱7室单幅302.1201.75911横5河桥简支梁17单箱7室单幅301.7351.12112启动区河桥三跨一联20+30+20单箱7室单幅变截面现浇连续梁303.6301697S2路13纵5河桥简支梁17单箱7室单幅变截面现浇简支梁3017、.6301.09014纵4河桥简支梁17单箱7室单幅301.6301.090特征桥梁的箱梁结构形式除Z1路北段89塘河采用等截面连续箱梁外，其余桥梁全部采用变截面箱梁。其中：Z1路北段南横引河桥箱梁底线形采用悬链线形，其余桥梁箱梁底采用椭圆线形。变截面箱梁底部最低标高均为+3.9m。变截面箱梁在每一墩台顶面设凹槽，箱梁底部对应部位设钢筋混凝土嵌入式榫头。保证桥梁在顺桥向自由伸缩。 简支箱梁桥的结构形式 Z1路北段纵4河桥立面布置示意图 2.5.2 单箱4室箱梁断面图Z1路北段（89塘河桥除外）、Z1路南段桥梁的根据道路横断面布置要求，采用2幅独立桥梁。标准桥宽每幅16.5m，单幅采用单箱四室断8、面。腹板最大厚度为45cm，最小厚度为25cm。箱梁顶板厚度均为23cm，底板厚度度墩台顶处最大，逐渐向跨中变薄，跨中处最小厚度为23cm。 Z1路北段纵4河桥桥台顶箱梁横截面图 Z1路北段纵4河桥跨中箱梁横截面图2.5.3 单箱7室箱梁断面图S1路、S2路根据道路横断面布置要求，采用整体单福桥布置，桥面宽30m，箱梁采用单箱七室断面。腹板最大厚度为45cm，最小厚度为25cm。箱梁顶板厚度均为23cm，。底板厚度度墩台顶处最大，逐渐向跨中变薄，跨中处最小厚度为23cm。 S1路启动区河桥墩顶箱梁横截面图 S1路启动区河桥跨中箱梁横截面图 2.5.4单箱单室箱梁断面图Z1路北段89塘河根据道路9、横断面布置要求，采用独立的4座桥，箱梁采用单箱单室断面。腹板最大厚度为60cm，跨中处为35cm。箱梁顶板厚度均为23cm，底板厚度度墩台顶处为40cm，逐渐向跨中变薄，跨中处最小厚度为23cm。 Z1路北段89塘河桥墩台顶箱梁横断面图 Z1路北段89塘河桥跨中箱梁横断面图 桥址现状除89塘河、横四河、团旺河为现有河道外，其余桥梁的位置均为陆地。施工顺序为先造桥，再开挖河道。陆地的地表标高在3.1m3.3m之间，表层土为吹填土：主要以粘质粉土为主，局部夹多量粘性土，土质松散且不均匀，厚度约2m厚，根据地质勘查报告，地基承载力为5055kPa；地下2m15m均为砂质粉土，根据地质勘查报告，地基承10、载力为100kPa。89塘河、横四河现有河道宽15m，河道常水位2.6m，河床底标高1.5m。淤泥深度1.0米左右。2条河道的两端均与外围河道连通。经崇明县水务局同意，在桥位处埋设2根DN1000的混凝土管作为导流管后，可以对河床淤泥清除后回填。然后搭设满堂支架进行上部结构的施工。河底淤泥承灰黑色，呈流塑流动状，含大量黑色有机质及腐植物，淤泥底下为砂质粉土或夹粘质粉土，根据地质勘查报告，地基承载力为100kPa。团旺河为为崇明县的外围主河道，而且位于团结沙水闸附近，施工时不能截流。涉及水中施工，所以Z1路南段团旺河桥单独编制专项施工方案1.2 编制依据 设计文件 崇明东滩启动区市政道路（一期）11、工程（二标段）桥梁施工图纸 规范及标准钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-2004建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)建筑施工模板安全技术规范GJG 162-2008建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)混凝土结构工程质量验收规范GB 50204-2002（2011版）钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T1942009）公路桥涵施工技术规范JTG TF50-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号 参考文献建筑施12、工计算手册中国建筑工业出版社1.3 工程地质条件本工程所在地属三角洲冲积平原，属河口、砂嘴、砂岛地貌类型。根据地质勘查报告，拟建场地在深度70.44m范围内的地基土属第四纪全新世（Q4）及上更新世（Q3）滨海河口相、浅海相、溺谷相和沼泽相沉积层，主要由粘性土、粉性土及砂土组成。按其沉积年代、成因类型及其物理力学性质的差异，可划分为6个主要土层，其中第、第、第、第层可各划分为若干亚层或次亚层。根据拟建工程地基土的成因、年代和性质、特征，把地基土综合归纳为四个主要层组：表层土组：主要为表层吹填土及浜淤泥。（1）第0-1层浜土，系拟建场地内团旺河等河流水底淤泥（小河流及排水沟区域该层厚度较薄），灰黑13、色，呈流塑流动状，含大量黑色有机质及腐植物。（2）第0-2层吹填土（粘质粉土夹粉质粘土）在拟建场地遍布，系20世纪90年代初期围海造地吹填形成，受吹填土源、吹填工艺的影响，吹填土的组成和性质有区别，主要以粘质粉土为主，局部夹多量粘性土，土质松散且不均匀。浅部层组：平均深度约在2.015.0m。（3）第3-1层灰色砂质粉土，在拟建场地遍布，成因类型为滨海河口相沉积，呈松散稍密状态，在拟建场地不同区域其土性存在一定差异，夹粘质粉土、粉砂及层状粘性土，局部区域在深度714m间夹多量淤泥质粘性土。中部层组：平均深度在约15.046.0m。（4）第层淤泥质粘土，在拟建场地遍布，含云母、有机质，夹薄层粉砂14、，土质较均匀。（5）第层，厚度大，根据土层土性不同把该层分为第1层粘性土、第2层粉性土2个亚层，其中第1层又划分为2个次亚层（第1-1及第1-2层）。第1-1层粘土，层顶埋深约20.0m左右，平均厚度约18m，含云母、有机质、腐植物，土质较均匀。第1-2层粉质粘土夹粘质粉土，层顶埋深约37.040.0m，夹多量薄层砂质粉土、粉砂，土质不均匀。第2层砂质粉土夹粉质粘土，夹薄层粘性土，局部夹多量粉砂，呈中密状态，土质不均。局部区域厚度较厚。地基承载力估算值一览表层序土名静探Ps值直剪固块试验强度（峰值）地基承载力特征值（MPa）C（kPa）（）f（kPa）0-2吹填土（粘质粉土夹粉质粘土）0.8615、729.050553-1砂质粉土1.89729.5100淤泥质粉土0.71411.0551.4 工程水文及气象条件崇明岛东滩是长江入海的河口地区，崇明岛东滩内水网交织。施工范围内主要河流为团旺河和98海塘随塘河、团旺河和启动区的外围河道。场地内的现有河道两侧均与启动区外围河道和团旺河相通，水位主要通过团结沙水闸控制团旺河水位，从而控制整个启动区内的水位。启动区内的现有河道和规划河道均与团旺河接通。园区内的水位主要通过南部的团旺河的团结沙水闸控制，水闸外侧与长江水系相连。园区内的常水位为2.60m，汛期最高水位为2.90m，最低水位为2.40m。园区主要河道团旺河河床底标高为-0.5m。其他小河16、道的河床底标高为1.0m。本场地所在的崇明岛位于北亚热带东亚季风盛行的长江口地区，气候温和、湿润，雨量适中，四季分明。年平均气温15.1，最高月平均气温29.830.5（7月），最低月平均气温6.67.5（1月）；年平均降水量10571169毫米，降水量在68月占42%左右。受海陆风作用，灾害性天气中以大风、雾的影响为主，风能资源丰富，年平均风速3.54.6米/秒，夏季受台风影响较大。1.5 施工特点与难点本工程除Z1路北段89塘河桥采用等截面连续箱梁外，其余桥梁全部采用变截面箱梁。其中：Z1路北段南横引河桥箱梁底线形采用悬链线形，其余桥梁箱梁底采用椭圆线形。变截面箱梁随着箱梁的高度变化自重不17、断变化，在箱梁预抛高带来一定难度。而且箱梁底板标高不断变化，为支架底板标高的控制也提出了更高的要求。变截面箱梁底部最低标高均为+3.9m。而桥梁拟建场地标高为3.13.3m，特别是单跨桥的支架搭设高度在2.5m以内，支架的剪刀撑不易布设导致加固困难，支架搭设净空低为操作带来一定难度。虽然本工程的新建桥梁多为陆上造桥，但拟建场地地表吹填土比较松散，是欠固结土，场地标高为3.13.3m。地下水位标高为2.6m左右。由于地表地下水位较高导致地表土承载力低，需要进行加固处理才能满足承载力要求。而且支架地坪是必须做好防水浸泡措施。Z1路南段团旺河桥因为施工时河道施工时不能截流，涉及水中施工，所以此桥单独18、编制专项施工方案 2 施工总体部署2.1施工总平面布置本工程桥梁位置分布图2.2 满堂脚手架施工部署经过详细的计算和优化后，本工程采用扣件式钢管搭设箱梁模板满堂排架及模板构造设计方案如下：1）模板设计考虑吊运和人力搬运因素划分板块，尽可能减少分块，以减少安装时的拼缝。2）箱梁底板、顶板模板考虑混凝土和钢筋自重及浇捣时混凝土振捣压力和施工操作荷载，计算确定牵杠、搁栅间距和支撑排架立杆间距。3）箱梁腹板梁及墩台横梁的模板计算考虑新浇捣的混凝土对模板侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载，计算确定围檩间距和对拉螺栓，模板计算按刚度验算进行，最大变形值不超过计算跨度的1/400。4）箱梁底板模板采用18厚九夹19、板，搁栅采用50100方木，牵杠采用483.5钢管，排架采用483.5扣件钢管。支座处模板采用18厚九夹板，搁栅采用50100方木150300mm，牵杠483.5钢管250600，立杆的横向间距250600mm；纵向间距30900mm。水平杆步距不大于0.9m，并加纵横向剪刀撑形成整体，离地面200mm高搭设纵横向扫地杆，增加稳定性。立杆用钢扣件连接。模板起拱高度为全跨长度的0.1%0.3%，支架布置形式见下表。5）箱梁施工外脚手架采用常用的敞开式双排脚手架，立杆横距0.9m，纵距1.2m，步距1.8m，并与满堂支架拉结。6）箱梁悬挑翼缘板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板次楞顺纵桥向铺设，20、采用50100mm方木，间距为200mm；中间加定型弯管一道，牵杠采用48mm3.5mm钢管，间距为500mm。7）上下操作面的人行安全通道共设置四处，分别设在箱梁施工外脚手架东西两侧。人行通道采用斜坡道形式，斜坡道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3，操作面处应设置平台，其宽度不小于斜道宽度。斜坡道及平台外侧均应设置栏杆及踢脚杆，栏杆高度应为1.2m，踢脚杆高度为0.3m，内侧应挂密目网封闭。斜坡道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，立面设剪刀撑，人行斜坡道小横杆间距不超过1.5m，斜坡道上满铺脚手板，板上钉防滑条。2. 3 支架类型设计根据设计，本工程有9座桥梁的上部结构为简支箱梁：其中跨度121、7m的6座，跨度22m的1座，跨度30m的2座；有3座三跨一联的变截面箱梁，其中：Z1路南段启动区河桥、S1路启动区河桥跨度均为20+30+20m；Z1路南段的团旺河桥跨度为30+35+30m。三跨一联的等截面箱梁一座（Z1路北段89塘河，跨度为18+20+18m），五跨一联的变截面箱梁1座（Z1路北段南横引河桥，跨度为30+30+40+30+30m）。根据以上设计特点，我们选取有代表性的4座桥梁进行支架受力分析。1）本工程中简支箱梁共有9座，其中底板厚度最大均为400mm，腹板最厚均为450mm，结构形式与箱梁横断面相同。跨度最大的有Z1路南段横4河桥，S1路横2河桥，跨度均为30m。特选取22、Z1路南段横4河桥的支架进行受力分析。其余简支箱梁桥的支架布置参照Z1路南段横四河桥执行。2）三跨一连的桥梁有Z1路南段启动区河桥，Z1路南段团旺河桥，S1路启动区河桥。桥跨布置均为20+30+20m。特选取Z1路南段启动区河桥的支架进行受力计算。S1路的启动区河桥支架参照执行。团旺河桥的模板支架方案另行单独编制。3）Z1路北段89塘河桥为本次中唯一的等截面桥梁，此座桥梁的支架单独设计。4）Z1路北段南横引河桥为跨度最大，荷载最大的桥梁，此座桥的支架单独设计。设计采用碗扣式钢管支架，然后用扣件式钢管进行加固。箱梁支架布置形式表名称底板腹板简支箱梁部位材料间距（mm）部位材料间距（mm）400323、50mm厚渐变区18厚九夹板厚450mm 高2482mm 18厚九夹板二四方木格栅300二四方木格栅20048钢管牵杠60048钢管牵杠30048钢管立杆60060048钢管立杆300450350230mm渐变区18厚九夹板厚 450250mm 高24821642mm18厚九夹板二四方木格栅300二四方木格栅20048钢管牵杠60048钢管牵杠30048钢管立杆60090048钢管立杆300450启动区河桥800350mm厚渐变区18厚九夹板厚450250mm 高38252755mm高18厚九夹板二四方木格栅200二四方木格栅20048钢管牵杠60048钢管牵杠30048钢管立杆600600424、8钢管立杆300300350230mm厚渐变区18厚九夹板厚250mm 高27551801mm 18厚九夹板二四方木格栅300二四方木格栅20048钢管牵杠60048钢管牵杠30048钢管立杆60090048钢管立杆30045089塘河桥400230mm厚渐变区18厚九夹板厚450250mm 高1400mm18厚九夹板二四方木格栅300二四方木格栅30048钢管牵杠60048钢管牵杠25048钢管立杆60060048钢管立杆300600名称底板腹板南横引河桥部位材料间距（mm）部位材料间距（mm）1500800mm厚渐变区18厚九夹板厚450350mm高59974552mm18厚九夹板二四方木25、格栅200二四方木格栅10048钢管牵杠30048钢管牵杠30048钢管立杆30030048钢管立杆250300800230mm厚渐变区18厚九夹板厚350250mm高45523220mm18厚九夹板二四方木格栅150二四方木格栅15048钢管牵杠60048钢管牵杠25048钢管立杆60060048钢管立杆250300230mm等厚区18厚九夹板厚350250mm高32202208mm18厚九夹板二四方木格栅300二四方木格栅20048钢管牵杠60048钢管牵杠25048钢管立杆60090048钢管立杆2504503 脚手架搭设施工3.1 材料构配件要求3.1.1、材料质量要求架杆采用外径4826、mm、壁厚3.5mm 的钢管，钢管应符合下列要求：A、钢管应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235A钢材的有关规定，并有质量合格证、质检报告等质量证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚不得小于公称壁厚90%，不得使用不合格的产品。B、钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，其表面应有防锈处理。C、钢管使用前应对壁厚进行抽检，抽检比例不低于10。 扣件应符合钢管脚手架扣件 （GB15831）中的有关规定，直角、回转、对接扣件要光滑、无裂缝，螺丝无锈蚀和滑丝，变形及损伤者严禁使用，钢管支撑采用的扣件必 须符合下列要求：A、扣件式钢管支架及配件必须有质量合格证、27、质检报告等质量证明材料。B、扣件式钢管支架及配件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。并应有防锈处理。C、 经验收合格的钢管、扣件应按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。3.2 脚手架设计及构造要求模板支架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于200mm，立杆底部采用12#槽钢顺桥向紧扣地坪保证地坪的受力均匀。模板支架搭设操作要求 1）认真处理好模板支架地基基础，确保模板支架的搭设质量。 2）严格按照规定的构造尺寸进行搭设，注意杆件的搭设顺序，控制好立杆的垂直偏差、水平杆的水平偏差，并确保节点联接28、达到要求。 3）搭设过程中要及时设置斜撑杆、剪刀撑与结构拉结或采用临时支撑，避免模板支架在搭设过程中发生偏斜和倾倒，确保模板支架搭设过程的安全。 4）变形的不合格的构配件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。 5）未完成的模板支架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。 6）加强模板支架搭设过程中的检查，发现问题应及时解决。 7）模板支架搭设完毕后应由技术负责人、安全主管、质量主管组成的检查组进行检查验收，检查合格才能使用。 、剪刀撑设置应符合下列要求：（1）当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支架四周从底部到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距29、应小于或等于4.5m；（2）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接；（3）当支架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。、支架体系搭设、验收中需检查的项目支架体系使用前必须经过验收合格方可使用。地基不得积水、底座不得松动、立杆不得悬空。支架组装时应控制水平框架的纵向直线度，直角度及水平度。纵向直线度应1400L，直角度35，横杆间水平度应1400L。支架立杆的垂直度必须严格控制，确保整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的L/500。双向剪刀撑，斜杆与地面夹角为45 60，剪刀撑必须用扣件与立杆相连接。扣件安装操作要求 1）30、扣件规格必须与钢管外径相同。 2）对接扣件开口应朝上或朝内。 3）装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，要求扭力矩控制在4050Nm 为宜，最大不得超过65Nm。 4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 5）在主节点处固定水平杆、剪刀撑、斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。 3.3 安全防护要求 作业层、斜道的栏杆和挡脚板搭设操作要求 1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 2）栏杆高度应不小于 1.2m。 3）中栏杆应居中或均匀设置。 4）挡脚板高度不应小于 180mm。 3.3.2脚手板铺设操作要求 1）脚手板可采用钢、木、竹材料制31、作，每块质量不宜大于 0.3kN。 2）冲压钢脚手板应有防滑措施。 3）竹脚手板应用镀锌钢丝固定在支承杆件上。 4）脚手板应铺满、铺平、铺稳，脚手板两端应用直径3.2mm 的镀锌钢丝固定在支承杆件上，不得有探头板。 5）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。 6）人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。 4 脚手架施工4.1 脚手架施工程序施工准备钢管扣件搭设的模板支撑系统，应根据施工对象的荷载大小，支承高度及使用要求编制专项施工方案，经上级技术部门审批后由施工单位的负责人按施工方案组织技术人员和操作人员进行安全技32、术交底。操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。应对进入现场的钢管、扣件等配件进行验收，钢管应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235A钢材的有关规定，扣件应符合钢管脚手架扣件 （GB15831）中的有关规定，并有质量合格证、质检报告等证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚不得小于公称壁厚90%，不得使用不合格的产品。钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，其表面应有防锈处理。扣件不得有裂纹、变形和螺栓出现滑丝等缺陷，并应有防锈处理。经验收合格的钢管、扣件应按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。按照支撑系统专项施工方案，必须对地基33、的软松土、回填土进行平整、夯实，地基设有排水措施，支撑系统范围内的地基承载能力应满足支架施工时总荷载的要求。模板支撑系统的搭设区域应设置安全警戒线。4.1.2 搭设模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置，先在地平面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆位置应严格按施工方案的要求设置，应一层一层进行搭设，不得错层搭设。立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数量的1/334、，接长点应在层距端部的1/3距离范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。支撑立杆接长后仍不能满足所需高度且接长高度小于800mm时可以在立杆顶部采用扣件搭接接长，用于调节立杆标高，搭接扣件数量不得少于2只且两只扣件的距离应为350400mm，扣件中心离立杆顶部距离不得小于100mm，同一支撑架体上搭接扣件的距离应一致。搭设两层以上的支撑架体应设置登高措施。按施工方案搭设水平杆的层高，且按照支撑架体要求设置水平加强层。按施工方案搭设外立面剪刀撑和中间立面剪刀撑。按施工方案设置支撑架体与墙体的附着连接。4.1.3 支架验收35、支架搭设完毕后，在支架预压之前。应组织总包、监理相关专业人员对支架承重系统进行验收。验收标准根据相关规范、技术标准和施工方案。支架验收合格后，在醒目位置悬挂“验收合格”铭牌后方可投入使用。在铭牌中应公示“验收时间，施工单位技术或质量部门负责人、现场技术员、现场安全员、监理单位验收责任人，核定承载重量，核定上架人数”等信息。4.1.4 使用模板支撑系统搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根杆件，不得松动扣件，不得用作起重缆风的拉结。混凝土浇筑应尽可能使模板支撑系统均匀受载。严格控制模板支撑系统的施工荷载，不得超过设计荷载，在施工中应有专人监控。 在混凝土浇筑过程中应有专36、人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应的加固措施。4.1.5 拆除混凝土强度符合表的规定后方可拆除模板支撑系统。底模拆模时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（米）按设计的混凝土标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3米以上支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。模板支撑系37、统的拆除前应对拆除方案进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。对后张法预应力混凝土结构构件，侧模板应在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除应按施工技术方案执行，当无具体要求时，不应在结构构件建立预应力前拆除。后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。4.2 脚手架施工工艺支架搭拆工艺流程水平模板采用上述立杆间距，在底（顶）板上放线定位放置可调底座立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体对立杆的垂直度进行初步校正搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正逐层搭设支撑架体和竖向剪刀撑。腹板墙模板：放线定位安装模板钻拉条螺丝孔并上拉条螺丝检查（竖向木楞位置）安装水平38、双钢管横向钢楞，临时固定拉条螺丝检查、调整模板垂直度，安装支撑紧固拉条螺丝螺帽模板支架拆除：模板安全网挡脚板脚手板防护栏杆剪刀撑纵横向水平杆纵横向扫地杆立杆材料堆放整齐。 技术准备根据施工需要做好施工技术文件的准备工作，上部结构施工前应组织参与施工的管理人员认真熟悉施工图纸，理解设计意图，掌握结构构件的设计尺寸、标高以及各构件间的相互关系，明确施工难点和需要重点控制的部位。针对上部结构的支架施工是较大危险性较大的分部分项工程，精心编制桥梁上部结构的模板支架方案，并组织专家评审通过。做好技术交底工作，施行三级交底制，将模板加工、安装及支撑架搭设的施工方法和工艺要求、质量标准、检查方法逐级交底落实39、。加强全体员工的岗前培训和质量教育，提高全体人员的质量意识，为施工过程的质量控制，实现“过程精品”打好坚实基础。 4.2.2 材料准备根据主要材料的规格和数量，编制材料采购或租赁计划，并结合施工进度计划确定各种材料的合理进场时间，以满足施工周转的需要。 地基处理支架基础处理流程：清除地表杂土（树根、草木等）碾压夯实整平（采用16T压路机）填筑30cm三合土浇筑20cm厚C30素混凝土支架安装表层处理及夯实根据工程现场实际情况,除Z1路北段89塘河桥、S1路横四河桥、Z1路南段横四河桥跨越现有河浜，需要对河浜进行处理后才能搭设支架。其余桥梁的支架搭设位置均为农业用地，地表层为夹粉质粘土。地表处理40、可分别按如下两种方法进行表层处理。原地貌为农业用地的：先清除表层杂质，浮土、树根等，将其整平处理，然后进行夯实处理，压实采用16T压路机进行压实，压实度按市政新建道路路基的压实标准进行控制。同时在道路两侧挖排水明沟，禁止下雨积水浸泡处理过的路基。原地面为河浜的。根据现场勘查，横四河、89塘河现有河道宽15m，河道常水位2.6m，河底标高约1.0米，淤泥深度约1.0m。搭设支架前先在桥梁两侧10m外用蛇皮袋装粘土进行筑坝，然后抽水，将河道淤泥清除，根据河道水的流量用钢筋混凝土承插管设置导流管。然后用采用建筑废料对河道进行回填并压实。所有表层处理的宽度，为桥梁投影面积两边外加宽1.01.5m。浇筑41、混凝土河浜填筑完毕或素土压实符合使用要求后，根据地坪的承载重量填筑30100cm厚的三合土，然后再浇筑1520cm厚C20素混凝土，混凝土用插入式振捣器振捣密实。混凝土表面进行整平，单福桥下形成1.0%的横坡。混凝土浇注完毕后，及时进行洒水养生，养生按照结构物的养生方法进行。混凝土的浇筑宽度必须满足支架搭设要求，且需超过支架边缘30cm。浇筑完毕后，进行洒水养生。混凝土表面标高控制在2.43.0之间。以满足支架搭设的高度要求。设置排水沟在混凝土地坪的两侧，均设置宽0.5m，深0.5m的排水沟和1.5m*1.5m*1.5m集水井。用泵及时将水沟的积水及时抽出，确保地下水位在混凝土地坪50cm以下42、。确保基础部位不上水，不被浸泡，保持基础的稳定性。地坪外围排水沟的设置按照现场施工排水的需要进行设置，河道埋设导流管后，管口用麻袋装砂进行1:1.5放坡填筑，防止水冲刷护坡。 测量定位支撑架搭设前，应先测设桥的跨中线并在桥的两端引出控制桩，同时在桥两侧的端部和跨中设标高控制桩，用以控制支撑架的搭设高度。用全站仪根据支撑架立杆的顺桥向和横桥向间距进行现场预排定位，在基础表面弹出控制线作为搭设支撑架控制依据，保证支撑架立杆位置准确。 放置可调底座按照放出的立杆纵横向间距放置可调底座，底座下采用12#槽钢紧扣地面。在现场设置标高控制线，依据现场实际测设标高调整底座上调节螺丝的位置，保证架体的水平。因43、为本工程的箱梁大部分为变截面，为了便于调整支架立杆标高，在支架的底部放置可调底座。以便对支架的高度进行适当的调整。 支撑架搭设搭设支撑架时应保证底层立杆的垂直度，在拼装底层水平杆的同时要注意检查立杆是否垂直，待第一步架体拼装完成后，应调整所有立杆的垂直度和水平杆的平整度，待全部调整完毕后方可拼装上一步架体。搭设支撑架时立杆应采用不同的长度规格，以使立杆的接头得以错开。立杆接长必须采用立杆连接销，接头应交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同一步架内，同步架内相隔立杆的接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。立杆接长时应检查立杆的垂直度，发现立杆的垂44、直度不符合要求时应及时调整。立杆的垂直偏差应控制在架体高度的1/400之内，防止立杆倾斜度过大，受力后产生偏心弯矩，影响立杆的稳定性。支撑架搭设完成以后，在立杆的下端设置纵、横向扫地杆，同时在架体的外侧设置剪刀撑。扫地杆采用直角扣件与立杆连接，纵向扫地杆设在横向扫地杆之上，纵向扫地杆距地面的高度控制在200mm以内。架体外围的剪刀撑应从架底至架顶沿纵向连续设置，剪刀撑斜杆采用旋转扣件与每步立杆连接，剪刀撑斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在40Nm65Nm之间。剪刀撑斜杆的扣接点应在同一水平线和垂直线上。斜杆与地面的45、夹角应控制在4560范围内。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接。在支撑架搭设过程中，应在支撑架内部沿纵向和横向分别设置竖向及水平剪刀撑。其中竖向剪刀撑由架底至架顶连续设置，纵向搭设三道，布置在箱室下支撑架的两侧和中间，横向搭设的间距设为6m。水平剪刀撑沿纵横搭设在支撑架的顶部、底部和中间，每道水平剪刀撑的竖向间距不大于4.8m。竖向和水平剪刀撑的斜杆应采用旋转扣件与立杆扣接，斜杆与立杆的扣接点距纵横向水平杆节点的距离应不大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的夹角应控制在4560之间，水平剪刀撑斜杆的夹角应控制在6090之间。 铺设牵杠和木方46、搁栅支撑架搭设完毕后，根据箱梁底的高度安装顶层的水平杆。顶层水平杆底下采用至少采用2拷扣件抗滑。受力较大的区域设置3拷扣件抗滑.根据箱梁底部线形尺寸预先将牵杠加工好，然后铺设于顶层水平杆。做好连接固定措施。最后铺设木方搁栅和模板。4.3 脚手架拆除技术措施箱梁底模板支撑架的拆除原则1、箱梁模板支撑架应待箱梁预应力钢绞线张拉完成后，波纹管灌浆封锚完毕且孔内水泥砂浆达到22.5Mpa，且箱梁结构混凝土达到设计强度的100%后方可拆除；2、支撑架拆架前应对拟拆除的架体进行全面检查，并根据检查结果。确保支架处于稳定状态后再拆除。3、支撑架拆除施工应按照先拆除翼缘板支撑架、后拆除箱室支撑架的顺序进行。447、拆除箱室支撑架时应先拆除各跨跨中附近的支撑架，然后再由跨中向两边延伸，最后拆除墩台等支点处的支撑架，各跨支撑架均应对称拆除。4.3.2箱梁底模板支撑架拆除施工1、拆架时应划分作业区，周边设围栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。2、拆除架体的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 3、拆除架体应遵守先外后内、由上而下的顺序。应将内外剪刀撑、模板撑杆拆除掉后，再开始拆除悬挑翼板的支撑架，而后再拆除箱室底板的支撑架。拆除架体时应一步一清依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。4、拆除立杆时，要先抱住立杆再拆开连接横杆的最后一个碗扣，防止立杆坠落。5、拆除架体时要统一指48、挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。8、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。10、如遇强风、雨、雪等特殊气候，应停止进行脚手架的拆除。严禁夜间进行拆除施工。11、翻掀垫铺竹笆时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。 5 箱梁底模板49、支撑架预压5.1支撑架预压目的 根据设计要求和施工需要，支架体系搭设完成后，应进行支架体系的堆载预压。支架预压已越来越被证实是非常重要的，因为计算支架沉降量的计算公式均是近似的、精度有限，通过预压后可以消除非弹性变形，得出弹性变形的较准确的数值，为所施工的结构更接近于设计提供了有利条件，并保证了施工期间的结构安全。预压期间测量人员按测设的观测点进行测量复核，待荷载卸下后，再对原测设的观测点进行复核，并将历次所测结果进行分析比较，计算出支架受压后的压缩变形，包括两部分的变形：永久变形和弹性变形。对于永久变形经过预压试验后可消除，不致使箱梁浇筑后造成箱梁裂缝。而对于弹性变形可根据测量结果在支设模板50、时适当抬高底模标高即可，保证在箱梁浇筑混凝土后，箱梁的底板标高能达到设计标高。5.2支撑架预压布置为保证支撑架预压达到预期的效果，针对崇明东滩地质大致相同，新建桥梁箱梁变截面的设计特点。同等跨度的桥梁选取一座具有代表性的进行预压。底模铺设完成即可进行堆载预压，主要是检验支架地坪在承受荷载情况下的沉降情况及检验受荷情况下的支架体系稳定牢固及变形程度，作为后续模板调整预抛高值的依据。 因为采用的是扣件式整体支架，支架标高调整有一定的难度。考虑到本工程的支架较矮，支架变形小。地坪浇筑完毕后我们采取先根据1.2倍箱梁自重在支架地坪上进行预压消除地基永久沉降，然后在选取箱梁的跨中截面100m2进行预压测51、量支架的变形数据。支架搭设时预压前，顶部预留抛高要计算地基相对沉降量，支架弹性和非弹性值等。地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定。根据以往施工经验，支架施工沉留值在1520mm左右，待预压沉降观测后调整。5.3预压相关数据预压前应根据箱梁高度，按照支撑架立杆的顺桥向间距计算出箱梁底板、腹板、顶板的重量并附加施工荷载作为预压荷载，使堆载预压荷载不小于支架承受的混凝土结构恒载与箱梁内模重量之和的1.2倍，保证预压效果。由于梁端1m范围的重量较重，施工时是由墩台承重，考虑到梁端重量对地基的承载力和支架受力影响很小，计算荷载时梁端仅考虑顶板和底板的重量。 5.4预压方法1、支撑架预压采用土袋和52、钢筋作为堆载物，待箱梁底模板的主楞铺放好以后铺上底模，将计算好重量的土袋和钢筋吊放在模板上，加载时，宜从混凝土箱梁两端开始向跨中对称布载。2、支架预压应按预压单元进行分级加载，且不应少于3级。3级加载依次宜为80%、100%、120%。3、每级加载后应先停止下一级加载，并应间隔30分钟后对支架沉降量进行一次观测，当支架检测点的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载，并做详细记录。待全部加载后的监测中，其监测数据满足下列条件之一时，应判定支架预压合格：（1）各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm；（2）各监测点最初72小时的沉降量平均值小于3mm；4、在加载过程中应密切观察支撑架的变化53、，如有异常立即停止加载，待处理完毕后再进行。在加载过程中，严格模拟箱梁荷载的实际作用范围，对腹板、横梁按照实际荷载换算出应加载的重量对箱梁进行科学、有效预压5、支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步加载。5.5沉降观测方式5.5.1预压观测点布置1、在预压区附近设置临时水准点，并设定水准点的高程作为观测依据。水准点设好后应及时对水准点进行保护和标识，防止在施工中被破坏。2、在箱梁预压范围内，在纵桥向距两端2m处，1/4跨，跨中，3/4跨 布设5个断面，箱梁横断面方向左、中、右布置3个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。5.5.2预压观测1、在预压荷载施加前，应监测并记录支架顶部监54、测点的初始标高；2、每级荷载施加完成时，应监测各监测点标高并计算沉降量；3、在全部预压荷载施加完毕后，每间隔24小时应监测一次并记录各监测点标高，当支架预压符合条时可进行支架卸载；4、卸载6小时后，应监测各监测点标高，并计算支架各监测点的弹性变形量； 6、箱梁模板安装施工6.1模板安装前的准备工作模板安装前应向施工班组进行技术安全交底，明确技术难点和施工方法。竖向模板安装的底面应处理平整，并采取可靠的定位措施。模板应统一刷脱模剂。6.2模板安装技术措施1、模板上堆料要均匀，禁止集中堆放。2、模板及其支撑在安装过程中，必须有防倾倒的临时固定设施。在2米以上高处作业必须具有满足操作要求的可靠立足点55、。3、支撑杆接长使用时，接头不得超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承载力和稳定性。4、现浇钢筋混凝土箱梁结构时，在安装外层结构模板及其支撑时，内层结构必须具有承受上层荷载的能力，或在内层架设有足够的支撑，上、下层支撑柱应在同一竖向中心线上。5、模板安装完毕，进行检查验收后，方可浇筑混凝土。6.3模板施工工艺1、底模和翼板底模采用覆膜竹模（18mm厚）板，梁底模板为纵向2.44米，腹板外侧模板纵向为2.44米，翼板处模板横向为2.44米；翼板底部沿纵桥向布置一层50100mm方木，木枋间距200mm。为保证箱梁底部外观质量，方木上下平面应进行过刨处理，箱梁底模板拼缝必须与箱梁底板轴线平行或垂56、直，并使得模板缝沿纵、横桥向为直线。两相邻模板间表面高差不超过2mm，用塞尺验收表面平整度不超过3mm。箱梁底模板的铺设应根据箱梁底板的变化调整托撑的高度，主楞安装前应着重检查主楞质量，确保主楞受力性能，主楞安装后还应检查上平面是否水平并利用托撑的调节螺丝进行调整，保证主楞呈水平状态。次楞应按照设定间距纵向钉在主楞上，并检查次楞上表面的标高和成弧状态并进行调整，待次楞检查满足要求后方可铺钉模板，模板铺钉应严密，接缝处无起台现象。2、顶板底模板为了能够拆除箱室内支架及模板，在箱梁面板上距梁端支座约1/4处预留801500mm孔洞，四周预留钢筋。待预应力钢束张拉完毕、预应力孔道压浆完成后，焊接顶板57、钢筋，吊模封闭洞口。3、箱室内模由箱室内侧模板和箱室内顶板组成，箱室内腹板侧模之间采用钢管加固，螺杆与箱梁钢筋焊接牢固。模板组装必须牢固拼缝严密，在浇筑混凝土时不位移、不变形、不漏浆。模板拼缝不得大于2mm，且缝隙必须用玻璃胶进行填缝处理，防止漏浆影响外观；模板不得出现错台。4、外侧腹板模板接缝背面设置竖向木方顶撑，保证接缝平顺不漏浆。箱梁腹板模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板次楞采用50100mm方木，间距为200mm；主楞采用两根48mm3.5mm钢架管，间距为300900mm。腹板两侧的主楞采用14mm的拉结螺栓安装固定，竖向和水平间距均为400mm，呈梅花形设置，以增强腹板模板及58、楞木的抗弯能力。腹板的模板应根据箱梁高度的变化下料，将次楞按设定的间距钉在模板上，模板安装后应检查垂直度和平整度，与底模板的拼接应严密不得有缝隙，然后安装拉结螺栓，用蝶形卡套住模板主楞并用螺丝拧紧，在模板的外侧架设斜撑，防止模板倾斜移位。腹板模板的安装应与钢筋绑扎施工和预应力钢绞线安装施工紧密配合，做好工序衔接，避免相互影响。5、翼板底模与底板底模一样，在支架上安装纵横木楞，木楞上安装底模，底模板各种接缝要紧密不漏浆，在模板接缝上贴密封胶带，保证接缝平顺。6、箱梁模板由底模、侧模、内侧模以及内顶模四个部分组成，分两次安装。先施工底板和腹板及翼板，因此模板先安装底板、腹板、翼板，浇注完底板和腹板59、及翼板混凝土、强度达到30%后，拆除内侧模板；顶板模板待浇注完底板、肋板混凝土，并拆除了肋板内侧模板后进行安装。顶板底内模板在箱室砼底面上用钢管搭设支架，支架上安装纵横木楞，木楞上安装模板，拐角处用方木加工成定型角模，为减少浪费且考虑箱室较大内模板尽量回收，在混凝土强度达到75%以上时拆除内顶模。 箱梁内模示意图 6.4模板的拆除1、模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度报告出来后，砼达到拆模强度模板方可拆除。2、模板拆除前要向操作班组进行安全技术交底，在作业范围内设安全警戒线并悬挂警示牌，拆 除时派专人看守。3、侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除，底模应按混凝土结构工程施工及60、验收规范的有关规定执行。4、模板拆除的顺序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位；自上而下的顺序。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。模板要随拆随运，严禁随意抛掷。不得留有未拆除的悬空模板。5、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生事故，等该片模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出。6、拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，也可用带钩的绳子往下传送，以防止模板变形和损坏。7、模板拆除后，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，修整后的模板要按编码放整齐，以备待用。模板堆放高度不得超过1.60米。8、拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线，有明61、显标志，并设专门监护人员。6.5模板安拆安全措施1、工程施工中，运输通道应坚固，脚手架应将荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平绑牢便于小车运行，通道两侧设置防护栏杆及挡脚板。2、铺设模板时，板底楞木要及时用铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。3、支模时要按要求搭高护栏及安全操作台，操作台上设脚手板，不得站在钢管上操作。4、进入施工现场操作，必须配戴好安全帽及安全带。5、有大雾、雨、雪、六级以上大风天气，应停止施工。6、模板制作区要禁止吸烟，并设置消防设施。7、模板拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点存放。8、模板拆除前，必须向施工班组进行详细的书面安全技术交底。 762、 质量管理措施7.1 质量管理网络本工程配备足够的施工力量,工程进度、质量、安全等由项目管理部进行全面管理，集团公司通过项目管理部对本工程进行协调与控制。成立以项目经理金恩为组长的桥梁上部结构施工领导小组，全面负责施工质量，项目常务副经理吕文斌为副组长，项目总工丁瑜为技术负责人，任卫兵为质量主管。施工现场施工质量管理网络图如下：项目经理金恩副经理陆春华项目总工丁瑜常务副经理吕云斌质量主管任卫兵三工区负责人涂志钦二工区负责人胡佳庆一工区负责人彭益兵施工员徐纪强施工员顾万林施工员杨雪兴施工班组施工班组施工班组7.2 验收计划及标准进行模板支架检查验收时应根据下列技术文件： 1）规范及文件的规定。 63、钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ08-016-2004建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工模板安全技术规范GJG 162-2008建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)建筑施工安全检查标准JGJ59-20112）施工组织设计及变更文件。 3）技术交底文件。模板支架搭设前后和过程中必须按要求进行严格检查，由专业施工单位自检，项目部全过程复检，各检查项目由项目负责人分别安排项目技术负责人、材料员、安全员、质量员、技术员等进行检查并签字，检查合格后在醒目位置悬挂“验收合格”铭牌后方可投入使用。4）支撑架搭设的质量标准1、架体的纵向直线度应不大64、于纵向长度的1/400。2、横杆的水平度应小于横杆间距的1/400。3、立杆与横杆的直角度偏差应小于3.5。4、立杆的垂直偏差应小于全高的1/400。5、剪刀撑斜杆与地面夹角应控制在4560之间。6、扫地杆距搭设支撑面的高度不大于250mm。7、可调节底座的调节高度应小于250mm。8、操作面临边应设置护栏，护栏高度不得小于1.2m，水平栏杆不少于两道，底层水平栏杆距操作面的高度为0.6m。7.3 分部分项工程质量保证措施 7.3.1钢管1）项目部对进入现场的支架钢管、脚手板、扣件等构配件应进行验收；钢管、冲压钢脚手板应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235A钢材的有关规定，扣件应符合钢管65、脚手架扣件（GB15831）中的有关规定，并有质量合格证、质检报告等证明材料，扣件还须提供生产许可证。对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核备案。 2）钢管表面应平直光滑，壁厚均匀，钢管壁厚不得小于公称壁厚的90%；不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，其表面应有防锈处理。 3）旧钢管应每年检查一次；检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。 7.3.2模板1）木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；其质量应符合现行国家标准木结构设计规范（GB50005）中级材66、质的规定；腐朽的脚手板不得使用。 2）竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。3）模板质量好坏直接影响结构混凝土质量，须指定专人负责，严格控制模板质量。 4）混凝土外露面的木模板，必须以厚度均匀的刨光板制作，制成的模板拼缝严密，必须不漏浆。 5）模板拆除后应有专人负责养护，对损坏的模板进行整形，及时清除模板上的残余混凝土，并涂刷脱板模剂养护。7.3.3扣件1）扣件不得有裂纹、变形和螺栓出现滑丝等缺陷，并应有防锈处理。 2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，并应有防锈处理。 3） 经验收合格的钢管、脚手板、扣件应按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳67、，堆放地不得有积水。 8 安全管理措施8.1 安全管理网络成立以项目经理金恩为组长的桥梁上部结构施工领导小组，常务副经理吕文斌为副组长，全面负责现场施工安全工作。公司委派邬峥鸣为安全总监，对项目的安全施工全面监督。胡佳庆为安全主管，主持项目安全工作。现场施工安全管理网络图如下：项目经理金恩常务副经理吕云斌项目安全总监邬峥鸣安全主管胡佳庆安全员刘必强安全员姚盛祥安全员金佳慧施工班组施工班组施工班组8.2 检查及监控要求1）杆件的设置和连接，立杆、水平杆、扫地杆、剪刀撑和扣件等的构造是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）扣件螺栓是否松动。 4）安全防护措施是否符合要求68、。 5）是否超载。 6）高大模板支撑系统的梁底扣件应进行100%检查。 7）经检查与验收合格的构配件或模板支架应挂牌明示。 8.3 分部分项工程安全技术措施1、模板支撑系统的拆除前应对拆除方案进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。2、对后张法预应力混凝土结构构件，侧模板应在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除应按施工技术方案执行，当无具体要求时，不应在结构构件建立预应力前拆除。3、3米以上支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。4、模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差69、不应大于2层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。5支架体系安拆时，防护用品穿戴整齐，裤脚要扎住，戴好安全帽，不穿光滑的硬底鞋，要有足够强度的安全带，并将绳子牢系在架体上。6高处作业与地面联系，应有专人负责或配有通讯设备。7支架体系安拆所用的工具、零件、材料等必须装入袋内，上下时不得疏忽，不得在高处往下投扔材料或工具等，不得将易滚滑的工具、材料堆在架体上，工作完毕，应及时清理工具、零星材料等。8要处处注意设警示标志、危险地方夜间作业必须设置足够的照明设施，否则禁止作业。9严禁上下层同时垂直作业，若特殊情况必须垂直作业，应经有70、关领导批准，并在上下两层中间设置专用防护棚或其它隔离措施。10严禁坐在高处无遮拦处休息，防止坠落。11遇有六级及以上风力时，必须禁止架体安拆作业。12桥下支架搭设完成后在其两侧悬挂“安全警示牌”、“禁止入内”、“当心坠落”等警示牌，架子搭设完成后预压前需安排专人检查其接头的牢靠性。如发现质量较差的杆件必须无条件更换。13从事高处作业人员要定期体检，发现有不宜登高的病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业。14所有的起重指挥和挂钩人员，在未操作之前，必须环视周围，有无人员工作，要求做到一看、二喊、三离开，才能指挥起重，做到 人身安全。15现场所有人员，严禁在支架下进行工作或玩耍。16现场的所有电71、线都必须架空、或埋地设置，不准落地、不准乱拉乱接电线，以免伤人。电线的一切接头必须包扎完好，不得漏电。 17民工入场时必须进行三级安全教育。9 文明施工及环境保护9.1 文明施工及环境保护管理网络根据东滩施工生态、环保理念：公司成立以项目经理金恩为组长，项目常务副经理吕文斌为副组长，唐妙荣为文明施工主管，全面负责项目的文明施工工作，现场施工文明施工管理网络图如下：项目经理金恩常务副经理吕云斌文明施工主管唐妙荣三工区负责人涂志钦施工员徐纪强胡燎原二工区负责人胡佳庆施工员顾万林一工区负责人彭益兵施工员杨雪兴安全员刘必强安全员姚盛祥安全员金佳慧施工班组施工班组施工班组9.2 文明施工具体措施1、严格72、按照招标文件有关章节的具体要求和我单位文明施工的具体规定，制定严格的项目经理部文明施工管理条例和计划，全体职工认真遵守、严格执行，坚决做到文明施工。2、设置醒目的250cm150cm绿底白字标语牌，书写本标段工程有关内容，介绍工程范围、工程量、质量安全要求及负责人姓名等内容。3、制定严格的文明施工管理制度、条例、办法等，主要条款书写在标语牌上，挂在工区内，时刻提醒职工认真遵循。4、工程管理人员、技术人员一律佩证上岗，维持工区内施工秩序，无证人员不得进入工地。办公室、仓库、工作室悬挂统一标准的牌子以示标识。5、 做好办公、生活区内三防、绿化、医疗、卫生、保险工作和租用房屋的管理工作。经理部设立医73、务室，配置急救箱，作好防暑、防食物中毒等工作。6、 做好施工现场各类机械设备和车辆分类安置工作，工地车辆出入口设置用混凝土围成的洗车场和沉淀池，配置高压冲洗枪，车辆上路前或回到驻地均应冲洗干净。7、坚持持久地开展各种文明竞赛活动，争做“四有新人”，建设优秀职工之家，开展丰富多样的文体活动，活跃职工的精神生活。8、现场管理有序，布置统一规划，施工区材料堆放整齐，场地平整，道路排水畅通。9、施工人员必须佩戴安全帽，上岗证，证件应附照片并写明姓名、单位、岗位等。10、施工现场挂宣传标志，形成良好的文明施工氛围。9.3 环境保护措施1）施工中的污水排放需设沉淀池，需经三级沉淀后才能排放入河流中。2）施74、工便道、取土场经常洒水，防止扬尘侵害农田。3)禁止施工人员在现场随意抛弃垃圾，应指定存放地方，统一处理。废机油需专门的收集桶进行收集，严禁随意排放。4) 冲洗物，包括淤泥、泥浆、水泥混凝土等物质，应引入指定排放地点禁止随意排放或乱倒。5) 施工用的机油、柴油应储存在合适的安全容器中，并放在指定地点，以免外泄漏污染施工环境。10 应急管理措施10.1 应急组织管理网络10.1.1、 组织保障体系 （1）应急救援领导小组 组 长：金恩（项目经理）是应急救援领导小组第一责任人，负责紧急情况处理的指挥工作。 副组长：吕云斌（项目常务副经理）是应急救援第一执行人，负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。 75、成 员：丁瑜（技术负责人） 陆春华（项目副经理） 彭益兵、胡佳庆、涂志钦（施工负责人） 杨雪兴、顾万林、徐纪强（施工员） 王锡金、张立峰（测量员） 金佳慧、姚盛祥、刘必强（安全员） 吴云全（电工） 唐妙荣（办公室主任）（2）胡佳庆是脚手架及高处坠落事故应急第二负责人，负责相应事故救援组织工作的配合和事故调查的配合工作。10.1.2、 保障体系成员职责（1）抢险组：组长：金恩 副组长：吕云斌成员：丁瑜、陆春华、 彭益兵、胡佳庆、涂志钦、王锡金、张立峰 主要职责是：组织实施抢险行动方案，协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。（2）安全保卫组：组长：胡佳庆 成员：金佳慧、姚盛祥、刘必76、强主要职责是负责事故现场的警戒，阻止非抢险救援人员进入现场，负责现场车辆疏通，维持治安秩序，负责保卫抢险人员人身安全。（3）后勤保障部：组长：唐妙荣成员：杨雪兴、顾万林、徐纪强主要职责是：负责调集抢险器材、设备；负责解决全体参加抢险救援工作人员的食宿问题。（4）善后处理组：组长：吕云斌成员：陆春华、彭益兵、胡佳庆、涂志钦 主要职责是；负责做好对家属的安抚工作，协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院费问题；做好其他善后事宜。（5）事故调查组：组 长：吕云斌副组长：彭益兵、胡佳庆、涂志钦成 员：杨雪兴、顾万林、徐纪强主要职责是：负责对事故现场的保护和图纸的测绘，查明事故原因，确定事件的性质，提出应77、对措施，如确定为事故，提出对事故责任人的处理意见。10.2 现场应急处置预案支架搭设中的坍塌1）原因：支架搭设速度不均匀，造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以固定（水平加固杆件和剪刀撑等加固支撑）；支架底部底托未垫实，造成局部失稳坍塌。2）预防：要求速度一致，均匀；及时对已搭设的支架进行固定（包括扫地杆、水平加固杆件和剪刀撑等的加固设置）；地基认真按照交底执行，检查每个支架下底托的垫实情况，及时垫实。3）处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架，重新检查搭设。10.2.2浇注箱梁混凝土时的坍塌1）原因：个别支架失稳，引起连锁反应，造成局部甚至整体的坍塌；局部模板底部木方格栅断裂引起局部78、坍塌。2）预防：选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料；正确的布置支架；选用无裂纹、无结疤的落叶松之类的合格材料且布置准确。3）处理：立即停止浇注混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除（可用高压水冲除，必须扩大清除范围，以减少日后凿除的工作量。）。然后待混凝土终凝后，开始清理现场；拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清除地面废料；更换支架、模板、木方格栅和钢筋，重新浇注混凝土。10.2.3预应力张拉时的坍塌1）原因：未完整无缺地设置好剪刀撑，确保其应有的整体稳定性；预应力张拉过程，梁体起拱变形，对支架产生水平力，而支架不足抵御该水平力，造成坍塌。2）预防：支架搭设严格按照交底执行，并79、进行纵横向和水平向的加固，保证支架的整体稳定性，局部可以将支架与立柱联系在一起，增加支架的稳定性。3）处理：加快张拉的速度，使梁体尽快地建立预应力，然后再处理支架。10.2.4拆除时的坍塌1）原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的加固件，甚至先拆除了下面的杆件或干脆予以整体拉倒。2）预防：拆除时必须按照施工操作规程、操作程序，均匀地先上后下、先中后支点进行拆除，操作人员持证上岗，工前进行认真详细的交底。3）处理：对坍塌临边先进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除。10.2.5高空坠落1）原因：操作人员未按规定系好安全带；抛掷物品以致物品从高空坠落或物品在缝隙中漏80、下；脚手板有翘头现象。2）预防：操作人员必须正确使用安全带，教育职工对物品的高空传递都必须用绳索系好，严禁抛掷；固定脚手板，尤其是两端，不使其翘头；安装密目安全网等临边防护措施，尤其在门洞上方，以防止物品的落下；组织安全人员进行巡逻督促检查和补救。3）处理：组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施进行补救。10.2.6混凝土浇注过程不连续1）原因：运输车辆过少且完好率不高；运输途中交通堵塞；搅拌中心突然出现故障；汽车泵没有备用且维修不及时；浇注顺序不合理。2）预防：目前运输车辆达到5辆，加强日常维护，确保完好率，一些设备的配件事先预备好，搅拌中心配置一台120KW发电机,防止在砼浇注过程中出现跳81、闸或停电等突发事件的发生；同时与商品砼公司预订好砼运输车三辆、汽车泵12台，事先与商品砼公司签订协议，若在箱梁砼浇注过程中出现砼供应中断的情况下，能够确保在半小时内将砼送至施工现场，同时对商品砼的原材料进行把关，水泥统一采用海螺P.O42.5级，外加剂为JM9，砂石料料源基于同一产地，采用相近的配合比，保证混凝土外光内实，色泽一致；在浇注混凝土前认真进行交通组织布署，考察现场确定泵车停靠位置及砼运输车辆的行驶路线，并充分考虑备用线路，准备充足的材料和机械设备。3）处理：在砼浇注过程中，搅拌中心出现故障时，立即派技术人员进行抢修，并及时与商品砼公司联系，必要时将安排使用商品砼，派试验人员进驻砼公82、司严格控制，并充分考虑坍落度的损失。出现交通堵塞时，组织应急小组立即配合交警部门进行疏导。同时，安排装载机和挖掘机清理现场，开辟一条备用通道，确保砼浇注的连续性；机械设备包括砼运输车、汽车泵等按照事先的约定，半小时内全部到位；现场派技术员、施工员和试验人员严格把关，控制程序与质量。11 资源配置计划11.1 施工进度计划路名序号桥 梁 名 称施 工 进 度 计 划上部结构开工时间上部结构完成时间工期（天）Z1路北段189塘河桥待定待定2南横引河桥待定待定3纵3河桥2012年10月15 日2012年12月31 日754纵4河桥2012年10月15 日2012年12月31日75Z1路南段5横4河桥83、2012年11月15 日2013年1月31日756纵10河桥2012年11月15 日2013年1月31日757启动区河桥2012年11月1 日2013年1月31日908团旺河桥2013年3月1日2013年5月31日90S1路9横4河桥2012年11月15 日2013年1月31日 7510横2河桥2012年10月15 日2012年12月31日 7511横5河桥2012年10月15 日2012年12月31日 4512启动区河桥2012年11月15 日2012年1月31日75S2路13纵5河桥2012年10月15 日2012年12月31日 4514纵4河桥2012年10月15 日2012年12月3184、日4511.2 材料设备计划根据施工进度要求和施工需要，提前调拨、租赁或购置各种施工机械，这些施工机械必须提前做好维护保养，并按规范要求进行相关的检定和报监。11.2.1施工主要设备清单序 号机械或设备名称型 号规 格数量国别产地制造年份定额功率KW生产能力来源情况备注1挖掘机P200-73国产201045良好自有2吊车QY25A3国产201073良好自有3碰焊机UN-1006国产2008100良好自有4交整流电焊机ZXG-30012国产200821良好自有5钢筋成型机GC40-112国产20093良好自有6钢筋切断机GQ40-A12国产20105良好自有7插入式振捣器ZN5020国产201085、1.5良好自有8木工平刨床MQ-44210国产20102.2良好自有9木工圆锯MY-18515国产20101.2良好自有10千斤顶250t4国产2010良好自有11.2.2主要检测和测量仪器准备序号仪器设备名称规格型号单位数量备注1全站仪Leica台3测量2水准仪索佳台3测量3混凝土抗压试模(150*150*150)组50混凝土试验4折叠式3M直尺87-11型套12现场检测5垂球（测垂直度）套10现场检测6水泥砂浆试模(三联70.7)只207混凝土拌和物坍落度试验仪HT套8现场检测11.2.3工程材料准备（1）主要原材料在使用前均应提前报监和送检，合格后才能在本工程使用。（2）根据施工需要制定86、材料进场计划，合理安排材料进场，做好备料工作；（3）对进场材料采取有效保护措施，防止损坏、变质。现场原材料应准备充足，并码放整齐、设置显示规格产地、数量和检验状态等的标示牌，原材料的质量证明资料必须齐全。（4）各桥梁上部结构施工所需主要材料如下表所示：路名序号桥梁名称桥台所需主要材料模板（m2）木方（m3）扣件式钢管（t）Z1路北段189塘河桥438080652南横引河桥163001803503纵3河桥174020224纵4河桥17402022Z1路南段5横4河桥307036396纵10河桥174020227启动区河桥690090958团旺河桥9500110118S1路9横4河桥256032287、510横2河桥1880243411横5河桥1450181912启动区河桥630080108S2路13纵5河桥1740202214纵4河桥1740202211.3 劳动力计划成立以项目经理金恩为组长的桥梁下部结构施工领导小组，全面负责施工进度、质量和安全，项目常务副经理吕文斌为副组长，项目总工丁瑜为技术负责人，施工负责人为三个工区区长彭益兵、胡佳庆、涂志钦，小组成员包括材料主管周维国、质量主管任卫兵。现场施工人员配置情况如下表所示：路名序号桥梁名称管理及施工人员配备Z1路北段189塘河桥施工负责人：彭益兵；技术负责人：刘之江；施工员：杨雪兴；测量员：彭显全质量员：刘之江；试验员：任卫兵；安全文明88、施工员：金佳慧。预应力张拉工：8人；钢筋工：8人；木工：5人；普工：20个；架子工：5人；混凝土工：5人。2南横引河桥预应力张拉工：12人；钢筋工：12人；木工：12人；普工：40个；架子工：10人；混凝土工：10人。3纵3河桥预应力张拉工：6人；钢筋工：5人；木工：5人；普工：15个；架子工：4人；混凝土工：4人。4纵4河桥用工同纵3河桥。Z1路南段5横4河桥施工负责人：涂志钦；技术负责人：胡燎原；施工员：徐纪强；测量员：王锡金；质量员：胡燎原；试验员：徐江华；安全文明施工员：刘必强。预应力张拉工：6人；钢筋工：5人；木工：5人；普工：15个；架子工：4人；混凝土工：4人。6纵10河桥用工同89、横4河桥。7启动区河桥预应力张拉工：8人；钢筋工：8人；木工：5人；普工：20个；架子工：5人；混凝土工：5人。8团旺河桥用工同启动区河桥。S1路9横4河桥施工负责人：胡佳庆；技术负责人：张乔；施工员：顾万林；测量员：张立峰；质量员：黄惠忠；试验员：黄宇星；安全文明施工员：姚盛详。预应力张拉工：6人；钢筋工：5人；木工：5人；普工：15个；架子工：4人；混凝土工：4人。10横2河桥用工同横4河桥。11横5河桥用工同横4河桥。12启动区河桥预应力张拉工：8人；钢筋工：8人；木工：5人；普工：20个；架子工：5人；混凝土工：5人。S2路13纵5河桥用工同横4河桥。14纵4河桥用工同横4河桥。备 注90、1、桥梁施工要组织流水施工，最大限度提高人员、机械的效率；2、各工区要协调配合，最大限度提高用电、施工机械、模板利用的效率。12 Z1路南段横4河桥支架受力计算书12.1 脚手架布置图12.1.1 单跨简支箱梁支架布置形式根据设计，本工程中简支箱梁跨度最大的有Z1路南段横4河桥，因为单跨桥梁的结构形式和箱梁横断面均相同，底板厚度为400230mm，腹板厚度为450250mm。所以本工程其余简支梁桥的支架按照本桥施工。 Z1路南段横4河桥立面图 Z1路南段横4河桥横桥向支架布置示意图 12.1.2 支架布置说明箱梁底模板采用扣件式钢管脚手架，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁支架搭设的搭设宽度为1791、.4m。箱梁支架立杆横向间距为：腹板以下为0.3m，其余底板和翼板底下为0.6m。箱梁支架立杆纵向间距为：从桥台至腹板厚度为（45cm35cm）范围内采用间距0.6m，其余部分采用0.9m。腹板底下纵向间距为0.45m。墩台范围处梁底净空高度小于30cm的范围用50*100木方进行衬垫，间距0.2m；净空大于30cm处用扣件式钢管支撑于桥台或桥墩上，间距为横桥向30cm，纵桥向60cm。墩台榫头处支架布置间距为30cm*60cm。采用钢管支撑的，至少设置2道水平杆。水平杆步距为：第一步为0.9m，伸出顶层水平杆高度超过60cm再设一道水平杆。支架搭设的地坪标高设置为2.4m。支架高度最大高度为92、2.2m。最小高度为1.5m，在支架的两个外侧设置竖向剪刀撑；支架高度超过2m的范围，横桥向和纵桥向均设置剪刀撑。在扫地杆和顶层水平杆位置各设置一道水平剪刀撑，以加强支架整体的稳定性。由于桥位处原有15m宽的河浜一条，河床底标高为+1.0m，河床淤泥厚度约1m，常水位为2.6m。支架搭设区域先进行筑坝，将河床淤泥清除，河床处理的范围为箱梁投影面，两侧各加宽2m。然后回填建筑渣土至标高+2.2m，再浇注20cm厚C30素混凝土。为保持河道畅通，河道填筑后采用DN1000的钢筋混凝土承插管设置一道导流管。导流管的两侧用土袋筑坝，防止水冲刷坝体或出现渗漏。立杆底座下采用12#槽钢紧扣地面，沿纵桥向布93、置。12.2箱梁底板模板计算Z1路南段横4河桥箱梁箱孔底板厚度自拱脚至拱顶呈230mm400mm渐变，,取最大荷载进行计算： 箱孔拱底模板支架搭设形式如下图：箱梁底板支撑架立面简图 箱梁底板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。1）箱梁底板厚400230mm因箱梁底板厚400350的支架布置为600600，底板厚350开始支架布置为600900,取底板厚350mm处为最不利箱梁断面进行模板支架计算。箱孔底板结构板厚D=350mm。支架布置形式： 483.5立杆的纵距 900mm，横距600mm，立杆的步距 h0.9米, 二四方木格栅间距300mm。钢管牵杠间距900mm。2）94、荷载计算新浇筑底板砼重G1k=0.35m25kN/m3=8.7 kN/m2模板自重G2k=0.2 kN/m2支架自重G3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=8.7+0.2+4=12.9kN/ m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ G2k)+1.4Qk=1.2 (8.7+0.2)+1.44=16.28kN/ m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2G3k=1.22=2.4 kN/ m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=16.28+2.4=18.68 kN/ m23） 18mm厚模板面板受力计算(1)计算参数:计算形式：n95、等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.3m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm(2)强度计算：p1=16.28 kN/ m2q=p1B=16.281=16.28 kN/m=16.28N/mmM=qL2/10=16.283002/10=146520N-mm=M/W=146520/54000=2.7 N/mm2 =13 96、N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=12.9kN/m2q1=gkB=12.91=12.9 kN/m=12.9 N/mm=0.677qL4/100EI=0.67712.93004/(1009000486000)=0.16mm300/400=0.75mm（满足刚度要求）4）板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.30m 搁栅下牵杠横桥向间距L=0.60 m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚97、度= L/400=600/400=1.5mm(2)强度计算:p1=16.28 kN/m2q=p1B=16.280.3=4.88kN/m=4.88N/mmM=qL2/10=4.886002/10=175680N-mm=M/W=175680/83.3103=2.1N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=12.9kN/m2q1=gkB=12.90.3=3.87kN/m=3.87N/mm=0.677qL4/100EI=0.6773.876004/(1009000416.67104)=0.09mm =1.5mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)计算参数:计算形式 ：每98、根立杆顶设置2根牵杠。计算牵杠上搁栅为=300连续等距均布力布置, 按3跨等跨连续梁计算。牵杠桉纵桥向铺设计算单元B=0.6m 支架纵桥向间距L=0.9 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=900/400=2.25mm(2)强度计算:p1=16.28 kN/m2q=p1B=16.280.6=9.77kN/m=9.77N/mmM=qL2/10=9.779002/10=791370N-mm=M/W=791370/5080=155.8N/mm2=170 N/mm2（设置299、根牵杠，满足强度要求）(3)挠度计算:gk=12.9kN/m2q1=gkB=12.90.6=7.74kN/m=7.74N/mm=0.677qL4/100EI=0.6777.749004/(100206000121900)=1.37mm =900/400=2.25mm（满足刚度要求）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距h0.9 mm a=66mmi=15.8mmA= 4.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=18.68 kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=0.60.9=0.54 m100、2立杆的轴向力设计值N=pA f =18.68 kN/m20.54 m2= 10.1kN(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅2.0米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (900+2100)=1100 mm立杆柔度= L0 /i=1100/15.8=70150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=70时 =0.775校核稳定性=10100kN/0.775489=26.7N/mm2=170 N/mm2 （立杆受压满足稳定条件）7）扣件抗滑移验算(1)计算参数:扣件受集中力作用，根据现行建筑施工规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）资101、料查询，每只铸铁旋转（或直角）扣件的抗滑性能为8000 N，因考虑扣件的反复使用及其它不利因素对扣件质量可能产生的影响，必须对扣件的抗滑性能进行折减，实际按Rc= 0.88000=6400 N/只计算。(2)受力计算:顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力p=18.68 kN/m2A f=0.54m2N=pAf=18.680.54=10.1kN(3)扣件设置:顶部水平杆与立杆上端部扣接点n=N/Rc=10.1kN/6.4kN=1.58只/节点（取2只/节点）其中两个扣件上下密贴。本工程支架搭设高度基本在2m以下，故板下支架扣件抗滑移验算主要针对顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力。(4)稳定性验算:N=102、10.1kNN /n=10.1/2=5.05KN/只Rc=6.4 KN/只 （扣件抗滑满足安全稳定条件）为增加扣件承载抗滑安全稳定条件, 另增加一只保险扣件与上部纵横杆扣件密贴。12.3箱梁腹板模板计算Z1路南段横4河桥箱梁箱孔纵腹板高度自拱脚至拱顶呈1642mm2482mm渐变，厚度250450,取最大荷载进行计算： 箱孔腹板模板支架搭设形式如下图：箱梁腹板模板支撑立面简图1）腹板厚450mm、腹板高2482mm腹板厚b=450mm250mm， 高h=24821642mm。支架布置形式：483.5立杆的纵距450mm，横距300mm，立杆步距 h0.9米, 二四方木格栅间距200mm, 钢管103、牵杠间距300mm。2）荷载计算新浇筑底板砼重G1k=2.482m25kN/m3=62.05 kN/m2模板自重G2k=0.2 kN/m2支架自重G3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=62.05+0.2+4=66.25kN/m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ G2k)+1.4Qk=1.2 (62.05+0.2)+1.44=80.3kN/m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2 G3k=1.22=2.4 kN/m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=80.3+2.4=82.7 kN/m23）18mm厚模板面板受力计算(104、1)计算参数:计算形式：n等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.2m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=200/250=0.8mm(2)强度计算：p1=80.3kN/m2q=p1B=80.31=80.3 kN/m=80.3 N/mmM=qL2/10=80.32002/10=321200N-mm=M/W=321200/54000=5.95 N/105、mm2 =13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=62.05kN/m2q1=gkB=62.051=62.05kN/m=62.05 N/mm=0.677qL4/100EI=0.67762.052004/(1009000486000)=0.5mm=0.8mm（满足刚度要求）4）3板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.2m 搁栅下牵杠横桥向间距L=0.3m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯106、刚度= L/400=300/400=0.75mm(2)强度计算:p1=80.3 kN/m2q=p1B=80.30.2=16.06kN/m=16.06N/mmM=qL2/10=16.063002/10=144540N-mm=M/W=144540/83.3103=1.7N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=66.25kN/m2q1=gkB=66.250.2=13.25kN/m=13.25N/mm=0.677qL4/100EI=0.67713.253004/(1009000416.67104）=0.02mm =0.75mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)计算参107、数:计算形式 ：牵杠上搁栅为=300连续等距均布力布置, 按3跨等跨连续梁计算。计算单元B=0.30m 支架纵桥向间距L=0.45 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=600/400=1.5mm(2)强度计算:p1=80.3 kN/m2q=p1B=80.30.3=24.09kN/m=24.09N/mmM=qL2/10=24.094502/10=487823N-mm=M/W=487823/5080=96N/mm2=170 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk108、=66.25kN/m2q1=gkB=66.250.3=19.88kN/m=19.88N/mm=0.677qL4/100EI=0.67719.884504/(100206000121900)=0.22mm =1. 5mm（满足刚度要求）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距h0.9 mm a=100mmi=15.8mmA= 4.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=80.3kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=0.450.3=0.135 m2立杆的轴向力设计值N=pA f =80.3 109、kN/m20.135 m2= 10.8kN(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅1.8米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (0.9+2100)=1100 mm立杆柔度= L0 /i=1100/15.8=70150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=70时 =0.775校核稳定性=10.8kN/0.775489=28N/mm2=170 N/mm2 （立杆受压满足稳定条件）7）扣件抗滑移验算(1)计算参数:扣件受集中力作用，根据现行建筑施工规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）资料查询，每只铸铁旋转（或直角）扣件的抗滑性能为800110、0 N，因考虑扣件的反复使用及其它不利因素对扣件质量可能产生的影响，必须对扣件的抗滑性能进行折减，实际按Rc= 0.88000=6400 N/只计算。(2)受力计算:顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力p=80.3kN/m2A f=0.45m0.3m=0.135m2/2根立杆/排N =pAf=80.3 kN/m20.135m2=10.8 kN/2根立杆/排(3)扣件设置:顶部水平杆与立杆上端部扣接点n=N/Rc=10.8kN/6.4kN=1.7只/2根立杆（取3只/根）3个扣件上下密贴。本工程支架搭设高度基本在2m以下，故板下支架扣件抗滑移验算主要针对顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力。(4)稳定性111、验算:N=10.8kN/2根=5.4kN/单根N /n=5.4kN /只Rc=6.4 KN/只（扣件承载抗滑满足安全稳定条件）12.4腹板墙模板计算腹板墙模板基本参数墙身模板采用18mm厚夹板，墙厚450250mm。墙身最大浇筑高度为2.482m，浇筑时采用一辆软管泵车两侧同步浇筑，浇筑高差控制在0.5m左右，采用内部振捣器。墙身模板采用拉条螺丝及抛撑固定，模板竖向楞采用10050木方，间距取300mm；横向楞采用2根48mm钢管，间距取600mm，拉条螺丝选用14，拉条螺栓竖向间距600mm，水平向间距600mm。腹板墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载112、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22t012V1/2F1=H其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.7h； T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取0.750m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度； 1 外加剂影响修正系数，取1； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F=0.22255.711.150.750.5=31.22kN/m2，F1=252.482=62.05kN113、/m2两者取小值F=31.22kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值：Qk=4 kN/m2模板最大侧压力设计值Fs=1.2Gk+1.4Qk=1.231.22+1.44=43.06kN/m2腹板墙模板面板计算面板为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续板计算。取30cm计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图如下：2）基本参数模板按规格尺寸长边顺横桥向立模计算单元B=1 .0m 木方竖楞间距L=0.30m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 10001114、83/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06kN/m23）强度验算q=FsB=43.061.0=43.06kN/m=43.06N/mmM=qL2/10=43.06 N/mm3002mm/10=387540N-mm=M/W=387540 N-mm / 54000mm3=7.17 N/mm2=13N/mm2（满足强度要求）4）挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=1.0mq1=FB=31.22 kN/m21.0m115、=31.22N/m=31.22N/mm=0.677qL4/100EI=0.67731.22 N/mm3004 mm /（1009103 N/mm248.6104 mm4 =0.39mm =1.2 mm（满足刚度要求）腹板墙模板竖向楞计算竖楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续梁计算。取0.3m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数竖向楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。采用10050木方竖向楞参数为：计算单元B=0.3m 横向楞间距L=0.60 m 10050木方截面矩W=83.3103 m116、m3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）竖向楞强度计算q=FsB=43.06 kN/m20.3m=12.92 kN/m=12.92N/mmM=qL2/10=12.92N/mm6002 mm /10=465120N-mm=M/W=465120N-mm /83.3103 mm3=5.58N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求k0.43）4）竖向楞挠度计算新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=0.3mq1=FB=3117、1.22 kN/m20.3m=9.366kN/m=9.37N/mm=0.677qL4/100EI=0.6779.37N/mm6004mm4/(1009103N/mm2416.67104 mm4)=0.22mm =1.5 mm（满足刚度要求）腹板墙模板横向钢楞计算横向楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续梁计算。取0.6m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数横向钢楞承受竖向楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算，采用2根48mm3.5mm钢管，计算参数为：计算单元面积A=BL=0.6m0.6m=0.36m2 118、对拉螺杆间距L=0.6 m，横向钢楞间距B=0.6m钢管截面矩W=25.08103 mm3=10.16103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=212.19104 mm4=24.38104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 允许变形=L/500=600/500=1.2 mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）横向钢楞强度计算P=FsA/2=43.06 kN/m20.36 m2 /2=7.75 kN按等距连续梁内力系数表: 边跨系数0.286Mp（边跨弯矩最大值）= PL=0.2867.75kN600mm=1329900N-mm=Mp/W=1329900/119、10.16103 mm3=130.90N/mm2 =170 N/mm2（满足强度要求）4）横向钢楞挠度计算p=7.75kN150=600E=2.06105 N/mm2=24.38104 mm4fmax=P2/24EI=7.75KN150mm6002/242.06105 N/mm224.38104 mm4=0.34 =1.2 mm（满足刚度要求）腹板墙模板对拉螺栓计算1）计算形式及简图1）计算形式：均布集中荷载轴心受拉杆2）计算简图如下：2）计算参数M14螺栓净面积A=113 mm2 螺栓的抗拉强度设计值=170 N/mm23）受力计算螺栓受力面积A f =水平间距竖向间距=0.6m0.6m=0120、.36 m2螺栓受力= FsA f/A=43.06 kN/m20.36 m2/113mm2 =137 N mm2= 170 N/mm2（满足强度要求）12.5地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:根据地质勘查报告，支架搭设的混凝土地坪下土质为第3-1层灰色砂质粉土，承载为特征值fak=100kpa。其中， 地基承载力标准值：fgk=2fak=200 kpa ；fg = fgkkc = 2000.8=160 kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.8 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A 取桥宽投影面（长度为1m）为计算单元：(1)脚手121、架的自重(kN)：支架高度1.4m。NG1 = 0.1581.417.4 = 3.85 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3517.4= 6.09 kN；(3)钢筋混凝土箱梁自重(kN)：NG3 = 250.415.5+250.2316.5+250.45（2.482-0.4-0.23）5 = 354.05 kN；经计算得到，恒荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 364 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 16.5= 74.25 kN；3.不考虑风荷载时,立122、杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ =528.8 kN；单元内荷载对地基的压力为: p = N/A=528.8/17.4=30.4p=30.4 fak=100 kpa 。地基承载力满足要求！腹板处传至支架基础顶面的最大压力80.3KN/m2=80.3.6kPap=80.3 kPa fg=160kPa结论：本支架模板系统满足要求。13 Z1路南段启动区桥支架受力计算书13.1 脚手架布置图根据设计，三跨一连的桥梁有Z1路南段启动区河桥，S1路启动区河桥。桥跨布置均为20+30+20m。特选取Z1路南段启动区河桥的支架进行受力计算。S1路的启动区河桥支架参照执行。 Z1路南段123、启动区河桥立面图 Z1路南段启动区河桥横桥向支架布置示意图 箱梁底模板采用扣件式钢管脚手架，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁支架搭设的搭设宽度为17.4m。箱梁支架立杆横向间距为：腹板底下为0.3m，其余部分为0.6m；箱梁支架立杆纵向间距为：墩台附近至腹板厚度变化（45cm25cm）范围内底板采用0.6m，腹板底下采用0.3m。其余跨中部分采用0.9m，腹板底下采用0.45m。墩台范围处梁底净空高度小于30cm的范围用150*150木方进行衬垫，间距0.3m；净空大于30cm处用扣件式钢管支撑于桥台或桥墩上，间距为30cm*30cm。墩台榫头处支架布置间距为30cm*30cm。采用钢管支撑的，124、至少设置2道水平杆。水平杆步距为：第一步为0.9m，伸出顶层水平杆高度超过60cm再设一道水平杆。支架搭设的地坪标高设置为2.7m。支架高度最大高度为3.2m。最小高度为0.9m，在支架的两个外侧设置竖向剪刀撑；支架高度超过2.0m的范围，横桥向和纵桥向均设置剪刀撑。在扫地杆和顶层水平杆位置各设置一道水平剪刀撑，以加强支架整体的稳定性。因支架搭设区域为陆地，先将地表的欠固结土（吹填土）挖出，在地坪两侧挖排水沟进行强排疏干地下水。然后对土路基进行碾压达到压实度90%后，再填筑30cm的建筑渣土，浇注20cm素混凝土（标号C30）。立杆底座下采用12#槽钢紧扣地面，沿纵桥向布置。 13.2箱梁底板125、模板计算Z1路南段启动区河桥箱梁箱孔底板厚度自拱脚至拱顶呈230mm800mm渐变，,取最大荷载进行计算： 箱孔拱底模板支架搭设形式如下图：箱梁底板支撑架立面简图 箱梁底板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。1）箱梁底板厚800230mm因箱梁底板厚800350的支架布置为600600，底板厚小于350开始支架布置为600900, 因底板厚度小于350的在12.2中已经计算通过。取底板厚350mm处为最不利箱梁断面进行模板支架计算。箱孔底板结构板厚D=800mm。支架布置形式： 483.5立杆的纵距600mm，横距600mm，立杆的步距 h0.9米, 二四方木格栅间距300126、mm。钢管牵杠间距600mm。2）荷载计算新浇筑底板砼重G1k=0.8m25kN/m3=20 kN/m2模板自重G2k=0.2 kN/m2支架自重G3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=8.7+0.2+4=24.2kN/ m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ G2k)+1.4Qk=1.2 (10+0.2)+1.44=29.84kN/ m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2G3k=1.22=2.4 kN/ m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=29.84+2.4=32.24 kN/ m23） 18mm厚模板面板受力计算127、(1)计算参数:计算形式：n等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.2m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm(2)强度计算：p1=29.84 kN/ m2q=p1B=29.841=29.84 kN/m=29.84N/mmM=qL2/10=29.842002/10=119360N-mm=M/W=119360/54000=128、2.2 N/mm2 =13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=24.2kN/m2q1=gkB=24.21=24.2 kN/m=24.2 N/mm=0.677qL4/100EI=0.67724.22004/(1009000486000)=0.06mm200/400=0.5mm（满足刚度要求）4）板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.20m 搁栅下牵杠横桥向间距L=0.60 m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度129、=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm(2)强度计算:p1=29.84 kN/m2q=p1B=29.840.2=5.97kN/m=5.97N/mmM=qL2/10=5.976002/10=214920N-mm=M/W=214920/83.3103=2.6N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=24.2kN/m2q1=gkB=24.20.2=4.84kN/m=4.84N/mm=0.677qL4/100EI=0.6774.846004/(1009000416.67104)=1.1mm =1.5mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)130、计算参数:计算形式 ：每根立杆顶设置2根牵杠。计算牵杠上搁栅为=300连续等距均布力布置, 按3跨等跨连续梁计算。牵杠桉纵桥向铺设计算单元B=0.6m 支架纵桥向间距L=0.6 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=500/400=1.25mm(2)强度计算:p1=29.84 kN/m2q=p1B=29.840.6=17.9kN/m=17.9N/mmM=qL2/10=17.96002/10=644400N-mm=M/W=644400/5080=126.8N/mm2=1131、70 N/mm2（设置2根牵杠，满足强度要求）(3)挠度计算:gk=24.2kN/m2q1=gkB=24.20.6=14.52kN/m=14.52N/mm=0.677qL4/100EI=0.67714.526004/(100206000121900)=0.5mm =600/400=1.5mm（满足刚度要求）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距h0.9 mm a=66mmi=15.8mmA= 4.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=32.24 kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=132、0.60.6=0.36 m2立杆的轴向力设计值N=pA f =32.24 kN/m20.36 m2= 11.6kN(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅2.0米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (900+2100)=1100 mm立杆柔度= L0 /i=1100/15.8=70150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=70时 =0.775校核稳定性=11600kN/0.775489=30.6N/mm2=170 N/mm2 （立杆受压满足稳定条件）7）扣件抗滑移验算(1)计算参数:扣件受集中力作用，根据现行建筑施工规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（133、JGJ130-2001）资料查询，每只铸铁旋转（或直角）扣件的抗滑性能为8000 N，因考虑扣件的反复使用及其它不利因素对扣件质量可能产生的影响，必须对扣件的抗滑性能进行折减，实际按Rc= 0.88000=6400 N/只计算。(2)受力计算:顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力p=32.24 kN/m2A f=0.36m2N=pAf=32.240.36=11.66kN(3)扣件设置:顶部水平杆与立杆上端部扣接点n=N/Rc=11.66kN/6.4kN=1.82只/节点（取2只/节点）其中两个扣件上下密贴。本工程支架搭设高度基本在4m以下，故板下支架扣件抗滑移验算主要针对顶部水平杆与立杆上端部扣接134、点受力。(4)稳定性验算:N=11.66kNN /n=11.66/2=5.835KN/只Rc=6.4 KN/只 （扣件抗滑满足安全稳定条件）为增加扣件承载抗滑安全稳定条件, 另增加一只保险扣件与上部纵横杆扣件密贴。13.3箱梁腹板模板计算Z1路南段启动区河桥箱梁箱孔纵腹板高度自拱脚至拱顶呈1801mm3825mm渐变，厚度250450,取最大荷载进行计算： 箱孔腹板模板支架搭设形式如下图：箱梁腹板模板支撑立面简图1）腹板厚450mm、腹板高3825mm腹板厚b=450mm250mm， 高h=38251801mm。支架布置形式：483.5立杆的纵距300mm，横距300mm，立杆步距 h0.9米135、, 二四方木格栅间距200mm, 钢管牵杠间距300mm。2）荷载计算新浇筑底板砼重G1k=2.482m25kN/m3=95.63 kN/m2模板自重G2k=0.2 kN/m2支架自重G3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=95.63+0.2+4=99.83kN/m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ G2k)+1.4Qk=1.2 (95.63+0.2)+1.44=120.3kN/m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2 G3k=1.22=2.4 kN/m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=120.3+2.4=124.6136、 kN/m23）18mm厚模板面板受力计算(1)计算参数:计算形式：n等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.2m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=200/250=0.8mm(2)强度计算：p1=120.3kN/m2q=p1B=120.31=120.3 kN/m=120.3N/mmM=qL2/10=120.32002/10=481200N-m137、m=M/W=481200/54000=8.9 N/mm2 =13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=95.63kN/m2q1=gkB=95.631=95.63kN/m=95.63 N/mm=0.677qL4/100EI=0.67795.632004/(1009000486000)=0.69mm=0.8mm（满足刚度要求）4）3板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.2m 搁栅下牵杠横桥向间距L=0.3m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416138、.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=300/400=0.75mm(2)强度计算:p1=120.3 kN/m2q=p1B=120.30.2=24.06kN/m=24.06N/mmM=qL2/10=24.063002/10=216540N-mm=M/W=216540/83.3103=2.6N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=99.83kN/m2q1=gkB=99.830.2=19.97kN/m=19.97N/mm=0.677qL4/100EI=0.67719.973004/(1009000416.67104）=0.03mm =0.7139、5mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)计算参数:计算形式 ：牵杠上搁栅为=300连续等距均布力布置, 按3跨等跨连续梁计算。计算单元B=0.30m 支架纵桥向间距L=0.3 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=300/400=0.75mm(2)强度计算:p1=120.3 kN/m2q=p1B=120.30.3=36.09kN/m=36.09N/mmM=qL2/10=36.093002/10=324810N-mm=M/W=324810/5080=62.9N140、/mm2=170 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=99.83kN/m2q1=gkB=99.830.3=29.95kN/m=29.95N/mm=0.677qL4/100EI=0.67729.953004/(100206000121900)=0.06mm =0.75mm（满足刚度要求）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距h0.9 mm a=100mmi=15.8mmA= 4.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=120.3kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=0.30.141、3=0.09 m2立杆的轴向力设计值N=pA f =120.3 kN/m20.09 m2= 10.8kN(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅1.8米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (0.9+2100)=1100 mm立杆柔度= L0 /i=1100/15.8=70150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=70时 =0.775校核稳定性=10.8kN/0.775489=28N/mm2=170 N/mm2 （立杆受压满足稳定条件）7）扣件抗滑移验算(1)计算参数:扣件受集中力作用，根据现行建筑施工规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2142、001）资料查询，每只铸铁旋转（或直角）扣件的抗滑性能为8000 N，因考虑扣件的反复使用及其它不利因素对扣件质量可能产生的影响，必须对扣件的抗滑性能进行折减，实际按Rc= 0.88000=6400 N/只计算。(2)受力计算:顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力p=120.3kN/m2A f=0.3m0.3m=0.09m2/2根立杆/排N =pAf=120.3 kN/m20.09m2=10.8 kN/根立杆/排=10.8 kN/根(3)扣件设置:顶部水平杆与立杆上端部扣接点n=N/Rc=10.8kN/6.4kN=1.7只/根立杆（取3只/根）3个扣件上下密贴。本工程支架搭设高度基本在2m以下，故143、板下支架扣件抗滑移验算主要针对顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力。(4)稳定性验算:N=10.8kN/2根=5.4kN/单根N /n=5.4kN /只Rc=6.4 KN/只（扣件承载抗滑满足安全稳定条件）13.4腹板墙模板计算13.4.1腹板墙模板基本参数墙身模板采用18mm厚夹板，墙厚450250mm。墙身最大浇筑高度为3.825m，浇筑时采用一辆软管泵车两侧同步浇筑，浇筑高差控制在0.5m左右，采用内部振捣器。墙身模板采用拉条螺丝及抛撑固定，模板竖向楞采用10050木方，间距取300mm；横向楞采用2根48mm钢管，间距取600mm，拉条螺丝选用14，拉条螺栓竖向间距600mm，水平向间距6144、00mm。13.4.2腹板墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22t012V1/2F1=H其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.7h； T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取0.750m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度； 1 外加剂影响修正系数，取1； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F=0145、.22255.711.150.750.5=31.22kN/m2，F1=253.825=95.63kN/m2两者取小值F=31.22kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值：Qk=4 kN/m2模板最大侧压力设计值Fs=1.2Gk+1.4Qk=1.231.22+1.44=43.06kN/m213.4.3腹板墙模板面板计算面板为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续板计算。取30cm计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图如下：2）基本参数模板按规格尺寸长边顺横桥向立模计算单元B=1 .0m 木方竖楞间距L=0.30m 面板截面矩W=bh2/6=146、 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06kN/m23）强度验算q=FsB=43.061.0=43.06kN/m=43.06N/mmM=qL2/10=43.06 N/mm3002mm/10=387540N-mm=M/W=387540 N-mm / 54000mm3=7.17 N/mm2=13N/mm2（满足强度要求）4）挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用147、。新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=1.0mq1=FB=31.22 kN/m21.0m=31.22N/m=31.22N/mm=0.677qL4/100EI=0.67731.22 N/mm3004 mm /（1009103 N/mm248.6104 mm4 =0.39mm =1.2 mm（满足刚度要求）13.4.4腹板墙模板竖向楞计算竖楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续梁计算。取0.3m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数竖向楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。148、采用10050木方竖向楞参数为：计算单元B=0.3m 横向楞间距L=0.60 m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）竖向楞强度计算q=FsB=43.06 kN/m20.3m=12.92 kN/m=12.92N/mmM=qL2/10=12.92N/mm6002 mm /10=465120N-mm=M/W=465120N-mm /83.3103 mm3=5.58N/mm2=13 N/mm2（149、满足强度要求k0.43）4）竖向楞挠度计算新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=0.3mq1=FB=31.22 kN/m20.3m=9.366kN/m=9.37N/mm=0.677qL4/100EI=0.6779.37N/mm6004mm4/(1009103N/mm2416.67104 mm4)=0.22mm =1.5 mm（满足刚度要求）13.4.5腹板墙模板横向钢楞计算横向楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续梁计算。取0.6m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数横向钢楞承受竖向楞传递的150、荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算，采用2根48mm3.5mm钢管，计算参数为：计算单元面积A=BL=0.6m0.6m=0.36m2 对拉螺杆间距L=0.6 m，横向钢楞间距B=0.6m钢管截面矩W=25.08103 mm3=10.16103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=212.19104 mm4=24.38104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 允许变形=L/500=600/500=1.2 mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）横向钢楞强度计算P=FsA/2=43.06 kN/m20.36 m2 /2=7.75 kN按等距连续梁内力系数表:151、 边跨系数0.286Mp（边跨弯矩最大值）= PL=0.2867.75kN600mm=1329900N-mm=Mp/W=1329900/10.16103 mm3=130.90N/mm2 =170 N/mm2（满足强度要求）4）横向钢楞挠度计算p=7.75kN150=600E=2.06105 N/mm2=24.38104 mm4fmax=P2/24EI=7.75KN150mm6002/242.06105 N/mm224.38104 mm4=0.34 =1.2 mm（满足刚度要求）13.4.6腹板墙模板对拉螺栓计算1）计算形式及简图1）计算形式：均布集中荷载轴心受拉杆2）计算简图如下：2）计算参数152、M14螺栓净面积A=113 mm2 螺栓的抗拉强度设计值=170 N/mm23）受力计算螺栓受力面积A f =水平间距竖向间距=0.6m0.6m=0.36 m2螺栓受力= FsA f/A=43.06 kN/m20.36 m2/113mm2 =137 N mm2= 170 N/mm2（满足强度要求）13.5地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:根据地质勘查报告，支架搭设的混凝土地坪下土质为第3-1层灰色砂质粉土，承载为特征值fak=100kpa。其中， 地基承载力标准值：fgk=2fak=200 kpa ；fg = fgkkc = 2000.8=160153、 kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.8 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A 取桥宽投影面（长度为1m）为计算单元：(1)脚手架的自重(kN)：支架高度1.4m。NG1 = 0.1581.417.4 = 3.85 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3517.4= 6.09 kN；(3)钢筋混凝土箱梁自重(kN)：NG3 = 250.415.5+250.2316.5+250.45（2.482-0.4-0.23）5 = 354.05 kN；经计算得到，恒荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 364 kN；2.活荷载154、为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 16.5= 74.25 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ =528.8 kN；单元内荷载对地基的压力为: p = N/A=528.8/17.4=30.4p=30.4 fak=100 kpa 。地基承载力满足要求！腹板处传至支架基础顶面的124.6KN/m2=124.6kPap=124.6 kPa fg=160kPa结论：本支架模板系统满足要求。14 Z1路北段89塘河桥支架受力计算书14.1 脚手架布置图 箱梁底模板采用扣件式钢管脚手架，沿箱梁纵横155、向满堂搭设，每幅箱梁支架搭设的搭设宽度为9.9m。箱梁支架立杆横向间距为：腹板以下为0.3m，箱梁底板为0.6m；箱梁支架立杆纵向间距为： 0.6m；水平杆步距为：0.9m墩台范围处梁底净空高度小于30cm的范围用150*150木方进行衬垫，间距0.3m；净空大于30cm处用扣件式钢管支撑于桥台或桥墩上，间距为横桥向30cm，纵桥向60cm。支架搭设的地坪标高设置为3.0m。支架高度为1.4m。最小高度为1.5m，在支架的两个外侧设置竖向剪刀撑；扫地杆和顶层水平杆位置各设置一道水平剪刀撑，以加强支架整体的稳定性。由于桥位处原有15m宽的河浜一条，河床底标高为+1.0m，河床淤泥厚度约1m，常水156、位为2.6m。支架搭设区域先进行筑坝，将河床淤泥清除，河床处理的范围为箱梁投影面，两侧各加宽2m。然后回填建筑渣土至标高+2.3m，再浇注20cm厚C30素混凝土。为保持河道畅通，河道填筑后采用DN1000的钢筋混凝土承插管设置2道导流管。导流管的两侧用土袋筑坝，防止水冲刷坝体或出现渗漏。立杆底座下采用12#槽钢紧扣地面，沿纵桥向布置。立杆底座下采用12#槽钢紧扣地面，沿纵桥向布置。14.2箱梁底板模板计算Z1路北段89塘河桥箱梁箱孔底板厚度自拱脚至拱顶呈230mm400mm渐变，,取最大荷载进行计算： 箱孔拱底模板支架搭设形式如下图：箱梁底板支撑架立面简图 箱梁底板支撑架立杆稳定性荷载计算单157、元采用的钢管类型为483.5。1）箱梁底板厚400230mm因箱梁底板最大厚度为400mm，支架布置为600600。所以取底板厚400mm处为最不利箱梁断面进行模板支架计算。箱孔底板结构板厚D=400mm。支架布置形式： 483.5立杆的纵距 600mm，横距600mm，立杆的步距 h0.9米, 二四方木格栅间距300mm。钢管牵杠间距600mm。2）荷载计算新浇筑底板砼重G1k=0.4m25kN/m3=10 kN/m2模板自重G2k=0.2 kN/m2支架自重G3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=10+0.2+4=14.2kN158、/ m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ G2k)+1.4Qk=1.2 (10+0.2)+1.44=17.84kN/ m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2G3k=1.22=2.4 kN/ m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=17.84+2.4=20.24 kN/ m23） 18mm厚模板面板受力计算(1)计算参数:计算形式：n等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.3m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183159、/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm(2)强度计算：p1=17.84 kN/ m2q=p1B=17.841=17.84 kN/m=17.84N/mmM=qL2/10=17.843002/10=160560N-mm=M/W=160560/54000=2.97 N/mm2 =13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=14.2kN/m2q1=gkB=14.21=14.2 kN/m=14.2 N/mm=0.677qL4/100EI=0.67714.23004/(1009000486000)=0.18mm300/400=0160、.75mm（满足刚度要求）4）板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.30m 搁栅下牵杠横桥向间距L=0.6 m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm(2)强度计算:p1=17.84 kN/m2q=p1B=17.840.3=5.352kN/m=5.352N/mmM=qL2/10=5.3526002/10=192672N-mm=M/W=192672/83.31161、03=2.3N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=14.2kN/m2q1=gkB=14.20.3=4.26kN/m=4.26N/mm=0.677qL4/100EI=0.6774.266004/(1009000416.67104)=0.1mm =1.5mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)计算参数:计算形式 ：计算牵杠上搁栅为=300连续等距均布力布置, 按3跨等跨连续梁计算。牵杠桉纵桥向铺设计算单元B=0.6m 支架纵桥向间距L=0.6 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强162、度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=600/400=1.5mm(2)强度计算:p1=17.84 kN/m2q=p1B=17.840.6=10.7kN/m=10.7N/mmM=qL2/10=10.76002/10=385200N-mm=M/W=385200/5080=75.8N/mm2=170 N/mm2（设置2根牵杠，满足强度要求）(3)挠度计算:gk=14.2kN/m2q1=gkB=14.20.6=8.52kN/m=8.52N/mm=0.677qL4/100EI=0.6778.526004/(100206000121900)=0.3mm =600/400=1. 5mm（满足刚度要求163、）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距h0.9 mm a=66mmi=15.8mmA= 4.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=20.24 kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=0.60.6=0.36 m2立杆的轴向力设计值N=pA f =20.24 kN/m20.36 m2= 7.3kN(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅2.0米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (900+2100)=1100 mm立杆柔度= L0 /i=1100/15.8164、=70150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=70时 =0.775校核稳定性=7300kN/0.775489=19.4N/mm2=170 N/mm2 （立杆受压满足稳定条件）7）扣件抗滑移验算(1)计算参数:扣件受集中力作用，根据现行建筑施工规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）资料查询，每只铸铁旋转（或直角）扣件的抗滑性能为8000 N，因考虑扣件的反复使用及其它不利因素对扣件质量可能产生的影响，必须对扣件的抗滑性能进行折减，实际按Rc= 0.88000=6400 N/只计算。(2)受力计算:顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力p=20.24 kN/m2A f=165、0.36m2N=pAf=20.240.36=7.3kN(3)扣件设置:顶部水平杆与立杆上端部扣接点n=N/Rc=7.3kN/6.4kN=1.14只/节点（取2只/节点）其中两个扣件上下密贴。本工程支架搭设高度基本在2m以下，故板下支架扣件抗滑移验算主要针对顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力。(4)稳定性验算:N=7.3kNN /n=7.3/2=3.65KN/只Rc=6.4 KN/只 （扣件抗滑满足安全稳定条件）为增加扣件承载抗滑安全稳定条件, 另增加一只保险扣件与上部纵横杆扣件密贴。14.3箱梁腹板模板计算Z1路北段89塘河桥箱梁箱孔纵腹板高度为1.4m，腹板厚度250450,取最大荷载进行计算166、： 箱孔腹板模板支架搭设形式如下图：箱梁腹板模板支撑立面简图1）腹板厚450mm、腹板高1400mm腹板厚b=450mm250mm， 高h=1400mm。支架布置形式：483.5立杆的纵距600mm，横距300mm，立杆步距 h0.9米, 二四方木格栅间距200mm, 钢管牵杠间距300mm。2）荷载计算新浇筑底板砼重G1k=1400m25kN/m3=35 kN/m2模板自重G2k=0.2 kN/m2支架自重G3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=35+0.2+4=34.2kN/m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ 167、G2k)+1.4Qk=1.2 (35+0.2)+1.44=47.84kN/m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2 G3k=1.22=2.4 kN/m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=47.84+2.4=50.24 kN/m23）18mm厚模板面板受力计算(1)计算参数:计算形式：n等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.2m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯168、刚度=L/250=200/250=0.8mm(2)强度计算：p1=47.84kN/m2q=p1B=47.841=47.84 kN/m=47.84 N/mmM=qL2/10=47.842002/10=191360N-mm=M/W=191360/54000=3.54 N/mm2 =13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=34.2kN/m2q1=gkB=34.21=34.2kN/m=34.2 N/mm=0.677qL4/100EI=0.67734.22004/(1009000486000)=0.08mm=0.8mm（满足刚度要求）4）3板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式169、：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.2m 搁栅下牵杠横桥向间距L=0.3m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=300/400=0.75mm(2)强度计算:p1=47.84 kN/m2q=p1B=47.840.2=9.57kN/m=9.57N/mmM=qL2/10=9.573002/10=86112N-mm=M/W=86112/83.3103=1.03N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=34.2kN170、/m2q1=gkB=34.20.2=6.84kN/m=6.84N/mm=0.677qL4/100EI=0.6776.843004/(1009000416.67104）=0.01mm =0.75mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)计算参数:计算形式 ：牵杠上搁栅为=300连续等距均布力布置, 按3跨等跨连续梁计算。计算单元B=0.30m 支架纵桥向间距L=0.6 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=600/400=1.5mm(2)强度计算:p1=47.84171、 kN/m2q=p1B=47.840.3=14.35kN/m=14.35N/mmM=qL2/10=14.356002/10=516600N-mm=M/W=516600/5080=101.7N/mm2=170 N/mm2（因牵杠设置两根，满足强度要求）(3)挠度计算:gk=34.2kN/m2q1=gkB=34.20.3=10.26kN/m=10.26N/mm=0.677qL4/100EI=0.67710.266004/(100206000121900)=0.35mm =1. 5mm（满足刚度要求）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距172、h0.9 mm a=100mmi=15.8mmA= 4.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=50.24kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=0.60.3=0.18 m2立杆的轴向力设计值N=pA f =50.24 kN/m20.18 m2= 9.0kN(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅1.8米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (0.9+2100)=1100 mm立杆柔度= L0 /i=1100/15.8=70150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=70时 =0.775校核稳定性=9000N/0.7173、75489=23.7N/mm2=170 N/mm2 （立杆受压满足稳定条件）7）扣件抗滑移验算(1)计算参数:扣件受集中力作用，根据现行建筑施工规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）资料查询，每只铸铁旋转（或直角）扣件的抗滑性能为8000 N，因考虑扣件的反复使用及其它不利因素对扣件质量可能产生的影响，必须对扣件的抗滑性能进行折减，实际按Rc= 0.88000=6400 N/只计算。(2)受力计算:顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力p=50.24kN/m2A f=0.6m0.3m=0.18m2/2根立杆/排N =pAf=50.24 kN/m20.18m2=9.0 kN174、/2根立杆/排(3)扣件设置:顶部水平杆与立杆上端部扣接点n=N/Rc=9kN/6.4kN=1.4只/2根立杆（取3只/根）3个扣件上下密贴。本工程支架搭设高度基本在2m以下，故板下支架扣件抗滑移验算主要针对顶部水平杆与立杆上端部扣接点受力。(4)稳定性验算:N=9kN/2根=4.5kN/单根N /n=4.5kN /只Rc=6.4 KN/只（扣件承载抗滑满足安全稳定条件）14.4腹板墙模板计算14.4.1腹板墙模板基本参数墙身模板采用18mm厚夹板，墙厚450250mm。墙身最大浇筑高度为1.4m，浇筑时采用一辆软管泵车两侧同步浇筑，浇筑高差控制在0.5m左右，采用内部振捣器。墙身模板采用拉条175、螺丝及抛撑固定，模板竖向楞采用10050木方，间距取300mm；横向楞采用2根48mm钢管，间距取600mm，拉条螺丝选用14，拉条螺栓竖向间距600mm，水平向间距600mm。14.4.2腹板墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22t012V1/2F1=H其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.7h； T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取0.750m/h； H176、 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度； 1 外加剂影响修正系数，取1； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F=0.22255.711.150.750.5=31.22kN/m2，F1=1.42.482=35kN/m2两者取小值F=31.22kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值：Qk=4 kN/m2模板最大侧压力设计值Fs=1.2Gk+1.4Qk=1.231.22+1.44=43.06kN/m214.4.3腹板墙模板面板计算面板为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续板计算。取30cm计算单元。1）计算形式及简图1）计算177、形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图如下：2）基本参数模板按规格尺寸长边顺横桥向立模计算单元B=1 .0m 木方竖楞间距L=0.30m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06kN/m23）强度验算q=FsB=43.061.0=43.06kN/m=43.06N/mmM=qL2/10=43.06 N/mm3002mm/10=387540N-mm=M/W=178、387540 N-mm / 54000mm3=7.17 N/mm2=13N/mm2（满足强度要求）4）挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=1.0mq1=FB=31.22 kN/m21.0m=31.22N/m=31.22N/mm=0.677qL4/100EI=0.67731.22 N/mm3004 mm /（1009103 N/mm248.6104 mm4 =0.39mm =1.2 mm（满足刚度要求）14.4.4腹板墙模板竖向楞计算竖楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续梁计算。取0179、.3m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数竖向楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。采用10050木方竖向楞参数为：计算单元B=0.3m 横向楞间距L=0.60 m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）竖向楞强度计算q=FsB=43.06 kN/m20.3m=12.92 kN/m=12.92N/mmM=qL2/180、10=12.92N/mm6002 mm /10=465120N-mm=M/W=465120N-mm /83.3103 mm3=5.58N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求k0.43）4）竖向楞挠度计算新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=0.3mq1=FB=31.22 kN/m20.3m=9.366kN/m=9.37N/mm=0.677qL4/100EI=0.6779.37N/mm6004mm4/(1009103N/mm2416.67104 mm4)=0.22mm =1.5 mm（满足刚度要求）14.4.5腹板墙模板横向钢楞计算横向楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度181、及刚度，按三等跨均布荷载连续梁计算。取0.6m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数横向钢楞承受竖向楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算，采用2根48mm3.5mm钢管，计算参数为：计算单元面积A=BL=0.6m0.6m=0.36m2 对拉螺杆间距L=0.6 m，横向钢楞间距B=0.6m钢管截面矩W=25.08103 mm3=10.16103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=212.19104 mm4=24.38104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 允许变形=L/500=600/500=1.2 mm模182、板最大侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）横向钢楞强度计算P=FsA/2=43.06 kN/m20.36 m2 /2=7.75 kN按等距连续梁内力系数表: 边跨系数0.286Mp（边跨弯矩最大值）= PL=0.2867.75kN600mm=1329900N-mm=Mp/W=1329900/10.16103 mm3=130.90N/mm2 =170 N/mm2（满足强度要求）4）横向钢楞挠度计算p=7.75kN150=600E=2.06105 N/mm2=24.38104 mm4fmax=P2/24EI=7.75KN150mm6002/242.06105 N/mm224.38104 m183、m4=0.34 =1.2 mm（满足刚度要求）14.4.6腹板墙模板对拉螺栓计算1）计算形式及简图1）计算形式：均布集中荷载轴心受拉杆2）计算简图如下：2）计算参数M14螺栓净面积A=113 mm2 螺栓的抗拉强度设计值=170 N/mm23）受力计算螺栓受力面积A f =水平间距竖向间距=0.6m0.6m=0.36 m2螺栓受力= FsA f/A=43.06 kN/m20.36 m2/113mm2 =137 N mm2= 170 N/mm2（满足强度要求）14.5地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:根据地质勘查报告，支架搭设的混凝土地坪下土质为第184、3-1层灰色砂质粉土，承载为特征值fak=100kpa。其中， 地基承载力标准值：fgk=2fak=200 kpa ；fg = fgkkc = 2000.8=160 kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.8 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A 取桥宽投影面（长度为1m）为计算单元：取桥宽投影面（长度为1m）为计算单元：(1)脚手架的自重(kN)：支架高度1.9m。NG1 = 0.1581.99.9 =2.97 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.359.9= 3.47 kN；(3)钢筋混凝土箱梁自重(kN)：NG3 = 252185、.10.52+250.61.42+253.3（0.4+0.23）= 146.5 kN；经计算得到，恒荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 152.9 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 8.7= 39.15 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ =238.2 kN；单元内荷载对地基的压力为: p = N/A=238.3/9.9=24.1p=24.1 fak=100 kpa 。地基承载力满足要求！腹板处传至支架基础顶面的最大压力50.24KN/m2=50.24k186、Pap=50.24 kPa fg=160kPa结论：本支架模板系统满足要求。15 Z1路北段南横引河桥支架受力计算书15.1 脚手架布置图 南横引河桥箱梁支架断面图因南横引河桥梁箱梁重量大，搭设高度最大为4.8m。为了确保安全，箱梁底模板采用碗扣式钢管脚手架，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁支架搭设的搭设宽度为17.45m。剪刀撑和斜撑采用扣件式钢管进行加固。碗口式支架严格按照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)进行搭设。 南横引河桥支架纵桥向布置图箱梁支架立杆横向间距为：腹板底下为0.3m，墩顶至底板厚度为80cm处为0.3m；底板厚度小于0.8m范围为0.6m。箱梁187、支架立杆纵向间距为：墩台顶在底板厚度大于80cm范围为0.3m，底板厚度0.8m0.23m之间范围采用0.6m，底板厚度为0.23m范围采用0.9m。腹板底下立杆纵向间距为0.3m。由于墩台附近箱梁高度变化幅度较大，为防止支架倾覆。在墩台梁底起拱处至底板厚度为230mm范围设置垂直于箱梁底部的斜撑。地坪设置锯齿形状，斜撑的底部嵌入地坪的锯齿处确保斜撑底部不产生滑移。墩台范围处梁底净空高度小于30cm的范围用50*100木方进行衬垫，间距0.2m；净空大于30cm处用扣件式钢管支撑于桥台或桥墩上，间距为30cm*30cm。墩台榫头处支架布置间距为30cm*30cm。水平杆步距为：第一步为0.9m188、，伸出顶层水平杆高度超过60cm再设一道水平杆。至少设置2道水平杆。支架搭设的地坪标高设置为3.0m。支架高度最大高度为4.8m。最小高度为0.6m，在支架的两个外侧设置竖向剪刀撑；支架高度超过2.0m的范围，横桥向和纵桥向均设置剪刀撑。在扫地杆和顶层水平杆位置各设置一道水平剪刀撑，以加强支架整体的稳定性，支架高度超过4m的架设一道水平剪刀撑。因支架搭设区域为陆地，先将地表的欠固结土（吹填土）挖出，在地坪两侧挖排水沟进行强排疏干地下水。然后对土路基进行碾压达到压实度90%后，再填筑50cm的建筑渣土，浇注15cm钢筋混凝土（砼标号C30）。墩因墩台两侧箱梁较高，荷载较大。所以在墩台两侧至底板变189、化为230mm的区域先用建筑渣土将地表的吹填土换填，换填厚度为1m。然后浇注20cm厚的钢筋混凝土（钢筋采用12300单层双向布置。）15.2箱梁底板模板计算Z1路北段南横引河桥箱梁箱孔底板厚度自拱脚至拱顶呈230mm1500mm渐变,箱梁底板厚度为8001500时腹板与底板的支架布置均为300*300，仅对腹板处支架进行验算即可，箱梁底板厚度为800230时支架布置为600*600.所以取底板厚度为800时的支架截面进行计算。箱孔拱底模板支架搭设形式如下图：箱梁底板支撑架立面简图 箱梁底板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的碗扣式支架的钢管类型为483.5。1）箱梁底板厚800230mm箱孔底190、板结构板厚D=800mm。支架布置形式： 483.5立杆的纵距600mm，横距600mm，立杆的步距 h0.9米, 二四方木格栅间距600mm。钢管牵杠间距600mm。2）荷载计算新浇筑底板砼重G1k=0.8m25kN/m3=20 kN/m2模板自重G2k=0.2 kN/m2支架自重G3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=8.7+0.2+4=24.2kN/ m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ G2k)+1.4Qk=1.2 (10+0.2)+1.44=29.84kN/ m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2G3k=1191、.22=2.4 kN/ m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=29.84+2.4=32.24 kN/ m23） 18mm厚模板面板受力计算(1)计算参数:计算形式：n等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.2m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm(2)强度计算：p1=29.84 kN/ m2q=p1B=29.841=2192、9.84 kN/m=29.84N/mmM=qL2/10=29.842002/10=119360N-mm=M/W=119360/54000=2.2 N/mm2 =13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=24.2kN/m2q1=gkB=24.21=24.2 kN/m=24.2 N/mm=0.677qL4/100EI=0.67724.22004/(1009000486000)=0.06mm200/400=0.5mm（满足刚度要求）4）板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.20m 搁栅下牵杠横桥向间距L193、=0.60 m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm(2)强度计算:p1=29.84 kN/m2q=p1B=29.840.2=5.97kN/m=5.97N/mmM=qL2/10=5.976002/10=214920N-mm=M/W=214920/83.3103=2.6N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=24.2kN/m2q1=gkB=24.20.2=4.84kN/m=4.84N/mm=0.677qL4/100E194、I=0.6774.846004/(1009000416.67104)=1.1mm =1.5mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)计算参数:计算形式 ：每根立杆顶设置2根牵杠。计算牵杠上搁栅为=300连续等距均布力布置, 按3跨等跨连续梁计算。牵杠桉纵桥向铺设计算单元B=0.6m 支架纵桥向间距L=0.6 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=500/400=1.25mm(2)强度计算:p1=29.84 kN/m2q=p1B=29.840.6=17.9kN/m195、=17.9N/mmM=qL2/10=17.96002/10=644400N-mm=M/W=644400/5080=126.8N/mm2=170 N/mm2（设置2根牵杠，满足强度要求）(3)挠度计算:gk=24.2kN/m2q1=gkB=24.20.6=14.52kN/m=14.52N/mm=0.677qL4/100EI=0.67714.526004/(100206000121900)=0.5mm =600/400=1.5mm（满足刚度要求）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距h0.9 mm a=250mmi=15.8mmA= 4196、.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=32.24 kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=0.60.6=0.36 m2立杆的轴向力设计值N=pA f =32.24 kN/m20.36 m2= 11.6kN(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅4.8米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (900+2250)=1400 mm立杆柔度= L0 /i=1100/15.8=88150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=70时 =0.673校核稳定性=11600kN/0.673489=35.2N/mm2=170 N/m197、m2 （立杆受压满足稳定条件）15.3箱梁腹板模板计算Z1路北段南横引河桥箱梁箱孔纵腹板高度自拱脚至拱顶呈2208mm5997mm渐变，厚度250450,取最大荷载进行计算： 箱孔腹板模板支架搭设形式如下图：箱梁腹板模板支撑立面简图1）腹板厚450mm、腹板高5997mm腹板厚b=450mm250mm， 高h=59972208mm。支架布置形式：483.5立杆的纵距300mm，横距300mm，立杆步距 h0.9米, 二四方木格栅间距150mm, 钢管牵杠间距300mm。2）荷载计算新浇筑底板砼重G1k=5.997m25kN/m3=150 kN/m2模板自重G2k=0.35 kN/m2支架自重G198、3k=2 kN/m2施工综合荷载Qk=4 kN/m2支架上均布荷载标准值 gk=G1k+G2k+Qk=150+0.35+4=99.83kN/m2支架上均布荷载设计值 p1=1.2 (G1k+ G2k)+1.4Qk=1.2 (150+0.35)+1.44=186.02kN/m2支架自身均布荷载设计值p2=1.2 G3k=1.22=2.4 kN/m2均布总荷载设计值 p=p1+p2=186.02+2.4=188.42 kN/m23）18mm厚模板面板受力计算(1)计算参数:计算形式：n等跨均布荷载连续板，计算参数如下：模板按规格尺寸长边顺横桥向铺设计算单元B=1 m 格栅横桥向间距L=0.15m 199、面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=150/250=0.6mm(2)强度计算：p1=186.02kN/m2q=p1B=186.021=186.02 kN/m=186.02N/mmM=qL2/10=186.021502/10=418545N-mm=M/W=418545/54000=7.7 N/mm2 =13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算：gk=154.35kN/m2q1=gkB=154.351=154200、.35kN/m=154.35 N/mm=0.677qL4/100EI=0.677154.351504/(1009000486000)=0.12mm=0.6mm（满足刚度要求）4）3板底10050木方搁栅计算(1)计算参数:计算形式：按三等跨均布荷载连续梁计算，参数如下： 搁栅按横桥向铺设计算单元B=0.15m 搁栅下牵杠横桥向间距L=0.3m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=300/400=0.75mm(2)强度计算:p1=186.02 kN/m2q=p1B=1201、86.020.15=27.9kN/m=27.9N/mmM=qL2/10=27.93002/10=251127N-mm=M/W=251127/83.3103=3.0N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求）(3)挠度计算:gk=154.35kN/m2q1=gkB=154.350.15=23.15kN/m=23.15N/mm=0.677qL4/100EI=0.67723.153004/(1009000416.67104）=0.04mm =0.75mm（满足刚度要求）5）格栅下牵杠钢管计算(1)计算参数:计算形式 ：牵杠用48*3.5双钢管设置，搁栅为=300连续等距均布力布置, 按单根钢管3跨等202、跨连续梁计算。计算单元B=0.30m 支架纵桥向间距L=0.3 m 钢管截面矩W=5.08103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=12.19104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 抗弯刚度=L/400=300/400=0.75mm(2)强度计算:p1=186.02 kN/m2q=p1B=186.020.3=55.8kN/m=55.8N/mmM=qL2/10=55.83002/10=502200N-mm=M/W=502200/5080=98.8N/mm2=170 N/mm2（设置双牵杠，满足强度要求）(3)挠度计算:gk=154.35kN/m2q1=gkB=154.3203、50.3=46.3kN/m=46.3N/mm=0.677qL4/100EI=0.67746.33004/(100206000121900)=0.1mm =0.75mm（满足刚度要求）6）立杆受压稳定计算(1)计算参数:立杆受到最上水平杆传来的力，为集中力荷载，计算参数如下：立杆步距h0.9 mm a=250mmi=15.8mmA= 4.89102 mm2 抗弯强度=170 N/mm2 (2)受力计算:均布总荷载设计值p=186.02kN/m2立杆受力面积A f=LaLb=0.30.3=0.09 m2立杆的轴向力设计值N=pA f =186.02 kN/m20.09 m2= 16.74kNN=1204、6.74KN24KN（顶托设计承载力），满足要求(3)稳定验算:因支架结构最大高度仅4.8米左右，基本上不受风的影响，故不考虑风荷载。计算长度L0=(h+2a)= (0.9+2250)=1400 mm立杆柔度= L0 /i=1400/15.8=88150（满足规范要求）立杆的轴心稳定系数，当=88时 =0.673校核稳定性=16.74kN/0.673489=50.8N/mm2=170 N/mm2 （立杆受压满足稳定条件）15.4腹板墙模板计算腹板墙模板基本参数墙身模板采用18mm厚夹板，墙厚450250mm。墙身最大浇筑高度为5.997m，浇筑时采用一辆软管泵车两侧同步浇筑，浇筑高差控制在0.205、5m左右，采用内部振捣器。墙身模板采用拉条螺丝及抛撑固定，模板竖向楞采用10050木方，间距取300mm；横向楞采用2根48mm钢管，间距取600mm，拉条螺丝选用14，拉条螺栓竖向间距600mm，水平向间距600mm。腹板墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22t012V1/2F1=H其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.7h； T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑206、速度，取0.750m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度； 1 外加剂影响修正系数，取1； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F=0.22255.711.150.750.5=31.22kN/m2，F1=255.997=150kN/m2两者取小值F=31.22kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值：Qk=4 kN/m2模板最大侧压力设计值Fs=1.2Gk+1.4Qk=1.231.22+1.44=43.06kN/m2腹板墙模板面板计算面板为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续板计算。取30cm计算单元。1）计算207、形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续板2）计算简图如下：2）基本参数模板按规格尺寸长边顺横桥向立模计算单元B=1 .0m 木方竖楞间距L=0.30m 面板截面矩W=bh2/6= 1000182/6=54103 mm3弹性模量E=9103 N/mm2 惯性矩I= bh3/12= 1000183/12=48.6104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度=L/250=300/250=1.2mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06kN/m23）强度验算q=FsB=43.061.0=43.06kN/m=43.06N/mmM=qL2/10=43.06 N/mm3002mm/10=387540208、N-mm=M/W=387540 N-mm / 54000mm3=7.17 N/mm2=13N/mm2（满足强度要求）4）挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=1.0mq1=FB=31.22 kN/m21.0m=31.22N/m=31.22N/mm=0.677qL4/100EI=0.67731.22 N/mm3004 mm /（1009103 N/mm248.6104 mm4 =0.39mm =1.2 mm（满足刚度要求）腹板墙模板竖向楞计算竖楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度，按三等跨均布荷载连续梁计算209、。取0.3m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数竖向楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。采用10050木方竖向楞参数为：计算单元B=0.3m 横向楞间距L=0.60 m 10050木方截面矩W=83.3103 mm3弹性模量E=9103N/mm2 惯性矩I=416.67104 mm4抗弯强度=13 N/mm2 抗弯刚度= L/400=600/400=1.5mm模板最大侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）竖向楞强度计算q=FsB=43.06 kN/m20.3m=12.92 kN/m=12.92N/mmM=q210、L2/10=12.92N/mm6002 mm /10=465120N-mm=M/W=465120N-mm /83.3103 mm3=5.58N/mm2=13 N/mm2（满足强度要求k0.43）4）竖向楞挠度计算新浇混凝土侧压力标准值：F=31.22kN/m2计算单元B=0.3mq1=FB=31.22 kN/m20.3m=9.366kN/m=9.37N/mm=0.677qL4/100EI=0.6779.37N/mm6004mm4/(1009103N/mm2416.67104 mm4)=0.22mm =1.5 mm（满足刚度要求）腹板墙模板横向钢楞计算横向楞为受弯结构,故需要验算其抗弯强度及刚度211、，按三等跨均布荷载连续梁计算。取0.6m为计算单元。1）计算形式及简图1）计算形式：均布荷载三等跨连续梁2）计算简图如下：2）基本参数横向钢楞承受竖向楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算，采用2根48mm3.5mm钢管，计算参数为：计算单元面积A=BL=0.6m0.6m=0.36m2 对拉螺杆间距L=0.6 m，横向钢楞间距B=0.6m钢管截面矩W=25.08103 mm3=10.16103 mm3弹性模量E=2.06105 N/mm2 惯性矩I=212.19104 mm4=24.38104 mm4抗弯强度=170 N/mm2 允许变形=L/500=600/500=1.2 mm模板最大212、侧压力设计值Fs=43.06 kN/m23）横向钢楞强度计算P=FsA/2=43.06 kN/m20.36 m2 /2=7.75 kN按等距连续梁内力系数表: 边跨系数0.286Mp（边跨弯矩最大值）= PL=0.2867.75kN600mm=1329900N-mm=Mp/W=1329900/10.16103 mm3=130.90N/mm2 =170 N/mm2（满足强度要求）4）横向钢楞挠度计算p=7.75kN150=600E=2.06105 N/mm2=24.38104 mm4fmax=P2/24EI=7.75KN150mm6002/242.06105 N/mm224.38104 mm4=213、0.34 =1.2 mm（满足刚度要求）腹板墙模板对拉螺栓计算1）计算形式及简图1）计算形式：均布集中荷载轴心受拉杆2）计算简图如下：2）计算参数M14螺栓净面积A=113 mm2 螺栓的抗拉强度设计值=170 N/mm23）受力计算螺栓受力面积A f =水平间距竖向间距=0.6m0.6m=0.36 m2螺栓受力= FsA f/A=43.06 kN/m20.36 m2/113mm2 =137 N mm2= 170 N/mm2（满足强度要求）15.5地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:根据地质勘查报告，支架搭设的混凝土地坪下土质为第3-1层灰色砂质粉214、土，承载为特征值fak=100kpa。特别是桥梁墩台周围经过换填和浇注钢筋混凝土地坪后，能保证100kPa的承载力。其中， 地基承载力标准值：fgk=2fak=200 kpa ；fg = fgkkc = 2001.0=200 kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.0 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A 取桥宽投影面（长度为1m）为计算单元：(1)脚手架的自重(kN)：支架高度1.3m。NG1 = 0.1581.317.45 = 3.58 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3517.45= 6.11 kN；(3)钢筋混凝土箱梁215、自重(kN)：NG3 = 251.515.5+250.2316.5+250.45（5.997-1.5-0.23）5 = 916.14kN；经计算得到，恒荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 925.83 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 16.5= 74.25 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ =1214.95kN；单元内荷载对地基的压力为: p = N/A=1214.95/17.45=69.6p=69.6 fak=100 kpa 。地基承载力满足要求！腹板处传至支架基础顶面的188.42KN/m2=188.42kPap=188.42 kPa fg=200kPa结论：本支架模板系统满足要求。