1、 大型桥梁盖梁支架施工专项方案编制： 审核： 审批： XXXX年X月X日目 录第一章 编制依据11.1编制依据1第二章 工程概况22.1工程概况22.2桥梁结构形式概况2第三章 施工计划53.1施工进度计划53.2施工人员、材料与设备计划5第四章 支模架搭设施工工艺技术104.1支模架搭设总体施工方案104.2支架搭设124.5模板施工16第五章 支架拆除185.1支架拆除185.2支架拆除的技术要求185.3安全注意事项19第六章 混凝土施工216.1混凝土浇筑施工216.2现浇施工的技术措施226.3监测措施24第七章 施工质量保证措施277.1管理措施277.2制度措施277.3过程控制2、277.4质量检验287.5技术组织措施28第八章 安全生产保证措施328.1管理措施328.2制度措施328.3施工安全保证措施32第九章 文明施工措施35第九章 文明施工措施36第十章 支架施工应急预案3810.1组织机构及紧急事故处置原则3810.2紧急事故处理程序3810.3各类主要可能发生的紧急事件处理措施3910.4抢险物资及交通工具的准备4110.5突发应急事件的分析与报告4110.6突发应急事件应急小组联系方式4110.7医院联系方式及交通图42第十一章 计算书及相关图纸4311.1 支模架施工荷载计算43支模架施工荷载取值：4311.1.2 计算说明4311.1.3 第一类型3、的盖梁荷载计算4511.1.4 第二类型的盖梁荷载计算5111.1.5 第三类型的盖梁荷载计算5611.1.6 第四类型的盖梁荷载计算62第一种悬挑段盖梁H型钢横梁计算：67第二种悬挑段盖梁H型钢横梁计算：6911.2、组合式钢模的验算7111.3 地基承载力验算：76 附图：图01：钢管柱平面布置图(第一种类型)图02：支模架结构立面布置图(第一种类型)图03：节点详图图04： 盖梁断面、侧面支模架结构图(第一种类型)图05： 钢管柱平面布置图(第二种类型)图06： 支模架结构立面布置图(第二种类型)图07： 盖梁断面、侧面支模架结构图(第二种类型)图08：钢管柱平面布置图(第三种类型)图04、9：支模架结构立面布置图(第三种类型)图10：节点详图图11：盖梁断面、侧面支模架结构图(第三种类型)图12：钢管柱平面布置图(第四种类型)图13：支模架结构立面布置图(第四种类型)图14：盖梁断面、侧面支模架结构图(第四种类型)第一章 编制依据1.1编制依据1. XX工程施工设计图、地勘报告、标准图集等文件。2. 上海市岩土地质研究院有限公司提供的详勘。3. 城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）4. 建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）5. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）6. 混凝土结构工程施工规范（GB50666-20115、）7. 公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）8. 建筑结构荷载规范(GB50009-2012)9. 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)10. 建质【2009】254号关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文。11. 路桥施工计算手册周水兴主编人民交通出版社（参考资料）12. 桥梁施工常用数据手册张俊义主编人民交通出版社（参考资料）13. 桥梁施工成套机械设备李自光主编人民交通出版社（参考资料）14. 勘察工地现场，调查工地周边环境条件所了解的情况和收集的信息。15. 我公司积累的成熟6、技术、施工方法、机械设备装备能力以及多年来从事同类工程的施工经验。（参考资料）第二章 工程概况2.1工程概况XX工程位于青浦区新城四站大型居住社区中部，为新建工程，工程主要施工内容包括道路、排水、桥梁等工程。2.2桥梁结构形式概况XX桥设计道路中心路位于半径R=800m的圆曲线上，全长400.5m。主桥采用四跨30m*2+20m*2跨径，其中30m跨径采用后张法预应力混凝土预制小箱梁，梁高1.6m，20m跨径采用先张法预应力混凝土空心板梁，梁高0.9m，桥宽29m，其余均采用先张法预应力混凝土空心板梁，标准跨径20m，梁高0.9m，标准桥宽15m，形成多跨简支桥面连续的结构体系。1、上部结构X7、X主跨与设计道路中心线法线逆交14度。主桥采用四跨30m*2+20m*2跨径，其中30m跨径采用梁高1.6m的后张法预应力混凝土预制小箱梁，跨径20m采用梁高0.9m的先张法预应力混凝土空心板梁，桥宽29m；引桥桥跨为18.5m22m，均采用梁高0.9m的先张法预应力混凝土空心板梁，标准桥宽24m，其中K1孔桥宽24m25.04m，部分采用异形板梁。K19孔桥宽24m24.5m。采用桥面连续，2、3、4跨设置一道伸缩缝，形成多跨简支桥面连续的结构体系。2、下部结构桥梁下部结构采用桩柱式桥墩，后张法预应力混凝土倒T盖梁，采用柱式桥墩，主桥立柱尺寸1.8m*1.2m，引桥立柱尺寸1.2m*1.2m8、，四周均设圆角。承台厚度均为1.5m，顶面覆土一般为0.8m，下设100mm厚C15素混凝土垫层。桥台采用钢筋混凝土扶壁式桥台。下部桩基础均采用800钻孔灌注桩，桩长3334m，桩尖进入2层，桥台、桥墩采用B型主筋。 盖梁正立面图 倒T盖梁侧立面图 3、倒T盖梁数据布置表表2-1倒T盖梁数据统计表桥墩编号盖梁长度（m）盖梁宽度（m）1/2盖梁处高度（m）1/2盖梁处截面积（m2）1/4盖梁处截面积（m2）盖梁端头处截面积（m2）盖梁底与地面高度H（m）1#23.72.582.2224.0423.7212.4091.5022#23.72.582.2204.0353.7132.4021.6473#9、23.72.582.2194.0303.7092.3972.2674#25.0192.582.3574.3853.8462.3962.6605#30.3562.582.6345.0993.8452.9123.3746#30.0372.582.4174.4753.7482.8423.7307#29.7572.582.5464.8213.7232.8734.6378#29.5972.582.2974.2483.7522.4426.1149#29.4562.582.3074.2793.7402.4576.07210#23.9642.582.2824.2213.9462.4835.84311#23.710、2.582.2464.1343.8122.5015.30912#23.72.582.2464.1343.8122.5014.61913#23.72.582.2464.1343.8122.5013.92914#23.72.582.2444.1293.8072.4963.26515#23.72.582.2434.1233.8012.4902.68816#23.72.582.2414.1163.7942.4832.20617#23.72.582.2394.1113.7892.4771.80018#23.72.582.2394.1113.7892.4771.400从这个表格可以看出，每个墩号的盖梁尺寸11、相差不大，其中5#墩的盖梁的截面积最大，高度变化从1.4m到6.114m不等，8#墩盖梁离原地面最高。根据数据统计、截面形状及计算建模等情况，将以上盖梁分成四种类型：第一种类型盖梁：1#、2#、3#、11#18#盖梁第二种类型盖梁：6#、8#、9#、10#盖梁第三种类型盖梁：5#、7#盖梁第四种类型盖梁：4#盖梁第三章 施工计划3.1施工进度计划为了确保按期完工，实施过程将抽调精兵强将，配备足够性能良好的设备，合理安排各道工序，精心组织、精心施工，确保工程按期保质完成施工任务。为了确保按期完工，有效地利用时间，根据本工程的结构特点，在施工过程中尽可能的采用平行作业、流水作业和交叉作业相结合的施12、工方法，使工程施工按照制定的目标进行。对本工程的总体组织思路是：为争取工期，合理安排施工力量，有效地组织施工，第一阶段安排重点安排XX北侧道路、桥梁的施工，采用平行交叉流水作业，加快承台、墩台身的施工，为提前现浇盖梁创造条件。第二阶段工作重点安排剩余的道路工程及桥梁。XX盖梁施工工期计划在60天内完成，配备3套模板，按3天完成一个盖梁的目标进行施工。先施工桥梁北侧的盖梁，再施工南侧部分的盖梁。其盖梁施工顺序具体如下：15#18#12#14#17#11#13#16#10#南侧桥梁的盖梁3.2施工人员、材料与设备计划3.2.1施工人员准备1、组织机构布置根据本工程特点，确保本工程按期、优质、高效地13、履行合同，组建XX项目部，全面负责组织、实施本合同段的施工。场地布置原则如下：1)、严格按照招标文件和设计图纸提供的施工条件和施工地点，因地制宜进行规划，合理安排施工场地和各种设施，满足各项目、各工序的衔接。2)、根据总体安排，施工临时用地以满足施工生产和现场管理办公为主，尽量减少临时用地和占用道路。3)、充分考虑市容和环境保护，尽量减少扰民，做到临时房屋及其他设施布置经济、合理、实用、安全。4)、施工设置布置满足生产规模和施工工艺要求做到紧凑、美观、安全，并减少对周围环境和公共交通地点影响。5)、平面布置符合施工流程要求，尽量减少工序交叉，减少对专业工种和其他方面施工的干扰。6)、场地布置充14、分考虑文明施工的有关规定，着眼于创建文明工地目标，高起点，严要求。2、项目经理部驻地布置1）、人员计划安排签订合同后，公司立即设立XX工程项目部，组成最富有施工经验的优秀团队，项目经理和项目总工程师分别都是具有丰富经验的一级项目经理和高级工程师，经理部下设项目工程组、质检组、计划组、合同组、安全保卫组、财务组、机料组、档案资料室、办公室。本工程施工现场主要设置临时用办公、生活、材料堆放场、材料加工区。土方、管道工程根据施工进度沿道路空地堆放，钢材、模板、机械等集中于项目部。项目部设置在复旦附中初中部西北侧河道边，面积1600m2。拟搭设二层彩钢板活动房19间，每间房空间为3.66m，走廊1.215、m，层高2.8m。委托项目部并与业主、监理工程师、设计单位密切配合，搞好组织协调、组织保障等工作。并根据本工程的工程规模、工期要求，结合投入的机械配备情况，组建专业化施工队伍，实行平行流水作业，施工高峰期作业人员将达到约100人。主要人员安排详见人员配备表。项目部主要人员配备表序号姓 名职 务职 称学历123456789102）、项目组织机构职责项目经理：全面负责工程实施阶段的各项工作。项目副经理：项目经理不在的时候行使项目经理职责。总工程师：全面负责工程技术质量、安全文明生产，工程计划的编制和实施。工程组：全面负责工程日常的技术问题的处理，进行工程的设计交底、施工技术交底，指导和协调工程测量16、与工地试验室的工作。质检组：全面负责做好各环节的工程质量自检、验收及工程质量事故的处理工作，负责工程资料的收集、整理、存档，全面负责现场原材料、混凝土等的取样、送检工作。计划组：全面负责施工计划、预算及财务等工作。完成实物工程量的统计、工程进度报表的上报及工程结算。合同组：全面负责合同的管理，内业工作的管理，计量支付、结算。安全组：全面负责安全生产，工地协调等工作。财务组：全面负责项目财务往来、工资发放、成本核算，协调项目经理资金控制。机料组：全面负责机械设备的调配和维修，日常小型机具、工具的管理，工程材料的采购和管理，各类施工材料、成品、半成品的进场和管理。档案资料室：全面负责项目的资料收发17、整理、存档。办公室：主要负责后勤保障，对外宣传接待、治安、文印等工作。3、劳动力计划根据本工程施工特点及工期要求，计划设1支桥梁综合施工队，并直接按照分项工程组织工班施工。施工队伍配设施工队长各1名，技术员4名（施工、质检、测量、试验等），钢筋班组8人，木工班组8（包括架子工），混凝土班组8人，机械班组4人，辅助工作及普工6人，共计高峰期达47人。施工班组的主要责任和权利：施工班组按项目部编制的实施性施工组织设计负责实施，其实施过程由项目部负责指导、监督和检查。施工班组严格按照项目部制定的质量、安全、工期等各项保证措施组织实施，项目部将经常检查各施工班组的落实情况，并确保各项措施的落实。详细18、劳动力计划安排见下表：盖梁支模架施工劳动力计划一览表序号工种人数（人）备注1工程管理人员102现场技术员4含测量员3质检员14专职安全员15钢筋工8含焊工6木工87架子工88混凝土工89张拉工610机械工411辅助工6合 计64材料与设备计划1、本工程材料供应由项目材料组统一负责。材料、构配件的选用根据我公司历年来的使用情况和对生产供应厂家的评选结果综合考虑后将采取统一采购、统一调运的原则进行，所有材料、构配件的供应均应符合本工程的要求。2、本工程所用材料、采购件必须有出厂合格证和质量证明书，且钢筋、水泥、钢管等必须经抽样检测合格后方可使用。3、本工程对各种材料、成品、半成品供应进度安排是根据19、施工进度计划和现场施工实际情况确定的数量进行安排，组织材料来源确立加工、订货、运输、库存及分部周转用料，不因受材料控制而影响生产。4、施工时为全部材料的取样和测试，施工工艺，设备和量测装置进行日常检查，以控制其质量并保证它们与技术规定和批准的试样相一致。5、材料与试样的试验须委托由项目监理批准、具备相应资质的试验单位来承担。6、本次支模架工程施工需投入的材料、构配件见下表支模架工程施工材料物资供应表。支模架工程施工材料物资供应表序号设备名称型号规格数量国别产地用于施工部位备注1377mm钢管377*10200m武汉支架工程2各类型钢、槽钢300T上海支架、支撑3普通48mm钢管40T无锡支架、20、支撑4钢模板2套上海模板工程（侧模）5方木100*10080m3上海模板工程6竹胶板300m2上海模板工程工程投入的主要施工机械设备表01序号设备名称型号规格数量额定功率(功率)生产能力用于施工部位备注1汽车吊机QY25T125T吊装工程2汽车吊机QY50Y150T吊装工程3挖掘机EX2002107kw1.2m3土方工程4电焊机BXI-500225kw钢筋工程5电焊机DN75222.5kw钢筋工程6钢筋切断机GJ4024kw钢筋工程7钢筋调直机CT624kw钢筋工程8钢筋弯曲机WB15343kw钢筋工程第四章 支模架搭设施工工艺技术4.1支模架搭设总体施工方案XX桥梁下部结构采用桩柱式桥墩，后21、张法预应力混凝土倒T盖梁， 本施工方案为超重（高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m构件的梁板模板支架）支撑架专项施工方案。1、支架搭设参数如下：（1）支墩：采用单根377*10钢管，设置在钢筋混凝土承台上或经过处理的新浇筑的钢筋混凝土基础上。为了方便拆除支架，钢管柱底部50cm采用“沙漏”形式的结构。（2）纵梁：横梁采用双排6002001117mm的H型钢，分配横梁：10#槽钢，间距30cm或20cm。2、模板材料选用（1）、底模：面板采用1.5cm厚竹胶板，底模下面纵向按20cm的间隔铺设1010cm的方木，在此木方下面横桥向的10#22、槽钢。（2）、侧模：面板采用定制钢模板。 盖梁的支架搭设参数见下表：表4-1盖梁支架搭设情况表序号项目梁截面尺寸和类型第一种类型的盖梁（1#、2#、3#、11#18#）第二种类型的盖梁（6#、8#、9#、10#）第三种类型的盖梁（5#、7#）第四种类型的盖梁（4#）1支架形式钢管柱+双排H型钢钢管柱+双排H型钢钢管柱+双排H型钢钢管柱+双排H型钢2377*10mm钢管柱纵向布置6+4+66.0856.085553钢管柱横向跨度（m）1.91.91.91.94600*200H型钢纵向跨度（m）3.85（悬挑）+6+4+6+3.85（悬挑）6.0856.085555H型钢上的槽钢悬挑跨度（m）0.23、35+1.9+0.350.35+1.9+0.350.25+1.9+0.450.35+1.9+0.35810#槽钢纵向间距（mm）3003002003009100*100方木纵向间距（mm）20020020020010底模板15mm厚竹胶板15mm厚竹胶板15mm厚竹胶板15mm厚竹胶板11立杆基础桥梁承台桥梁承台+地基处理钢筋砼基础桥梁承台+地基处理钢筋砼基础桥梁承台+地基处理钢筋砼基础3、分项施工流程及顺序支架施工详见以下工艺流程图：基础砼养护钢管柱范围内地基处理钢管柱安装，设置连接杆及剪刀撑H型钢吊装、槽钢安装验收使用根据施工方案选择支架形式租赁及采购相关产品产品进行验收合格后按计划进场搭24、设方木、模板安装堆载、预压 支架施工工艺流程图4.2支架搭设4.2.1搭设材料的验收钢管柱、各类型钢、扣件、方木、模板等材料进场前及时组织人员进行验收，保证规格、尺寸、材质一致。模板的好坏是制约现盖梁外观质量的重要因素，所以必须严把模板质量关，尤其是底模、腹板模板和翼板模板。我部统一采用尺寸为1.222.44m、厚1.5cm厚胶合板。方木采用横断面1010cm的东北落叶松，尺寸误差不得大于0.5cm。所有支架材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A钢的规定，并有质量合格证、质检报告等证明文件，在监理见证下取样送检。支架构配件不得有裂纹、凹陷、锈蚀，铸造件表面应光整、不得有25、砂眼、缩孔、裂纹等缺陷，冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷，构配件应有防锈处理。经验收合格的材料应按规格、种类、分类堆放整齐，并进行标识。堆放场地不得有积水。4.2.2支架搭设的步骤支墩的地基处理、压实支墩范围的塘渣填筑、浇筑钢筋混凝土基础钢管柱吊装钢管柱连接H型钢吊装槽钢安装方木安装模板安装盖梁施工。4.2.3支架搭设方法为了防止支墩位置位于承台回填土的基础发生不均匀沉降，在支墩基础范围2m2m内均布打入C30混凝土预制桩4根，其尺寸为300*300*12000mm，确保不发生沉降。回填50cm厚的塘碴基层，再浇筑10cm厚C10混凝土垫层，最后浇筑50cm 厚C30钢筋混凝土基础。待混凝26、土基础养护完成后，即可开始进行钢管支墩的吊装，一排钢管支墩吊装完成后，采用5#角钢做通长连接及剪刀撑连接，第二排钢管支墩吊装后，同样采用方法进行连接，两排钢管支墩之间也要连接，在墩柱的位置，采用井子架的形式与柱子固定，以保证结构的整体性及稳定性。安装H型钢纵梁采用吊车安装，人工配合的方式，钢管支墩安装完后即进行H型钢纵梁的吊装，型钢的接长采取在腹板及翼缘板位置均采用高强螺栓加钢板的连接方式，连接完成后采用两台25t吊车以抬吊的方式进行吊装，型钢与支墩的连接采用钢板焊接牢固。槽钢分配梁从盖梁中间向两端开始布设，在悬挑盖梁处，逐步采用大一规格的槽钢（H型钢）布置，当方木与槽钢（H型钢）有空隙时，采27、用硬木板条塞紧，确保均匀受力。4.2.4 支架预压为检验支架及支墩基础是否满足受力要求，消除整个支架的塑性变形（非弹性变形）和地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形，通过预压试验，为施工时设置支架高度提供依据，因此需对支架进行压载试验。预压加载的方式，主要有流体加载和固体加载两大类型。结合现场实际情况，本工程计划采用固体加载的方式进行预压。根据盖梁支架及现场实际情况选取有代表性地段局部预压。本项目选取5#盖梁支架作为预压试验，其他支架若需要预压的，重新计算加载荷载量即可，其余方法与本支架一致。具体实施步骤如下：(1)、盖梁底模铺好，进行支架验收，确认支架合格后挂合格牌。(2)、支架完成后要求按设28、计方案实施预压。(3)、计算预压荷载，支架预压荷载为盖梁自重、内外模板重量及施工荷载之和的120%。荷载计算如下：盖梁为倒T型混凝土，以1/2、1/4及墩头盖梁截面面积的平均面积为S=（5.099+3.845+2.912）/3=3.95m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= S/B=263.95/2.58=39.81KN/m2；荷载总量=（39.81+0.5）1.2=48.372KN/m2则试验总荷载为：Q=48.372 KN/m230.3m2.58m=3781KN，即378.1吨。(4)、荷载物准备结合本工程实际条件，制作土袋或工地钢材作为荷载物，支架预压时，确保29、荷载的稳定性，在预压时将用彩条布覆盖预压材料，以免因雨天土体吸水而增加预压荷载。 (5)、变形观测点布置压载时在支架、基础上设置若干沉降、变位观测点以便对沉降、变位进行观测。盖梁两侧等间距各布置3点，共布置6个沉降观测点。在附近已完工的墩身上作一临时水准点，采用三等水准测量观测方法观测压载全过程。首先观测初始值，然后每次加载前及加载后各观测一次，开始卸载前观测一次，然后每次卸载前及卸载后各观测一次，卸载完毕3h后再观测一次；对每个观测点取均值。(6)、分级加载、观测预压施工时采用分级加载，分别加载至60%、80%、100%的总试验荷重进行加载，从盖梁支架中心向两端对称布载，每级加载完成后，先停30、止下一级的加载，并应每间隔12h对支架沉降量进行监测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级的加载。1）、支架加载预压的监测内容及记录包括下列内容：2）、加载之前监测点标高；3）、每级加载后监测点标高4）、加载至100%后每间隔24h监测点标高；5）、卸载6h后监测点标高。当满足下列条件之一者，可判定支架预压合格，此时可以卸载。1）、各监测点连续24h的沉降量平均值小于1mm；2）、各监测点连续72h的沉降量平均值小于5mm。 (7)、卸载当支架、地基预压稳定以后，吊车进行卸载并对观测点进行复测。为准确计算各级荷载作用下的非弹性变形量与弹性变形量，要求分级卸荷，卸载应对31、称、均衡、同步卸载。(8)、数据整理预压结束以后，及时整理预压中的原始数据，计算出支架弹性变形量和非弹性变形量，绘制沉降量与时间（t-e）关系曲线图，为立模预拱度提供数据。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，以此作为支架预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的梁底标高对预压后的梁底模标高重新进行调整。(9)、支架预压发生意外事故应急预案1）、支架预压时，支架下方及周边不得站人或停放机械；2)、立即把预压的施工人员从操作面疏散到安全地带或从安全通道疏散；3)、立即把支架有可能坍塌影响到的范围32、内的所有人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由安全员负责不准人员靠近；4)、如支架发生坍塌，在坍塌后的安全区域立即组织抢救从操作面上掉下来的施工人员；5)、立即通知现场医生赶到出事地点，如需要直接拨打120等求救电话。4.2.5脚手架与防护栏杆施工脚手架搭设要考虑施工作业人员的操作方便，在操作面四周设立通道，净宽度应不小于1m，考虑施工通道要临时堆放施工材料，操作作业层承载力必须大于2.7KN/m2，若材料重量大于额定承载力，堆放材料的平台的支架必须独立从地面立起，不能依附在脚手架上，通道应贯通。架体临边设置安全防护栏杆，高度应超过施工作业面，栏杆高度一般为1.2m，中栏杆高度0.33、60m，挡脚板0.18m，挡脚板要有机械强度，不准使用铁皮、三夹板之类材料，栏杆要能承受1KN的冲击力。在临边栏杆上设置密目安全网封闭。考虑支架较高，为确保安全，踢脚板可改用竹篱笆。4.2.6登高设施本工程配合支架搭设的人行上下通道，计划采用钢管支架搭设的斜道。1、人行斜道施工楼梯道必须保持与支架搭设进度基本一致，不得在所有支架全部搭设完成后再搭设斜道。对于高度均大于6m的支架，登高设施采用“之”字型斜道。斜道斜率不大于1:3，拐弯处设置平台，平台和斜道宽度不小于1m，斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，斜道上设防滑条。栏杆、挡脚板应搭设在外立杆内侧，高度为上栏杆1.2m、中栏杆0.60m、34、挡脚板0.18m，支架两侧走道应满铺，不能有洞孔，走道与构筑物空隙在1215cm。方木上铺胶合板脚手架落地楼梯道4.4支架验收支架搭设完毕后，在脚手架作业面按每50m2设置一只灭火机进行配置，支架外侧设置安全标志牌。4.4.1搭设检查与验收每一步搭设前，都应对前一步搭设质量及安全进行一次检查，经检验合格后方可交付使用或继续搭设。4.4.2搭设完毕验收的程序和记录表支模架搭设完毕后，应按规定进行质量检查，形成书面记录，检查合格后方可交付使用。验收程序：班组自检项目部验收公司安全部门验收监理单位验收。支架必须经公司、监理单位及建设单位验收合格后，验收合格后挂牌，方可进行下一道工序的施工。4.5模板35、施工施工步骤1、施工顺序施工顺序：安装底侧模绑扎钢筋及波纹管安装侧模及挑臂封端模浇筑混凝土养护、张拉后拆除模板。2、模板安装底板采用以构件中心线向两边安装，每块胶合板铺放后应当平稳，密贴，不得有空隙，相邻两板高差不得大于1mm，且不漏浆，底板两侧应当顺直，不得有明显错台，确保与外侧模连接密贴不漏浆；模板接缝采用泡沐双面胶带夹缝，玻璃胶补平，墙纸刀修光。3、模板的拆除（1）拆模的强度要求底模在张拉压浆后，砂浆强度达到85%设计强度后开始进行拆模工作。砼达到以上强度的时间，应由试压试件决定能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏，承重模板以其砼能承受自重及叠加荷载时方可拆除。（2）拆除模板时，应注意砼36、的棱角严禁损坏，拆除顶板时，注意不得撬坏孔道口边缘。砼表面的止浆条、胶带纸、堵缝软纤维应及时处理干净，所有砼表面缺陷，梁段台阶均应找平补强，保持梁体表面光亮、清洁和美观。第五章 支架拆除5.1支架拆除拆除的时间确定为：按盖梁的结构特点，根据规范及同类的施工经验，拟安排在全部预应力施加完毕，且张拉压浆完成达到规范允许拆除强度以后开始拆除临时支架体系。拆除原则为：先搭后拆、后搭先拆，横向由边到中；拆除顺序为：1、同步放出钢管内的沙子（厚度约10cm），整体支架下降；2、撬动方木下落于槽钢分配梁；3、抽出底模；4、自上而下拆除支架。严禁将构件从高处随意抛掷，以免危及周围施工人员和机械设备的安全。拆除37、人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落，严禁使用起重机直接吊除没撬动的模板。拆下的支架应及时整理，作业人员在2m（含2m）以上高处作业必须系安全带，保险绳生根攀牢，严禁上下同时作业。5.2支架拆除的技术要求1、支架拆除须待混凝土达到设计标号100%强度及钢绞线张拉完毕并压浆完成达到规范允许拆除强度后进行。2、应全面检查支架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。3、支架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。4、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范要求。5、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法38、和顺序进行。6、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。7、卸料时应符合下列规定：严禁将构件由高处抛掷至地面；拆至地面的支架应规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的构件，按品种、规格随时码堆存放。8、支架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人监护。9、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。10、拆除的构配件应分类绑扎成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。11、拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。5.3安全注意事项拆除支架时应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员能行，并有专人负责警戒。支架拆架前，全面检查拟拆支架，按自上而下先装后39、拆，后装先拆的顺序，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拟定出作业计划。1支架拆架时划分作业区，周围设绳绑围栏等警戒标志，地面应专人指挥，禁止非作业人员进入。2满堂支架拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，严禁上下同时进行拆架作业。3支架拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。4长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。5拆除时统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人由关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6在拆架时，不得中途换人，如必须40、换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。8拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊。9拆除时，要把同一种部件集中捆扎（小部件可装中或木条板箱，铁皮箱中），使用垂直运输设备运至地面，不得散乱搬运，以免部件变形和受损。10在进库存放以前逐件检查，有变形和损伤的部件应剔出修理，漆皮脱落者应重新由漆。11每天拆架下班时，不应留下隐患部位。第六章 混凝土施工混凝土必须具备良好的和易性。混凝土由搅拌运输车送至现场，直接通过汽车泵机泵送入模，采用插入式捣固器41、捣固。6.1混凝土浇筑施工6.1.1施工准备模板的安装，在支架完成验收和钢筋安装完成后，均由人工根据实际测量定位后进行安装。浇筑混凝土前进行各项检查。如底模标高，模板和支架的稳定性社受力均匀性，钢筋尺寸和数量是否要求等等。浇筑前用高压风吹干净底板，清理杂物，对底板洒水润湿。因盖梁砼为高标号砼，且浇筑体积较大，浇筑前须做好充分准备，保证砼连续生产与供应。6.1.2浇筑程序和方向在浇筑盖梁时，浇筑顺序由中间向两端斜坡式浇筑，振捣时要控制好时间，不要振坏模板。6.1.3浇筑方法砼的供应速度50m3/h以上，浇筑时应一气呵成，不允许出现因砼中断供应而造成人为的施工缝。梁段的浇筑高度沿浇筑阶段横断面，以42、斜坡层向前推进，斜坡层倾角为2025。混凝土振捣采用插入式振动器和平面振动器，浇筑混凝土时，布置2-3台振动器，插入式振动器移动间距不应超过振动半径的1.5倍，与侧模、内模保持510cm为宜；砼振捣沿钢筋内侧距外模15cm左右布置振捣点，振捣间距3040cm，每次振捣时，均需快插慢拔，直到砼不再下沉、表面浮浆不再起泡为止。上层浇捣时振动棒应插入下层砼510cm，以防止分层面产生。对于底板，加强倒角等钢筋较为密集的地方振捣，以30cm为每层的振捣厚度，对锚具及钢筋较密处应特别加强振捣。顶面采用一般振捣工艺，除用插入式振捣器外，最后还需用平板式振动器找平振捣一次，顶面砼浇筑完成后收浆。等定浆后再进43、行第二次抹面，并对梁面进行覆盖薄膜浇水养护。砼浇筑过程中，派专人值班，经常检查支架、模板等受力情况以及钢筋及预埋件位置，及时处理应急事件。6.2现浇施工的技术措施6.2.1施工测量的施工技术措施施工测量是一项极为重要的工作，我们将挑选既具有高度认真负责的态度和细致的工作作风，又具有精湛熟练的测量技术人员担负此工作。项目经理部工程技术部下设测量组，施工队设测量小组，实行分级管理。做到层层控制把关，从而防止差错保证测量精度符合规范要求。项目部测量组负责工程范围的设计桩位复测，桥梁轴线的放样等控制测量，以及对施工队测量放样的复核及各测量工作协调。施工队测量组负责本施工队的工程施工放样，配合项目部进行44、控制测量。测量仪器的精度和状态的好坏直接影响到测量成果的准确程度，因此我们将采用国外进口与施工精度要求相适应的测量设备，进行合同段的施工控制测量工作。所有仪器及测量工具在使用前均按有关规定进行检验校正。严格测量复核制度，对所有的施工测量工作都做到有专人负责，内业工作有专人校核，原始资料记录完整、妥善保管，以备核查。测量过程中，若发现实际情况与设计图纸不符，立即向设计单位和监理工程师报告，以求得及时正确的解法。6.2.2 支架施工技术措施1、本工程所有支架施工均严格按有关设计要求和施工技术规范的相关规定进行。2、支架地基处理措施得力，以避免施工中地基不均匀下沉。3、所有构件都应按设计及有关规定设45、置。4、在搭设过程中，应注意调整支架的垂直度，整个支架垂直偏差应小于H/400，但最大不超过100mm，其平面偏差应小于1/200L。5、支架的施工和使用由专人负责，并设安全监督人员，确保支架的搭设和使用符合设计和有关规定的要求。10、在使用过程中，定期对支架进行检查，严禁在架子上乱堆乱放，及时清理各层堆积的杂物，不得随意拆除已投入使用的构件。6.2.3 模板施工的技术措施1、上部结构放样应根据设计有关线型控制施工图进行。2、现浇结构模板、支架搭设必须保证具有足够的强度、刚度、稳定，保证结构各部位形状、尺寸准确。模板要求具备足够的强度、刚度，表面光洁平整，模板接缝严密不漏浆，以保证外观质量。346、钢筋长度应以实际施工放样为准，混凝土浇筑前应检查钢筋数量及位置是否准确。4、浇筑砼之前应涂刷脱模剂，外露面砼模板应用同一品种脱模剂。支架应待砼达到设计强度后方能拆除，并注意拆除顺序。5、浇筑过程中，应随时观察模板，支架、支撑、模板接缝等情况，发现有异常情况，应立即停止浇筑，及时有砼初凝前修整完好，同时必须严格要求砼供应保证连续供应，杜绝冷缝产生。6.2.4混凝土的施工技术控制1、商品混凝土成品控制：(1)、委托有资质实验室做设计配合比，再由厂家根据设计配合比做施工配合比，并报批审核。(2)、使用过程中，要严格按照配合比执行。派专人（试验人员）到商品混凝土厂家，监督检查配合比执行情况及原材料、47、塌落度、试件取样、称量衡器检查校准及拌合时间是否相符。(3)、运抵现场后，必须经过塌落度试验，符合要求后才能浇筑，否则要重新拌合。2、根据相关施工规范及本单位施工类似经验进行浇筑过程控制。6.2.5砼施工防裂措施本工程连续施工，长度长、面积大、容易产生砼裂缝，为了有效地防止施工时砼的密实度不同而产生应力集中出现裂缝，采取如下措施：1、若砼坍落度等指标不符合要求则必须作退回处理。2、确保砼供应，防止泵送堵管现象，保证连续浇筑。3、砼浇筑采用分层分段方法，斜向分层，灌注顺序由下而上，用插入式震动器振捣密实，砼初凝前先用刮尺操平，再二次抹面，闭合收水裂缝，起到真正的砼表面防裂作用。4、砼表面发生泌水48、时，从配合比、运输、机具间歇时间等几方面处理形成原因，从上部采用吸管方法排除，不能从侧面开孔放水。排净后再捣实一遍。5、砼浇筑大约12小时左右立即覆盖养护，使砼内蒸发出的游离水积压砼表面再进行保温养护；采用蓄水养护。6.3监测措施根据预拱度的设置要求，采用项目部监测小组监测。1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置预压沉降点布置：盖梁两侧等间距各布置3点，共布置6个沉降观测点。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况49、紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4、仪器设备配置表7-1仪器设备配置名称规格型号数量精度、等级水准仪AP-2812DSZ3级全站仪一台R-202NE1测角II级，测距II级高级铝合金塔尺5m1/钢卷尺50m1II级钢卷尺5m2II级铅垂/10/对讲机/6/检测板手/4/5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，横杆、立杆、剪刀撑等构件是否符合要求；b：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；c：施工过程中是否有超载现象；d：安全防护措施是否符合规范要求；e：支架与杆件是否有变形现象；6、50、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第七章 施工质量保证措施7.1管理措施建立以项目经理为工程质量第一责任人的工程质量管理机构，和以项目总工程师负责的工程技术、质检、试验、测量四位一体的质量保证体系，严格施工过程中的质量控制；同时为质检、试验、测量体系配备职业道德良好、工作态度认真、责任心强和技术水平高的工程技术人员保证工程质量。工程质量保证体系及质量管理机构详见实施性施工组织设计所51、述。7.2制度措施实行全员工程质量岗位责任制，明确每个职工自身工作范围内在工程质量方面的责任、权利和利益，重奖优质、严惩劣质，确保每个职工的工作质量，以此来保证工程质量。7.3过程控制（1）原材料采购：原材料采购之前要做好市场调查，从中选择几个生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，试验、比较、优选厂家作为采购对象，建立供货关系，并作好记录。（2）加强对原材料、中间产品的质量检验，对每批进场材料都要试验检测，严禁不合格材料和中间产品进场使用。（3）施工过程中的每道工序的标识用隐蔽工程检验记录和质量评定记录。（4）施工过程中严格执行ISO9001系列标准，并根据施工实际情况，补充完善内部质量保证52、体系，保证分部及分项工程质量优良率达质量目标设计以上。（5）运用全面质量管理原理，抓好施工全过程的质量控制。施工中把好技术标准关，作好技术交底，抓好试验检测。严格施工纪律，严格各工序质量检验与控制，确保各项工程的生产质量。（6）认真执行的质量管理制度：即施工图纸审签制、技术交底制、质量“三检制”（自检、互检、专检）、隐蔽工程检查签证制、安全质量奖惩制、验工计价质量签证制、分项工程质量评比制、质量事故（隐患）报告处理制等行之有效的管理制度，使质量控制贯穿施工全过程。（7）汇总各方面对上部结构施工技术管理、工程质量和工艺操作等方面的意见，并及时采取整改措施，不断提高工程质量，确保工程创优。7.4质53、量检验分部工程质量控制坚持“预防为主，检验试验把关相结合”的方针。在施工中，建立操作人员自检、班组互检、工序交接检和工前检查、工中检查和工后检查以及分项分部检验、定期检和随机抽查的内部检查制度。工序质量检验包括整个下部结构分部工程施工所有工序过程的检验，由工序(工班)质检员按施工技术标准进行自检合格后，报项目部安质部门进行专检合格后填写检验报告，报监理工程师检查合格签字后，方可进行下道工序施工，不合格的工程必须无条件立即进行返工重作。具体控制程序详见分部工程质量控制程序、工序质量检查程序详见附图。7.5技术组织措施7.5.1测量工作的质量保证措施对所有施工用的测量仪器，要按计量要求定期到指定单54、位进行校定，施工过程中，如发现仪器误差过大，应立即送去修理，并重新校定，满足精度要求后，方可使用。对设计单位交付的测量资料进行检查、核对，如发现问题及时补测，重设或重新测校，并通知设计单位及现场监理工程师。施工基线、水准线、测量控制点，应定期半月校核一次，各工序开工前，应校核所有的测量控制点。7.5.2支架及模板质量保证措施支架材料以钢管支墩、H型钢支架为主，严格编制支架方案，详细计算支架受力情况，并在施工组织方案中重点说明支架在施工时严格按要求执行，并根据现场情况复核预留施工预拱度。支架经验收合格后，方允许交付使用，并应向下一工序人员详细交底，提醒注意事项。模板要经过结构设计，保证有足够的强55、度和刚度，并要装拆方便；加工钢模板时要严格按技术规范施工，实行三级验收程序。钢模板统一调配，安装时要涂脱模剂，模板缝隙要严密填塞，并注意控制高差、平整度、轴线位置、尺寸、垂直度等技术要求，流水作业，逐一检查，防止漏浆、错装等错误。模板、支架以下工序操作时，应派专人不断检查，发现问题及时解决。拆卸模板、支架时，应按规定顺序拆除，小心轻放，决不允许猛烈敲打和拧扭，并将配件收集堆放。不同意图7-1分部工程质量程序控制框图不合格合格合格合格合格不合格不合格检查结果分部工程质量等级评定分部工程完成汇总分项（隐蔽）工程填报分部工程验收单现场验收内业资料检查整改分项（隐蔽）工程检查证质评表签认该分项工程完成56、监理工程师审核审核结果各道工序（分项工程）施工监理工程师验收现场验收测试中心抽查检查结果各分项（隐蔽）工程自检自检结果整改分部工程施工准备质量保证体系施工技术交底编制实施性方案材料取样及试件报告人员、机械设备准备上道工序验收合格施工过程中对施工方法、操作工艺、工程质量按标准要求自检自纠施工过程中对工程质量进行旁站和跟踪检查、控制，进行质量评定，报专职质检员根据班组质检员报告、材质证明、试验报告、施工图及相关规范的技术要求对分项隐蔽工程进行专检。填写隐检记录，进行质量评定，报项目经理部专职质检负责检查根据施工队专职质检员的报告对分项隐蔽工程进行对照检查，进行综合质量评定并报告总工程师作业人员自检57、班组质检员检查施工队质检员专检项目部质检负责检查报告总工程师邀请监理工程师检查签字认可进入下一道工序图7-2工序质量检查程序框图第八章 安全生产保证措施8.1管理措施施工过程的安全生产管理，必须贯彻执行“安全第一，预防为主”的方针，在进行生产管理过程中，采用制度、组织、技术等手段，并根据生产中人、机、料、法、环等因素，有效地控制生产活动中的不安全因素，只有坚持全员、全过程、全方位、全天侯的动态管理，才能实现安全生产目标。项目经理部由一位副经理分管安全(并设专职安全员3人)，各作业队有一名副队长抓安全，施工班组设兼职安全员，齐抓共管。安全保证体系及安全管理机构详见实施性施工组织设计所述。8.2制58、度措施（1）加强劳动力的保护工作，搞好安全生产、贯彻“安全生产、预防为主”的方针。（2）建立健全各工种、各施工环境下的施工安全规章制度，做好上岗前职工安全施工培训工作。（3）工程参与建设人员必须严格遵守安全生产的规章制度，严禁违章指挥和违章作业。（4）特殊工种必须持安全考核证上岗，严禁无证操作及违章作业，违者重罚。（3）加强安全设施建设，施工地段设立醒目标志、标牌、值勤岗亭等，确保安全生产。（4）建立健全安全生产检查制度，并定期或不定期检查，发现问题及时纠正并采取防范措施。（5）进入施工现场的全体员工坚决做到“三不伤害”。8.3施工安全保证措施8.3.1模板工程安全防护技术措施模板安装前，搭设59、好牢靠的脚手架、作业台及上下扶梯。工作人员系好安全带。模板安装时，分段分层自下而上进行，内外均安装牢固支撑。当借助吊机吊模板和缝时，模板底端用撬棍等工具拨移。在竖立模板过程中，上模板工作人员的安全带栓于牢固地点，穿拉杆时，内外呼应，听从信号指挥，不得超载。拆除模板严格按规定程序进行，场内设立禁区标志，拆除模板先拴牢吊具挂钩，再拆除模板。拆下的模板、材料、工具严禁直接向下抛扔。8.3.2搭拆支架安全技术措施施工前，项目部应按有关规范和施工方案要求向搭设和使用人员做技术和安全要求的交底。搭拆支架必须由持相应资质的队伍和架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核60、合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。搭拆支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。操作层上应铺设脚手架，施工荷载应符合本方案设计要求，不得超过标准；不得在钢管支架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在钢管支架上拉其它设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及其重设备等。支架顶部外侧设2道钢管护栏，护栏悬挂2层密目防护网，外挂宣传标语、彩旗。六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止钢管支架的搭设、拆除及施工作业。施工期间不得拆除任何杆件，例如：交叉支撑、水平架、加固杆件、栏杆等。作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经过主管部门批准，并符合下列规定：交叉支撑只61、能在钢管支架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的钢管支架上、下层应铺满水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑。在钢管支架基础或临近处严禁进行挖掘作业。沿钢管支架外侧严禁攀登。严禁高空抛掷。对钢管支架应设专人负责进行经常检查和保修工作。对高层钢管支架应定期做立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施。应避免装卸物料对模板支撑和钢管支架产生偏心、振动和冲击。8.3.3高空作业安全防护技术措施高空作业必须设置围栏，挂安全网，防止物体坠落伤及人员及财产；特别是高墩和架梁施工，施工前制定详细的安全作业指导书，并对作业员工进行培训教育。非施工人员不得进入施工现场。高空作业人员须进行身体检62、查，不合格者不得参加，作业时必须系安全带、戴安全帽，并将安全带在牢靠的架子上栓好，严禁双层作业，确保安全。高空作业不得穿拖鞋和硬塑料底鞋。在工地醒目位置树立安全标示牌，注明安全注意事项，责任到人。各工种进行上下立体交叉作业时，不在同一垂直方向操作。检查安全会议记录检查安全制度落实检查安全法规配备检查安全奖罚条例执行检查日常安全活动检查预防安全事故措施检查安全目标规划检查安全防护用品使用情况检查安全制度落实情况检查安全宣传工作检查安全工作报表上报组织机构安全管理自检制度安全目标安全保证体系工序检查工作内容安全日常检查制订纠正或预防措施分部分项工序安全工作总结第九章 文明施工措施按照上海市、地方有63、关文明施工标准化的有关规定，结合本工程实际，制定以下措施：1、积极开展文明施工窗口达标活动，对所有施工人员进行文明施工教育，建立健全文明施工岗位责任制，签订文明施工责任书，把文明施工责任落到实处，提高全体施工人员文明施工自觉性，增强文明施工意识，树立企业文明施工形象。2、在工程施工中开展整理、整顿、清扫、清洁和素养的“5S”活动，对施工现场各生产要素所处状态不断地进行整理、整顿、清扫、清洁和素养，并按照文明施工标准检查、评比和考核，PDCA循环，不断提高施工现场的“5S”水平。3、施工现场及时完成“四通一平”并设置工点标牌，标明工程概况、施工负责人、技术负责人等。现场施工材料、机具设备堆放整齐64、标识清楚，施工便道、管理、电力线、通讯线等各种管、线、路布置整齐美观，做到施工场地平整、排水通畅。4、施工现场的设备、场地、物品勤加打扫，保持施工现场环境卫生、干净整齐、无垃圾、无污物并使设备运转正常。施工现场的临时用电和排水设施，规范安全可靠，施工现场设置醒目的安全警示标志、安全标语，创造良好施工环境，建设安全、文明、标准工地。5、施工管理人员实行挂牌上岗制度，做到言行举止文明，严格按照有关规范和标准要求进行施工操作，严禁违反操作规程施工。6、施工管理人员对施工过程中各种资料填写必须做到准确、规范、及时，收集完整齐全，归档有序。7、准确计划现场材料用量，及时清理施工现场，力争做到工完料尽，65、施工场地清洁。8、对施工便道经常洒水，防止尘土飞扬，并做好施工用水及废水的处理工作，确保工地生活设计清洁不受悟。9、施工机动车辆始终处于良好状态，在国道或地方道路上行使，遵守地方政府和交警部门的管理规定，遵守公安部颁布的交通管理条例的有关规定，自觉维护交通秩序，文明驾驶，礼让三先，保证运输畅通10、施工所用机械设备、材料存放避免侵入公路路面界限，且不影响交通，如需占用公路路面，事先与交通管理部门取得联系，征得同意后使用，占用路面地点前后按规定设置警告牌及夜间警示灯，如要封闭道路施工应在规定时间内完成，施工完毕对作业项目及道路进行检查，符合要求后通知交通管理部门开通放行，施工期间自觉维护与施工相66、干扰路段的交通秩序。 第十章 支架施工应急预案10.1组织机构及紧急事故处置原则按照“安全第一，以人为本；预防为主，常备不懈；资源共享，应急迅速”的基本方针，实行先近后远、先重后轻、先抢救后治疗基本原则。工地成立保障安全生产处理突发事件的应急领导小组，由项目经理XX担任应急小组组长，施工负责人XX担任应急小组副组长。应急小组组长： 应急小组副组长： 应急劳动调配： 应急物资、机械调配： 工地医疗急救员： 应急现场负责： 工地电工负责： 工地治安负责： 应急小组成员：12人工程安全组是本预案的责任部门，负责本预案的修订，总结以及组织日常演练、检查等日常工作。并且负责对各类危险源的识别及控制。紧急67、事故处置原则当发生突发紧急事件启动应急预案后，第一目标是保护人员的安全，第二是尽量减少对环境的污染，第三是降低财产损失。所有应急行动均应按此原则进行。10.2紧急事故处理程序1、一旦发生紧急突发事故立即向应急小组组长项目经理汇报安全事故情况，由项目经理向公司安全部部长汇报情况，由公司劳动安全部根据事故情况逐级汇报。2、在应急小组组长项目经理的带领紧急启动应急预案，由应急组织机构具体实施：指挥抢险救灾工作。抢救伤员，排除险情，防止事故蔓延扩大，保护好现场。3、成立安全事故调查组进行安全事故调查。一般事故发生后在12小时内提出事故分析报告，项目部应严格保护事故现场，采取有效措施抢救人员和财产，防止68、事故扩大。要移动现场物件时，绘制现场简图并做好书面记录，妥善保存现场重要痕迹物证。发生伤亡事故时，项目部得到事故消息后立即用口头报告、电话、传真等方式报项目监理部、集团公司抢险救灾领导小组及安全生产监督管理部门。事故发生24小时内写出事故的书面报告，内容包括事故发生的时间、地点、单位、事故的简要经过、伤亡人数、直接经济损失的初步估计、事故发生原因的初步判断、事故发生后采取的措施及事故控制情况4、对事故责任者进行处理。10.3各类主要可能发生的紧急事件处理措施10.3.1搭设中的坍塌原因：搭设速度不均匀，造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以固定（缆绳或其他支撑）。预防：要求速度一致；及时对已搭69、设的支架进行固定。处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架。原因：支架立杆底部未加填实，造成局部失稳坍塌。预防：地基夯实整平；对每根立杆底部予以填实。处理；对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架。10.3.2浇筑混凝土时的坍塌原因：个别立杆的失稳，引起连锁反映，造成局部甚至整体的坍塌。预防：选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料；正确的布置立杆。处理：立即停止浇筑混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除（可用高压水冲去，必须扩大清除范围，以减少日后凿除的工作量。）。然后待混凝土终凝后，开始清理现场：拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清除地面废料；更换支架、模板和钢筋，重新浇筑70、混凝土。原因：模板搁栅断裂。预防：选用无裂纹、无结疤的相拟落叶松之类的合格材料；布置正确。处理同前述。10.3.3预应力张拉时的坍塌原因：未完整无缺地设置剪刀撑，确保其应有的整体稳定性；预应力张拉过程，梁体起拱变形，对支架产生水平力，而支架不足抵御该水平力，造成坍塌。预防：将支架与立柱联系在一起（立柱外表必须加以保护，以免损伤其表面），增加支架的整体稳定性。处理：加快张拉的速度，使梁体尽快地建立预应力。然后再处理支架。10.3.4拆除时的坍塌原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的杆件，甚至先拆除了下面的杆件或干脆予以整体拉倒。预防：拆除时必须按施工操作规程，均匀地先上后下71、进行拆除。教育操作人员文明施工。处理：对坍塌临边先进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除。10.3.5高空坠落原因：操作人员未按规定系好安全带；抛掷物品以致物品从高空坠落或物品在缝隙中漏下；脚手板有翘头现象。预防：操作人员必须正确使用安全带，教育职工对物品的高空传递都必须用绳索，严禁抛掷；固定脚手板，尤其是两端，不使其翘头；安装包括竹篱笆和密目安全网在内的临边防护措施，以防止物品的落下；组织文明施工小分队进行巡逻督促检查和补救（设施）。处理：组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施进行补救。10.3.6当社会车辆撞击支架体事故确定是否有人员伤亡，如有立即报120急救中心进行施救。项目部72、应急小组撞击支架损坏程度进行初步评估，如危及架体结构安全，立即拆除架体上所有施工人员，以防架体坍塌引起人员伤亡，同时在架体进出口前300米内进行交通管制，以防车辆大量驶入架体施工范围，再次发生危险。项目部组织人员对支架体进行抢修加固，以防支架坍塌，同时保护好现场，同时报交警96122，处理交通事故。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等）；如社会车辆撞击支架体后支架发生坍塌，则按上述支模架坍塌应急救援方法处理。10.4抢险物资及交通工具的准备根据项目部实际情况，配备抢险救灾人员10人（在岗职工）、挖掘机4台、汽车5辆、钢管2000根、切割机10台、起重机2辆、药箱、担架等。如上设备材料73、在上部结构开始后，确保全部在现场及堆放在现场仓库内，以确保第一时间调配到位。10.5突发应急事件的分析与报告任何突发应急事件发生以后，安全文明、环保部都要对所发生的事件及时予以分析，找出事件发生的原因，评估事件的影响，做好后续弥补工作，对于已经造成人员伤害的，要及时予以救治，对于已经造成环境影响的，要制订相应的弥补措施进行纠正和预防。工地对事故过程中的功过人员要及时进行奖罚，按照事故处理“四不放过”的原则，及时总结，吸取教训。处理情况按规定程序逐级上报。10.6突发应急事件应急小组联系方式为了确保本项目的顺利实施，项目部按工程的特殊性及集团公司的总体要求，就施工现场的可能产生的安全隐患设置工地74、应急小组，具体人员安排详见下表，其中除集团公司劳动安全部经理外，其他人员均为驻现场主要管理人员。工地应急反应小组主要联系电话名单联系电话职 位备注医院急救120公安110火警119交通12210.7医院联系方式及交通图1、上海同德医院：地址及联系电话：上海青浦区盈港路1006号 021-69220999, 021-692290502、上海青城医院 地址及联系电话：上海市青浦区盈港路468号（世纪联华斜对面） 第十一章 计算书及相关图纸11.1 支模架施工荷载计算11.1.1支模架施工荷载取值：1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：表11-1 荷载标准值恒载(永久荷载)钢筋砼自重钢筋砼比重取26K75、N/m3模板、支架自重模板自重（底模、芯模及内支撑）：取0.5KN/活荷载(可变荷载)施工人员及设备荷载当计算模板和直接支撑模板的小梁时，均布活荷载可取2.5KN/m2 ；当计算支架立柱及其它支撑结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0 KN/m2 。振捣混凝土时产生的荷载对水平模板可采用2.0KN/m2；对垂直面模板可采用4.0 KN/m2。2、模板支架的荷载分项系数：永久荷载荷载分项系数：1.35可变荷载荷载分项系数：1.4验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合、表11-2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）抗拉、抗压强度设76、计值f205抗弯强度设计值fm205弹性模量E2.06106表11-3 木材强度设计值与弹性模量参考值（N/mm2）名 称抗弯强度设计值fm抗剪强度设计值fv弹性模量E方 木131.39000胶合板151.4600011.1.2 计算说明（一）、计算模型及参数设定1、简支梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：(1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯矩Mmax0.125ql2(2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Qmax0.50ql(3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax5ql4/（384EI）2、三等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：(1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯77、矩Mmax0.10ql2(2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Qmax0.60ql(3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）3、三、四不等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：采用路桥施工计算手册中表列数值；或采用清华大学结构力学求解器的计算结果。（二）、荷载分析1、混凝土自重产生的恒载q1；混凝土容重按=26KN/m3计；2、模板自重按q2=0.5KN/m2计；3、施工活载按q3=2.5KN/m2计；4、混凝土倾倒、振捣产生的冲击力q4=2.0KN/m2计；（三）、材料说明1、15mm厚光面胶合板技术指标：16bh2W=112bh3I=E=6000 N/78、mm2； fm=15 N/mm2； fv=1.4N/mm2； v=l/400；每延米宽（即b=100cm） =1001.52/6 =37.5 cm3； =1001.53/12 =28.125 cm4；2、100mm (b)100mm(h)方木的技术指标：E=9000 N/mm2；fm=13 N/mm2 ； fv=1.3N/mm2； v=l/400 6161bh2W=10102= 166.67cm3 ；121121bh3I=10103= 833.33cm43、10#槽钢的截面积：A=12.784cm2，截面惯性矩：Ix=198cm4，截面抵抗矩：Wx=39.7cm3，每延米重量：10.007Kg79、/m。4、14a槽钢的截面积：A=18.51cm2，截面惯性矩：Ix=564cm4，截面抵抗矩：Wx=80.5cm3，每延米重量：14.53Kg/m。5、20#H型钢的尺寸200200812,H型钢的截面积：A=64.28cm2，截面惯性矩：Ix=4770cm4，截面抵抗矩：Wx=477cm3，每延米重量：50.5Kg/m。6、60#H型钢的尺寸为6002001117,H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。11.1.3 第一类型的盖梁荷载计算第一类型的盖梁以盖梁截面最大、距离地面最高的11#盖梁为80、代表进行验算：底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距60cm。盖梁墩中心混凝土截面图 1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20cm，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。盖梁为倒T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=4.134m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= S/B=264.134/2.58=41.66KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷81、载为：木模板承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（41.66+0.5）+1.4（2.5+2.0）=63.216KN/ 即线荷载为：q=63.216KN/m。 (1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.60ql0.6063.216KN/m0.2m7.586KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=37586/(2100015)=0.759N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪应力为0.759N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!(2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1063.2160.220.253KN.m截面抵抗82、矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大弯曲应力maxMmax/W0.253106/3.75104 6.7N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大弯曲应力为6.7N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!(3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+q2=41.66+0.542.16KN/,即线荷载为42.16KN/m截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/121000153=2.81105mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67742.162004/（10060002.81105）0.27mmf200/4000.5mm木模板的最大挠度为83、0.27mm小于0.5mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：模板下为纵向方木（1010cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=41.66KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的验算荷载为：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36 KN/m2方木承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2+ 0.06）+1.4（q3+q4）=1.35（41.66+0.5+0.36）84、+1.4（2.5+2）=63.7KN/ m263.70.20=12.74 KN/ m2即线荷载为：q=12.74KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.6ql0.612.74KN/m0.3m2.29KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=32290/(2100*100)=0.34N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪应力为0.34N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1012.740.320.11KN.m1010cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6100*1002=1.67105mm3最大弯曲应力ma85、xMmax/W0.11106/1.67105 0.66N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大弯曲应力为0.66N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+ q2=41.66+0.5+0.3642.52KN/ ；q=42.520.20=8.5KN/m跨中点挠度最大，最大挠度计算1010cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/121001003=8.33106mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.6778.53004/（10090008.33106）0.01mmv300/4000.75mm方木的最大挠度为0.01mm小于0.786、5mm，故能满足要求!3、方木下槽钢计算：盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为30cm。按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.30m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=41.66N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则每延米槽钢荷载：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36KN/m2槽钢自重：10kg/m，101010-33.3=0.33KN/m2荷载组合：Q1.35（41.66+0.36+0.33+0.5）+1.4（2.5+2.0）64.15KN/m2线荷载为：q=64.150.30=19.25KN87、/m1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.50ql0.5019.25KN/m1.9m18288N最大剪应力max3Qmax/（2A)318288/(212.784103)2.1N/mm2fv120 N/mm2槽钢的最大剪应力为2.1N/mm2120N/mm2，故能满足要求!2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.125ql2(1-4a2/l2)0.12519.251.92(1-40.352/l.92)7.47KN.m截面抵抗矩W39.70cm3最大弯曲应力maxMmax/（W）7.47106/（39.7103） 188.2N/mm2fm205N/mm2 槽钢的最大弯曲应力为188.2N/m88、m2小于205 N/mm2，故能满足要求!3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q（41.66+0.36+0.33+0.5）=42.85KN/m2线荷载为：q=42.850.30=12.855KN/m槽钢截面惯性矩：I198cm4最大挠度：fmaxql4（5-24 a2/l2）/（384EI）12.85519004(5-243502/19002)/（3842.1105198104）4.4mmv1900/4004.8mm满足要求。5、H型钢纵梁验算：60#H型钢的尺寸为6002001117,H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，89、每延米重量：106Kg/m。单根H型钢每延米承受的面部荷载为0.35+1.9/2=1.3m，采用双排H型钢纵梁。上部恒载：1.342.85=55.71KN/m60#工字钢自重：106101/10002=2.12KN/m上部活载：1.3（2.5+2.0）5.85KN/m2Q=1.35(55.71+2.12)+1.45.85=83.99盖梁线荷载为：86.26KN/m计算模型如下：采用清华大学结构力学求解器计算结果：剪力图：弯矩图：a、剪应力强度验算最大剪力Qmax350.03KN最大剪应力max3Qmax/（22A)3350030/(22135.2102)19.42N/mm2fv120 N/mm90、260#型钢的最大剪应力为19.42N/mm2120N/mm2，故能满足要求!b、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax639.29KN.m最大弯曲应力maxMmax/（W）639.29106/（22610103） 122.47N/mm2fm205N/mm2 型钢的最大弯曲应力为122.47N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!c、挠度验算采用清华大学结构力学求解器计算最大扰度为（1）、（5）单元，fmax=9.5mm规范规定的最大允许扰度：f=3850/400=9.6mm,fmax=9.5mmf =9.6mm所以，采用双排60#H型钢作为纵梁主梁转递上部荷载满足要求。(3)钢管支墩强度、91、稳定性验算：采用清华大学结构力学求解器计算支座反力：支座反力最大的值为682.135KN,双排60#H型钢每延米重量：106Kg/m，10610（3+3.85）2=14522N，682.135+14.522=696.657 KN立柱采用1根377*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：单根立柱承受的轴心压力为：N=696.657 KN377*10mm钢管截面积A=（D2d2）/4（37723572）/411523.8mm2钢管回转半径：i=(D2+d2）0.92、5/)4 = (3772+3572）0.5) /4=129.8mm钢管的计算工作长度l=5.3m；计算长细比：=l/i=5.3/0.1298=40.8查表得：=0.883=696657 (0.88311523.8)=68.5N/ mm2f=205N/ mm2满足要求！11.1.4 第二类型的盖梁荷载计算第二类型的盖梁以盖梁截面最大的6#盖梁为代表进行验算：底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距30cm。盖梁墩中心混凝土截面图 1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20c93、m，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。盖梁为倒T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=4.475m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= S/B=264.475/2.58=45.1KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：木模板承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（45.1+0.5）+1.4（2.5+2.0）=67.86KN/ 即线荷载为：q=67.86KN/m。 (1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.60ql0.6067.86K94、N/m0.2m8.14KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=38140/(2100015)=0.814N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪应力为0.814N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!(2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1067.860.220.27KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大弯曲应力maxMmax/W0.27106/3.75104 7.2N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大弯曲应力为7.2N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!(3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为95、：Qq1+q2=45.1+0.545.6KN/,即线荷载为45.6KN/m截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/121000153=2.81105mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67745.62004/（10060002.81105）0.3mmf200/4000.5mm木模板的最大挠度为0.3mm小于0.5mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：模板下为纵向方木（1010cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上96、节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=45.1KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的验算荷载为：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36 KN/m方木承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2+ 0.36）+1.4（q3+q4）=1.35（45.1+0.5+0.36）+1.4（2+2.5）=68.35KN/m68.350.2=13.67 KN/m即线荷载为：q=13.67KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.6ql0.613.67KN/m0.3m2.46KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=32460/(2100*100)=0.37N/m97、m2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪应力为0.37N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1013.670.320.12KN.m1010cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6100*1002=1.67105mm3最大弯曲应力maxMmax/W0.12106/1.67105 0.7N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大弯曲应力为0.7N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+ q2=45.1+0.5+0.3645.96KN/ ；q=45.960.20=9.19KN/m跨中点挠98、度最大，最大挠度计算1010cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/121001003=8.33106mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.6779.193004/（10090008.33106）0.07mmv300/4000.75mm方木的最大挠度为0.07mm小于0.75mm，故能满足要求!3、方木下槽钢计算：盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为30cm。按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）横向范围为0.30m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=45.1N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则99、每延米槽钢荷载：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36KN/m2槽钢自重：10kg/m，101010-33.3=0.33KN/m2荷载组合：Q1.35（45.1+0.36+0.33+0.5）+1.4（2.5+2.0）68.79KN/m2线荷载为：q=68.790.30=20.64KN/m1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.50ql0.5020.64KN/m1.9m19608N最大剪应力max3Qmax/（2A)319608/(212.784103)2.3N/mm2fv120 N/mm2槽钢的最大剪应力为2.3N/mm2120N/mm2，故能满足要求!2)、弯曲应力强度验算最大弯100、矩Mmax0.125ql2(1-4a2/l2)0.12520.641.92(1-40.352/l.92)8KN.m截面抵抗矩W39.70cm3最大弯曲应力maxMmax/（W）8106/（39.7103） 201.5N/mm2fm205N/mm2 槽钢的最大弯曲应力为201.5N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q（45.1+0.36+0.33+0.5）=46.29KN/m2线荷载为：q=46.290.30=13.89KN/m槽钢截面惯性矩：I198cm4最大挠度：fmaxql4（5-24 a2/l2）/（384EI）13.8919004(5-2101、43502/19002)/（3842.1105198104）4.7mmv1900/4004.8mm满足要求！5、H型钢纵梁验算：60#H型钢的尺寸为6002001117,H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。单根H型钢每延米承受的面部荷载为0.35+1.9/2=1.3m，采用双排H型钢纵梁。上部恒载：1.346.29=60.18KN/m60#工字钢自重：1061021/1000=2.12KN/m上部活载：1.3（2.5+2.0）5.85KN/m2Q=1.35(60.18+2.12)+1.45.85102、=92.3 KN/m2线荷载为：92.3KN/m钢管立柱布置为单排6根，6.085=30.4m,利用五等跨计算：1、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.606ql0.60692.3KN/m6.08m340.08KN最大剪应力max=3Qmax/（2*2A）=334080/(22135.2102)=1.9N/mm2fv= 120N/mm2最大剪应力为1.9N/mm2120N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.105ql20.10592.36.082358.26KN.m最大弯曲应力maxMmax/2W358.26106/22610103 68.63N/mm2fm205N/103、mm2 最大弯曲应力为68.63N/mm2小于205 N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+ q2=60.18+2.1262.3KN/ ；最大挠度：fmax0.644ql4/（100EI）0.64462.360804/（21002.110578200104）1.7mmv6080/40015.2mm能满足要求! (3)钢管支墩强度、稳定性验算：采用清华大学结构力学求解器计算支座反力：支座反力最大的值为635.024KN,双排60#H型钢每延米重量：106Kg/m，106106.082=12889.6N，635.024+12.889=647.913KN立柱采用1根377104、*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：单根立柱承受的轴心压力为：N=647.913KN377*10mm钢管截面积A=（D2d2）/4（37723572）/411523.8mm2钢管回转半径：i=(D2+d2）0.5/)4 = (3772+3572）0.5) /4=129.8mm钢管的计算工作长度l=3.73m；计算长细比：=l/i=3.73/0.1298=28.7查表得：=0.924=647913/(0.92411523.8)=60.8N/ mm2f=2105、05N/ mm2满足要求！11.1.5 第三类型的盖梁荷载计算第三类型的盖梁以盖梁截面最大的5#盖梁为代表进行验算：底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距20cm。盖梁墩中心混凝土截面图 1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20cm，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。盖梁为倒T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=5.099m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= S/B=265.099/2.58=51.106、385KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：木模板承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（51.385+0.5）+1.4（2.5+2.0）=76.345KN/ 即线荷载为：q=76.345KN/m。 (1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.60ql0.6076.345KN/m0.2m9.16KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=39160/(2100015)=0.916N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪应力为0.916N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!(2107、)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1076.3450.220.305KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大弯曲应力maxMmax/W0.305106/3.75104 8.14N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大弯曲应力为8.14N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!(3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+q2=51.385+0.551.885KN/,即线荷载为51.885KN/m截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/121000153=2.81105mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.108、67751.8852004/（10060002.81105）0.33mmf200/4000.5mm木模板的最大挠度为0.33mm小于0.5mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：模板下为纵向方木（1010cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=51.385KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的检算荷载为：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36 KN/m方木109、承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2+ 0.36）+1.4（q3+q4）=1.35（51.385+0.5+0.36）+1.4（2.5+2）=76.83KN/m276.830.20=15.37KN/m2即线荷载为：q=15.37KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.6ql0.615.37KN/m0.3m2.77KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=32770/(2100*100)=0.41N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪应力为0.41N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1015.370.320.1110、38KN.m1010cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6100*1002=1.67105mm3最大弯曲应力maxMmax/W0.138106/1.67105 0.83N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大弯曲应力为0.83N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+ q2=51.385+0.5+0.3652.245KN/ ；q=52.2450.20=10.45KN/m跨中点挠度最大，最大挠度计算1010cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/121001003=8.33106mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.6111、7710.453004/（10090008.33106）0.08mmv300/4000.75mm方木的最大挠度为0.08mm小于0.75mm，故能满足要求!3、方木下槽钢计算：盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为20cm。按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.20m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=51.385N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则每延米槽钢荷载：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36KN/m2槽钢自重：10kg/m，101010-36=0.6KN/m2荷载组合：Q1.35（51112、.385+0.36+0.6+0.5）+1.4（2.5+2.0）76.64KN/m2线荷载为：q=76.640.20=15.33KN/m计算模型如下：采用清华大学结构力学求解器计算结果：剪力图：弯矩图：a、剪应力强度验算最大剪力Qmax15.13KN最大剪应力max3Qmax/（2A)315130/(212.784103)1.78N/mm2fv120 N/mm2最大剪应力为1.78N/mm2120N/mm2，故能满足要求!b、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax5.90KN.m截面抵抗矩W39.70cm3最大弯曲应力maxMmax/（W）5.90106/（39.7103） 148.6N/mm2fm2113、05N/mm2 槽钢的最大弯曲应力为148.6N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!c、挠度验算采用清华大学结构力学求解器计算, （2）单元最大扰度为fmax=3.5mm 规范规定的最大允许扰度：f=1900/400=4.75mm,fmax=3.5mmf =4.75mm荷载满足要求！5、H型钢纵梁验算：60#H型钢的尺寸为6002001117,H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。承受荷载较大的H型钢每延米承受的面部荷载为0.45+1.9/2=1.4m，采用双排H型钢纵梁。上部恒载：1.114、452.845=73.99KN/m60#工字钢自重：2106101/1000=2.12KN/m上部活载：1.4（2.5+2.0）6.3KN/m2Q=1.35(73.99+2.12)+1.46.3=111.57 KN/m2盖梁线荷载为：111.57KN/m钢管立柱布置为单排6根，6.085=30.4m,利用五等跨计算：1、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.606ql0.606111.57KN/m6.08m411.08KN最大剪应力max=3Qmax/（2*2A）=3411080/(22135.2102)=22.8N/mm2fv= 120N/mm2最大剪应力为22.8N/mm2120N/mm2，故115、能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.105ql20.105111.576.082433.06KN.m最大弯曲应力maxMmax/2W433.06106/22610103 82.96N/mm2fm205N/mm2 最大弯曲应力为82.96N/mm2小于205 N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+ q2=73.99+2.1276.11KN/ ；最大挠度：fmax0.644ql4/（100EI）0.64476.1160804/（1002.110578200104）4.1mmv6080/40015.2mm能满足要求! (3)钢管支墩强度、稳定性验算：采用清116、华大学结构力学求解器计算支座反力：支座反力最大的值为767.6KN,60#H型钢每延米重量：106Kg/m，106106.082=12889.6N，767.6+12.89=780.49KN立柱采用1根377*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：单根立柱承受的轴心压力为：N=780.49 KN377*10mm钢管截面积A=（D2d2）/4（37723572）/411523.8mm2钢管回转半径：i=(D2+d2）0.5/)4 = (3772+3572）0.5117、) /4=129.8mm钢管的计算工作长度l=3.37m；计算长细比：=l/i=3.37/0.1298=26查表得：=0.93=780490/(0.9311523.8)=72.8N/ mm2f=205N/ mm2满足要求！11.1.6 第四类型的盖梁荷载计算第四类型的盖梁为4#盖梁进行验算：底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距60cm。盖梁墩中心混凝土截面图 1、底模板计算：底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20cm，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。盖梁为倒118、T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=4.385m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= S/B=264.385/2.58=44.19KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：木模板承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2）+1.4（q3+q4）=1.35（44.19+0.5）+1.4（2.5+2.0）=66.63KN/ 即线荷载为：q=66.63KN/m。 (1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.60ql0.6066.63KN/m0.2m8KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=119、38000/(2100015)=0.8N/mm2fv= 1.4 N/mm2木模板的最大剪应力为0.8N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!(2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1066.630.220.267KN.m截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/61000152=3.75104mm3最大弯曲应力maxMmax/W0.267106/3.75104 7.1N/mm2fm15 N/mm2 木模板的最大弯曲应力为7.1N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!(3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+q2=44.19+0.544.69KN/,即线荷载为44.69120、KN/m截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/121000153=2.81105mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.67744.692004/（10060002.81105）0.29mmf200/4000.5mm木模板的最大挠度为0.29mm小于0.5mm，故能满足要求!2、底模下方木计算：模板下为纵向方木（1010cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=44.19KN/m2121、（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的验算荷载为：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36 KN/m2方木承受组合荷载：Q1.35（q1+ q2+ 0.06）+1.4（q3+q4）=1.35（44.19+0.5+0.36）+1.4（2.5+2）=67.12KN/ m267.120.20=13.42 KN/ m2即线荷载为：q=13.42KN/m1、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.6ql0.613.42KN/m0.3m2.42KN最大剪应力max=3Qmax/（2bh）=32420/(2100*100)=0.36N/mm2fv= 1.3 N/mm2方木的最大剪应122、力为0.36N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.10ql20.1013.420.320.12KN.m1010cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6100*1002=1.67105mm3最大弯曲应力maxMmax/W0.12106/1.67105 0.72N/mm2fm13 N/mm2 方木的最大弯曲应力为0.72N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+ q2=44.19+0.5+0.3645.05KN/ ；q=45.050.20=9.01KN/m跨中点挠度最大，最大挠度计算1010cm方木截123、面惯性矩：I=1/12bh3=1/121001003=8.33106mm4最大挠度：fmax0.677ql4/（100EI）0.6779.013004/（10090008.33106）0.07mmv300/4000.75mm方木的最大挠度为0.07mm小于0.75mm，故能满足要求!3、方木下槽钢计算：盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为30cm。按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.30m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=41.66N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则每延米槽钢荷载：方木自重：6KN/m124、3，0.10.166=0.36KN/m2槽钢自重：10kg/m，101010-33.3=0.33KN/m2荷载组合：Q1.35（44.19+0.36+0.33+0.5）+1.4（2.5+2.0）67.56KN/m2线荷载为：q=67.560.30=20.27KN/m1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.50ql0.5020.27KN/m1.9m19257N最大剪应力max3Qmax/（2A)319257/(212.784103)2.3N/mm2fv120 N/mm2槽钢的最大剪应力为2.3N/mm2120N/mm2，故能满足要求!2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.125ql2(1-4125、a2/l2)0.12520.271.92(1-40.352/l.92)7.87KN.m截面抵抗矩W39.70cm3最大弯曲应力maxMmax/（W）7.87106/（39.7103） 198.2N/mm2fm205N/mm2 槽钢的最大弯曲应力为198.2N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q（44.19+0.36+0.33+0.5）=45.38KN/m2线荷载为：q=45.380.30=13.61KN/m槽钢截面惯性矩：I198cm4最大挠度：fmaxql4（5-24 a2/l2）/（384EI）13.6119004(5-243502/1900126、2)/（3842.1105198104）4.6mmv1900/4004.8mm满足要求。5、H型钢纵梁验算：60#H型钢的尺寸为6002001117,H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。单根H型钢每延米承受的面部荷载为0.35+1.9/2=1.3m，采用双排H型钢纵梁。上部恒载：1.345.38=59KN/ m260#工字钢自重：106101/10002=2.12KN/ m2上部活载：1.3（2.5+2.0）5.85KN/m2Q=1.35(59+2.12)+1.45.85=88.81 KN/m2127、盖梁线荷载为：88.81KN/m钢管立柱布置为单排6根，55=25m,利用五等跨计算：1、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.606ql0.60688.81KN/m5m269.1KN最大剪应力max=3Qmax/（2*2A）=3269100/(22135.2102)=5N/mm2fv= 120N/mm2最大剪应力为5N/mm2120N/mm2，故能满足要求!2、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.105ql20.10588.8152233.13KN.m最大弯曲应力maxMmax/2W233.13106/22610103 44.66N/mm2fm205N/mm2 最大弯曲应力为44.66N/mm2128、小于205 N/mm2，能满足要求!3、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Qq1+ q2=59+2.1261.12KN/ ；最大挠度：fmax0.644ql4/（100EI）0.64461.1250004/（1002.110578200104）1.5mmv5000/40012.5mm能满足要求! (3)钢管支墩强度、稳定性验算：采用清华大学结构力学求解器计算支座反力：支座反力最大的值为502.478KN,60#H型钢每延米重量：106Kg/m，1061052=10600N，502.478+10.6=513.078KN立柱采用1根377*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板129、法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：单根立柱承受的轴心压力为：N=513.078 KN377*10mm钢管截面积A=（D2d2）/4（37723572）/411523.8mm2钢管回转半径：i=(D2+d2）0.5/)4 = (3772+3572）0.5) /4=129.8mm钢管的计算工作长度l=2.66m；计算长细比：=l/i=2.66/0.1298=20.5查表得：=0.945=513078/(0.94511523.8)=47.1N/ mm2f=205N/ mm2满足要求！11.1.7第一种悬挑段盖梁H型钢横梁130、计算：第一种悬挑段盖梁涉及的盖梁有1#4#，8#18#盖梁。第一种悬挑盖梁节点详图 悬挑段盖梁处纵向方木下为横向布置的各种类型的H型钢分配梁，最小为H200200812，最大的为450200914，间距为80cm。按偏安全的H200200812验算。20#H型钢的尺寸200200812,H型钢的截面积：A=64.28cm2，截面惯性矩：Ix=4770cm4，截面抵抗矩：Wx=477cm3，每延米重量：50.5Kg/m。以11#盖梁为例，按简支梁计算横向H型钢分配梁的强度及挠度。盖梁为倒T型混凝土，以端头处及1/4处截面积的平均值计算，截面面积为S=（3.812+2.501）/2=3.157m2131、，纵向宽度B=2.58m，则悬挑段盖梁混凝土自重恒载（面载）q1= S/B=263.157/2.58=31.81KN/m2；其余模板、方木根据按前述配置。每延米H型钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.80m，则有：悬挑段盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=31.81N/m2，其余荷载按前述取值，则每延米H型钢荷载：方木自重：6KN/m3，0.10.166=0.36KN/m2H型钢自重：50.5kg/m，50.51010-31.25=0.63KN/m2荷载组合：Q1.35（31.81+0.36+0.63+0.5）+1.4（2.5+2.0）51.255KN/m2线荷载为：q=51.2550.80132、=41KN/m1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.50ql0.5041KN/m1.9m38950N最大剪应力max3Qmax/（2A)338950/(264.28103)0.9N/mm2fv120 N/mm2满足要求!2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.125ql2(1-4a2/l2)0.125411.92(1-40.352/l.92)15.9KN.m截面抵抗矩W477cm3最大弯曲应力maxMmax/（W）15.9106/（477103） 33.3N/mm2fm205N/mm2 满足要求!3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q（31.81+0.36+0.63+0.5）=33.3KN133、/m2线荷载为：q=33.30.80=26.64KN/m槽钢截面惯性矩：I198cm4最大挠度：fmaxql4（5-24 a2/l2）/（384EI）26.6419004(5-243502/19002)/（3842.11054770104）0.4mmv1900/4004.8mm满足要求！11.1.8第二种悬挑段盖梁H型钢横梁计算：第二种悬挑段盖梁涉及的盖梁有5#、6#、7#的盖梁。第二种悬挑盖梁节点详图 悬挑段盖梁处纵向方木下为横向布置的各种类型的槽钢分配梁，最小为14a，最大的为28a，间距为60cm。按偏安全的14a槽钢验算。14a槽钢的截面积：A=18.51cm2，截面惯性矩：Ix=56134、4cm4，截面抵抗矩：Wx=80.5cm3，每延米重量：14.53Kg/m。以最重的5#盖梁为例，按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。盖梁为倒T型混凝土，以端头处及1/4处截面积的平均值计算，截面面积为S=（3.845+2.912）/2=3.378m2，纵向宽度B=2.58m，则悬挑段盖梁混凝土自重恒载（面载）q1= S/B=263.378/2.58=34.05KN/m2；其余模板、方木根据按前述配置。每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.60m，则有：悬挑段盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=34.05N/m2，其余荷载按前述取值，则每延米槽钢荷载：方木自重：6KN/m3，0.1135、0.166=0.36KN/m2槽钢自重：14.53kg/m，14.531010-31.7=0.25KN/m2荷载组合：Q1.35（34.05+0.36+0.25+0.5）+1.4（2.5+2.0）53.77KN/m2线荷载为：q=53.770.60=32.26KN/m1)、剪应力强度验算最大剪力Qmax0.50ql0.5032.26KN/m1.9m30647N最大剪应力max3Qmax/（2A)330647/(218.51103)2.5N/mm2fv120 N/mm2满足要求!2)、弯曲应力强度验算最大弯矩Mmax0.125ql2(1-4a2/l2)0.12532.261.92(1-40.35136、2/l.92)12.52KN.m截面抵抗矩W80.5cm3最大弯曲应力maxMmax/（W）12.52106/（80.5103） 155.5N/mm2fm205N/mm2 满足要求!3)、挠度验算挠度验算时荷载组合为：Q（34.05+0.36+0.25+0.5）=35.16KN/m2线荷载为：q=35.160.60=21.1KN/m槽钢截面惯性矩：I198cm4最大挠度：fmaxql4（5-24 a2/l2）/（384EI）21.119004(5-243502/19002)/（3842.1105564104）2.5mmv1900/4004.8mm满足要求！11.2、组合式钢模的验算（一）、计算137、过程取5#盖梁验算，盖梁宽度2.58m,最高处为2.634m。1、混凝土侧压力计算一般采用内部振动器，混凝土灌筑速度取2M/h，施工气温取为25。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列公式计算（取两式中的较小值），并取值作计算依据。F=min（F1,F2） (式1)F2=cH252.63465.9KN/m2 (式2)式中F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；c混凝土的重力密度（kN/m3）；t0新浇筑混凝土的初凝时间（h），t0=200/(T+15)=5（h），T为混凝土的温度,取25。v混凝土的浇筑速度（m/h）；H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；1外138、加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2：2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小于100mm时，取1.15。解：取1=1.2，2=1.15，由式（式1）计算时：F1=0.222551.2*1.15*2=53.7KN/新浇筑混凝土有效压头高度hy，可按下列公式计算： hy =F/C (式3)由式3得：hy =53.7/25=2.1m当混凝土浇筑高大达到2.1m时，侧压力达到最大值。新浇筑混凝土对模板的最大侧压力为：53.7KN/检验强度、挠度时荷载取值为：53.7KN/2、倾倒混凝土时产生的冲击荷载：计划采用串筒、或者泵车（出口为导139、管）对侧面模板产生的水平荷载：F倾=2.0KN/m23、荷载组合F强=1.2F+1.4F倾=0.067N/mm2；F刚=F=0.067N/mm22、模板设计2.1、墩身模板设计的面板采用厚度为6mm的Q235钢板；贴面板竖肋用8#槽钢，间距350mm；背楞为双根14#a槽钢焊接于模板上，间距1000mm/档；M30拉杆斜拉；法兰采用-14*80扁钢；3、面板的检算面板支承于封头横肋和竖肋之间，封头横肋间距1500mm；竖肋间距为350mm；lx/ly=350/1500=0.23，可按单向板计算，其中lx、ly分别为板的短边和长边。3.1、强度验算根据面板的结构特点，按均布荷载作用下的四等跨等截140、面连续梁的计算模式进行计算：取1mm宽的板条作为计算单元，求板的最大弯矩为：q=1*F合=0.067N/mmMmax=Km*q*lx2Vmax=Kv*q*lxMmax=0.077*0.067*350*350=632N.mm面板的截面系数：WX=1/6bh2=1/6*1*62=6mm3应力为：max=Mmax/WX=632/6=105N/mm2则max=105N/mm2f=215N/mm2因此满足强度要求3.2、挠度验算max=Kf*q刚l4/(100*E*I)E=2.1*105 N/mm2；两端设置了加强肋板限制了变形，取不设加强肋板的中间两跨Kfmax=0.186I=1/12*(1*63)=141、18mm4max=0.186*0.067*3504/(100*2.1*105*18)=0.49mm=350/400=0.88mmmaxW因此满足挠度要求4、竖肋的检算为了简化计算，竖肋采用偏安全的简支梁计算模型。8#槽钢参数：Wx=25.3cm3 ;Ix=101cm4;A=10.2cm24.1强度验算根据模板设计图纸，8#槽钢竖肋间距h=360mm，14#槽钢横向背肋间距L=829mm（净距）。q=F*h=0.067N/mm2*350mm=23.5N/mmMmax=0.125*q*l2=0.125*23.5*8292=2435187N.mm应力为：max=Mmax/（x*Wx）=2435187142、/(1*25.3*103)=96N/mm2则max=96N/mm2=215N/mm2因此满足强度要求4.2、挠度验算为安全起见，竖肋按简支梁计算挠度，max=5q刚l4/384EI=5Fl1l4/384EI跨中部分挠度：max=5*0.067*350*8294/384*2.1*105*101*104Wmax=0.7mmW=829/400=2.1mm因此满足挠度要求5、平板背楞的检算2*14#a槽钢参数：Wx=161cm3；Ix=1128cm4；A=37cm25.1强度验算根据设计图纸h=1000mm（中至中），L=1250mm（拉杆垫板位置）q=F*h=0.067N/mm2*1000mm=67143、N/mmMmax=0.125*q*l2=0.125*67*12502=13085937N.mm应力为：max=Mmax/（x*Wx）=13085937/(1*161*103)=81N/mm2则max=81N/mm2f=215N/mm2因此满足强度要求5.2、挠度验算max=5q刚l4/384EI=5Fl1l4/384EI跨中部分挠度：max=5*0.067*1000*12504/384*2.1*105*1128*104Wmax=0.9mmW=1250/400=3.1mm因此满足挠度要求6、拉杆螺栓检算6.1、模板斜拉杆的计算公式：P=F合*A/sin45。式中：P模板拉杆承受的拉力（N）；A模144、板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a*b；a模板拉杆的横向间距（m），间距1.0m；b模板拉杆的纵向间距（m），以所拉全部面板的宽（m）；P=131000N/m2*1.4m*1.0m/sin45。=259367NM40对拉杆的允许计算抗拉强度为270KN，可满足要求。满足施工要求！11.3 地基承载力验算：5#盖梁坐落在地面上的钢管支墩的纵向抗压荷载最大，为780.49KN，钢管底面积（含法兰宽度）约为0.19m2。土路基压实，回填塘碴50cm+10cm混凝土垫层，在浇筑C30钢筋混凝土基础厚50cm，如下图所示： 支墩基础纵横剖面图 C30基础宽度1.0m，原地基最小受力面积：22=4m2支墩处钢管的最大荷载为：780.49KN按规范规定，验算地基承载力时，荷载取值为标准荷载组合：Nk=(780.49-1.4*(2.0+2.5)/1.35+2.0+2.5=578KNP= NA=578KN4m2=144.5KPa要求地基承载力经检测达到150KPa就能满足承载力要求。为了防止支墩位置位于承台回填土的基础发生不均匀沉降，在支墩基础范围2m2m内均布打入C30混凝土预制桩4根，其尺寸为300*300*12000mm，确保不发生沉降。