1、华宇林语岚山二期模板安全专项施工方案二一七年十一月目 录第一章 工程概况3第二章 编制依据4第三章 施工计划5第四章 模板工程施工工艺技术6一、结构模板选择及设计：6二、模板专项施工方法：8三、模板的拆除18四、满堂脚手架的搭设19第五章 施工质量保证措施21第六章 施工安全保证措施23第七章 劳动力计划28第八章 成本节约措施29第九章 成品保护措施29第十章 文明施工措施39第十一章 1#-11#楼模板计算书30第十二章 2、3、7#楼200厚板模板计算书67第十三章 车库挡墙模板计算书79第十四章 车库框柱模板计算书86第十五章 车库梁模板计算书（700*900）93第十六章 车库顶板模2、板计算书（400*800）105第十七章 车库顶板模板计算书118第一章 工程概况一、工程简介7、质量目标：单位工程竣工一次交验合格率100%；基础、主体分部工程质量一次验收合格率100%；顾客满意度95%；质量保修期内，顾客投诉回访率100%，返修合格率100%。8、安全目标：杜绝死亡,重大设备安全事故， 避免重伤事故,重伤率控制在0.5以内，减少轻伤事故,轻伤率控制在3以内，杜绝重大火灾、爆炸、中毒、治安伤害事故。二、建筑概况：本项目名称为华宇林语岚山二期工程，位于重庆市石柱县黄水镇东侧，建筑物为多层建筑。本工程包括包括1#11#楼及车库，总建筑面积30881.93，建筑物为多层建筑。其中3、地下5229.19。1、2、4#楼为7F/-1F层,3、5、6#楼为6F/-1F层,7#楼为5F/-1F层,8、9#楼为2F/-3F层,10、11#楼为2F-1F层，11#楼为2F/-1F层。桩底（基底）以中风化泥岩或砂岩为持力层,中风化泥岩天然抗压强度标准值为4.56MPa、饱和抗压强度标准值为2.83MPa，中风化砂岩天然抗压强度标准值为43.50MPa、饱和抗压强度标准值为35.70MPa。抗压强度变异性低，力学性能稳定，地基承载能力较好。本工程均为多层框架-剪力墙结构，抗震设防烈度6 度；建筑结构安全等级为二级；耐火等级二级；屋面防水等级一级。三、结构概况：1、本工程均为多层框架-剪力4、剪结构，抗震设防烈度6 度；建筑结构安全等级为二级；耐火等级二级；屋面防水等级一级。2、钢筋混凝土：预埋件用型钢及钢板， E43型焊条用于HPB300 级钢筋及Q235 钢板的焊接;受力预埋件的锚筋应采用HPB300 级钢筋、HRB400 级钢筋。3、本工程梁板混凝土强度等级为C30，墙柱混凝土等级为C30。4、板厚为：100、120、150、160、200；梁截面主要有200350，200400，200450，200500，200550；梁跨度主要有2、7m、3.0m 、3.2m 、3.9m 、4.55m 等 ； 剪力墙最大厚度为300，单层高度最大为3.0m；各楼栋具体详见下表：楼号层高（5、m）最大板厚（mm）最大梁截面（mm）最大轴线跨度（m）墙（柱）厚度（mm）车库3.8180、160700900、600900、600850、4001000、400800、400700、300600、200500、2004008.15、7.9、7.8、7.7、6.3700700、600600、墙厚3001、4#楼31602005504.95600600、墙厚3002、3、7#楼32002005505.05600600、墙厚3005、6#楼31502005504.95600600、墙厚3008、9#楼31202005506.120010#楼31202005507.8200第二章 编制依据有关施工6、验收规范、技术标准、规程：中华人民共和国建筑法建设工程质量管理条例1、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420152、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020113、工程建设标准强制条文（房屋建筑部分）4、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20135、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20166、木结构设计规范 GB50005-20037、大模板技术规程 JGJ74-20038、建筑施工手册 （第五版）9、建设工程施工现场环境与卫生标准JGJ146-201310、建筑机械使用安全技术规程JGJ33201211、建筑施工安全检查标准JGJ59-201117、2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201613、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200814、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200515、重庆市建设工程安全生产管理办法第三章 施工计划一、 进度计划根据工期及现场施工条件，主体结构工程暂定为：8-10#楼及车库2017年12月16日开工，2018年4月30日完工，工期137天；1#、4-6#楼2018年1月1日开工，2017年4月30日完工，工期120天；2#、3、7#楼及车库2018年1月5日开工，2017年4月30日完工，工期116天。二、机械设备计划（1）主要施工机械一览表：序号机械名称型号数量单位功率备注1塔8、机QTZ635台150KW2砼输汽车泵1台90 KW搅拌站自带3砼搅拌机JS7501台30KW4钢筋调直机JQ-82台11KW5钢筋切断机CJ40-12台11KW6钢筋弯曲机24台11KW7交流电焊机GTZ-40B4台80KVA8钢筋坚焊机12台100KVA9插入式振动器GT1-64台44KW10木工园盘锯MJ-1062台11木工平刨MB-5032台12手提电钻钻头直径1220mm10把13手提电锯20把(2)施工仪器及通讯设备计划表：序号名称用途单位数量1全站仪定位放线测量台12电子经纬仪轴线投测台13DSG240水准仪标高控制台34照相机、摄像机收集图片、影像部各15无线对讲机用于放线、施9、工人员联系对7三、材料计划序号名称用途单位数量1水泥梁、板、柱T45002河砂梁、板、柱T55003碎石梁、板、柱T160004机制砂梁、板、柱T50005钢筋梁、板、柱T1100周转材料需用计划序号名称规格单位数量备注1钢管48T3502连接扣件直角扣件颗800003对接扣件颗80004回转扣件颗50005胶合板=15M2260006木枋50100M36507竹跳板块2000四、 施工重点、难点及对策1、坡屋面结构梁板安全与质量1)、难点：本工程钢筋混凝土坡屋面板坡度为15，施工安全和屋面板混凝土施工安全、质量是本工程施工过程控制的难点。2)、对策：本工程将通过设置坡屋面上侧施工作业架来解决10、施工安全和保证屋面板混凝土施工质量的难题。并根据具体栋号屋的实际情况，分区域采用单面支模法和双面支模法降低施工难度。2、 车库支撑体系的安全稳定性1）、难点：梁截面尺寸大、跨度尺寸长、钢筋密且纵横交错、荷载大，其下部支撑体系搭设难度大。2)、对策：施工前对施工管理人员进行模板专项方案交底及对作业班组进行技术交底、要求重点监控支撑体系的搭设是否严格按照方案进行施工，要求划片区责任分别落实到人；所用的钢管扣件等送检合格后才能使用。模板及其支架要具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工载荷。在浇筑混凝土前，对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，对模板及其支架11、进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案进行处理。模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。第四章 模板工程施工工艺技术质量标准：模板工序是使混凝土按设计形状成形的关键工序，拆模后混凝土构件必须达到表面平整、线角顺直、不漏浆、不跑模（爆模）、不烂根、梁板类构件不下挠。一、结构模板选择及设计1、 模板系统梁底模板采用木模板体系，梁底板采用15mm厚九夹板，木楞采用50100，间距参照各部位计算书。梁侧模板采用木模板体系，模板采用15mm厚九夹板，侧模木楞采用50100木枋，间距参照各部位计算书。楼板板底模板采用木模板体系，模板采用15mm厚九夹板，板模底木楞采用50100木枋12、，间距参照各部位计算书。所有支撑系统采用483.0钢管，立杆下垫块为5008030mm木枋或10010015mm九夹板。2、支撑体统布置本工程车库层高较高，梁截面较大，梁密、荷载较大，考虑采用483.0钢架管扣件顶架，钢架管扣件顶架整体性较好，竖杆布置灵活，承载力数高，要求竖杆间距为8001200mm，水平杆竖向距离应小于1500mm，视梁截面大小情况，梁截面较大时，在梁底部增加一至二排钢顶撑（具体参数详见计算书）。立杆顶部及底部均设可调顶托或底托，每4m间距设置一道抛撑，使顶架整体形成不可变的稳定几何体系。车库现浇板厚为180支撑架按10001000搭设、立横水平步距按1500进行搭设；板厚13、为160支撑架按12001200、立横水平步距按1500进行搭设；车库梁截面为700900支撑架按700800搭设、立横水平步距按1000进行搭设；梁截面400800支撑架按6001000、立横水平步距按1200进行搭设；1-11#楼板厚为200支撑架按900900、立横水平步距按1500进行搭设，其余参见各计算书。3、 本工程为多层结构、工期紧、质量必须合格，经认真研究考虑柱、筒体、梁模板、剪力墙部分均采用15mm 厚复合胶木模板组合。板底模采用15mm 厚复合胶木模板组合，下铺间距300mm的50mm100mm 木枋施工，模板内撑采用细石砼加工，梁柱加固采用14高强对拉螺杆，支撑体系为满堂14、脚手架，架体材料选用483.0钢管。4、模板安装相关要求及技术准备：（1）模板支设八不准:1）墙线未验收、角模线未弹不准合模。2）柱墙筋未经检查验收不准合模。3）模板企口有变形或企口螺丝不全不准合模。4）模板板面及背面清理不净，脱模剂未刷，清理标签未贴不准合模。5）钢筋位移没调不准合模。6）墙根未剔凿或剔凿不够不准合模。7）墙模底口海绵条未放或未按要求放不准合模。8）墙体施工缝绑扎不牢或剔凿不到位不准合模。（2）模板支设要点：1）柱脚采用在柱断面外边线处，设置定位钢筋，柱模直接落在定位筋外侧，套封头板，外用水泥砂浆封闭，防止漏浆。2）柱模的加固，板面上150 或200 第一道对拉螺杆，向上5015、0600 设置对拉螺杆，同时标准层柱模钢管抱箍按4 道加固，对于阳角或框肢柱端钢管抱箍采取加设扣件加强。3）重点控制梁侧模及墙、柱模阴角处爆模问题的处理。4）重点检查：边柱模下口，阳台处柱模下口，厨厕处柱模下口，楼梯间剪力墙模下口的漏浆问题。5）柱模阴阳角相交处采用海棉胶条塞缝，以防止漏浆。6）模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑砼的重量，侧压力及施工荷载。7）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；（即上层楼板砼施工完成后，才能拆除下层梁板架，同时满足拆模条件）8）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。9）模板的接16、缝不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。10）模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。11）本工程砼采用现场集中拌制，通过泵管输送至作业面塔吊配合浇筑，采用溜槽、串筒或导管输送至浇筑部位，在浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。12）对跨度不小于4m 的现浇钢筋砼梁、板，其模板应起拱，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。（3）现浇结构模板允许偏差现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差检验方法轴线位置(mm)5钢尺检查底模上表面标高(mm)5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸(mm)基础10钢尺检查柱、墙、梁17、+4，-5钢尺检查层高垂直度(mm)6经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差(mm)2钢尺检查表面平整度(mm)52m靠尺和塞尺检查（4）施工前交底1）施工做法统一交底。做法必须统一，效果才能一致。2）熟透设计图纸、交底及变更，统一配模方式，绘制配模图。3）配模图经过项目部审核后方可进行模板配制。4）所有木方必须经过压刨，确保接触面平整顺直。5）施工前项目部集中全体管理人员及操作工人，利用声像投影资料统一做法、确定合格标准。6）技术负责人组织管理人员对工人进行技术、安全技术交底。a. 质量进度要求；b. 材料使用要求；c. 施工做法要求；d. 熟悉操作规程；e. 了解作业环境及危险源；f. 18、安全防护用品佩戴要求；（5）支模材料的加工准备：1）所有木方必须进行双面刨平，压刨成型厚度由项目部按照配模方案进行统一，不得随意压刨。2）每次模板使用前必须清理干净，并全面涂刷非油性脱模剂，能有效保护模板，提高脱模性能，确保混凝土观感质量。3）所有内支撑采用细石砼加工，按墙、梁、柱断面而定。4）严格按配模图进行配模，配模尺寸误差不得大于1mm。5）如必须对模具进行切割，切割边直线度误差不得超过1mm。二、模板专项施工方法1、轴线控制方法：（1）作业班组将主控制轴线，吊线引测到梁、板架上后，把“井”字型控制线用广线拉好，经班组质检员复核合格后，请主办施工员复核，经主办施工员复核合格后，作业班组才19、能够展开支模。（2）控制标高点，必须以项目部测量组指定的标高控制点为基准，抄测到脚手架立杆上，经主办施工员复核后，才能支设梁底模及板模。（3）梁板模板设好，施工人员配合班组，把板面控制标高抄测到板面柱筋上，并用红油漆作好标记，对每一块板模四大角及中间都必须抄测标高，经班组质检员自检后，请施工人员复核，复核合格后，请质检员复核，严格按“三检制”程序作业。（4）主控制轴线，主控制标高每层报验一次。2、墙、柱模板配模高度：（1）大模板通高配制，散拼模板配至梁底。（2）平层内墙模板：层高、平层内墙模板：层高-（板厚+板底模厚+梁侧模高）-10mm。（3）外墙及核心筒、楼梯间内筒大模板：层高+100mm20、（下包50mm，上露50mm）（4）厨房、阳台处吊模位置柱墙模板：层高-（板厚+ 板底模厚+梁侧模高）+30mm（下包30mm）（5）下沉式卫生间吊模处柱墙模板：层高-（板厚+ 板底模厚+ 梁侧模高）+50mm（下包50mm）（6）必须确保外墙、核心筒、楼梯间内筒、厨、厕、阳台吊模处根部模板与已浇筑混凝土立面搭接3050mm。（7）柱、墙模板配模原则：长边包短边，模板尽量采用横配，尺寸必须准确。4、模板专项施工（1）矩形柱模施工施工顺序：单片预组合模板组拼并检查第一片安装就位，设临时支撑邻侧单片模板安装就位（穿对拉螺栓）,两片模板呈“L”形用连接元钉连接设临时支撑复检模板位移、垂直度和对角线等21、校正无误由下而上安装柱箍全面检查安装质量模板支撑固定。a. 柱模组合：本工程柱模采用15mm 厚复合木胶模板，要求用方钢或木枋将复合木胶板加工成定型木模，分块组合拼装。组合时，必须在木模的接缝处用铁钉将分块的定型木模钉牢；柱模脚必须找平或柱模板校好后，必须事先于柱模外补填与其地面的缝隙。b.柱模夹具：方柱模夹具采用钢管夹具，钢管夹具和满堂架连接成整体，钢管夹具沿柱竖向布置：钢管夹具最下一道距地250mm。钢管夹具为双背杆，钢管夹具竖向间距600mm，柱设计尺寸大于60O 的柱模板加12 对拉丝杆（双向）,间距600mm 一道，柱四面模板、对拉丝杆均应与钢管夹具双背杠连接。柱子断面长度方向为1222、00 时，在同一水平线上加212 对拉丝杆。c.柱模校正：柱模安装前必须弹出柱模外边线和柱轴线及放大100mm 四周的墨线。柱模采用塔吊整体吊装就位，用铁钉接成整体后，上、下用钢管夹具定位，下部定位以定位筋为准，上部采用双面吊线的方法，即对准放大100mm 四周墨线用尺量准确后夹具定位，确保柱不产生搓角和确保上下垂直；上下定位准确后，先夹柱中部，用线锤吊四角和中线，校正垂直度，最后按竖向间距夹紧柱模，检查校正。在浇筑砼前，柱模下部用水泥砂浆将其与地面间缝隙封闭，以免砼浇筑时漏浆，柱底模部位产生烂根。（2）墙模板专项施工本工程边墙和矩形柱模板均采用15mm 厚复合木胶模板拼装而成，为不在柱与墙之23、间留下施工缝，待柱筋和墙筋都绑扎完毕后，同时浇筑墙和柱砼。施工时，要求相邻模板的模板缝及连接角模不能同缝，外围墙体均设置12对拉螺栓，距楼地面0.3m，纵横600 设置，在离楼地面30cm 处设置好第一道钢管柱箍，然后600 一道，逐步设置好钢管柱箍及支撑，拧紧扣件螺丝，最后加满U 形扣以增加模板刚度和整体性。在电梯井筒内模板的阴角部位钉镀锌铁皮，每边宽度不得低于150。（3）砼墙模板安装本工程砼墙及电梯井道，为剪力墙结构；其模板采用复合木胶板与方钢拼装而成，放线后，采用8钢筋作为根部定位筋，定位筋外边线的边线即为墙边线，这样做保证了墙模下部正确定位，施工时，墙筋扎完后，依照图示尺寸选用复合木24、胶板与35mm35mm的方钢或50mm100mm的木枋组合拼装而成，竖向方钢300mm 一道，横向背双钢管600mm 一道，然后上12 对拉螺栓，加钢管支撑，对拉螺栓纵横间距为600mm60Omm模板按设计尺寸进行拼装，拼装时要留足连接尺寸，对拉螺栓位置要正确，拼装要平整，刚度要好。模板用塔吊配合人工就位，就位后要用钢管架稳定，模板就位连接后进行校正，上对拉螺栓，模板校正用线锤两面吊正固定，上口拉通线校直，并用钢管锁口稳固，同时为了保证墙体宽度有效尺寸，所有主体剪力墙均设C20 细石砼内撑，长度与墙厚一致，间距600*600，呈梅花形布置。电梯井道内设操作灯笼架，先在井壁楼层板下口预留四个孔洞25、，再用两根钢管水平平行穿入预留孔中，然后再在上面搭操作用的灯笼架，灯笼架每两层搭一次，下面的灯笼架施工后即可拆除，随后可插入楼梯间的梯段施工。（4）楼梯间梯段底模采用复合板，侧模根据梯踏步的宽、高尺寸加工成木制定型模具。支架采用钢管支撑架搭设，严格控制梯段的上下口标高，保证各梯踏步的高、宽尺寸准确。为了保证楼梯间、电梯井内壁即剪力墙外壁无漏浆、烂根现象，特采取如下支模方案：a.在已浇砼墙体的顶部保留一块过渡模板，作为上层模板与下层模板的过渡连接。b.在上层外模支模前，利用支架横杆和通长木枋将过渡模板支承牢固，然后搭设上层外模板。具体搭设方法详下图。（5）框架梁的模板安装施工顺序：复核梁底标高校26、正轴线位置搭设梁模支架检查预组拼底、侧模尺寸，对角线平直度拼缝等底模吊装就位固定侧模吊装就位并与底模连接（600的梁中部设对拉螺栓）检查梁模接口平直卡梁口卡固定斜撑转入下道工序施工。安装工艺：梁模板采用15mm 厚复合木胶模板，要求用木枋将复合木胶板加工成定型木模，分块组合拼装。根据搭设好的满堂脚手架上1.0m 线，拉通线调平梁底横杆后（梁跨度L4m 时起拱按1-3），铺设梁底模。根据梁高确定出梁底板横杆间距，梁高800的梁为600-800mm，且横杆在扣件之间长度不能大于1m；底板拼装好后，主梁底模就位后拉通线与柱顶线吻合，先固定底板两端，然后固定中部，最后校核（固定底摸用十字扣件解决）。同27、时校核梁底板标高，待梁的钢筋扎完后即可拼装侧模并加固、校正。次梁底模必须与已浇部份的次梁体系拉通线进行校核，保证整个楼盖次梁顺直。梁侧模横向木枋背杠的竖向间距200250mm，竖向背杆的横向间距取600mm800mm。梁高在大于600mm 时设12 对拉丝杆一根，纵向间距按600-800 设置。梁侧模校正：梁侧模首先校正梁两端侧模板，校正时用吊线锤吊正后，用短木枋将其与背杆连接支撑，最后拉通线校核梁侧模，并用短木枋固定。梁模板分两次拆除，砼浇灌24 小时后方可拆除梁侧模，待砼强度达到规范要求的拆模强度时即可拆除底模。（6）板的模板安装本工程现浇板均采用15mm 厚复合木胶模板作为现浇板底模板。28、a.现浇板底模必须达到铺设条件方能施工，首先在搭设好的整体支架上搭设纵横梁底模支架，并铺设梁底模，然后将其纵横梁钢筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱节点模板，确保梁标高、轴线、模板垂直度无误后方能搭设复合板下支承钢管及木枋。b.找平钢管标高以梁侧模顶面为准，施工时，先在支撑架顶部上好板模支承横杆，向下量取尺寸确定找平钢管标高，其标高比设计标高低8cm，并用水准仪检查找平钢管是否在同一水平标高上，无误后，然后在与横杆垂直方向铺设5cm10cm 中枋，中枋间距300 mm，中枋上口必须保证水平一致。c.复合木模板铺设：木枋铺好后，根据每块尺寸大小铺设复合木模板，要求模板铺至梁边1cm 处，以便于拆除梁29、侧模。铺设木模板时板与板交接处留1mm 缝隙，两块板交接处必须铺有木枋，交界处复合板间缝隙用粘胶带粘贴好，梁板节点和柱节点处为便于拆模和不漏浆，也须用粘胶带粘贴好。d.梁板模板拆除：板的净跨2m、8m 时砼达到标准强度的75%后即可拆模；如板的净跨8m 时砼必须达到设计的标准强度的100%后即可拆模。梁的净跨8m 时砼达到标准强度的75%后即可拆模；梁的净跨8m 时砼必须达到设计的标准强度的100%后即可拆模。拆模必须办理拆摸申请，同意后方可拆摸。先松掉梁板模支承横杆，御下支承木枋，然后用16 鸭嘴头钢筋逐块剥拆，分类整理后吊至楼上同一地点使用。（7）梁、柱节点支模梁、柱节点处采用木模现场拼装30、而成，在柱已浇砼的上部，设48 钢管卡具两道，双向布置。为了防止浇筑时有漏浆现象，在已浇砼的上部，砼与模板之间设宽约3cm 的海绵带圈通，夹具与板底模之间采用短钢管或木支撑，将接头模板撑牢。三、模板的拆除本工程结构施工阶段为气温较高的天气，对模板的拆除不利必须要加强对砼的养护措施。 (1)柱模板的拆除可在柱砼终凝后，混凝土不缺楞掉角后进行。（2）梁侧模可在砼终凝后拆除，梁底模应待砼达到一定强度后才能拆除（挑梁和梁的净跨大于8m 要求砼强度达到100才能拆除，砼的抗压强度标准值为30MPa；其余框架梁在砼达到75，22.5MPa 才能拆除）。为加强梁模拆除的科学性，每浇筑一次梁板增压一组7d 砼31、强度，其强度值作为拆模依据。(3)现浇板的模板拆除强度值要求：达到强度值75。(4)模板的拆除严禁生拉硬撬，破坏砼的外观尺寸。(5)模板拆除注意拆模顺序，注意防止模板飞出伤人，拆除模板注意分类堆放，注意回收扣件和修复坏损模板。四、满堂脚手架的搭设楼层的结构支撑脚手架，是支承梁、板模板，抵抗砼对柱、梁、板压力的支承系统，支承架的刚度、强度是关系系统安全的关键，本工程采用满堂脚手架。脚手架立杆底座及垫块必须具有一定的强度，立杆接长接头必须采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至32、主节点的距离不宜大于步距的1/3。水平杆应用直角扣件与立杆连接，单根杆长度不应小于3跨，水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，两根相邻水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于跨距的1/3，当采用搭接连接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。满堂脚手架在架体外侧四周及内部纵横向每6m8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，当架体搭设高度在8m以下时，应在架顶部设置连续水平剪刀撑。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋33、转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。 (1)材料的选择及要求：脚手架钢管采用483.0钢管，表面光滑、顺直，无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。连接扣件必须符合钢管脚手架扣件JGJ15831-2006规定，各活动部位灵活，无裂纹、气孔、毛刺等。弯曲变形的要进行修复后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。立杆底部采用3080木枋作垫木。(2)满堂脚手架搭设顺序：放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆第五章 施工质量保证措施我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等34、多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。1、质量保证措施、细部处理方法1.1墙模垂直度用可调顶撑加固和调整，可较好地控制和调整垂直度。1.2拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。1.3所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。1.4保护模板的拆模方法：安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆35、出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。2、技术交底制度2.1技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。2.2工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制作业指导书向施工管理人员进行工程内容交底，内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。2.3现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。2.4交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确36、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥善保存备查。3、质量、技术管理制度3.1由项目部技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。3.2对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。3.3在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业人员的操作水平，从而保证工程质量的提高。3.4工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。3.37、5指定专职安全员管理脚手架的搭设和验收，并填写施工日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。3.6实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。3.7以优质样板工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专项施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。3.8质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案进行施工的38、行为，质安员有权停止现场施工，并勒令其限期整改。3.9认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。3.10落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，应加强雨天施工信息的反馈，掌握天气变化情况，以确保施工质量、安全及进度要求。3.11按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。3.12模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。3.13与混凝土接触的模板面应涂隔离剂。3.14模板安装好后表面要平整，接39、缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。3.15拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，不得在楼面堆较多荷载。4、施工过程巡检监督制度班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支撑系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。5、坚持工序中间检收制分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合40、要求不得进入下一工序。第六章 施工安全保证措施一、安全保障体系的建立安全保障体系：项目部专门设立了质安部，配备了专职安全员，成立了以项目经理文浩为组长的安全生产管理小组，主要成员有：组长：况建副组长：董骄俊、蔡东江、周长兵组员：谢怀春、胡增武、王直阳、张棋、徐建、廖涛、唐建兵、王玮森、卢燕、杨长米建立健全安全生产管理制度，强化现场管理。二、安全生产技术措施：1、准备工作（1）、根据需要，项目部必须针对任务特点、施工条件、工作环境编制各个施工阶段的安全教育、安全技术交底、重点防护、开展安全生产活动的工作计划。（2）、制定专项施工用电方案，并建立用电管理制度。（3）、配备专职安全员，建立安全管理制41、度和安全保证体系。2、施工队伍的安全教育（1）、施工队伍进场后要组织全体施工人员进行三级安全教育、劳动纪律、项目管理制度教育。（2）、项目经理、技术负责人、施工员和专职安全员在工程施工前要对施工人员进行安全技术交底。（3）、项目要同劳务队伍签订安全生产责任合同书或与生产工人签订安全责任书，规定奖惩条款。施工人员在接受安全教育后，要在教育记录上签字。（4）、按规定特殊工种必须持上岗证。进场进行登记，证书统一管理。3、安全设施与劳保用品的管理：（1）、现场施工用的安全防护产品必须是合格品（脚手架、安全网、高空及“四口、五临边”、安全通道的设置好防护、排水渠道、堆料场地等）由项目部安排，并负责管理维42、护，以满足生产安全的需要。（2）、现场施工用的供电、避雷、供水、消防、机械设备及其应有的安全防护措施由项目部按规定进行定期检查，维修保养，并按施工组织设计，结合工程的需要进行管理维护，确保机械设备正常运转，不得超负荷作业。（3）、现场人员个人使用的安全用品（如安全帽、安全带及必要的劳保用品）由专职安全员监督现场人员按规定佩戴使用。（4）、脚手架、模板支架等安装完毕，要在专业人员和安全部门检查合格并办理验收手续移交后，才能投入使用，使用和维护保养按有关规定执行。4、施工现场的安全管理：（1）、质安部负责做好施工现场的安全检查标识工作，安全人员应每天巡视，对安全设施，安全防护措施、安全保护用品、现43、场文明卫生、现场人员遵守安全规定的情况进行检查和实施有效的监督，发现不合格状态，应及时发出更改通知，责令限期整改。整改不积极或在限期内没有整改完毕采取停工、罚款等强制进行处理。（2）、各劳务公司施工员或班组长要在每项工作开始前，向工人作安全技术交底，接受人要在交底记录上签字。（3）、要严格执行项目部编制的防暑降温措施。（4）、积极开展安全教育活动，举办农民工夜校，对职工进行安全意识、遵章守纪、安全技术教育。（5）、各施工班组要认真开展班前安全活动，每日工作前由施工组长向全体工人进行口头安全交底，根据任务的情况，针对施工环境安全情况，个人劳动防护用品的使用进行检查，每周各班组要进行一次安全活动，44、主要内容是总结上周工作的安全情况，对下周安全工作提出要求，学习安全法规、规程进行“三不伤害”教育等，每周安全活动要有记录，由班组长在月底交到专职安全员。5、安全生产会议制度：项目部每月上旬召开一次安全生产会议，研究和布置安全工作，解决安全中的问题，对员工进行安全教育，安全生产会议要记录，会上定的工作要落实。6、安全检查制度：（1）、项目部每个月组织一次安全生产大检查，进行评比。（2）、安全检查按建设部发建筑施工安全检查评分标准JGJ59-11进行评分。（3）、建立安全巡查制度，规定每天由专职安全员带领兼职安全员进行巡视，对巡视中发现的安全隐患，发出限期整改通知书，并督促检查整改。（4）、各整改45、责任人必须按整改通知书，在规定的期限内完成整改，并将整改措施和整改情况在规定的期限内书面反馈给下发整改通知书的专职安全员，由专职安全员对其复查。三、安全措施：1、严格执行安全操作规程：所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽；高处作业系好安全带。作业人员必须经过三交底教育才能上岗操作；模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；2、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；3、安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；4、大模板安装时，46、应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固；5、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；6、拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人；7、完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。8、严禁控制侧墙混凝土浇筑速度，沿高度方向上升不超过1m/h，侧墙混凝土浇筑必须分层进行，确保同时浇筑的内、外墙混凝土面同时上升，防止支撑架体发生整体偏移。9、脚手架的搭设必须按施工方案47、的要求进行并经行项目技术负责人、项目专职安全员及分包单位专职安全员组织验收合格后，方可使用。10、模板、脚手架钢管在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放。11、模板支架所用的材料钢管、木枋不能从下一层采用人工传递到上一层，防止失手伤人。只能采取卸料平台进行吊装。12、登高作业时，各种配件应放在工具箱和工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落。13、安拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛投。14、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。15、预拼装模板的安装，应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑，进48、行稳固。16、在使用电动工具进行操作时，不得私自接线，必须通知专业电工接线。四、触电事故、坍塌事故、高处坠落、物体打击应急预案：1、职责应急救援小组负责组织指挥事故的处理和应急救援实施；协助安全生产局、公安、上级主管部门等在现场急救抢险工作；负责人员、资源配置、应急队伍的调动；确定现场指挥人员；协调事故现场有关工作；批准本预案的启动与终止；确定事故状态下各级人员的职责；事故信息的上报与披露；组织应急预案。应急救援小组负责应急救援力量统一调动、信息输出、指挥以及交通运输、通信系统的协调与组织；负责向上级机关报告事故情况并联系增援力量等工作。2、应急设施和设备：担架或平板一付、急救药箱、急救车辆。49、3、应急准备和响应主要措施a项目部应将救护电话在显要位置明示，并将抢险队成员联系电话在办公室张贴，使所有人员都掌握，同时主管人员应清楚救护中心所在位置、行走路线。b项目应将应急准备和预案的要求以书面形式通过合同或书面交底，通知分包方，并督促按本规定要求实施。c项目每月进行安全检查应急设施、器材，发现损坏及时采取维修更换，并填写相应记录。d应对从事相关工作的人员进行针对性的交底和培训工作，应对应急抢险人员进行触电事故发生时的应急措施技能培训，提高操作技能，会正确进行急救。人员培训或教育应有记录。项目经理部应尽量请专业人员到项目对所有人员讲授有关知识和常识。4、应急预案的演练a项目部根据实际组织预50、案演练，项目经理牵头负责，小组各成员参与。应急培训和演练分为桌面或现场。b演练要做好记录，要求参与人员亲笔签名，项目应对预案演练过程中存在的问题进行总结，及时修正应急预案。5、应急预案的应急步骤a发生触电事故时，目击者要呼救并及时切断电源，进行人工救护，将伤者平放于地面，做心脏挤压、人工呼吸等，同时报告项目经理部应急救援小组，应急救援小组接到报告后立即组织事故抢险队按应急预案进行抢险。同时立即按应急预案采取相应的应急措施，并立即拨打120与当地医院取得联系，并同时向上级领导报告。b造成事故或紧急情况的当事人，不得脱离事发现场，应与抢险负责人取得联系，以便抢险救援负责人及时掌握了解情况发生的经过51、，便于指挥开展抢险救援工作，实施相应的应急措施。c触电事故发生后，所在单位应保护现场，配合有关部门进行现场勘察工作。触电事故处理结束后，应按规定的程序和时间上报。d事故处理结束后，项目应召集有关人员按“四不放过”的原则确定事故发生的原因，评审事故不再发生措施的需求，制定、实施纠正和纠正措施。通讯联系：电话：120 应急处理领导小组组成：（1）组长：项目经理况建，电话：；（2）副组长：（3）组员：项目部安全管理小组主要成员第七章 劳动力计划模板专项施工阶段劳动力计划如下表： 工种楼栋专职安全员砖工钢筋工木工砼工水电工杂工5#、6#、8#-10#3人20人30人60人15人30人40人1#、2#、52、3#、4#、7#、车库3人35人35人80人20人35人50人第八章 成本节约措施1、施工前，要根据图纸设计标高，做好水平标记，并严格按其标高进行模板操作，杜绝超高现象。2、查模板的几何尺寸和支撑是否牢固可靠，严防爆板现象出现。3、科学、合理地组织施工，加强劳动力管理，减少窝工，运用激励手段，奖优罚劣，提高积极性和工效。4、班组按层按段任务包干，减少扯皮。5、在施工中加强考核，健全施工任务和限额领料等措施，降低物料和人工的消耗。6、注意零散材料回收，“3”型卡、螺母、钉子等尽量回收。7、材料管理把好收、发、核、管、用五关，充分挖潜降耗，提高项目效益。8、每道工序完工后，必须清场，防止多次清场而53、增加工资成本。9、超包干范围的变更工程要及时办理签证手续。10、明确工序交接和成品保护责任，下一道工序要保护上一道工序的产品。11、确保生产、用电、防火安全、杜绝不必要损失。第九章 成品保护措施1、完工的模板工程在转入浇筑砼时要对已完成的支模进行维护和检查，对部份可能移动或变形的要进行加固，确保模板达到工艺的要求。2、订立科学合理的作业计划，施工作业前，应熟悉图纸内容制订多工种交叉施工作业计划，既要考虑保证工程进度顺利进行，又要考虑保证交叉作业施工不相互干扰。防止盲目施工和不合理赶工期以及不采取防护措施，互相损坏、反复污染等现象的产生。3、交接清楚、责任明确，管理到位，提高成品质量保护意识，将54、以合同、协议等形式明确各工种对上道工序质量的保护责任及本工序工程的保护，并办好上下工序必要的交接手续，以提高产品保护的责任心。4、贵重物品及半成品进场后入库堆放，应分类、整齐地堆放，并垫离地面。5、教育工人不要在施工完成面上乱涂乱画，以免涂损，一经发现人为造成成品涂损及碰坏，屡教不改者，将作罚款和退场严肃处理。6、在已绑扎好板上层钢筋后，作业人员如需在上行走，必须铺设人行道，以防将钢筋踩踏变形。第十章 文明施工措施1、施工期间，现场内的材料应按施工平面布置要求按类归堆放好，各工序完成后的剩余材料严禁乱堆乱放；确保周围环境的清洁。 2、工程的文明施工纳入项目班子的统一管理，设专职文明施工监督管理55、员，建立文明施工责任制度，并设立文明施工的处罚制度，层层落实文明施工的责任，责任到位，责任到人。3、加大文明施工硬件的投入，对临设、施工场地的建设严格按有关规定兴建，使施工人员有舒适的工作和生活环境。4、用现代化的管理手段、施工机具，办公室内配备电脑、复印机、电话等现代化的办公用具。根据施工需要科学地配置先进的施工机具，减轻工人的劳动强度，提高安全性。5、加强现场场容管理，建立岗位责任制，确保场容管理目标落实。对场容的检查工作要从工程开工做起，直到竣工交验为止。检查结果要和施工任务书结算结合起来，凡责任区内场容不符合规定的，不予结算，责令限期整改。6、加强施工垃圾清运及卫生防疫，及时清运垃圾。56、7、办公室、宿舍等生活区范围要保持卫生，无污水和污物，生活垃圾集中堆放，及时清理。工地落实各项除“四害”措施，严格控制“四害”滋生。第十一章 1-11#楼模板计算书一 、 板模板及支架的验算 （150厚）本工程板厚为：100、120、150、160、200，在此验算150、200厚的模板及其支架。150板验算：一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板57、厚度h(mm)150楼板边长L(m)7.8楼板边宽B(m)3.3模板支架高度H(m）2.9主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)1.2立柱横向间距lb(m)1.2水平杆步距h1(m)1.5计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)300主梁悬挑长度b1(mm)300可调托座内主梁根数2结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)500材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方58、向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.1是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷59、载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.42.51=8.378kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.40.72.51=7.938kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(8.378,7.938)=8.378kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb60、=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1=5.488kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.317kNm=Mmax/W=0.317106/37500=8.463N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(61、24+1.1)150/1000)1=4.065kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.133mm=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000+1.42.5300/1000=2.513kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1062、00+1.40.72.5300/1000=2.381kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.513,2.381)=2.513kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.463kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.649kN/mp2=1.40.7Q1k=1.63、40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.116kNm=Mmax/W=1.116106/(83.333103)=13.39N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.939kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.93910362.5103/(341.333104510)=1.443N/mm2= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.22kN/m （图1564、）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.37mm=1.21000/400=3 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G65、2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.884kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.879kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.884,1.879)=1.884kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G366、k)ha=(0.3+(24+1.1)150/1000)300/1000=1.22kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.463kNRkmax=1.594kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.118k67、Nm=Mmax/W= 1.118106/(8.9861000)=124.459N/mm2f= 205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.668kNmax=QmaxS/(Ib0)=4.66810006.084103/(21.5661041.210)=10.975 N/mm2=120 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=1.66 mm=1.2103/400=3mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=10.868kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JG68、J130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.298(1.5+2500/1000)=3.245ml02=k2h =12.0891.5=3.133m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.245,3.133)=3.245m=l0/i=3.2451000/(1.5910)=204.088=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.2451000/(1.5910)=204.088根据1查JGJ130-2011附录得到=0.174A不考虑风荷载N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.69、2(0.3+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2=11.765kNf=N1/(A)=11.7651000/(0.174(4.24100)=159.632N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(1.2+1.5+0.3251.21.5)48/1000/(1.21.5)=0.105 架体ms=mstw=0.6=0.60.105=0.063风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.58 wk=mzmsw0=0.0630.580.25=0.009kN/m2Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0091.70、21.52/10=0.003kNmN2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)+0.91.4(1+2)1.21.2=11.221kNf=N2/(A)+Mw/W=11.2211000/(0.1744.24100)+0.003106/(4.49103)=152.939N/mm2= 205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=3.1331000/(1.5910)=197.075根据1查JGJ130-2011附录得到=0.186A不考虑风荷载N3=0.91.2(G71、1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2+0.91.22.90.182=12.335kNf=N3/(A)=12.3351000/(0.186(4.24100)=156.537N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载N4=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk+0.91.4Mw/lb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)+0.91.4(1+2)1.21.2+0.72、91.20.1822.9+0.91.40.003/1.2=11.794kNf=N4/(A)+Mw/W=11.7941000/(0.1864.24100)+0.003106/(4.49103)=150.364N/mm2= 205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=10.868 kNN=10.868 kNN=150kN满足要求八、抗倾覆验算 根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k73、，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1kLBH)=0.91.4(0.0097.82.92/2+0.02(0.1822.9/(1.21.2)+0.5)7.83.32.9)=2.008kNmMR=1.35G1kLB2/2=1.35(0.1822.9/(1.21.2)+0.5)7.83.32/2=49.683kNmMT=2.008MR=49.683满足要求工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kLH74、2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=0.91.4(0.0097.82.92/2+0.02(0.1822.9/(1.21.2)+0.5+(24+1.1)150/1000)7.83.32.9)=9.09kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=1.35(0.1822.9/(1.21.2)+0.5+(24+1.1)150/1000)7.83.32/2=265.553kNmMT=9.09MR=265.553满足要求 二 、 梁模板及支架的验算一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011375、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)550混凝土梁宽b(mm)200混凝土梁计算跨度L(m)6.9新浇筑混凝土结构层高FH(m)8计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式扣件扣件传力时扣件的数量单扣件梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.8垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.8水平杆步距h(m)176、.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距lb1(m)/立杆自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根数n0梁底支撑小梁根数m2次梁悬挑长度a1(mm)300结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.1是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇2、施工简图（图77、1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)550/1000)1+1.42.51=20.93kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q178、kb=1.35(0.5+(24+1.5)550/1000)1+1.40.72.51=22.059kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(20.93,22.059)=22.059kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)550/1000)1=17.43kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)550/1000)1=19.609kN/mp2=1.79、40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.262kNm=Mmax/W=0.262106/37500=6.991N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)200/1000)1=5.6kN/m（图7）面板简图（图8）面板挠度图=0.036mm=200/(2-1)400)=0.5mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)550/180、000)200/1000/(2-1)+1.42.5200/1000/(2-1)=4.186kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)550/1000)200/1000/(2-1)+1.40.72.5200/1000/(2-1)=4.412kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(4.186,4.412)=4.412kN/m计算简图：（图9）次梁计算简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)550/1081、00)200/1000/(2-1)=3.486kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）次梁计算简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.5+(24+1.5)15/1000)200/1000/(2-1)=0.239kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）次梁计算简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.207kNm=Mmax/W=1.207106/(85.3331000)=14.143N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.582、46kNmax=VmaxS/(Ib)=4.54610362.5103/(341.333104510)=1.665N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)550/1000/(2-1)1=14.525kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.556mm=0.81000/400=2mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为0，故可将主梁的验算力学模型简化为0+2-83、1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:1跨距为：(等跨)0.8根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)550/1000)200/(2-1)1000)+1.41.5200/(2-1)1000)=3.515kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9184、.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)550/1000)200/(2-1)1000)+1.40.71.5200/(2-1)1000)=3.794kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(3.515,3.794)=3.794kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)550/1000)200/(2-1)1000)=2.905kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计85、算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.103kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.376kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.937kNm=Mmax/W=0.937106/(8.9861000)=104.225N/mm2f=205N/mm2满足要86、求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 3.131kNmax=VmaxS/(Ib)=3.13110006.084103/(21.5661041.210)=7.361N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=1.051mm=0.81000/(0+1)/400=2mm满足要求4、支座反力计算由于两端立杆为与板共用的立杆，中间立杆为梁部分独立支撑立杆，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=3.131kN非端支座最大支座反力为：R2=0kN五、支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支87、座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R1=3.131kN8kN满足要求非端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R2=0kN8kN满足要求六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.58(1.2+2300/1000)=2.843ml02=k2h=12.2921.2=2.75m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.843,2.75)=2.843m=l0/i=2.8431000/(1.5910)=178.83=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.58(1.2+88、2300/1000)1000/(1.5910)=206.549根据1查JGJ130-2011附录得到=0.225A不考虑风荷载梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.4(1+2)1.21.2=12.2kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=3.131kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=15.331kNf=NA/(A)=15.3311000/(0.225(4.24100)=160.702N89、/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(0.8+1.2+0.3250.81.2)48/1000/(0.81.2)=0.139架体ms=mstw=0.6=0.60.139=0.083风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.49wk=mzmsw0=0.0830.490.25=0.01kN/mMw=0.91.4klah2/10=0.91.40.010.81.22/10=0.001kNm组合风荷载得：NB=NA+0.91.4Mw/lb=15.331+0.91.40.001/10=15.331kNf=NB/(A)+Mw/W=15.3311000/90、(0.2254.24100)+0.001106/(4.49103)=161.034N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.2921.21000/(1.5910)=199.793根据1查JGJ130-2011附录得到=0.18此处还应考虑架体的自重产生的荷载A不考虑风荷载NC=NA+1.2Hgk=15.331+1.20.065(2.45+(550-120)/1000)=15.557kNf=NC/(A)=15.5571000/(0.18(4.24100)=203.367N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载组合风荷载得：ND=N91、C+0.91.4Mw/lb=15.557+0.91.40.001/10=15.557kNf=ND/(A)+Mw/W=15.5571000/(0.2254.24100)+0.001106/(4.49103)=163.399N/mm2=205N/mm2满足要求七、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4(0.016.92.452/2+0.02(0.192、62.45/(0.80.8)+0.5)6.90.82.45)=0.718kNmMR=1.35G1kLlb2/2=1.35(0.162.45/(0.80.8)+0.5)6.9(2-1)0.8)2/2=3.321kNm满足要求：MTMR工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kL H2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLlbH)=1.4(0.016.92.452/2+0.02(0.162.45/(0.8093、.8)+0.5+(24+1.5)550/1000)6.90.82.45)=6.028kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLlb2/2=1.35(0.162.45/(0.80.8)+0.5+(24+1.5)550/1000)6.9(2-1)0.8)2/2=45.127kNm满足要求：MTMR三 、 墙柱模板及支架的验算（一）、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016（二）、计算参94、数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)200混凝土墙计算高度H(mm)2900混凝土墙计算长度L(mm)2300次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数2混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露对拉螺栓设置参数对拉螺栓横向间距X(mm)600对拉螺栓竖向道数m5材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型圆钢管次梁规格483.0面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M12荷载参数混凝土塌落度影响修正系数95、1.15外加剂影响修正系数1.2（图1）纵向剖面图（图2）墙支模立面图（三）、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2 用于计算面板时用到的F2=cH=242900/1000=69.6kN/m2公式F2=cH所对应的每道对拉螺栓处的计算公式分别为墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H1=H-b1=2650mmF21=cH1=63.6KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H2=H-b2=2050mmF22=cH2=49.2KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H3=H-b3=1450mmF23=cH3=34.8KN/96、m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H4=H-b4=850mmF24=cH4=20.4KN/m2墙底部对拉螺栓承受的荷载为：H5=H-b5=250mmF25=cH5=6KN/m2 计算面板时：标准值G4kminF1,F241.218kN/m2计算第一道对拉螺栓时：标准值G4k1=minF1,F21=41.2181kN/m2计算第二道对拉螺栓时：标准值G4k2=minF1,F22=41.2181kN/m2计算第三道对拉螺栓时：标准值G4k3=minF1,F23=34.8kN/m2计算第四道对拉螺栓时：标准值G4k4=minF1,F24=20.4kN/m2计算第五道对拉螺栓时：标准值G4k5=minF97、1,F25=6kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 当墙厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：计算面板时S=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844 kN/m2计算第一道对拉螺栓时：S1=51.844kN/m2计算第二道对拉螺栓时：S2=51.844kN/m2计算第三道对拉螺栓时：S3=44.046kN/m2计算第四道对拉螺栓时：S4=26.55kN/m2计98、算第五道对拉螺栓时：S5=9.054kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2Sk1=G4k1=41.2181kN/m2Sk2=G4k2=41.2181kN/m2Sk3=G4k3=34.8kN/m2Sk4=G4k4=20.4kN/m2Sk5=G4k5=6kN/m2（四）、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算 （图499、）承载能力极限状态受力简图qbS151.844=51.844kN/m（图5）面板弯矩图(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）正常使用极限状态受力简图（图7）面板变形图max0.265mm200/400=0.5mm满足要求（五）、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型，这样做符合实际情况墙底部线性荷载最大处为：qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk20100、0/100041.218=8.244kN/m1、抗弯强度验算（图8）承载能力极限状态受力简图（图9）次楞弯矩图Mmax0.241kNmMmax/W0.241106/(4.4931000)=53.624 N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图10）次楞剪力图(kN)Vmax2.571kN=VmaxS0/(Ib) = 2.5711033.042103/(10.7831040.610)=12.089N/mm2fv120 N/mm2 满足要求3、挠度验算（图11）正常使用极限状态受力简图（图12）次梁变形图0.147mm450/400=1.125 mm满足要求4、支座反力计算从下至上101、的支座反力分别为：R1=0.431kNR2=4.62kNR3=4.608kNR4=3.043kNR5=1.884kNR6=0.56kNR1k=0.343kNR2k=3.673kNR3k=3.664kNR4k=2.419kNR5k=1.498kNR6k=0.445kN（六）、主楞验算根据以上可得，第三道主楞最不利，故只验算此道即可。因主楞水平放置，其承受来自次楞的支座反力，但每道主楞承受的荷载均不一样，故须分别计算。为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的三跨连续梁计算，计算简图如下：（图13）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图14）主楞弯矩图 Mmax0.148kNm Mmax/W0.102、148106/(8.9861000)=16.453N/mm2f205 N/mm2 满足要求2、抗剪强度验算（图15）主楞剪力图Vmax1.478kNm=VmaxS0/(Ib) = 1.47810006.084103/(21.5661041.210)=3.476N/mm2fv120 N/mm2满足要求3、挠度验算 （图16）正常使用极限状态受力简图（图17）主楞变形图0.054mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓提供的最大支座反力为：Rmax= 2.865kN（七）、对拉螺栓验算第一道对拉螺栓距墙底距离b1(mm)250第二道对拉螺栓距墙底距离b2(mm)850第三道103、对拉螺栓距墙底距离b3(mm)1450第四道对拉螺栓距墙底距离b4(mm)2050第五道对拉螺栓距墙底距离b5(mm)2650从下至上每道对拉螺栓承受的荷载均根据不同的间距和不同的混凝土侧压力而不同,由上章节可知由对拉螺栓提供的拉力最大为：Rmax=2.865kN故N1Rmax=2.865kNNtb=12.9kN满足要求第十二章 2、3、7#楼200厚楼板计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技104、术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)5.35楼板边宽B(m)2.5模板支架高度H(m）2.9主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.5计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)300主梁悬挑长度b1(mm)300可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)500材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100105、面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（15mm）钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.1是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000153/12=2106、81250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)1+1.42.51=9.884kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)1+1.40.72.51=9.632kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.884,9.632)=9.884kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q107、3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)1=6.384kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)1=7.182kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.334kNm=Mmax/W=0.334106/37500=8.915N/mm2f=37N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k108、+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)200/1000)1=5.32kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.188mm=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)300/1000+1.42.5300/1000=2.965kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+109、1.1)200/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000=2.89kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.965,2.89)=2.965kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)300/1000=1.915kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)200/1000)300/1000=2.158kN110、/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.136kNm=Mmax/W=1.136106/(83.333103)=13.634N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 4.075kNmax=VmaxS/(Ib0)=4.07510362.5103/(341.333104510)=1.492N/mm2= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)200/1000)300/111、1000=1.596kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.119mm=0.91000/400=2.25 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变112、荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=2.291kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)200/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=2.336kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.291,2.336)=2.336kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用113、极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)200/1000)300/1000=1.596kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.203kNRkmax=1.505kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（114、图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.531kNm=Mmax/W= 0.531106/(4.4931000)=118.288N/mm2f= 205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 2.809kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.80910003.042103/(10.7831040.610)=13.207 N/mm2=120 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.951 mm=0.9103/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=7.23kN六、立柱验115、算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.215(1.5+2500/1000)=3.038ml02=k2h =11.9511.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.038,2.926)=3.038m=l0/i=3.0381000/(1.5910)=191.038=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.0381000/(1.5910)=191.038根据1查JGJ130-2011附录得到=0.197A不考虑风荷载N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k116、)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+1.4(1+2)0.90.9=7.716kNf=N1/(A)=7.7161000/(0.197(4.24100)=92.408N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(0.9+1.5+0.3250.91.5)48/1000/(0.91.5)=0.121 架体ms=mstw=0.6=0.60.121=0.073风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.58 wk=mzmsw0=0.0730.580.25=0.011kN/m2Mw=0.9117、1.4klah2/10=0.91.40.0110.91.52/10=0.003kNmN2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+0.91.4(1+2)0.90.9=7.41kNf=N2/(A)+Mw/W=7.411000/(0.1974.24100)+0.003106/(4.49103)=89.34N/mm2= 205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.9261000/(1.5910)=184.057根据1查JGJ130-2011附录得到=0.21118、1A不考虑风荷载N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+1.4(1+2)0.90.9+0.91.22.90.153=8.195kNf=N3/(A)=8.1951000/(0.211(4.24100)=91.65N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载N4=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk+0.91.4Mw/lb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)200/1000)+0.91.119、4(1+2)0.90.9+0.91.20.1532.9+0.91.40.003/0.9=7.893kNf=N4/(A)+Mw/W=7.8931000/(0.2114.24100)+0.003106/(4.49103)=88.866N/mm2= 205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=7.23 kNN=7.23 kNN=150kN满足要求八、抗倾覆验算 根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小120、为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1kLBH)=0.91.4(0.0115.352.92/2+0.02(0.1532.9/(0.90.9)+0.5)5.352.52.9)=1.323kNmMR=1.35G1kLB2/2=1.35(0.1532.9/(0.90.9)+0.5)5.352.52/2=23.649kNmMT=1.323MR=23.649满足要求工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT121、=0.91.4(kLH2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=0.91.4(0.0115.352.92/2+0.02(0.1532.9/(0.90.9)+0.5+(24+1.1)200/1000)5.352.52.9)=6.23kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=1.35(0.1532.9/(0.90.9)+0.5+(24+1.1)200/1000)5.352.52/2=136.952kNmMT=6.23MR=136.952满足要求 第十三章 车库挡墙模板计算书一、计算依据1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、建筑施工模板安全技术规范JGJ122、162-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土墙厚度h(mm)300混凝土墙计算高度H(mm)4000混凝土墙计算长度L(mm)7500次梁布置方向竖直方向次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)500主梁悬挑长度b1(mm)200次梁合并根数1主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500混凝土初凝时间t0(h)6混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土浇筑方123、式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土塌落度200结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数0.9（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.28ct0V0.50.28246120.5=57.021kN/m2F2=cH244000/1000=96kN/m2标准值G4kminF1,F257.021kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于100mm：S124、0（1.35G4k+1.4cjQ3k）当墙厚不大于100mm：S0（1.35G4k+1.4cjQ2k）则：S=1(1.350.957.021+1.40.9(12+(1-1)4)=71.801kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k57.021kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算qbS171.801=71.801kN/m（125、图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.359kNmMmax/W0.359106/37500=9.573N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=157.021=57.021kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.367mm200/400=0.5mm满足要求五、次梁验算qaS200/100071.801=14.36kN/mqkaSk200/100057.021=11.404kN/m1、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.303kNmMmax/W0.303106/(83.3331000)126、=3.631N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax3.621kN=VmaxS0/(Ib)=3.62110362.5103/(416.667104510)=1.086N/mm2fv1.6N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.048mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算Rmax=7.221KNRmaxk=5.735KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁127、弯矩图Mmax1.444kNmMmax/W1.444106/(8.9861000)=160.719N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax8.319kN=VmaxS0/(Ib)=8.3191036.084103/(21.5661041.210)=19.557N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图0.757mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=21.952kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q128、3k)0.95500/1000500/1000(1.257.021+1.42)=16.916kNNtb=17.8kN满足要求第十四章 车库柱模板计算书一、计算依据1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666-2011结构重要性系数01可变荷载组合系数cj0.9模板及支架的类型系数0.9结构表面要求/混凝土柱边长L(mm)700混凝土柱边宽B(mm)700混凝土柱计算高度H(mm)4000柱长边次129、梁根数m4柱短边次梁根数n4最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)600柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X2柱短边对拉螺栓根数Y2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)6混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度200材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.28ct0V0.50.28246120.5=57.021kN/m2 F2=cH244000/1000=96kN/130、m2标准值G4kminF1,F257.021kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱厚的大小确定组合类型：由于柱边长大于300mm，则：S0（1.35G4k+1.4cjQ3k）=1(1.350.957.021+1.40.92)=71.801 kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k57.021kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS174.3131、21=74.321kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.506kNmMmax/W0.506106/37500=13.488N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=157.021=57.021kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.68mm600/400=1.5mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=6次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=4000-300-6600=100mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限132、状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S175/100074.321=13.006kN/mqkMax(L/m,B/n)Sk175/100057.021=9.979kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.585kNmMmax/W0.585106/(83.3331000)=7.023N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=4.583kN=VmaxS0/(Ib)= 4.58310362.5103/(416.667104510)=1.375N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0133、.432mm600/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算Rmax=8.64kNRmaxk=6.629kN六、柱箍验算取s=MaxL/(X+1),B/(Y+1)=max(700+(100+48)2)/(2+1),(700+(100+48)2)/(2+1)=332mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.514kNmMmax/W0.514106/(8.9861000)=57.145N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=8.64kN=Vma134、xS0/(Ib)= 8.641036.084103/(21.5661041.210)=20.311N/mm2fv125N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.063mm332/400=0.83mm满足要求4、支座反力计算Rmax=13.764kN七、对拉螺栓验算NRmax=13.764kN17.8kN满足要求第十五章 车库梁模板计算书（按车库最大截面700*900、最大净跨度7.75m计算）一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-135、20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册（第五版）1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)900混凝土梁宽b(mm)700混凝土梁计算跨度L(m)7.75模板支架高度H(m)3.1梁跨度方向立柱间距la(m)0.8垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n3梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数1斜撑（含水平）布置方式普通型是否采用底座是材料参数主梁类型圆136、钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(N/mm2)120架体底部垫板面积A(m2)0.1是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=137、37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.42.51=31.64kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.40.72.51=34.108kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(31.64,34.108)=34.108kN/m（图3）面板简图B.当可变荷138、载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1=28.14kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)1=31.658kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.396kNm=Mmax/W=0.396106/37500=10.551N/mm2f=30N/mm2满足要求2、挠度139、验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)900/1000)1=23.45kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.28mm=700/(4-1)400)=0.583mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)700/1000/(4-1)+1.42.5700/1000/(4-1)=7.383kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)90140、0/1000)700/1000/(4-1)+1.40.72.5700/1000/(4-1)=7.958kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(7.383,7.958)=7.958kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)700/1000/(4-1)=6.566kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)7141、00/1000/(4-1)=7.387kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.08kNm=Mmax/W=1.08106/(85.3331000)=12.659N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=5.141kNmax=VmaxS/(Ib)=5.14110362.5103/(341.333104510)=1.883N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)900/10142、00)700/1000/(4-1)=5.472kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.274mm=0.81000/400=2mm满足要求四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主梁的验算力学模型简化为3-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+143、1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)700/(4-1)1000)+1.41.5700/(4-1)1000)=6.35kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)700/(4-1)1000)+1.40.71.5700/(4-1)1000)=6.957kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(6.35,6.957)=6.957kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=144、 G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)900/1000)700/(4-1)1000)=5.472kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5.895kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.636kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁145、正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.383kNm=Mmax/W=0.383106/(8.9861000)=42.637N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 5.037kNmax=QmaxS/(Ib)=5.03710006.084103/(21.5661041.210)=11.841N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.028mm=0.71000/400=1.75mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经146、计算得：Rzmax=10.073kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.594(1+2400/1000)=2.869ml02=k2h=12.7541=2.754m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.869,2.754)=2.869m=l0/i=2.8691000/(1.5910)=180.44=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.594(1+2400/1000)1000/(1.5910)=208.408根据1查JGJ130-2011附录得到=0.147、22A不考虑风荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=(1.2(0.5+(24+1.5)160/1000)+1.4(1+2)0.80.7=5.43kNf=N1/(A)=5.431000/(0.22(4.24100)=58.209N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(0.8+1+0.3250.81)48/1000/(0.81)=0.148架体ms=mstw=0.6=0.60.148=0.089风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.62wk=mzmsw0=0.0890.620.25=0.0148、14kN/mMw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0140.812/10=0.001kNmN2=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.4Mw/lb=(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)+0.91.4(1+2)0.80.7+0.91.40.001/10=17.875kNf=N2/(A)+Mw/W=17.8751000/(0.224.24100)+0.001106/(4.49103)=191.941N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.75411000/149、(1.5910)=200.055根据1查JGJ130-2011附录得到=0.18A不考虑风荷载N3=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+1.2Hgk=(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)+1.4(1+2)0.80.7+1.20.0653.1=18.353kNf=N3/(A)=18.3531000/(0.22(4.24100)=196.755N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载N4=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4(Q1k+Q2k)lalb+1.2Hgk+0.91.4Mw/lb=(1.2(0.5+(24+1150、.5)900/1000)+0.91.4(1+2)0.80.7+1.20.0653.1+0.91.40.001/10=18.118kNf=N4/(A)+Mw/W=18.1181000/(0.224.24100)+0.001106/(4.49103)=194.545N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =10.073kNN=10.073kNN=150kN满足要求七、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力pMax(N3,N4)/(mfA)max(18.353,18.118)/0.80.1=2.294kPafak120kPa满足要求八、抗倾151、覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4(0.0147.753.12/2+0.02(0.1723.1/(0.80.7)+0.5)7.750.73.1)=1.404kNmMR=1.35G1kLlb2/2=1.35(0.1723.1/(0.80.7)+0.5)7.75(4-1)0.7)2/2=33.562kNm满足要求：MTMR工况2：在混凝土浇筑过程中152、，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kL H2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLlbH)=1.4(0.0147.753.12/2+0.02(0.1723.1/(0.80.7)+0.5+(24+1.5)900/1000)7.750.73.1)=12.211kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLlb2/2=1.35(0.1723.1/(0.80.7)+0.5+(24+1.5)900/1000)7.75(4-1)0153、.7)2/2=563.014kNm满足要求：MTMR第十六章 车库梁模板计算书（梁截面按400*800、最大净跨度8.0m计算）一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册（第五版）1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)800混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)8模板支架高度H(m)3.2梁跨度方向立柱间154、距la(m)1垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)0.6水平杆步距h(m)1.2立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数2斜撑（含水平）布置方式普通型是否采用底座是材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（15mm）钢管规格483荷载参数基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(N/mm2)120架体底部垫板面积A(m2)0.1是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林155、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.42.51=28.58kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1156、k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.40.72.51=30.665kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(28.58,30.665)=30.665kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1=25.08kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)800/157、1000)1=28.215kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.3kNm=Mmax/W=0.3106/37500=8.011N/mm2f=37N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)800/1000)1=20.9kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.146mm=400/(3-1)400)=0.5mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.158、5+(24+1.5)800/1000)400/1000/(3-1)+1.42.5400/1000/(3-1)=5.716kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)400/1000/(3-1)+1.40.72.5400/1000/(3-1)=6.133kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.716,6.133)=6.133kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+（G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24159、+1.5)800/1000)400/1000/(3-1)=5.016kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)400/1000/(3-1)=5.643kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.032kNm=Mmax/W=1.032106/(85.3331000)=12.091N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=160、4.754kNmax=VmaxS/(Ib)=4.75410362.5103/(341.333104510)=1.741N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)800/1000)400/1000/(3-1)=4.18kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.611mm=11000/400=2.5mm满足要求四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ16161、2-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)400/(3-1)1000)+1.41.5400/(3-1)1000)=4.892kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)400/(3-1)162、1000)+1.40.71.5400/(3-1)1000)=5.343kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(4.892,5.343)=5.343kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)800/1000)400/(3-1)1000)=4.18kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5.82kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.553kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk163、= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=1.458kNm=Mmax/W=1.458106/(8.9861000)=162.282N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 8.752kNmax=QmaxS/(Ib)=8.75210006.084103/(21.164、5661041.210)=20.575N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.908mm=0.61000/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax=8.752kN五、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.501(1.2+2400/1000)=3.002ml02=k2h=12.3991.2=2.879m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.002,2.879)=3.0165、02m=l0/i=3.0021000/(1.5910)=188.805=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.501(1.2+2400/1000)1000/(1.5910)=218.07根据1查JGJ130-2011附录得到=0.203A不考虑风荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=(1.2(0.5+(24+1.5)180/1000)+1.4(1+2)10.6=6.185kNf=N1/(A)=6.1851000/(0.203(4.24100)=71.856N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载166、体型系数：=An/Aw=1.2(1+1.2+0.32511.2)48/1000/(11.2)=0.124架体ms=mstw=0.6=0.60.124=0.075风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.64wk=mzmsw0=0.0750.640.25=0.012kN/mMw=0.91.4klah2/10=0.91.40.01211.22/10=0.002kNmN2=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.4Mw/lb=(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)+0.91.4(1+2)10.6+0.91.40.002/1167、0=17.316kNf=N2/(A)+Mw/W=17.3161000/(0.2034.24100)+0.002106/(4.49103)=201.666N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.3991.21000/(1.5910)=209.12根据1查JGJ130-2011附录得到=0.166A不考虑风荷载N3=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+1.2Hgk=(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)+1.4(1+2)10.6+1.20.0653.2=17.819kNf=N3/(A)168、=17.8191000/(0.203(4.24100)=207.021N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载N4=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4(Q1k+Q2k)lalb+1.2Hgk+0.91.4Mw/lb=(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)+0.91.4(1+2)10.6+1.20.0653.2+0.91.40.002/10=17.567kNf=N4/(A)+Mw/W=17.5671000/(0.2034.24100)+0.002106/(4.49103)=204.579N/mm2=205N/mm2满足要求六、可调托座验算按上节计算可知，169、可调托座受力N= Rzmax =8.752kNN=8.752kNN=150kN满足要求七、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力pMax(N3,N4)/(mfA)max(17.819,17.567)/0.80.1=2.227kPafak120kPa满足要求八、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4(0.01283.22/2+0.02(0.16170、3.2/(10.6)+0.5)80.63.2)=1.266kNmMR=1.35G1kLlb2/2=1.35(0.163.2/(10.6)+0.5)8(3-1)0.6)2/2=10.524kNm满足要求：MTMR工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kL H2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLlbH)=1.4(0.01283.22/2+0.02(0.163.2/(10.6)+0.5+(24+1.5)171、800/1000)80.63.2)=10.04kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLlb2/2=1.35(0.163.2/(10.6)+0.5+(24+1.5)800/1000)8(3-1)0.6)2/2=169.154kNm满足要求：MTMR第十七章 车库顶板模板计算书（按车库最厚180、最大净跨度7.2m计算）一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算172、参数基本参数楼板厚度h(mm)180楼板边长L(m)7.2楼板边宽B(m)1.9模板支架高度H(m）3.82主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)1立柱横向间距lb(m)1水平杆步距h1(m)1.5计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)300主梁悬挑长度b1(mm)300可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a(mm)500材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面竹胶合板面板规格3层（15mm）173、钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.1是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q174、1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.42.51=9.282kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.40.72.51=8.954kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.282,8.954)=9.282kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1175、.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1=5.782kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)1=6.504kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.328kNm=Mmax/W=0.328106/37500=8.734N/mm2f=37N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24176、+1.1)180/1000)1=4.818kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.171mm=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000+1.42.5300/1000=2.784kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000177、+1.40.72.5300/1000=2.686kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.784,2.686)=2.784kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000=1.734kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000=1.954kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40178、.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.128kNm=Mmax/W=1.128106/(83.333103)=13.537N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 4.02kNmax=VmaxS/(Ib0)=4.0210362.5103/(341.333104510)=1.472N/mm2= 1.6N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000=1.445kN/m （图15179、）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.184mm=11000/400=2.5 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(180、G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=2.128kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=2.153kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.128,2.153)=2.153kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G181、3k)ha=(0.3+(24+1.1)180/1000)300/1000=1.445kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=2.295kNRkmax=1.54kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.232.65/1000=0.035kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 0.7182、76kNm=Mmax/W= 0.776106/(4.4931000)=172.685N/mm2f= 205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.924kNmax=QmaxS/(Ib0)=4.92410003.042103/(10.7831040.610)=23.15 N/mm2=120 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=1.508 mm=1103/400=2.5mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=8.383kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按183、JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.241(1.5+2500/1000)=3.103ml02=k2h =11.9931.5=2.99m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.103,2.99)=3.103m=l0/i=3.1031000/(1.5910)=195.126=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.1031000/(1.5910)=195.126根据1查JGJ130-2011附录得到=0.189A不考虑风荷载N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.184、2(0.3+(24+1.1)180/1000)+1.4(1+2)11=8.983kNf=N1/(A)=8.9831000/(0.189(4.24100)=112.177N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载风荷载体型系数：=An/Aw=1.2(1+1.5+0.32511.5)48/1000/(11.5)=0.115 架体ms=mstw=0.6=0.60.115=0.069风荷载高度变化系数：由架体搭设高度H查表确定mz=0.764 wk=mzmsw0=0.0690.7640.25=0.013kN/m2Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.01311.52/10=0.0185、04kNmN2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)+0.91.4(1+2)11=8.605kNf=N2/(A)+Mw/W=8.6051000/(0.1894.24100)+0.004106/(4.49103)=108.287N/mm2= 205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.991000/(1.5910)=188.019根据1查JGJ130-2011附录得到=0.203A不考虑风荷载N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4186、(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)+1.4(1+2)11+0.91.23.820.163=9.656kNf=N3/(A)=9.6561000/(0.203(4.24100)=112.205N/mm2=205N/mm2满足要求B 考虑风荷载N4=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+0.91.4 (Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk+0.91.4Mw/lb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)+0.91.4(1+2)11+0.91.20.1633.82+0.91.40.004/1=187、9.283kNf=N4/(A)+Mw/W=9.2831000/(0.2034.24100)+0.004106/(4.49103)=108.697N/mm2= 205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=8.383 kNN=8.383 kNN=150kN满足要求八、抗倾覆验算 根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1kLBH)=0188、.91.4(0.0137.23.822/2+0.02(0.1633.82/(11)+0.5)7.21.93.82)=2.349kNmMR=1.35G1kLB2/2=1.35(0.1633.82/(11)+0.5)7.21.92/2=19.697kNmMT=2.349MR=19.697满足要求工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=0.91.4(0.0137.23.822/2+0.02(0.1633.82/(11)+0.5+(24+1.1)180/1000)7.21.93.82)=8.298kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=1.35(0.1633.82/(11)+0.5+(24+1.1)180/1000)7.21.92/2=98.963kNmMT=8.298MR=98.963满足要求