1、东南国际航运中心总部大厦（36#地块）E、F座工程E座大体积混凝土施工方案编制人： 审核人： 审批人： 日 期： 目 录第1章 编制依据1第2章 大体积混凝土工程概况2第3章 施工准备23.1 技术准备23.2 商品混凝土的技术要求3 材料3 坍落度4 配合比4 和易性4 初凝、终凝4 混凝土试配43.3 场地及交通准备5 交通条件5 场地准备53.4 降低入模温度的准备工作63.5 施工资源配置6 输送泵选择6 输送泵配备数量7 劳动力配置8 机械设备配置8 主材、周转材料及辅助材料9第4章 施工部署94.1 E-1浇筑时的总平面布置9第5章 施工方法105.1 混凝土工程10 混凝土浇捣12、0 标高控制11 混凝土施工作业面泌水处理11 混凝土的泵送12 大体积混凝土的养护13 泵管加固145.2 模板施工14 底板及承台模板14 电梯井基坑、集水坑模板155.3 钢筋施工16 底板钢筋16 底板钢筋支架受力计算23第6章 混凝土热工计算356.1 混凝土表面温度裂缝控制计算35混凝土的绝热温升35混凝土的内部最高温度36混凝土表面最高温度（考虑保温材料的保温作用之后）36温度差37混凝土浇筑体表面蓄水深度计算37大体积混凝土冷凝管布置386.2 自约束裂缝控制热工计算406.3 外约束裂缝控制热工计算41混凝土浇筑前裂缝控制计算41第7章 温度监测427.1 测温系统工作原理及3、测温部署43 测温系统工作原理43 测温频率43 温控指标：43 测温过程注意事项43 监测布点44第8章 施工质量技术保证措施468.1 确保工程质量的管理措施468.2 混凝土表面外观检查478.3 混凝土的进场检验478.4 混凝土试块留置478.5 混凝土抗裂缝保证措施478.6 大体积砼施工的应急措施48 不能连续浇筑的应急措施48 天气突变的应急措施49 大体积混凝土温度异常处理措施49第9章 安全文明施工保证措施49第1章 编制依据1、厦门东南国际航运中心36#地块E座施工图纸；2、与本工程相关的现行国家规范、规程及技术标准；3、福建省及厦门市颁布现行的法律、法规，以及规章制度；4、4、施工现场及周边环境的情况。5、ISO9001质量管理体系、ISO14001环境管理体系、OSHMS18001职业安全健康管理体系标准；我单位质量、环境及职业安全健康管理手册、程序文件及其支持性文件。 6、采用规范、标准目录：序号标准名称标准编号1建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20022混凝土结构设计规范GB50010-20103工程测量规范GB50026-20074混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）5钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB14992-20076混凝土质量控制标准GB50164-20117硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥GBl75199985、矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥及粉煤灰硅酸盐水泥GBl34419999普通混凝土力学性能试验方法标准GB/T50081-200210混凝土外加剂应用技术规范GB50119-201311混凝土泵送施工技术规程JGJ/G10-201112高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ6-201113普通混凝土配合比设计规程JGJ55-201114大体积混凝土施工规范GB50496-200915建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201116混凝土用水标准JGJ63-200617钢筋机械连接技术规程JGJ107-201018地下工程防水技术规范GB50108-200819施工现场临时用电安全6、技术规范JGJ46-200520建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012第2章 大体积混凝土工程概况E楼筏板区域底板厚度主要为3200mm、5600mm、8800mm，防水板厚度为1000mm，承台厚度有1500mm、2000mm、2500mm等。本方案只针对主楼筏板区域即E-1区底板混凝土浇筑施工，其他区域混凝土施工见地下室施工方案。E座底板分区划分示意图第3章 施工准备3.1 技术准备施工前应进行图纸会审，提出施工阶段的综合抗裂措施，制订关键部位的施工作业指导书。应对工人进行专业培训，并应逐级进行技术交底，熟悉图纸中该部位施工的工程概况，板厚、面积、方量。同时应建立严格的岗位责任制和交7、接班制度。大体积混凝土施工前要对混凝土的模板和支架、钢筋工程、预埋管件验收并在合格的基础上进行。施工现场设施应按施工总平面布置图的要求按时完成，场区内道路应坚实平坦，必要时，应与市政、交管等部门协调，制订场外交通临时疏导方案。施工现场的供水、供电应满足混凝土连续施工的需要，当有断电可能时，应有双路供电或自备电源等措施。要对选定的商品混凝土站进行实地考察，对其加工程序、生产环节、原材料采购渠道、生产供货能力、路程远近、交通运输道路畅通情况，混凝土供应保障措施都要进行考核，确保商品混凝土的供应能力及产品质量没有问题。大体积混凝土的供应能力应满足混凝土连续施工的需要，不宜低于单位时间所需量的1.2倍8、。用于大体积混凝土施工的设备，在浇筑混凝土前应进行全面的检修和试运转，其性能和数量应满足大体积混凝土连续浇筑的需要。混凝土的测温监控设备宜按本规范的有关规定配置和布设，标定调试应正常，保温用材料应齐备，并应派专人负责测温作业管理。在施工之前要注意季节性气象资料的收集，进行分析，因本工程E座底板混凝土浇筑时间都为3天，宜选择在连续晴朗的天气浇筑。 3.2 商品混凝土的技术要求3.2.1 材料 1、水泥根据大体积混凝土施工规范，大体积混凝土所用水泥必须满足以下要求:底板混凝土使用中、低热硅酸盐42.5水泥，所用水泥其3d 的水化热不宜大于240kJ/kg，7d 的水化热不宜大于270kJ/kg。底9、板混凝土为抗渗混凝土，所用水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%；2、粗细骨料细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不大于3%，粗骨料宜选用粒径531.5mm，并连续级配，含泥量不大于1%；应选用非碱活性的粗骨料；3、外加剂使用高性能钢筋阻锈剂和抗裂防水剂，其用量为水泥用量的4%。所用外加剂的质量及应用技术，应符合现行国家标准混凝土外加剂GB 8076、混凝土外加剂应用技术规范GB50119和有关环境保护的规定。4、掺合料掺加一定量的粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596 和用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉GB/T 18046的有关规定。5、10、拌和用水拌合用水的质量应符合国家现行标准混凝土用水标准JGJ 63 的有关规定。3.2.2 坍落度搅拌站应根据气温条件、运输时间（白天或夜天）、运输道路的距离、混凝土原材料（水泥品种、附加剂品种等）变化、混凝土的坍落度损失情况来调整原配合比，确保混凝土浇筑时的坍落度能够满足施工生产需要，保证混凝土供应质量。3.2.3 配合比本工程底板混凝土为防水混凝土，按图纸要求，采用混凝土60d 强度作为混凝土配合比的设计依据。拌和水用量不宜大于175kg/ m。粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%；矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%；粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝材料用量的50%。11、水胶比不宜大于0.55。砂率宜为3842%。 拌合物泌水量宜小于10L/m。3.2.4 和易性为了保证混凝土在浇筑过程中不离析，要求混凝土要有足够的粘聚性，要求在泵送过程中不泌水、不离析。坍落度经时损失要求两小时小于40mm。扩展度不小于45mm。3.2.5 初凝、终凝为了保证底板混凝土的连续浇筑，避免出现施工冷缝，要求商品混凝土的初凝时间保证在10小时以上；为了保证后道工序的及时插入，要求混凝土终凝时间控制在12小时以内。3.2.6 混凝土试配在混凝土制备前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵性等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验；必要时其配合比设计应当通过试泵送，根12、据试泵送结果来调整或者优化配合比。初步设计出配合比如下： 配合比P.O425.R水泥水砂石二级F类粉煤灰矿渣粉高性能钢筋阻锈剂抗裂防水剂砂率水胶比用量215156788108857868.68.6420.43重量比10.432.152.960.160.230.040.043.3 场地及交通准备3.3.1 交通条件1、场内：本工程36#地块场地西侧、东侧有硬化临时道路，场地宽敞，可作为混凝土泵车及罐车的运输通道；2、场外：本工程位于厦门市海沧区东屿村南端，东邻海沧大道，西邻海沧内湖，与海沧体育馆隔湖相望，距海沧大道约30m。场地原为滩涂，经回填平整，地势平坦。36地块E座底板浇筑混凝土供应商为海13、投建材，公司地址为海新路东侧，如图A点所示，混凝土料车可按如图所示线路行走,到达工地时间约为20min。3.3.2 场地准备根据周边市政道路的交通流量的分布情况，场内交通线路，主楼底板混凝土每次浇筑时最多需要配备7台输送泵(1台备用)，可以将输送泵布置在基坑西侧、东侧基坑边空地上，由于现场空地较大，交通组织较为简单，可满足混凝土罐车就位布置需要。1、场外交通维持底板大体积需要24小时连续浇筑，混凝土施工前要与混凝土罐车沿途路线的交警取得联系，有效沟通，获得批准，适当放行。 另外还要安排一个人负责与全部混凝土搅拌车司机保持联系，了解罐车的行进状态，罐车在路途中遇到问题，及时赶赴现场，加以解决。了14、解罐车到达现场的时间，以便作合理安排。2、场内交通维持混凝土搅拌车到达现场后，由现场保安人员进行指挥，在出入口处设两名保安维持交通，全程采用对讲机进行指挥，以保证进场车辆按规定位置停靠，不能进场的在大门口指定区域停靠等候，在道路宽度或者场地不够情况下，场内施工完毕的车辆出场后，停靠等候的车辆才能进场，防止无序进出，阻碍交通，延误时间。3.4 降低入模温度的准备工作因E座底板浇筑时间处于厦门的初春时间，日平均气温约为15至20，混凝土的入模温度基本满足规范要求，即不低于5且不高于30（大体积混凝土规范（GB50496-2009）。在混凝土与商混站进行沟通，采取以下措施降低混凝土的入模温度。1.设15、计几种不同的配合比，进行试配，以确定理想水化热的最终配合比；2.安排搅拌站准备搭设遮阳棚的相关材料，以降低砂石等原材料的温度；3.准备一定量的冰块，或一定量的地下水，以便降低混凝土的水化热；4.现场准备足够的麻袋和足够长的水管，在泵管全长范围覆盖湿麻袋。3.5 施工资源配置3.5.1 输送泵选择根据混凝土体量的分布情况和工程进度的需要，地下室底板混凝土浇筑选择HBT60C混凝土输送泵，其性能参数如下表：HBT60C混凝土输送泵性能参数表序号性能指标单位数值1理论混凝土输送量（低压）m/h702理论混凝土输送量（高压）m/h433理论混凝土输出压力（低压）m/h9.24理论混凝土输出压力（高压）16、m/h15.75液压系统压力Mpa326转速r/min15007柴油机主动力kw1108上料高度mm13209料斗容积m0.610外型尺寸mm66852085207211理论泵送高度m2503.5.2 输送泵配备数量E座E1区一次性浇筑时混凝土工程量最大，约为12000m，计划72小时，每小时混凝土浇筑量为166.67 m，计算泵车数量如下： 混凝土泵的实际平均输出量Q1= 26m/hN1=Qn/ Q1= 166.67/26=6.41,取7台。 式中： N1-混凝土输送泵车需用台数 Q1-每台混凝土泵的实际平均输出量Qn-混凝土浇筑数量(m/h)Qmax-每台混凝土泵的最大输出量 -配管条件系17、数，可取 -泵车作业效率，根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输出管和布料停歇等情况，可取，取0.6每台泵车需搅拌车数量计算公式： N2=式中： Q1-每台混凝土泵的实际平均输出量 (m/h) N2-每台泵车需配搅拌的数量； V-混凝土搅拌运输车容量(m) L-搅拌站到施工现场往返距离(km)，取20km S-搅拌运输车车速(km/h)；一般取30,本工程取40 km/h T1-一个运输周期总的停车时间(h)，取0.5hN2=3.73,取4台每台输送泵需配备搅拌运输车台数n=4(台)；共需配备搅拌运输车：28(台)；根据计算结果，E座底板大体积混凝土浇筑需HBT60C型拖式18、输送泵为6台。另外根据实际情况联系12台泵车作为备用，搅拌站总共需配置混凝土输送车28台。 3.5.3 劳动力配置根据工程量及工程整体安排，进行合理的劳动力安排，要使E座底板施工按计划完成，各专业需要投入的劳动力数量见下表：工 种人 数备 注钢筋工120随施工进度调整木 工40混凝土工42防水工20机电安装工15电焊工5防雷接地保守3预埋水管保守3塔吊司机2塔吊指挥2泵车放料员7震动棒手21钢筋保守工3泵车操作员7支撑体系保守12合 计3023.5.4 机械设备配置按照工程进度及工程量安排合理的机械，以满足施工要求，机械设备配置按照下表：序号设备名称规格型号数量国别/产地1塔式起重机MC48019、2台中国2砼输送泵HBT60C8台（1台备用）武汉3布料机BLG122台上海4泵管系统D=1258套(1套备用)南京5振捣棒ZN5012根广东6平板振动器ZW74台湖南7钢筋切断机GQ-406台江苏8钢筋弯曲机WQ-404台浙江9钢筋调直机JK-34台江苏10电动套丝机15-504台江苏11砂轮切割机SQ-40-1Q3台山东12潜水泵H=30m10台福建13压刨MB-1052台四川14圆盘锯MJ-1348台山东15经纬仪TDJ2E6台上海16全站仪GTS-602/L2台日本17自动安平水准仪AT-G66台日本3.5.5 主材、周转材料及辅助材料E-1区底板施工所需主材、周转材料及辅助材料见下表20、：序号材料名称数量进场时间1钢筋1200t随现场施工进度分批进场214a#槽钢1600m随现场施工进度分批进场312.6#槽钢2200m随现场施工进度分批进场450*50*4等边角钢2700随现场施工进度分批进场5木枋2400m随现场施工进度分批进场6扣件5000个随现场施工进度分批进场7顶托3400个随现场施工进度分批进场8混凝土12000m随现场施工进度分批进场918mm多层胶合板400随现场施工进度进场10焊条5包随现场施工进度进场11氧气、乙炔各两瓶随现场施工进度进场12蒸压灰砂多孔砖（240*180*80）3000块随现场施工进度进场13钢管10t随现场施工进度分批进场14止水螺杆821、00根随现场施工进度进场153003钢板止水带390m随现场施工进度进场16保湿塑料薄膜4800随现场施工进度进场17防雨塑料薄膜4800 随现场施工进度进场18麻袋4800 随现场施工进度进场第4章 施工部署4.1 E-1浇筑时的总平面布置根据输送泵配置，拟用6台地泵，2台布料机进行E-1区底板混凝土浇筑。混凝土浇筑方向由东向西（如图所示），罐车行进路线如图所示。E-1区混凝土浇筑总平面布置图第5章 施工方法5.1 混凝土工程5.1.1 混凝土浇捣根据本工程大体积混凝土的特点，采用斜面分层连续浇筑或推移式连续浇筑，配备6台HBT60C混凝土输送泵按1:61:10的坡度分层浇筑。采用分段分层布22、料、分段分层振捣的施工方法进行施工，混凝土一次浇筑的厚度为500mm，分段的长度为10m，尽量延长上下层混凝土的覆盖时间，让混凝土充分散热，但上下层浇捣间歇时间不得超过混凝土初凝时间，布料时在23m范围内水平移动泵管且垂直于模板布料，混凝土采用插入式高频振动棒进行振捣，进行上层混凝土振捣时插入下层的深度不少于50mm，振动棒的移动间距以400mm为宜，应尽量避免碰撞钢筋，振动棒每一振点的振捣时间，一般控制时间为1530s，时间过短，混凝土不易振实，过长会引起混凝土离析，混凝土振捣应注意“快插慢拔不漏点”。每根泵管配备3根插入式振动棒，分别布置在斜面的坡顶、坡中和坡脚。在混凝土浇筑后即将凝固前，23、在适当的时间和位置给予二次振捣，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密实度，减少内部微裂缝和改善混凝土强度，提高抗裂性。砼浇筑到收尾阶段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及时用塑料薄膜覆盖，防止混凝土表面水分过快散失出现干缩裂缝。5.1.2 标高控制底板钢筋绑扎前，根据现场基坑外侧已布置的永久性标高控制线，将底板标高控制线引至现场塔吊标准节上，钢筋绑扎好后，再引至底板墙、柱钢筋上，用红油漆标出该层+100cm 线。浇筑混凝土时每个开间用尼龙线拉对角线控制标高。5.1.3 混凝土施工作业面泌水处理混凝土表面离析水以及沉积水对底板混24、凝土质量影响较大，如果施工过程中不及时排出，不但会影响混凝土的强度，而且会加剧混凝土的自身收缩，引起底板混凝土的裂缝，本工程拟在混凝土浇筑的过程中采取如下措施对沉积水、离析水进行排出：底板大体积混凝土浇筑时，表面会沉积少量的离析水和其他水流，拟计划将电梯井底坑做临时积水坑，施工过程中派专人将基坑内的沉积水用软管及时抽排至基坑外。5.1.4 混凝土的泵送泵送混凝土时混凝土泵的支腿应完全伸出，并插好安全销。混凝土泵与输送管连通后，应按所用混凝土泵使用说明书的规定进行全面检查，符合要求后方能开机进行空运转。混凝土泵启动后应先泵送适量水以湿润混凝土泵的料斗、活塞及输送管的内壁等直接与混凝土接触部位。经25、泵送水检查确认混凝土泵和输送管中无异物后，应采用下列方法之一润滑混凝土泵和输送管内壁：1、泵送水泥浆2、泵送水泥砂浆3、泵送与混凝土内除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂浆。润滑用的水泥浆或水泥砂浆应分散布料不得集中浇筑在同一处。开始泵送时混凝土泵应处于慢速、匀速并随时可反泵的状态。泵送速度应先慢后快逐步加速，同时应观察混凝土泵的压力和各系统的工作情况，待各系统运转顺利后，方可以正常速度进行泵送。混凝土泵送应连续进行，如必须中断时其中断时间不得超过混凝土从搅拌至浇筑完毕所允许的延续时间，泵送混凝土时活塞应保持最大行程运转。泵送混凝土时，如输送管内吸入了空气，应立即反泵吸出混凝土至料斗中重新搅26、拌排出空气后再泵送。泵送混凝土时，水箱或活塞清洗室中应经常保护充满水。在混凝土泵送过程中若需接长3m以上的输送管时，仍应预先用水和水泥浆或水泥砂浆，进行湿润和润滑管道内壁。混凝土泵送过程中不得把拆下的输送管内的混凝土撒落在未浇筑的地方。当混凝土泵出现压力升高且不稳定油温升高、输送管明显振动等现象，而泵送困难时不得强行泵送并应立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲击输送管弯管、锥形管等部位并进行慢速泵送或反泵防止堵塞。当输送管被堵塞时应采取下列方法排除：重复进行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新搅拌后泵送。用木槌敲击等方法，查明堵塞部位，将混凝土击松后重复进行反泵和正泵排除堵塞；当上述两种方27、法无效时。应在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前应先排除管内空气后方可拧紧接头。在混凝土泵送过程中有计划中断时，应在预先确定的中断浇筑部位停止泵送，且中断时间不宜超过1h。当混凝土泵送出现非堵塞性中断时应采取下列措施：混凝土泵车卸料清洗后重新泵送，或利用臂架将混凝土泵入料斗，进行慢速间歇循环泵送，有配管输送混凝土时可进行慢速间歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土搅拌运输车内的料进行慢速间歇泵送，或利用料斗内的料进行间歇反泵和正泵。向下泵送混凝土时应先把输送管上气阀打开，待输送管下段混凝土有了一定压力时方可关闭气阀。混凝土泵送即将结束前，应正确计算尚需用的混28、凝土数量并应及时告知混凝土搅拌站。泵送过程中废弃的和泵送终止时多余的混凝土应按预先确定的处理方法和场所及时进行妥善处理。泵送完毕时应将混凝土泵和输送管清洗干净。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵时布料设备的出口应朝安全方向以防堵塞物或废浆高速飞出伤人。当多台混凝土泵同时泵送或与其他输送方法组合输送混凝土时应预先规定各自的输送能力。5.1.5 大体积混凝土的养护（1）为防止底板混凝土内外温差过大，导致贯通裂缝的产生，需要采取保湿保温法养护。在混凝土初凝以后，在覆盖的塑料薄膜内混凝土表面喷洒少量水（洒水时间应在晴天中午），使混凝土内蒸发出的水分积在混凝土表面进行保湿养护，塑料薄膜上覆盖麻袋等，塑料薄膜29、和麻袋等覆盖时搭接长度应不小于20cm，保证保温层的整体密闭性。侧面（包括后浇带部位）满铺塑料薄膜进行保温养护。（2）.底板混凝土应连续养护不少于14d，保证塑料薄膜内时刻保持湿润状态，使水泥充分水化，达到需要的强度。（3）.地下室外墙导墙浇筑高度为500mm高，可采用如下方法养护：沿地下室外墙内侧布置一圈直径15mm的PVC管道，在管子上每隔1m开设密布式小孔，对外墙进行喷雾式养护，保证其充分水化。5.1.6 泵管加固将混凝土输送泵就位，按照底板混凝土浇筑线路，布置输送管走向，输送管布置本着尽量缩短管线长度，少用弯管和软管的原则。本工程泵管从36地块西北侧二级放坡处及西南侧土坡处进入基坑，采30、用48.3钢管搭设钢管架从底板至坡面对输送管进行加固，在底板处采用钢管做抛撑进行加固稳定。基坑内水平输送管采用废旧轮胎铺垫，间隔2000mm设置一个，以保护底板钢筋。竖向泵管架示意图废旧轮胎在混凝土浇筑的过程中依次移除，在底板大体积混凝土浇筑完成后收集备下次利用。5.2 模板施工5.2.1 底板及承台模板因36地块承台底面与底板面持平，承台顶面高出底板面500mm，1000mm等，故地下室外墙、承台部位采用吊模施工。5.2.2 电梯井基坑、集水坑模板电梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，48.33.6mm钢管支撑加固。钢管支撑50100mm木枋电梯基坑、集水井模板安装31、示意图电梯基坑、集水井模板固定钢筋支架示意图底板积水井、电梯井周围无支撑物体，故该部位模板采用散拼吊模，主楞间距400mm，次楞间距250mm，阴角做200mm宽压脚板和50100mm木枋，上口和下口用调节撑对撑。5.3 钢筋施工5.3.1 底板钢筋为节省底板钢筋支架的施工时间，结合我司的大体积混凝土施工经验。我司拟采用先行搭设钢管架、在底板面筋钢筋绑扎期间焊接型钢支架来换撑钢管架的方法进行底板钢筋支架的施工。从而形成型钢支架焊接与底板钢筋绑扎同步施工，立体作业，节省钢筋支架的施工时间。该做法施工流程如下：钢管支撑及型钢支撑布置见下图 5.3.2 底板钢筋支架受力计算1.钢管支架受力计算（1）32、参数信息： 作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。 模板支架搭设高度为8.8米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.43米。 钢筋支撑架立面简图 钢筋支撑架立杆稳定性荷载计算单元 计算时采用的钢管类型为483.0。 一、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自33、重(kN/m)： q11 = 0.0000.0001.200=0.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 2.1401.200=2.568kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (0.000+0.000)1.200=0.000kN/m 静荷载 q1 = 1.20.000+1.22.568=3.082kN/m 活荷载 q2 = 1.40.000=0.000kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.081.20 最大剪力 Q=0.61.2003.082=2.219kN 最34、大支座力 N=1.11.2003.082=4.068kN 抗弯计算强度 f=0.444106/4491.0=98.81N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6772.568+0.9900.000)1200.04/(1002.06105107780.0)=1.624mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.07kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图35、(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.00mm 最大支座力 Qmax=4.068kN 抗弯计算强度 f=0.00106/4491.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.07kN 单扣件抗滑承载力的设计计算36、满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1388.800=1.214kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 2.1401.2001.200=3.082kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 37、= 0.0000.0001.2001.200=0.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.295kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (0.000+0.000)1.2001.200=0.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.15kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 38、立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 56.35N/mm2，立杆的稳定性计算 f39、,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 29.49N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018； 公式(3)的计算结果： = 39.48N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2、深基坑高区域型钢支架计算（1）参数信息： 钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。 型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强40、度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。 作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的 材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。支架搭设高度为8.8米， 搭设尺寸为：型钢立柱采用14a#槽钢间距23 m，横梁采用12.6#槽钢间距3m。 上层钢筋的自重荷载标准值为 6.420kN/m 施工设备荷载标准值为 4.500kN/m 施工人员荷载标准值为4.500kN/m 横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm41、4 立柱的高度 h=8.8m 立柱的间距 l=2m 钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=80.5cm3二、支架横梁的计算 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷载的计算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下42、的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0813.104+0.106.300)2.002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=6.420+4.500=10.920kN/m 活荷载标准值q2=4.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大43、挠度 V=(0.67710.920+0.9904.500)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.362mm 支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积A=18.51cm2 截面回转半径i=5.520cm 立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定： 式中 立柱的压应力； N轴向压力设计值； 轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.277； A立杆的截面面积,A=18.51cm2； f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；44、 采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=23.52kN, =147.604N/mm2； 立杆的稳定性验算 =f,满足要求!3、3.2m厚筏板区域型钢支架计算（1）参数信息： 钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。 型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。 作用的荷载包括自重和施工荷载。 钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢45、筋支架的 材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。支架搭设高度为3.2米， 搭设尺寸为：型钢立柱采用12.6#槽钢间距23m，横梁采用12.6#槽钢间距3m。 上层钢筋的自重荷载标准值为 6.420kN/m 施工设备荷载标准值为 4.500kN/m 施工人员荷载标准值为4.500kN/m 横梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 横梁钢材的弹性模量 E=2.05105N/mm2 横梁的截面惯性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=3.2m 立柱的间距 l=2m 钢材强度设计值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架横梁的计算46、 支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。 按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 静荷载的计算值 q1=1.26.420+1.24.500=13.104kN/m 活荷载的计算值 q2=1.44.500=6.300kN/m 支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.0813.104+0.106.300)2.002 支座最大弯矩计算公式如下: 支47、座最大弯矩为 M2=-(0.1013.104+0.1176.300)2.002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =8.190106/62137.0=131.806N/mm2 支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=6.420+4.500=10.920kN/m活荷载标准值q2=4.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.67710.920+0.9904.500)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.362mm 支架横梁的最48、大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算 支架立柱的截面积A=15.69cm2 截面回转半径i=4.953cm，立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定： 式中 立柱的压应力； N轴向压力设计值； 轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.802； A立杆的截面面积,A=15.69cm2； f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2； 采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为 经计算得到 N=23.52kN, =150.494N/mm2； 立杆49、的稳定性验算 =f,满足要求!第6章 混凝土热工计算考虑到主楼电梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大为8.8m，且强度等级为C40，理论上该处混凝土内部温度最高，容易产生裂缝，所以将此部位混凝土作为范例进行热工计算。底板混凝土配合比定为：水泥215kg，水156kg，砂788kg，石1088kg，粉煤灰57kg，矿渣粉86kg，高性能钢筋阻锈剂8.6kg,抗裂防水剂8.6kg。6.1 混凝土表面温度裂缝控制计算大体积混凝土结构施工应该使混凝土中心与表面温度、表面温度与大气温度之差在允许范围内，则可控制混凝土裂缝的出现。混凝土的绝热温升水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。混50、凝土的绝热温升：T（t）=mcQ（1-e-mt）/（C）式中：T（t）混凝土的绝热温升（）mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取215kg/m3Q每公斤水泥的水化热，本工程为P.O42.5水泥，查计算手册，Q分别为270kJ/kgC混凝土比热0.96kJ/(kgK)；混凝土容重2400/m3；t混凝土龄期（天）；m常数，与水泥品种、浇筑时温度有关，取0.406；e常数，e=2.718；混凝土入模温度取30，经过计算，得到3天，5天，7天混凝土最高水化热绝热温升：T（3）=27.336（22.4），T（5）=33.722，T（7）=36.558。（25.2）混凝土的内部最高温度Tmax(t51、) =Tp+Th(t)式中Tmax (t)混凝土t龄期内部最高温度（）；分别取3、5、7天计算；Tp混凝土浇筑温度（）,取30；混凝土t龄期的散热 系数，混凝土分层浇筑最大厚度为8.8m，混凝土温度上升等于绝热温升,则=1；按上式计算，3天，5天，7天的结果为Tmax（3）=57.336，Tmax（5）=63.722，Tmax（7）=66.558。混凝土表面最高温度（考虑保温材料的保温作用之后）本工程混凝土表面保温层拟采用3层塑料薄膜和2层麻袋。混凝土表面保温层的传热系数（W/m2K）；-各种保温材料的厚度-各种保温材料的导热系数-空气导热系数，可取23w/(m2.K)则式中Tb(t)-混凝土52、表面最高温度（）；Tq大气的平均温度（）； H混凝土的计算厚度；h混凝土的虚厚度；h混凝土的实际厚度；T混凝土中心温度与外界气温之差的最大值；混凝土的导热系数，此处可取 2.33Wmk；k计算折减系数，根据试验资料可取0.67；Tb(t)=Tq+4(H- h)hTH2=1/()=1/()=3.826h=k/t=0.6662.33/3.826=0.406H=h+2h=8.8+20.406=9.612Tbmax=30+4（9.612-0.406）0.40638.822/9.6122=34.151温度差中心温度与表面温度之差Tmax- 1=24.671 小于25混凝土表面温度与大气温度之差Tb- T53、q=34.151-27=7.151，小于20故知，满足防裂要求。混凝土浇筑体表面蓄水深度计算1）计算公式: (1) 混凝土表面所需的热阻系数计算公式： (2) 蓄水深度计算公式： 式中 R-混凝土表面的热阻系数(k/W)；X-混凝土维持到预定温度的延续时间（h）；M-混凝土结构物表面系数（1/m）；Tmax-混凝土中心最高温度()；Tb-混凝土表面温度()；K-透风系数,取 K=1.30；700-混凝土的热容量，即比热与密度之乘积(kJ/m3.K)；T0-混凝土浇筑、振捣完毕开始养护时的温度()；Tc-每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3)；Q(t)-混凝土在规定龄期内水泥的水化热(kJ/kg54、)；w-水导热系数，取0.58W/m.k。2）计算参数 (1) 大体积混凝土结构长a=18.70(m)； (2) 大体积混凝土结构宽b=8.40(m)； (3) 大体积混凝土结构厚c=8.80(m)； (4) 混凝土表面温度Tb=34.15()； (5) 混凝土中心温度Tmax=66.56()； (6) 开始养护时的温度T0=20.00()； (7) 维持到预定温度的延续时间X=7.00（d）； (8) 每立方米混凝土的水泥用量mc=215.00（kg/m3)； (9) 在规定龄期内水泥的水化热Q(t)=270.00（kJ/kg)。3）计算结果 (1) 混凝土表面的热阻系数R=0.11(k/W55、)； (2) 混凝土表面蓄水深度hw = 0.06(m)；根据计算，蓄水深度需达到6cm以上，因E座核心筒区域大体积混凝土面积达到52m52m，混凝土浇筑时间长达80小时，故根据现场实际的浇筑完成面先后进行分区蓄水养护，养护深度采用20cm深，每一蓄水分区用砖模进行围挡。6.1.6大体积混凝土冷凝管布置为大体积混凝土内外温差小于25提供进一步保障措施，大体积混凝土内布设循环冷却水管，通过冷却水将混凝土水化热传导到混凝土外。冷却水管布置详见下图。6.2 自约束裂缝控制热工计算浇筑混凝土时，由于水化热作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低，当混凝土表面受天气影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混56、凝土内部各质点之间相互约束，使表面产生拉应力。由于温度产生的最大拉应力可按下式计算=0.667E(3)110P-5P/(1-0.15)= 0.6670.7510P4P110P-5P24.9=1.25 N/mmP2=0.6671.1510P4P110P-5P22.3=1.71N/mmP2P=0.6671.487104110P-5P23.03=2.28N/mmP2第t天的混凝土弹性模量按下式计算E(t)=EC(1-eP-0.09tP)E(3)=0.991.023.1510P4 P (1-2.718P-0.093P)= 0.991.023.1510P4 P 0.237=0.7510P4E(5)=0.57、991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.095P)= 0.991.023.1510P4 P0.362=1.1510P4PE(7)=0.991.023.1510P4 P(1-2.718P-0.097P)= 0.991.023.1510P4 P0.4674=1.48710P4P混凝土抗拉强度按下式计算fBtkB（t）= fBtkB（1-eP-P） fBtkB（3）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.33P）=1.306N/mmP2PfBtkB（5）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.35P）=1.708N/mmP258、PfBtkB（7）= fBtkB（1-2.718P-P）=2.2（1-2.718P-0.37P）=1.930N/mmP2混凝土浇筑体的内外温差按下式计算=Tmax（t）-Tb（t）Tm（t）-龄期为t时，混凝土浇筑体内的最高温度，可通过温度场计算或者实测求得。Tb（t）-龄期为t时，混凝土浇筑体表的最高温度，可通过温度场计算或者实测求得。从上可知，前3天混凝土温度拉应力小于对应龄期的混凝土抗拉强度，不会出现表面裂缝，但从第5天开始，温度拉应力逐渐大于对应龄期的混凝土抗拉强度，需要再覆盖一层塑料薄膜以减小内外温差。6.3 外约束裂缝控制热工计算6.3.1混凝土浇筑前裂缝控制计算一、计算原理 (依59、据 :大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)； E(t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值； 混凝土的线膨胀系数,取1.010-5； T混凝土的最大综合温差()绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温，60、按下式计算: 计算所得，综合温差T=11.31度 T0混凝土的浇筑入模温度()； T(t)浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值()，按下式计算： 计算所得，绝热温升值T(t)=50.30度 Ty(t)混凝土收缩当量温差()，按下式计算： 计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-1.92度 Th混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温()； S(t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取； R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R1；当为可滑动垫层时，R0，一般土地基取； c混凝土的泊松比。二、计算: 取S(t)=0.20，R1.00,=110-5,=0.15。 1) 混凝土7d61、的弹性模量由式： 计算得: E(7)=1.47104 2) 最大综合温差 T=11.31 3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得: =0.39N/mm2 4) 不同龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(7)=1.12N/mmP2 5) 抗裂缝安全度: K=1.12/0.39=2.871.15 满足抗裂条件第7章 温度监测为及时掌握混凝土内外温差及温度应力，及时调整保温措施，调整养护时间，保证混凝土内外温差小于25及降温速率小于2/d，根据大体积混凝土的施工要求，将对主楼基础底板施工进行大体积混凝土的信息化测温工作。7.1 测温系统工作原理及测温部署7.1.1 测温系统工作原理数据传输62、线将各个现场数据采集器和数据适配器串联起来，数据适配器负责计算机和各个现场数据采集器之间进行数据通讯，计算机软件通过对数据适配器的控制和收发数据，能控制各个现场数据采集器的运行，并采集各个现场数据采集器的测量数据，然后进行汇总、处理。7.1.2 测温频率大体积混凝土浇筑后，应对每块大体积混凝土浇筑体里表温差、降温速率及环境温度进行测试，测试时间安排如下：（1）入模温度进行测量，每台班不少于2次。（2）砼浇注完6至10小时开始测温，龄期2天内，每2小时测温一次；龄期37天内，每四小时测温一次，7天后一天测一次。（3）停止监测：10天后或砼浇筑体表面与大气温差不大于20时。 每次测温同时监测出周围63、环境的温度，测温点按图编号，并在现场挂编号标志，测温作详细记录并整理绘制温度曲线图，温度变化情况应及时反馈和处理。7.1.3 温控指标：大体积砼温度监测的检测结果参考委托方和设计图纸的要求，并根据国家大体积混凝土施工规范（GB 50496-2009）中的相关规定。温控指标宜符合下列规定：(1)砼浇筑体在入模温度基础上的温升值不宜大于50；(2)砼浇筑体的里表温差(不含砼收缩的当量温度)不宜大于25；(3)砼浇筑体的降温速率不宜大于2.0/d；(4)砼浇筑体表面与大气温差不宜大于20。7.1.4 测温过程注意事项1、指派相关施工管理人员在现场与测温公司监测人员对测温工作进行配合；2、在测温工作开64、始前，提供固定测温导线的12钢筋，钢筋长度应满足伸至混凝土底部且高出板面约0.81.5m，测温头导线固定后，对固定有测温导线的12钢筋进行加固工作；3、在测温期内，尽量做到对检测系统正常用电的连续性，对测点、测点间连接线及施工现场到测温系统控制办公室的电缆线进行保护；同时适当加强做好防盗工作。4、严格按照制定的本工程施工方案中大体积混凝土养护措施进行养护；5、测试过程中宜及时描绘出各点的温度变化曲线和断面的温度分布曲线；6、每天，我公司人员会将前一天的测温数据汇总，发给相关单位；如果发现温控数值异常，我方会及时通报，要求相关单位采取相应措施。7.1.5 监测布点大体积混凝土浇筑体内监测点的布置65、，以真实地反映出混凝土浇筑体内最高温升、最大应变、里表温差、降温速率及环境温度为原则，按下列方式布置：（1）考虑结构的几何尺寸，监测点的平面布置可参见。（2）沿混凝土浇筑体厚度方向，布置底层、中心和面层温度测点，该工程测点沿厚度方向布置可详见。（3）混凝土浇筑体的外表温度，以混凝土外表以内50mm处的温度为准。（4）混凝土浇筑体底面的温度，以混凝土浇筑体底面上50mm处的温度为准。E座拟监测部位为E座E-3轴至E-12轴交F-F轴至E-F轴，在可能出现较大温差的部位布置测杆。共布置14根测杆，深基坑区域测点随板厚相应增加。其中上测点距砼上表面50100mm，中部测点间距为600mm，下测点距砼66、下表面50100mm。同时还设置大气气温监测点。第8章 施工质量技术保证措施8.1 确保工程质量的管理措施各级技术、工程管理人员必须熟悉图纸，了解设计意图，掌握施工及验收规范、规程。编制施工方案要切实可行，经审批后实施。认真做好底板施工方案的技术交底，工长要对班组长进行交底，交底要认真、细致、可操作。选派从事过类似规模工程的管理人员、技术人员和熟练的作业工人。严格执行“三检制”，确保道道工序受控是保证工程质量的重要方法。严格按设计、规程要求对材料进行的检验和试验。着重抓好钢材、水泥、外加剂和防水材料的复试。抓好计量管理，保证底板混凝土配合比的正确性。做好大体积混凝土施工养护保温措施，确保工程质67、量。抓好成品的保护，在混凝土强度达到4Mpa之前，不允许在混凝土上堆放钢筋及脚手架、大模板等重物，放线时，随打点随覆盖。并抓好职工教育和成品的防护设施。保证技术资料及时、真实、准确。在终凝之前反复用木抹子搓平，保证大体积混凝土表面不龟裂。及时向技术部报告大体积混凝土各测温点的温度情况。在测温超出控制指标内时，采取如下相应措施：混凝土的内外温差大于25时，须提高混凝土表面温度，采用碘钨灯照射混凝土表面或水面，使混凝土表面温度升高，达到内外温差25后，立即用麻袋进行覆盖。混凝土的降温速率大于2.0时，对混凝土表面浇适量热水后用麻袋覆盖，升高混凝土表面温度，直至降温速率2.0。混凝土表面与大气温差大68、于20时，即气温骤降后（下雨天），用彩条布覆盖在保温层上，采用碘钨灯照射，使混凝土表面周围的大气温度升高，保持混凝土表面与大气的温差在20，直至天气恢复正常。为保证大体积混凝土的施工质量，每台混凝土输送泵配一名专职收料员，对每车砼的坍落度进行检查，对砼方量进行抽检，对小票各项内容进行核对、填写，对不符合技术要求的混凝土坚决要求退场。在施工中坚持三检制、样板制、挂牌制、技术交底制、质量奖惩制度及追根会诊制度等管理措施，规范项目部各部门的工作程序和原则，使各项工作在有序的受控中进行。8.2 混凝土表面外观检查板面标高是否正确；施工缝接槎是否平整，高差是否明显，接槎有没有痕迹存在；墙根至墙根外25c69、m处是否平整，地面平整度用2米大杠检查；浇筑到顶后，检查顶面标高，校正钢筋位置。浇筑过程中设专人看护钢筋、模板，发现问题及时处理。8.3 混凝土的进场检验混凝土进场后，核对混凝土供应小票内容是否为本部位所需之混凝土。检查混凝土的出站时间，出站时间与混凝土的浇筑时间差不得超过混凝土的初凝时间。混凝土工长目测检查混凝土的和易性，检查随车所带资料是否符合要求，并由试验员实测混凝土的塌落度作好相应记录，施工时测量混凝土的浇筑温度，由混凝土工长记录混凝土的四个时刻，即：1砼出站时间（由搅拌站填写）；2到场时间；3下料时间；4浇筑完时间；六个时间，即：1运输时间；2等待时间；3浇筑时间；4出站到浇筑完时间70、；5间隔时间；6初凝时间。8.4 混凝土试块留置在砼浇筑过程中，未经项目总工程师同意，任何人不得随意变动配合比。砼试块留量：依据地下防水工程质量验收规范（GB50208-2012），每500m留置一组抗渗试块（每组6个），每一工作班不少于一组。按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）要求留设抗压试块和同条件试块。同一配合比、同一台班、每100m取一组抗压强度试件，当一次连续浇筑超过1000m时，同一配合比的混凝土每200m取样一组（每组3个）。8.5 混凝土抗裂缝保证措施大体积混凝土的裂缝主要是温度裂缝、干缩裂缝和塑性裂缝，因此在控制筏板大体积混凝土裂缝时主要针对以上裂缝产71、生的原因采取措施：以60天的强度作为砼配合比及强度评定的标准。尽量选用低热或中热水泥，如矿渣水泥、粉煤灰水泥等；减少水泥用量，将水泥用量控制在350kg/m3以下；降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.5以下；改善骨料级配，控制粗细骨料的含泥量，掺加粉煤灰或高效减水剂等来取代部分水泥，减少单方混凝土中的水泥用量，降低水化热，另外在掺加一定量的具有微膨胀作用的掺合料也可以防止裂缝的产生；改善混凝土的搅拌加工工艺，可以搅拌水中加入适量冰块，并将骨料和水泥进行降温，从而降低混凝土的入模温度；浇筑前应认真规划浇筑顺序，避免约束和不均匀的沉降，从而产生裂缝，相反，采取恰当的浇筑顺序会减少开裂。正确进行72、混凝土振捣，使用振捣棒时绝对禁止用振捣棒横拖赶动混凝土拌和物。否则必然造成离下料口远处砂浆过多而开裂。在混凝土中掺加一定量的具有减水、增塑、缓凝等作用的外加剂，改善混凝土拌合物的流动性、保水性，降低水化热，推迟热峰的出现时间；大体积混凝土要合理安排施工工序，分层、分块浇筑，以利于散热，减小约束；混凝土运到工地后应立即检测坍落度，并尽快浇筑。如发现坍落度不足，不得擅自加水，应当在技术人员指导下用追加减水剂的方法解决；加强混凝土养护，混凝土浇筑后，在终凝后及时浇水养护，并覆盖塑料薄膜和草袋保温，并适当延长养护时间，保证混凝土表面缓慢冷却；8.6 大体积砼施工的应急措施8.6.1 不能连续浇筑的应急73、措施（1）现场用电：在施工前，由现场施工员、安全员、现场电工、工长对现场施工用线路、用电设备进行检查，以确保施工用电，施工中配置值班电工随时对现场用电情况进行管理。（2）输送泵故障、泵管堵塞：施工前将输送泵（包括备用泵）进行调试，并在施工中配备专职泵管维护人员现场待命，发生堵管情况迅速进行处理，确保在最短时间内恢复使用，备用输送泵司机现场待命，如发生输送泵故障，及时启用，以确保施工连续进行。（3）混凝土供应不及时：因混凝土预拌单位选择主站及备用站为同一单位的不同地理位置的分站，其所用原材料差异不大，故在混凝土浇筑之前，与备用站签订供应协议，如需要使用相同配合比进行拌制，在混凝土供应中出现搅拌材74、料短缺或交通问题不能及时供应时，及时通知备用站进行混凝土的供应。8.6.2 天气突变的应急措施（1）密切关注气象信息，根据大体积混凝土的施工进度计划，购买浇筑前后各30天的气象资料，确保避免大体积砼在雨期浇筑。（2）养护期间（尤其是浇筑后7天内）遇天气大幅降温、降雨情况，做好砼表面保温措施，配备碘钨灯、钢管、塑料布等应急材料。遇大幅降温天气时，用碘钨灯照射混凝土表面，以保证混凝土内外温差不大于25，避免产生裂缝。遇降雨天气，用塑料布覆盖混凝土保温层，同时，基坑周边进行24小时不间断抽排水，以保证降雨不影响混凝土养护。8.6.3 大体积混凝土温度异常处理措施做好混凝土浇筑过程和成型后养护措施，定75、时测温并做好记录，覆盖保温材料养护时，若混凝土内部最高温度与表面温度差达到25或者混凝土表面温度与大气温差达到20，采取以下措施进行避免和处理：（1）要加大保湿养护的力度，保持塑料薄膜内时刻充分湿润，在麻袋表面再盖一层塑料薄膜，薄膜上再覆盖毛毯或麻袋，上述塑料薄膜和毛毯等覆盖时搭接长度应不小于20cm。以降低保温材料的综合导热系数，减小混凝土内外温差，（2）要增加养护周期，保持连续25天养护，保持内部温度综合降每天在1.5度以下。第9章 安全文明施工保证措施（1）施工人员必须是经培训合格的有证人员，严禁无证操作。（2）泵管的质量应符合要求，对已经磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防爆管伤76、人，施工前准备好洗管、清洗用品、接球器及有关装置，作业前必须用同配比的砂浆润管。（3）泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式固定架。泵管转弯宜缓，接头密封要严。（4）泵车料斗内的砼保持一定的高度，防止吸入空气造成堵管或管中气锤声和造成管尾甩伤人的现象。（5）泵车安全阀必须完好，泵送时先试送，注意观察泵的液压表和各部位工作正常后加大行程。在砼坍落度较小和开始起动时使用短行程。检修时必须卸压后进行。（6）当发生堵管现象时，立即将泵机反转把砼退回料斗，然后正转小行程泵送，如仍然堵管，则必须经拆管排堵处理后开车，不得强行加压泵送，以防发生炸管等事故。（7）砼浇筑结束前用压力水压泵时，泵管口前面严禁77、站人。（8）插入式振捣器电动机电源上，应安装漏电保护装置，熔断器选用应符合要求。接地安全可靠电动机未接地线或接地线不良时严禁使用。（9）操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和绝缘橡皮手套。（10）振捣器停止使用时，应立即关闭电动机，搬动振捣器时，应切断电源，以确保安全，不得用软管和电缆线拖拉、扯动电动机。（11）电缆线上不得有裸露之处，电缆线必须放置在干燥、明亮处；不允许在电缆线上堆放其它物品。（12）振捣器必须由操作人员掌握，作业后必须做好清洗、保养工作，振捣器要安放在干燥处。（13）砼罐车进场必须听从现场指挥人员调度，严禁乱停乱靠。（14）砼施工后，应及时清理管内余砼，施工现场做到“活完料净脚下清”。（15）清理竖管时，高空作业人员必须戴好安全帽，系好安全带，保证安全带高挂低用。（16）严禁工人打架斗殴，以确保文明、安全施工。（17）积水坑施工中应注意埋于坑底降水泵的电源的保护。