1、 富兴国际1#总部办公楼等七项工程高支模施工方案编 制 人：_审 核 人：_批 准 人：_ 目 录第一节、编制依据- 2 -一、法律、法规、施工规范和标准- 2 -二、相关文件- 2 -第二节 工程概况- 3 -一、工程概况- 3 -三、施工平面布置- 3 -四、施工要求- 4 -四、施工要求- 5 -五、技术保证条件- 5 -第三节、施工部署- 6 -一、项目部施工组织机构- 6 -二、施工进度计划- 6 -三、材料与设备计划- 7 -2、专职安全生产管理人员、特种作业人员- 8 -第四节高支模模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收- 10 -一、高支模及布置概况- 10 -二、模板支撑体系设2、计- 12 -三、模板支撑体系搭设构造要求- 13 -四、施工方法- 21 -五、现浇混凝土施工部署- 24 -第五节、施工安全保证措施- 26 -一、组织保障- 26 -二、其他应急预案- 28 -三、模板及支架倒塌事故的应急救援- 29 -四、物资准备- 30 -五、监控监测预案- 31 -第六节、计算书及相关图纸- 33 -计算书1 :400x700梁侧计算书- 33 -计算书2: 400x1000梁侧计算书- 38 -计算书3:板厚100mm板底计算书- 44 -计算书4: 400x1000梁底计算书- 51 -计算书5 :400x900梁底计算书- 60 -计算书6: 250x6003、梁底计算书- 69 -计算书7：架体立杆稳定验算 -75 第一节、编制依据 一、法律、法规、施工规范和标准(1)、中华人民共和国建筑法-1998年3月1日起施行(2)、建设工程安全生产管理条-2004年2月1日起施行(3)、中华人民共和国安全生产法-2002年11月1日起施行(4)、建筑工程施工质量验收统一标准-GB50300-2001(5)、建筑地基基础工程施工质量验收规范-GB50202-2002(6)、混凝土结构工程施工质量验收规范-50204-2002(7)、木结构工程施工验收规范-GB50206-2012(8)、木结构设计规范-GB50005-2003(9)、建筑地基基础设计规范-G4、B50007-2002(11)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范-JGJ130-2011 (12)、建筑施工安全检查标准-JGJ59-2011(13)、建筑施工模板安全技术规范-JGJ 162-2008（14）钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程-DB11/T583-2008二、相关文件 (1)、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质【2009】254号） (2)、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）（3)、富兴国际1#总部办公楼等七项工程设计文件及施工组织设计文件 (4)、品茗安全计算软件等第二节 工程概况一、工程概况1#总部办公楼等7项工程位于北京市大5、兴区，由3栋高层、一栋多层和地下车库及附属建筑组成，即1#总部办公楼、2#商务办公楼、3#商务办公楼和商业楼组成，高层为全现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，地下车库采用钢筋混凝土框架结构。地下3层，局部两层，地上5-16层，建筑总面积约86188.78m2(其中地下室：32289. 6m2,)。本工程量大、工艺复杂，主要包括商务、办公、地下车库、消防控制中心、风机盘管及各种设备、电气配管、桥架、通风、消防等，且各专业系统配套齐全，设备控制自动化程度高。对于本工程，涉及到1#楼首层层高为10米，首层建筑面积为1376平米；2#楼首层局部大厅层高为9米，高支模区域面积为156平米，存在高大支模情况，我6、们将结合实际情况，科学管理，精选最精干的技术骨干，配合建设方出谋策划，提供最佳的施工方案，协助解决施工技术难题。二、相关责任单位工程名称: 富兴国际1#总部办公楼等七项工程工程地点: 北京经济开发区荣华中路与天华北街交叉口三、施工平面布置四、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。五、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第三节、施工部署一、项目部施工组织机构1、项目管理人员项 目 技术负责人： 燕连文 工程技术总负责并参加支撑体系的验收技术员：罗波 负责方案、交底7、并参加支撑体系的验收生产 经 理：冯金平 工程总调度、总协调并参加支撑体系的验收 质 检 员： 王祝明 负责质量检查并参加支撑体系的验收安 全 员： 赵石军 负责工程中的安全检查和管理并参加支撑体系的验收2、作业人员作业人员必须是经过国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。上岗前对作业人员进行体检、技术交底、安全教育培训，体检合格并进行安全交底后方可上岗作业。二、施工进度计划详见附图1三、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 138、793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.5钢管。(4) 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J9、GJ130-2011的规定；5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；3) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-10、500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定1) 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3) 新、旧扣件均应进行防锈处理；4) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5711、82。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的品种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对12、速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度为18mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不13、应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。四、劳动力计划2、专职安全生产管理人员、特种作业人员2.1项目部成立外架施工作业领导小组，负责对作业人员进行相关的安全质量技术交底和施工过程的监督、检查。组织机构如下：专业工长施工员、安全员脚手架施工技术人员2.2主要人员安排如下：、施工员2人：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。、安全员2人：主要负责脚手架的安全工作。、脚手架技术工人20人：根据进度需要14、，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。、其他配合人员4人，主要负责钢管、扣件等的运输工作。第四节 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收一、高支模及布置概况本工程位于北京经济开发区，为办公楼,结构类型为框架结构，总建筑面积 m2。本次论证范围：1、1#办公楼首层 1-7/A-D轴部位，层高10m，梁截面三种尺寸，分别为4001000、400700mm、250*600，板厚100mm。2、2#楼首层门厅3-5/C-D部位，层度9m，梁截面高度为两种分别为：250*600、400*800。模板支撑采用483.5钢管搭设扣件钢管支撑体系，步距1500，50100木方，18厚胶合板，14对拉螺杆。梁、板下支15、撑作如下分类：1、梁：梁截面4001000、400900：梁底每排设3根承重立杆，沿梁长方向纵距500；梁两侧立杆间距1000；梁下的立杆上端支撑托节点，主楞双钢管，两侧立杆主楞单钢管，双扣件节点；梁底次楞方木50100平行梁截面搁置250；以4001000梁为验算对象，见计算书4、5（见第49、58页）。梁截面400700、250600：梁底每排设3根承重立杆，沿梁长方向纵距1000；梁两侧立杆间距1000；梁下的立杆上端支撑托节点，主楞双钢管，两侧立杆主楞单钢管，双扣件节点；梁底次楞方木50100平行梁截面搁置300；以400700梁为验算对象，见计算书6（见第67页）。梁截面25060016、：梁底每排设2根承重立杆，沿梁长方向纵距1000；梁两侧立杆间距1000；两侧立杆主楞单钢管，双扣件节点；梁底次楞方木50100平行梁截面搁置250；以250500梁为验算对象，见计算书6(见第67页)。梁侧模：内楞50100木方竖向布置，间距250；外楞483.5双钢管水平向布置、14对拉螺杆500，梁高1000设二道，梁高700、900设一道，上下口50100木方压脚，验算见计算书1、2(见第31、36页)。2、楼板：板厚100mm：立杆纵、横向间距10001000，板底次楞50100方木250，主楞双钢管，可调支撑托节点；以板厚100为验算对象，见计算书3(见第42页)。3、构造措施：满17、堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。模板支撑两端和中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；其余构造要求参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。4、根据高支模现场实际情况进行立杆布置，立杆平面布置图如下所示： 1#楼1-7A-D，高度10m，梁截面三种尺寸，分别为4001000、400900mm，400*700板厚100mm。概况及立杆平面布置如下图： 2#楼部位，高度9m，梁截面两种尺寸，分别为4001000、3001000、250700mm，板厚100mm。概况及立杆平面布置如下图：二、模板支撑体系设计 1、模板基础设计18、（1）支撑系统基础在主体结构上；（2）支撑下做500500间距立杆底部垫木面积为0.05m2；5001000间距立杆底部垫木面积为0.1m2；确保10001000间距立杆底部垫木面积为0.1m2。2、梁侧模板设计（1）400700梁侧模板支架设计（取400700截面梁进行验算，计算见“计算书1” ）1）梁侧支架a、模板采用18mm厚木胶合板；b、内龙骨采用50100mm木枋，间距250mm，方向为竖向；c、外龙骨采用483.5mm的双钢管，分一道，至板底距离分别为0.4m，方向为横向；d、对拉螺杆采用的直径为M14mm（高强螺杆），水平间距500mm；2）支架形式如下图所示（2）400100019、400900梁侧模板支架设计（取4001000截面梁进行验算，计算见“计算书2” ）1）梁侧支架a、模板采用18mm厚木胶合板；b、内龙骨采用50100mm木枋，间距250mm，方向为竖向；c、外龙骨采用483.5mm的双钢管，分两道，至板底距离分别为0.2m，0.7m，方向为横向；d、对拉螺杆采用的直径为M14mm（高强螺杆），水平间距500mm；2）支架形式如下图所示3、梁、板底模设计a、模板采用18mm厚木胶合板；b、次龙骨采用50100mm木枋，方向垂直于梁跨度方向，间距250mm；c、主龙骨采用483.5mm的双钢管。4、支架设计（1）10m板底支架设计（计算见“计算书3” ）1）20、板底支架a、立杆采用483.5mm的钢管，横纵两个方向的间距均为1000mm，板底立杆与板底主龙骨采用顶托连接；b、立杆上端自由高度不大于200mm；c、扫地杆采用483.5mm的钢管，距地基200mm，纵横双向设置；d、水平杆采用483.5mm的钢管，步距1.5m，纵横双向设置。2）支架形式如下图所示（2）梁底（4001000、400900）设计（取4001000截面梁按10m进行验算，见计算书4）1）梁底支架a、立杆采用483.5mm的钢管，沿梁跨度方向间距均为500mm，梁两侧立杆间距为1000mm，梁底增加1跟立杆，间距为500mm，梁两侧立杆与梁底主龙骨采用双扣件连接，梁底立杆与梁底21、主龙骨采用顶托连接；b、立杆上端自由高度不大于200mm；c、扫地杆采用483.5mm的钢管，距地基200mm，纵横双向设置；d、水平杆采用483.5mm的钢管，步距1.5m，纵横双向设置。2）支架形式如下图所示（3）梁底（400700、250600）支架设计（取400700截面梁进行验算，计算见“计算书6” ）1）梁底支架a、立杆采用483.5mm的钢管，沿梁跨度方向间距均为1000mm，梁两侧立杆间距为1000mm，梁底增加1跟立杆，间距为500mm，梁两侧立杆与梁底主龙骨采用双扣件连接，梁底立杆与梁底主龙骨采用顶托连接；b、立杆上端自由高度不大于200mm；c、扫地杆采用483.5mm的22、钢管，距地基200mm，纵横双向设置；d、水平杆采用483.5mm的钢管，步距1.5m，纵横双向设置。2）支架形式如下图所示（4）梁底（250550）支架设计（取250600截面梁进行验算，计算见“计算书6” ）1）梁底支架a、立杆采用483.5mm的钢管，沿梁跨度方向间距均为1000mm，梁两侧立杆间距为1000mm，梁底不增加立杆，间距为1000mm，梁两侧立杆与梁底主龙骨采用双扣件连接，梁底立杆与梁底主龙骨采用顶托连接；b、立杆上端自由高度不大于200mm；c、扫地杆采用483.5mm的钢管，距地基200mm，纵横双向设置；d、水平杆采用483.5mm的钢管，步距1.5m，纵横双向设置。23、2）支架形式如下图所示三、搭设构造要求1.搭设要求 1.1 结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm。 (见图3.1-1、3.1-2)图3.1-1 模板支架立杆沿梁截面方向布置图图3.1-2 模板支架立杆沿梁截面方向布置图1.2 设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。(见图3.1-1)1.3 模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。1.4 当模板支架高度8m或高宽比4时，应采用刚性连墙件在水平加强层24、位置与建筑物结构可靠连接。1.5 扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm。 (见图)图3.5 模板支架顶部自由段长度示意图1.6 钢管扣件式模板支架的立杆、水平杆、扫地杆、扣件及杆件接头的搭设应满足本规程4.2节的有关要求，立杆接长必须采用对接，禁止搭接。1.7 钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求：（1） 模板支架四边与中间每隔4-6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；(见图)（2 ）高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4-6排立杆从顶层开始向下每隔2-4步设置水平剪刀撑；图3.7 模板支25、架竖向剪刀撑布置示意图1.8 钢管扣件模板支架体系在下列情况下应设置水平加强层：（1）模板支架高度8m或高宽比4时，顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层。（2） 底部和顶部加强层的间距16m时，每隔812m增设一道水平加强层。（3） 水平加强层做法：用水平斜杆以“之”字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于3m。（见图3.8）图3.8 模板支架水平加强层布置示意图（4）支撑架四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；支撑架两端与中间每隔四排立杆从顶开始向下每隔二步设置一道水平剪刀撑，梁下水平杆应与板下水平杆连接，以保证架体的整体性。2、立柱及其他杆件1) 立柱平面布置26、图（详见右附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，位置要求如上图：3）扣件钢管支撑体系中梁下立杆沿梁跨度方向纵距1000与板下立杆纵横间距1000相同，要求立杆纵横成行、板下支撑体系的水平横杆应全部延伸到梁下，与梁下的立杆联接，确保架体的整体稳定性。4) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3、混凝土浇捣1）高支模区域应先浇筑柱墙等竖向结构的混凝土，而后再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。2）扣件钢管架支撑系统正对梁下的立杆和板下立杆的上端，采用双钢管和支撑托节点，梁两外侧立杆采用单钢管双扣件节点，施工中应加强对可调支撑托节点、扣27、件拧紧力矩的检查验收，可调支撑螺杆伸出立杆顶端的长度不得大于200，伸出顶部水平杆长度不大于300，主楞双钢管应居中设置，以确保节点可靠。立杆必须采用对接接头，底部应按规范设置垫板。3)浇捣梁截面厚度较大的梁，要控制好浇捣速度，采用分层浇捣，每层厚度不大于200mm。4)事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。5)高支模区域应先浇筑柱、墙等竖向结构的混凝土，待墙柱砼达到强度70%以上，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程，并合理控制混凝土浇筑速度和浇筑流向。梁、板的支撑体系应按规定距地面200mm设置扫地杆、纵横向水平杆及水平、垂直剪刀撑，应采用连墙杆或钢管抱箍，与先前浇28、筑的混凝土柱、墙等竖向结构拉紧顶牢，确保高支模体系的整体稳定性。（5）搭设过程中严禁超负荷堆放钢筋、机械设备及其他荷载，防止物体坠落或支撑系统局部坍塌。（6）板底立杆底部纵横方向设置扫地杆，高度不超过200mm，钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管,用扣件与钢管立柱扣牢. 钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接,剪刀撑采用搭接,搭接长度不小于500MM,两个旋转扣件分别在离杆端不小于100MM处进行固定。（详见右附图）（7）受压构件长细比:支架立柱及桁架不应大于150;受拉构件长细比:不应大于350;（8）梁和板的立柱,纵横向间距相等或成倍数;U型支托与楞梁两面侧间如有空隙,必须29、楔紧,其螺杆伸出钢管顶部不大于200mm;螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3MM,安装时应保证上下同心.（9）每根立柱底部应设置通长50x100方木垫板，当立柱底部不在同一高度时,高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨,高差不得大于1M,立柱距边坡上方边缘不得小于0.5M。（详见下附图）（10）高支模区域应先浇筑竖向混凝土构件，再施工水平构件的模板和钢筋混凝土。（11）周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用30、抱柱的方式（如连墙件），以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。（详见下附图）四、施工方法1）、施工工艺流程编制专项施工方案论证审查放线测量高支模搭设高支模验收结构施工及养护高支模拆除。高支模部分砼浇捣顺序必须遵循先柱、剪力墙砼，待柱、剪力墙砼终凝后方可进行梁、板的浇捣。2）、施工准备工作编制专项施工方案，经书面论证审查，符合要求后，由施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，组织进行专家论证，专家论证通过后，根据专家的意见进行方案的修改工作，修改完毕经施工企业技术负责人，总监理工程师签字批准通过后，方可投入下道施工工作。支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对31、其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及构配件。放线测量模板放线时，应先清理好现场。首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板安放位置应准确。3）、模板制作模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。4）、高支模安装搭设模板及支撑体系安装32、施工顺序弹梁轴线并复核 搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连接。支架安装支架安装前应按方案做出样板单元，经施工、监理单位验收合格后方可断续搭设，安装时，按照墨线准确放置垫板。支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距垫木上皮不大于180mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度33、，以及杆件的步距、纵距和横距。梁的支架立杆必须设置剪刀撑；楼板模板应在两端立柱及每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近钢支顶的顶部和底部，并应连接牢固。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m 左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。连接钢管杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓34、拧紧扭力矩为4065Nm，并不得小于40Nm。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。梁模板安装先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。在已完成的柱之间采用抱柱箍，并有483.2钢管进行对顶。按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确35、定。当梁高超过750mm时，梁侧模板按计算加穿梁螺栓加固。楼面模板安装通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。5）、高支模工程的模板支架体系的检查与验收模板支架体系及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： 作业层上施加荷载前；整体或分段达到设计高度后；设计要求预压的模板支架体系的预压过程中及预压加载完成后；遇六级大风或大暴雨后；停用超过一个月。模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：承载杆件36、，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；扣件、连接件是否松动；是否超载。支架验收主要项目的允许偏差沉降量不大于5mm；支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表的要求：支架搭设垂直度与水平度允许偏差项 目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支架整体L/600及50注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架长度。立杆间距的允许偏差步距：20mm；横距：50mm；纵距：20mm；扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在4065Nm；剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560；可调托座调整螺杆伸出长度不宜大于237、00mm，可调托座的螺栓伸出长度超过200mm时采取的固定措施必须可靠。6）、高支模拆除高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经单位工程负责人检查验证确认不再需要，并经监理审批同意后，方可拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。拆除前，由项目部技术负责人进行书面拆除安全技术交底。支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。在拆除过程中，支架的自由38、悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。五、现浇混凝土施工部署1. 砼浇筑前的准备：1) 组织施工班组进行技术交底，（砼强度等级、初凝时间等）。对可能出现问题的部位和工序提出注意事项和措施。2) 组织班组对钢筋、模板进行交接检，如果不具备砼施工条件则不能进行砼施工。3) 组织施工设备、工具用品等，确保良好。4) 浇筑前应对模板浇水湿润，模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。2. 梁、板混凝土浇筑：1) 本工程采用商品混凝土现场浇注。商39、品砼用汽车砼泵进行输送，梁板浇砼采取一次成型的方法连续施工。浇筑方法确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑。2) 楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来进行振捣。不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面。3) 施工缝设置：宜沿着次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度 1/3 范围内，施工缝表面应与次梁轴线或板面垂直。单向板的施工缝留置在平行于板的短边的任何位置。4) 施工缝用木板、钢丝网挡牢。5) 施工缝处须待已浇混凝土的抗压强度不少于 1.2MPa,才允许继续40、浇筑。6) 在施工缝处继续浇筑混凝土前，混凝土施工缝表面凿毛，清除松石子，并用水冲洗干净。排除积水后，先浇一层水泥浆或与混凝土配比相同的水泥砂浆，然后继续浇筑混凝土。7) 混凝土的养护：砼浇筑完后12小时内进行浇水养护，养护由专人负责，每天浇水的次数应能保持混凝土处于湿润状态，混凝土养护用水应与拌制用水相同，养护期不得少于14d。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、质量保证护体系二、其他应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本41、预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级42、主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温43、中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。(E)安全负责人：赵石军 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119辖区范围内医院：北京经济开发区急救门诊地址：北京经济开发区急救电话：通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以44、便紧急情况下使用。三、模板及支架倒塌事故的应急救援（1）模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 （2）应急救援方法 1）有关人员的安排 组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥安排有危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住45、时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 3）伤员救护 休克、昏迷的伤员救援 让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120 急救电话或送医院。 4）现场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由46、警卫人员旁站监护，防止闲人进入。四、物资准备具体要求如下:1) 按相关措施要求，物资供应部门应提前准备好所需灭火器材、紧急救护设备等物资或器材或设备；2) 应急器材必须放置在明显、便于索取的地方，并作醒目的标识；3) 应急准备物资或器材或设备主管人员应按规定贮存，防止丢失、变质、损坏，同时还应不定期检查，保证其有效，并做好检查记录；预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援 (4) 仪器设备47、配置名称规格数量电子经纬仪DT202C1精密水准仪1全站仪一台RXT2321自动安平水准仪2红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22对讲机3检测板手1五、监控监测预案1、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；2、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至48、混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。在混凝土施工过程中，以5mm沉降值为预警值，10mm沉降值为报警值，当沉降值大于10mm必须立即停止施工，并组织人员对支撑进行加固。沉降观测的监控点，共设4个观测点，位置设置建筑物的四个转角处。3、监测监控梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：（1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、连接扣件是否松动。3）49、架体是否不均匀的沉降、垂直度。4）、施工过程中是否有超载的现象。5）、安全防护措施是否符合规范要求。6）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（2）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。（3）因楼面施工时，柱墙已经完成，模板支架（横杆、剪刀撑）与柱墙顶紧，模板支架监测主要以监测沉降为主。沉降观测位置设在梁受力最大地方（次梁位置）下方立杆1.0m处，用红油漆做标记。在浇筑砼前，先进行观测，作好记录；在砼浇50、筑至一半（重量），开始进行观测，每隔一小时观测一次，浇筑完成后二小时再观测一次。要求立杆沉降6mm（GB50017-2003），沉降大于6mm，要停止浇筑砼，在采取加固措施后再在进行浇筑。高支模搭设允许偏差及预警值要求:项目允许偏差（mm）预警值（mm）检查工具立杆钢管弯曲3mL4m105经纬仪、水准仪4mL6.5m1510经纬仪、水准仪水平杆及斜杆钢管弯曲L6.5m2015经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差1510经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑沉降105经纬仪、水准仪第六节、计算书及相关图纸计算书1 :400x700梁侧计算书一、工程属51、性新浇混凝梁名称KL9，标高10m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)100二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)2.5外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)1.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8振捣混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22242.51.21.151.51/2，240.8min22.31，19.219.2kN/m2 承载能力极限状52、态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.856kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，450 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 53、梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W1000182/654000mm3，I1000183/12486000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承126.85626.856kN/m Mmax0.125q1l20.12526.8560.2520.21kNm Mmax/W0.21106/540003.885N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max519.22504/(38410584486000)=0.19mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=26.8560.256.714k54、N 正常使用极限状态 Rq2l=19.20.254.8kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)273.375 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.714kN/m Mmax/W0.411106/607506.769N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.4241000/(29045)0.898N/55、mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.8kN/m max0.785mm450/400=1.125mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax4.774kN 正常使用极限状态 Rmax=3.413kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)170主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验56、算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=2.387kN/m Mmax/W0.298106/449066.453N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max22.9241000/42413.793N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=3.413kN/m 1max0.286mm500/400=1.25mm 2max0.25mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax10.62257、kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9510.62210.091kNNtb17.8kN 满足要求！计算书2: 400x1000梁侧计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL16，标高10m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)100二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)2.5外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)1.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1振捣混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q2k(kN58、/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22242.51.21.151.51/2，241min22.31，2422.31kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.222.31+1.44，1.3522.31+1.40.740.9max32.372，34.0380.934.03830.635kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k22.31 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓59、水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，700 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。W1000182/654000mm3，I1000183/12486000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承130.63530.635kN/m Mmax0.125q1l20.12530.6350.2520.239kNm Mmax/W0.239106/540004.432N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正60、122.3122.31kN/m max522.312504/(38410584486000)=0.221mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=30.6350.257.659kN 正常使用极限状态 Rq2l=22.310.255.578kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)273.375 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) 61、q=7.659kN/m Mmax/W0.345106/607505.673N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.2981000/(29045)0.851N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=5.578kN/m max0.533mm500/400=1.25mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax4.595kN 正常使用极限状态 Rmax=3.347kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)262、06000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)170主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=2.298kN/m Mmax/W0.287106/449063.976N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max22.8151000/42413.279N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁63、连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=3.347kN/m 1max0.28mm500/400=1.25mm 2max0.245mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax10.226kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9510.2269.715kNNtb17.8kN 满足要求！计算书3:板厚100mm板底计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高10m新浇混凝土楼板板厚(mm)180、100新浇混凝土楼板边长L(m)43m新浇混凝土楼板边宽B(m)30.2二、荷载设计施工人员64、及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时(kN)2.5当计算主梁时(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.750.93风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)10立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(65、mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)125小梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000 根据规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W10001866、18/654000mm3，I1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(0.04+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.04+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.904kN/m q20.91.20.041=0.043kN/m p0.91.42.53.15kN Mmaxmax5.9040.252/8，0.0430.252/8+3.150.25/4= 0.197kNm Mmax/W0.197106/540003.652N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(0.04+(1.1+24)0.1)1=2.55kN67、/m 5ql4/(384EI)52.552504/(3848000486000)0.033mml/400250/4000.625mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.07小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.54小梁弹性模量E(N/mm2)6545小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 因B/lb取整5500/1000取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.68、42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.251.546kN/m 因此，q1静0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.250.759kN/m q1活0.91.42.50.250.788kN/m M1-0.0710.75912-0.1070.788120.138kNm q20.91.20.30.250.081kN/m p0.91.42.53.15kN/m M20.0770.08112+0.213.1510.668kNm M3max1.5460.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.69、138，0.668，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/6075013.005N/mm2f13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6070.7591+0.620.78810.949kN V20.6070.0811+0.6813.152.194kN V3max1.5460.25，0.0810.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.949，2.194，3.173.17kN max33.171000/(29045)1.174N/mm21.54N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(0.3+(24+1.1)0.1)0.250.702kN/70、m 跨中max0.6320.70210004/(10065452733800)0.248mml/4001000/4002.5mm 悬臂端max0.7022504/(865452733800)0.019mml1/400250/4000.625mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k71、1.5kN/m2 q10.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.251.285kN/m q1静0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.250.813kN/m q1活0.91.41.50.250.472kN/m q2(0.5+(1.1+24)0.1)0.25=0.752kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1430.8131+1.2230.47211.507kN 按悬臂梁，R11.2850.250.321kN RmaxRmax，R1/20.753kN; 同理，R0.565kN，R72、0.565kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.1430.75210.86kN 按悬臂梁，R10.860.250.215kN RmaxRmax，R1/20.43kN; 同理，R0.323kN，R0.323kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) 主梁剪力图(kN) 主梁变形图(mm) Mmax/W0.309106/449068.885N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 max21.7451000/4248.23N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 跨中max=0.43mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.165mm=73、125/400=0.312mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立柱抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw0.921.40.9311.52/100.237kNm Nw0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.4111+0.921.40.237/14.924kN Nw/(A)+ Mw/W4923.886/(0.634424)+0.237106/449071.165N/mm2205N/mm2 满足要求74、！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.924kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)130立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.924/(10.1)49.239kPafak130kPa 满足要求！ 计算书4: 400x1000梁底计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.1混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)10梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计面板及其支架自75、重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面面板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.750.93风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)76、1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁间距(mm)250梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000 按四等跨连续梁计算，简图如下： W4001818/621600mm3，I400181818/12194400mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.77、5)1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)1)+1.40.720.413.118kN/m q1静0.91.350.04+(24+1.5)10.412.412kN/m q1活0.91.40.720.40.706kN/m q20.04+(24+1.5)10.410.216kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07712.4120.252+0.10.7060.252，-0.10712.4120.252+0.1210.7060.252，-0.07112.4120.252-0.1070.7060.252106/216003.596N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算78、 max0.632q2l4/(100EI)0.63210.2162504/(1008000194400)0.162mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14312.4120.25+1.2230.7060.253.763kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14310.2160.252.919kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.07小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.54小梁弹性模量E(N/mm279、)6545小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q13.763/0.49.406kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.5-0.4/2)/20.25+0.91.350.5(1-0.1)0.250.334kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.04+80、(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(1-0.5-0.4/2)/20.25+0.91.350.5(1-0.1)0.250.334kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.919/0.47.298kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.04+(24+1.1)0.1(0.5-0.4/2)/20.25+0.5(1-0.1)0.250.208kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.04+(24+1.1)0.1(1-0.5-0.4/2)/20.25+0.5(181、-0.1)0.250.208kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.174106/607502.859N/mm2f13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.189kN max32.1891000/(24590)0.811N/mm21.54N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.259kN，R24.378kN，R30.259kN 正常使用极限状态 R10.181kN，R23.231kN，R30.181kN六、主梁82、验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3/22.189kN，RmaxR1，R2，R3/21.616kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.547106/5080107.726N/mm2f2083、5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.932kN max22.9321000/48911.99N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.335mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R24.847kN，同理可得 立柱1：R10.574kN，立柱3：R30.574kN 图二 立柱2：R22.189kN，同理可得 立柱1：R10.259kN，立柱3：R30.259kN 正常使用极限状态 图一 立柱2：R23.584、78kN，同理可得 立柱1：R10.401kN，立柱3：R30.401kN 图二 立柱2：R21.616kN，同理可得 立柱1：R10.181kN，立柱3：R30.181kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RmaxR1，R30.259kN，RmaxR1，R30.181kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) M85、max/W0.022106/44904.893N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.347kN max20.3471000/4241.636N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.01mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.574kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗压86、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.40.930.51.52/100.119kNm 2、稳定性计算 根据规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)1)+0.91.420.411.94kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.5-0.4/2)/20.250.164kN F20.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1-0.5-0.4/2)87、/20.250.164kN q14.018kN/m q20.079kN/m 同上四七计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2max0.574+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/20.9，4.449，0.574+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1+0.5-0.4/2)/20.9+0.119/15.51kN N/(A)+Mw/W5.51103/(0.634424)+0.119106/449046.921N/mm2205N/mm2 满足要求！九、可调托座88、验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax4.847kNN30kN 满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)130立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.05 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.51/(10.05)110.198kPafak130kPa 满足要求！计算书5 :400x900梁底计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900新浇混凝土结构层高(m)10梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计面板及其支架89、自重标准值G1k(kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面面板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.750.93风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(m90、m)1500新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm)1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁间距(mm)250梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如上：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000 按四等跨连续梁计算，简图如下： W3001818/616200mm3，I300181818/12145800mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+91、1.5)0.8)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.8)+1.40.720.37.98kN/m q1静0.91.350.04+(24+1.5)0.80.37.45kN/m q1活0.91.40.720.30.529kN/m q20.04+(24+1.5)0.80.36.132kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.0777.450.252+0.10.5290.252，-0.1077.450.252+0.1210.5290.252，-0.0717.450.252-0.1070.5290.252106/162002.829N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 92、max0.632q2l4/(100EI)0.6326.1322504/(1008000145800)0.13mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1437.450.25+1.2230.5290.252.291kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1436.1320.251.752kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.07小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.54小梁弹性模量E(N/mm2)6545小93、梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.291/0.37.636kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.5-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(0.8-0.1)0.250.337kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.04+(24+94、1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(1-0.5-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(0.8-0.1)0.250.337kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.752/0.35.841kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.04+(24+1.1)0.1(0.5-0.3/2)/20.25+0.5(0.8-0.1)0.250.199kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.04+(24+1.1)0.1(1-0.5-0.3/2)/20.25+0.5(095、.8-0.1)0.250.199kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.115106/607501.892N/mm2f13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.619kN max31.6191000/(24590)0.599N/mm21.54N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.025mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.13kN，R23.237kN，R30.13kN 正常使用极限状态 R10.086kN，R22.266kN，R30.086kN六、主96、梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R3/21.619kN，RmaxR1，R2，R3/21.133kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.651106/5080128.052N/mm2f297、05N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax3.397kN max23.3971000/48913.894N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max1.121mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R27.343kN，同理可得 立柱1：R10.59kN，立柱3：R30.59kN 图二 立柱2：R21.619kN，同理可得 立柱1：R10.13kN，立柱3：R30.13kN 正常使用极限状态 图一 立柱2：R25.139k98、N，同理可得 立柱1：R10.39kN，立柱3：R30.39kN 图二 立柱2：R21.133kN，同理可得 立柱1：R10.086kN，立柱3：R30.086kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RmaxR1，R30.13kN，RmaxR1，R30.086kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W099、.052106/449011.633N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.273kN max20.2731000/4241.287N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.085mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.59kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗压、弯强度设100、计值(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921.40.9311.52/100.237kNm 2、稳定性计算 根据规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)0.8)+0.91.420.37.303kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.5-0.3/2)/20.250.192kN F20.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1-0.5-0.3/2)/20.2101、50.192kN q12.986kN/m q20.079kN/m 同上四七计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2max0.59+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.3/2)/20.9，6.772，0.59+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1+0.5-0.3/2)/20.9+0.237/17.009kN N/(A)+Mw/W7.009103/(0.634424)+0.237106/449078.923N/mm2205N/mm2 满足要求！九、可调托座验算可调托102、座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax7.343kNN30kN 满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)130立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.009/(10.1)70.091kPafak130kPa 满足要求！计算书6: 250x600梁底计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称L2新浇混凝土梁计算跨度(m)5.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600新浇混凝土结构层高(m)10梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计面板及其支架自重标准值G1k(103、kN/m2)面板0.04面板及小梁0.3楼板面板0.5面板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面面板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.750.93风荷载高度变化系数z1.55风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混104、凝土楼板立柱间距lb(mm)1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁间距(mm)250梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)25面板弹性模量E(N/mm2)8000 按四等跨连续梁计算，简图如下： W2501818/613500mm3，I250181818/12121500mm4 q10.9max1.2(0.04+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.04+(24+1.5)0.5)+1.40.720.254.3105、26kN/m q1静0.91.350.04+(24+1.5)0.50.253.885kN/m q1活0.91.40.720.250.441kN/m q20.04+(24+1.5)0.50.253.197kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.0773.8850.252+0.10.4410.252，-0.1073.8850.252+0.1210.4410.252，-0.0713.8850.252-0.1070.4410.252106/135001.677N/mm2f25N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6323.1972504/(100800106、0121500)0.081mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1433.8850.25+1.2230.4410.251.245kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1433.1970.250.914kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.07小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.54小梁弹性模量E(N/mm2)6545小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38 计算简107、图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q11.245/0.254.98kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.5-0.25/2)/20.25+0.91.350.5(0.5-0.1)0.250.308kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.04+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.04+(24+1.1)0.1)+1.108、40.72)(1-0.5-0.25/2)/20.25+0.91.350.5(0.5-0.1)0.250.308kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q10.914/0.253.655kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.04)0.250.079kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.04+(24+1.1)0.1(0.5-0.25/2)/20.25+0.5(0.5-0.1)0.250.17kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.04+(24+1.1)0.1(1-0.5-0.25/2)/20.25+0.5(0.5-0.1)0.250.17kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) 109、Mmax/W0.489106/607508.053N/mm2f13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.213kN max31.2131000/(24590)0.449N/mm21.54N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.695mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.213kN，R21.213kN 正常使用极限状态 R10.778kN，R20.778kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(110、N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R21.213kN，RmaxR1，R20.778kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.487106/508095.94N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.545kN max22.5451000/48910.409N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度111、验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.77mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R5.502kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R5.502kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63112、4 1、风荷载计算 Mw0.921.40.9311.52/100.237kNm 2、稳定性计算 根据规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.04+(24+1.5)0.5)+0.91.420.254.02kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.5-0.25/2)/20.250.206kN F20.91.2(0.04+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1-0.5-0.25/2)/20.250.206kN q11.128kN/m q20.079kN/m 同上四六计算过程，可得： 立柱最大受力N113、maxR1+N边1，R2+N边2max5.116+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+0.5-0.25/2)/20.9，5.116+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1+1+0.5-0.25/2)/20.9+0.237/110.328kN N/(A)+Mw/W10.328103/(0.634424)+0.237106/449091.27N/mm2205N/mm2 满足要求！八、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)130立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均114、压力pN/(mfA)10.328/(10.1)103.284kPafak130kPa 满足要求！九、架体立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.447 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L115、0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11447.232/（0.53489） = 44.169 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.169 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 查表取值1.022 ；Lo/i = 2027.546 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11447.232/（0.406489） = 57.659 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 57.659 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！