1、220KV总降变电站工程高支模安全专项施工方案目 录第一节、编制依据.2第二节、工程概况.3一、工程概况.3二、施工平面布置.4三、施工要求.4四、技术保证条件.5第三节、施工计划.5一、施工进度计划.5二、材料与设备计划.5第四节、施工工艺技术.8一、主要技术参数.8 二、工艺流程.9三、施工方法.10四、支撑面地基处理 .15五、检查验收.15第五节、施工安全保证措施.18一、组织保障.18二、技术措施.19三、监测监控.21四、应急预案.22第六节、劳动力计划.23一、专职安全生产管理人员.23二、所需劳动力安排.23三、值班制度.23第七节、计算书及相关图纸.24一、梁模板（扣件式）计2、算书.24二、梁侧模板计算书.32三、板模板（扣件式）计算书.39四、高支模支架对混凝土楼盖影响分析计算书.48附图1 220KV总降变电站高支模施工平面布置示意图附图2 1-3A-E高支模 立杆、纵横水平管平面布置图附图3 1-3A-E高支模 垂直剪刀撑投影图、水平剪刀撑平面布置图附图4 1-3A-E高支模 A-A剖面支撑、剪刀撑、水平杆布置示意图附图5 节点示意图附图6 梁板支撑大样图附图7 支撑系统监测平面布置图第一节、编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002钢结构设计规范GB 50017-2003木结构设计规范GB 50005混凝土3、结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定闽4、建建200732号闽建建201213号本工程施工图纸本工程施工组织设计第二节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称220KV总降变电站工程地点福欣特殊钢有限公司厂区内建筑面积（m2）2677建筑高度（m）15基础形式PHC管桩、砼承台、条基主体结构框架抗震等级二级抗震设防烈度7度地上层数3地下层数0层高（m）一层4m 二层6m 三层5m高支模层结构情况高支模所在层2-3 （1-3/A-E）脚手架挂密目安全网外架有高支模层底标高（m）4柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）15梁板砼强度等级C30最大板跨（m）2.52.02普通板跨（m）2.51.92最大板厚（mm）120普通板厚（mm）15、20最大柱截面尺寸（mm）9001000普通柱截面尺寸（mm）600900最大梁跨（m）13.85普通梁跨（m）7.05最大梁断面尺寸（mm）4501500普通梁断面尺寸（mm）300750高支模下方层结构情况高支模所在层2脚手架挂密目安全网外架有高支模层底标高（m）-0.5柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）4梁板砼强度等级C30最大板跨（m）2.52.02普通板跨（m）2.51.92最大板厚（mm）150普通板厚（mm）120各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规6、定，闽建建200732号文件，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故；钢筋砼结构质量满足要求。二、施工平面布置三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第三节、施工计划一、 施工进度计划 按220KV总降变电站施工总进度计划执行，高支模可以在二层楼面施工完成后开始，支撑系统与标高+4.0m以上框架结构同步施工，上部标高+10m15m支撑、模7、板与+10m以上框架结构同步施工。二、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，施工采用48.33.6钢管，验算原则采用483.0钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有8、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑9、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5303) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-45010、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓11、GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据本地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要12、求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各13、层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四节、施工工艺技术一、主要技术参数 （钢管施工采用48.33.6，验算采用483.0）【梁模板（扣件式+可调托座）】新浇混凝土梁计算跨度(m)13.85结构层高(m)11混凝土梁截面尺寸(mm)WKL44501500梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)48.33.6（施工）483.0（验算）14、梁跨度方向立柱间距(mm)1000(最大处)梁两侧立柱间距(mm)1200步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)750、725梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,900梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50100梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)175面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6（施工） 483.0（验算）【梁侧模板】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)13.85梁截面尺寸(mm)WKL44501500梁侧楼板厚度(mm)120面板材15、料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)10050小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)25小梁计算方式简支梁对拉螺栓类型M12对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑（螺杆）距梁底距离依次为(mm)150，650，1250【板模板（扣件式+可调托座）】新浇混凝土板厚(mm)120模板支架高度(m)11板长(m)2.2板宽(m)2.15立柱型号(mm)48.33.6纵距(mm)900横距(mm)900水平拉杆步距(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)200立柱距混凝土16、板长边(mm)175面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50100小梁间距(mm)150小梁距混凝土板短边距离(mm)50两端各悬挑长(mm)175、175主梁材质钢管主梁材质规格(mm)48.33.6主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数2二、工艺流程板扣件搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁扣件弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。梁侧安装梁一侧模板安装另一侧模板安装17、上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，可先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事18、先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况尽量不设置施工缝。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备设计要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板，底座采用规格不小于150*15019、*8钢板和钢管套管焊接组成，底座下设置的垫木长度不少于2跨，宽度不小于150mm，厚度不小于50mm，。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为1m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调20、托座底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。水平拉杆步距不大于1500mm，本工程高支模部位水平杆步距为1180mm。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固21、定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其它杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：8、剪刀撑(1)扣件式：架体外侧周边及内部纵、横向每隔3m5m由底至顶设置宽度3m5m连续竖向剪刀撑；在竖向剪刀撑交22、点平面设置宽度3m5m连续水平剪刀撑，水平剪刀撑的构造同垂直剪刀撑构造。9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱或楼层的部位，按水平间距2跨、竖向间距不大于2步与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、支撑面地基处理本工程高支模支撑系统坐落在二层楼面上，本部位一层支撑系统施工完成后严禁拆除，并周围做好明沟及集水井，保证地基表面无积水，待高支模施工完成后，混凝土强度达到设计强度后，方可拆除，以确保支撑体系无下沉现象23、，支撑立杆下设置的垫木长度不少于2跨，宽度不小于150mm，厚度不小于50mm，施工阶段做好支撑系统的水平沉降及垂直偏移的监测工作。 五、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺24、栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距25、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个26、连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于45N.m，且不大于60 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查，其它部位检查28%。所有的节点度必须有扣件连接，不得遗漏，扣件的拧紧扭力矩应控制在4560N.m之间。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；立杆垂直度偏差小于1/500H(H为架体总高度)，且最大偏差不大于50mm。9.支撑架体搭设场地应平整无杂物，保证排水畅通，不得出现地基积水现27、象。10.高支模支撑体系搭设前，由项目技术负责人向项目管理人员和搭设人员进行安全技术交底，以及施工图纸的详细说明，并做好书面交底签字手续；高支模支撑系统搭设前还应及时通知监理检查立杆地基、钢管、扣件等是否符合已审批好方案的要求，未经监理单位同意不得搭设。11.高支模支撑系统搭设时，应在施工员指导和专职安全员监督下实施，并做好相应的施工日记，搭设人员应严格执行施工专项方案及有关技术规定，底座、立杆应准确定位。12.支撑系统搭设过程和完毕后，施工人员应采用扭力扳手对扣件螺丝拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录，同时应有监理实施监理旁站，抽样方法应随机分布原则进行，适当加大受力较大部位的检查数量，抽检的28、数量不少于扣件总数的10%。如不合格率超过检查数量的10%，应全面检查，直至合格为止。13.高支模支撑及模板施工完成后，应按有关标准、规范和专项施工方案提出的具体要求进行检查和验收，并形成书面检查意见，未经验收合格不得进行钢筋安装工序，混凝土浇筑前还应在监理单位复检合格后，方可施工。第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴29、线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前50线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设 (1) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝30、必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然31、后一块块往下传递到地面。 (5) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下32、立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。5.混凝土浇筑 1）本工程高支模部位混凝土浇筑从一端开始，先浇筑截面较大的梁，1500mm高的梁分3层浇筑，梁浇筑23跨后，在混凝土初凝前，浇筑混凝土板，循环向前浇筑。2）、混凝土浇筑过程中楼板上不可堆积过高混凝土，以防承重架局部变形起翘。使用商品混凝土浇筑时，下料管不要垂直对向模板，应水平放置。对于较大梁浇筑混凝土时严禁回震。3）、在浇捣混凝土时，必须安排专人配备对讲机，对承载架的受荷情况进行随时监控，防止受荷不均造成事故发生。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监33、测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和34、连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程监测预警值：水平沉降3mm，立柱垂直偏差在5mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时35、候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：36、一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的37、处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：邵金云 手机：安全员：沙宏兵 手机：技术负38、责人：冯素明 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作；王学军（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；陈卫东（安全员）组员，负责现场安全检查工作；徐志国（架39、子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2012-06-10高支模工期（天）30作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）150高支模建筑面积（m2）450木工（人）15钢筋工（人）10砼工（人）12架子工（人）10水电工（人）4其它工种（人）3三 值班制度 高支模施工期间坚持管理人员值班值班人员不得少于3人，必须昼夜轮流值班，对当天发生的情况，在记录本上注写清楚，以便向接班人员交待清楚，双签字后，交班人员方准离开岗位。值班人员不得随意离开岗位。主要领导必须轮流值夜班，当班不少于一人。项目经理及主要管理人员必须手机24小时开40、机，确保信息畅通，遇事及时处置。第七节、计算书及相关图纸1.梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL4(450*1500)新浇混凝土梁计算跨度(m)13.85混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501500新浇混凝土结构层高(m)11梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)26钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁4板2施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)41、对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)750梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)750、725混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,850梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)175 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)42、15面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(26+4)1.5)+1.42，1.35(0.1+(26+4)1.5)+1.40.72156.56kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(26+4)1.5154.8kN/m 43、q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(26+4)1.5145.1kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.154.80.152+0.1171.760.1520.12kNm Mmax/W0.12106/375003.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67745.11504/(1006000281250)0.092mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)44、 R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.454.80.15+0.451.760.153.41kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.154.80.15+1.21.760.159.36kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.445.10.152.71kN R2=R3=1.1 q2l=1.145.10.157.44kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯45、性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.41+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3+0.5(1.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(26+2)0.12)+1.41，(1.2-0.6)-0.45/2/21，9.36+0.91.35(0.3-0.1)0.45/3=9.4kN/m q2，(1.2-0.6)-0.45/2/21，7.44+(0.3-0.1)0.45/37.47kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1079.40.752，0.59.40.1820.57kNm Mma46、x/W0.57106/833306.79N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6079.40.75，9.40.184.277kN max3Vmax/(2bh0)=34.2771000/(250100)1.28N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.477504/(10093504166700)0.38mml/400750/4001.88mm 2q2l24/(8EI)7.471754/(893504166700)0.02mml/400175/4000.4447、mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1439.40.75，0.3939.40.75+9.40.188.05kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.57kN，R2R38.05kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.470.75，0.3937.470.75+7.470.186.4kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.97kN，R2R36.4kN六、主梁验算主梁类型48、钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.413106/449091.93N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.31kN max2Vmax/A=26.311000/42429.76N/mm2125N/mm2 满足要49、求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.33mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 立柱最大受力NmaxR50、1+N边1，R2，R3，R4+N边2max2+0.9max1.2(0.75+(26+2)0.12)+1.41，1.35(0.75+(26+2)0.12)+1.40.71(0.72+0.6-0.45/2)/20.75，14.62，14.62，2+0.9max1.2(0.5+(26+2)0.12)+1.41，1.35(0.5+(26+2)0.12)+1.40.71(0.72+1.2-0.6-0.45/2)/20.7514.62kN fN/(A)14.62103/(0.67424)51.22N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算51、可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4214.62kNN30kN 满足要求！2.梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称WKL4，标高15.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)26新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmi52、n0.2226411.152.51/2，261.5min41.6，3939kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.239+1.44，1.3539+1.40.740.9max52.4，56.570.956.5750.91kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k39 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)25对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为150，650，1250 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面53、板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承150.9150.91kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3539147.38kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-054、.107q1活L2max(0.07747.380.152+0.13.530.152, -0.10747.380.152+0.1213.530.152,-0.07147.380.152-0.1073.530.152)0.09kNm Mmax/W0.09106/375002.51N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正13939kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63239153.334/(1006000281250)0.08mm153.33/400=0.38mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q55、1活l左1.14347.380.15+1.2233.530.158.97kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.15396.84kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)25小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.17 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.97kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.12556、8.970.62，0.58.970.022=0.4kNm Mmax/W0.4106/416709.68N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.58.970.6，8.970.02=2.69kN max3Vmax/(2bh0)=32.691000/(250100)0.81N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.84kN/m 1max5qL4/(384EI)=56.846004/(38484151041700)1.32mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=6.84254/(884151041757、00)=0mm25/400=0.06mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax0.58.970.6，0.58.970.6+8.970.022.91kN 正常使用极限状态 Rmaxmax0.56.840.6，0.56.840.6+6.840.022.22kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)25主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 58、因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.5kN，R21.46kN，R31.2kN，R41.2kN，R51.2kN，R61.2kN，R71.2kN，R81.2kN，R91.46kN，R100.5kN 正常使用极限状态：R10.38kN，R21.11kN，R30.9kN，R40.9kN，R50.9kN，R60.9kN，R70.9kN，R80.9kN，R91.11kN，R100.38kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.27106/4490=59.24N/mm2f=205 N/mm2 满足要59、求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.691000/42412.67N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.26mm600/4001.5 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.95529.5kNNtb12.9kN满足要求！3.板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称板 标高15.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)2.2新浇混凝土楼板边宽B(m)2.15二、荷载设计施工人员及设备荷载标准60、值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)26钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.36风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)11立柱纵向间距la(m61、m)800立柱横向间距lb(mm)750水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)325主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)325，325 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模62、板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(2+26)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(2+26)0.12)+1.40.72.5 1=6.89kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mm63、axmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.890.152/8，0.110.152/8+3.150.15/4= 0.12kNm Mmax/W0.12106/375003.16N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(2+26)0.12)1=3.46kN/m 5ql4/(384EI)53.461504/(3846000281250)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)164、.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整2150/750取整2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为325mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(2+26)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(2+26)0.12)+1.40.72.50.151.07kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)65、h)b=0.91.2(0.3+(2+26)0.12)0.150.59kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.47kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.590.752+0.1250.470.7520.07kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.05kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.07q2L2+0.203pL0.070.050.752+0.2033.150.750.48kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.070.322/2，0.050.3266、2/2+3.150.321.03kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.07，0.48，1.031.03kNm Mmax/W1.03106/8333012.32N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.590.75+0.6250.470.750.5kN V20.625q2L+0.688p0.6250.050.75+0.6883.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.070.32，0.050.32+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.5，2.19，3.173.17kN67、 max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(26+2)0.12)0.150.55kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.557504/(10093504166700)0.02mml/400750/4001.88mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.553254/(893504166700)0.02mml1/400325/4000.81mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁68、弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(2+26)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(2+26)0.12)+1.40.71.50.150.91kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.569、+(2+26)0.12)0.150.63kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.28kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(2+26)0.12)0.15=0.58kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q1L1.50.910.751.02kN 按悬臂梁，R1q1l=0.910.320.3kN RmaxRmax，R11.02kN; 同理，R0.68kN，R0.68kN 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1.5q2L1.50.580.750.65kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=0.650.320.21kN RmaxRmax，70、R10.65kN; 同理，R0.43kN，R0.43kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.4kNm Mmax/W0.4106/449088.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.72kN max2Vmax/A=22.721000/42412.82N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.27mm 跨中max=0.27mm=800/400=2mm 悬挑段max0.02mm=250/400=0.62mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立71、柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.63 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.360.81.52/100.07kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(26+2)0.12)+0.91.410.80.75+0.921.40.07/0.753.45kN f Nw/(A)+ Mw/W3454.79/(0.63424)+0.07106/449029.32N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调72、托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.45kNN30kN 满足要求！4.模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书一、工程属性新浇楼板单元名称3层梁板 标高+15m当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)120第2层层高H2(m)11第2层混凝土楼板厚度h2(mm)150板单元计算长度Bl(m)2.5板单元计算宽度Bc(m)2.02楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB33510200ASX=392.7Y向正筋HRB33510200ASY=392.7X向负筋HRB33510200ASX=392.7Y向负筋HRB33573、10200ASY=392.7二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.80.75 设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)18施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)1.1模板自重(kN/m2)0.3四、各楼层荷载计算 1、第2层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)15砼的实测抗压强度fc(N/mm2)11.41砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.6砼的弹性模量实测值E(MPa)27840 立杆传递荷载组合值：P218kN 楼盖自重荷载标准值：g2=h2/100074、1.10.16kN/m2 2、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2278401500.16300.242Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2h75、ci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算 1、第2层内力计算第2层配筋图 第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl2020/25000.81m10.03m20.01m1-0.07m2-0.06四边简支Bc/Bl2020/25000.81mq10.06mq20.03 第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/20.24221.242.221内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(k76、N.m)M10.030.010.060.030.22.027.87M20.030.010.060.030.22.025.55M1-0.070.22.02-11.33M2-0.060.22.02-9.6M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗77、矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b78、(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较392.7300130111.411000300392.70202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)392.7300100013011.410.08392.7300100013011.410.08备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0811.41100013014.857.87Mu210.0811.41100013014.855.55比较Mu1m1符合要求Mu2m279、符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300392.713020-12.96-11.33Mu2300392.713020-12.96-9.6比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度80、标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构81、件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第2层2.10.542010184.2810.012000000.12比较第2层 max/0.31符合要求七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉82、强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第2层11.610.8130116.4825.32比较第2层 F/F11符合要求