1、安置房项目地下室人防 施工方案 施 工 单 位： 浙江凤山建设有限公司 工 程 名 称： 安置房项目资料员（章）： 日 期： 2016年9月21日 山东省青岛市建筑施工安全监督总站监制 目录一、编制依据4二、工程概况5 三、施工部署6四、主要分部分项施工方案64.1、土方工程64.2、防水工程84.3、钢筋工程10 4.4、模板工程17 4.5、砼工程62 五、各项保证措施67 5.1、质量保证措施67 5.2、安全生产保证措施69一、编制依据;序号类 别规 范、规 程 名 称编号1国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20012国家地基与基础工程施工质量验收规范GB50202-202、023国家砌体结构工程施工质量验收规范GB50203-20114行业高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20105行业钢筋焊接及验收规程JGJ18-20126国家人民防空地下室质量验收规范GB50038-20057国家砼结构工程施工质量验收规范GB50204-20028国家屋面工程施工质量验收规范GB50207-20129国家地下防水工程施工质量验收规范GB50208-201110国家建筑地面工程施工质量验收规范GB50209-2010二、工程概况：本工程为李沧区铜川路222号安置房地下一层车库人防地下室工程，建筑面积2026平方米。防护类别：甲类。抗力级别：核6级，常6级。结构形式：车库为框3、剪结构；主楼为剪力墙结构。结构基底形式：车库为独立基础加防水底板，主楼为筏板基础。使用年限：50年。地基基础设计等级：甲类。建筑结构安全等级：二级，建筑抗震设防类别：丙类。抗震等级：四级。防水等级：一级。本工程战时划分为一个防护单元，地下室平时功能部分设火灾自动报警系统和自动灭火系统，消防控制室设在地下层。地下室所设停车库划分为一个防火分区，设备用房自成一个防火分区。地下车库单独设置人员安全出口，均为封闭楼梯间。防水等级为一级防水，外围为自防水砼，其外做两道SBS防水卷材。地面为细石砼地面，墙面刷涂料，战前3天完成平战转换。本工程建筑结构安全等级为二级，使用年限为50年，抗震设防分类为丙类建筑4、，抗震设防烈度为6度，加速度为0.05g，人防抗力等级为六级。人防地下室采用框架剪力墙结构，抗震等级框架为四级，剪力墙为三级。基础形式为筏板基础。砼强度等级为C35P6、C15，钢筋为二、三级钢筋，防护密闭门、活门均采用国家定点防护设备厂产品。本工程采用大开挖，造成施工场地相对狭小，拟在基坑西侧作为临建办公区，南侧设材料堆场、加工场，生活区设在本工程外。2、工程地质条件：根据安置房项目岩土工程勘察报告，场区自然地面标高为6357m地形整体平缓，场区土层自上而下分布如下：第一层：素填土层：无工程意义；第二层：粉质粘土层，中等压缩性；第三层：砂混粘性土； fak= 300KPa； 第四层：化花岗岩5、强风化带，fak= 1000KPa；第五层：煌斑岩强风化带，fak= 600KPa；第六层：中风化花岗岩，fak= 120000KPa。人防地下室部分筏板持力层选用砂混粘性土； fak= 300KPa；为持力层，承载力特征值fak按300KPa计算。根据地质勘察报告提供的数据：地下水水位埋深为7.007.50m，绝对标高54.855.3m，水位季节变化幅度约1.0m，对砼结构无腐蚀性，对钢筋有弱腐蚀性，对钢结构具有弱腐蚀性。三、施工部署1、分部分项工程施工顺序：基坑土方开挖基坑边坡支护基坑清土、明沟、集水坑、垫层砼浇筑防水层防水保护层基础底板钢筋吊模浇筑基础底板混凝土地下室墙柱、顶板等结构施工6、临土面防水层防水保护层回填土。四、主要分部分项施工方案4.1、土方工程： 本工程的土方机械开挖、基坑边坡支护由专业队伍施工。4.1.1土方开挖：4.1.1.1土方开挖分两步进行：第一步由机械开挖，土方用车辆外运，机械开挖不能破坏原土层结构，考虑本工程基础由独立柱基受力，基底标高（基底标高即垫层底标高）以上100mm以上的土方机械开挖。第二步由人工开挖，基底标高以上100mm的土方采用人工倒运，车辆外运。4.1.1.2土方机械开挖根据现场实际条件及工程施工需要，分以下3次开挖：首先整个场地挖深1.52米，然后将人防部分挖至设计标高，最后将其它地下室部分挖至设计标高，总顺序自西向东。4.1.1.37、人工土方开挖：基础底板土方要求清至垫层底，平整夯实。4.1.1.4机械挖土时由土方公司技术人员及我方测量放线人员跟班配合施工，基底预留土层厚度应该严格控制，另在挖土时，提前放出集水坑、电梯井位置控制线，便于机械施工，在开挖后的预留土层内每隔3m左右打入50cm长的钢筋控制桩，在钢筋上抄好标高，机械挖土根据抄好的标高线进行控制标高。4.1.1.5在第一层土挖出以后，支护单位进场施工。在施工过程中，土方、支护、总包单位需紧密配合，交错施工，确保工程质量和进度。支护的具体范围和方式参考施工方案根据现场实际情况确定。4.1.2基坑排水：土方开挖过程中由土方施工专业队伍进行排水，基础施工时，由总包单位采8、用明沟、盲沟、集水井相结合的方式进行排水。4.1.2.1基坑开挖后，在基坑四周留设400mm深300500mm宽的明沟作为排水沟，排水沟如果破坏基坑的支护，则在排水沟外侧砌筑二到三皮粘土实心砖，防止边坡流沙引起支护的稳定性。在排水沟的沟线上每隔30m设置一个1200mm集水井，集水井的底面比沟底低800mm。四壁垒240mm厚粘土实心砖,集水井跟着室外土方回填四壁垒至自然地坪，室外回填前，将基坑四周明沟内填筑粗石子成盲沟。在地下室土方回填前，一直保证集水井内水外排，减少地下水对底板的压力。1.2.2在基坑内东西、南北方向每隔各设置2道盲沟，盲沟深度800mm，宽度300500mm，坡度为5，用9、350波纹管打孔用钢丝网包裹安装好后粗石子填实土工布盖面，浇筑垫层砼。4.1.2.3每个集水井内设置一台100的潜水泵向市政雨水口排水，降低地下水位，直至地下室完全施工完毕。4.1.2.4在设计施工图集水坑、电梯井的位置，考虑位置较深、水量较大，在集水坑底深挖800mm深直径500mm的排水井，埋设30030010003的钢套，埋设在垫层以下的部分，钢套四周均匀开小洞，钢套底部和四周填设粒径为3050mm的石子，钢套内放置一台50的潜水泵排水，钢套埋在底板部分的高度中部设置内外两道止水环。1.2.5当实际地下水情况与方案有较大出入时，应该考虑在变更降水方案，需要时再出方案。4.2、防水工程：本10、工程地下室防水采用砼结构刚性自防水和4mm厚的SBS卷材两道的柔性防水，施工范围包括底板、外墙、顶板及消防水池等。4.2.1刚性自防水采用掺加8的JM-III防水剂和克拉丝抗裂纤维的防水砼，抗渗等级为C35P6。4.2.2 基层处理及要求：4.2.2.1基础施工完垫层后根据设计要求，垫层表面随浇筑随压光，阴阳角做成20mm直径的圆角。4.2.2.2外墙拆模后，剔除止水螺杆外侧的木垫板，将止水螺杆从根部割除，再用1：2水泥砂浆填实，然后大面用20mm厚1：2.5水泥砂浆抹面压光，阴阳角做成20mm直径的圆角。4.2.2.3地下室顶板结构施工完毕，表面抹20mm厚1：2.5水泥砂浆找平压光，出顶板11、的排风井侧壁外侧在回填土自然标高往上300mm以下部分的表面抹20mm厚1：2.5水泥砂浆压光，阴阳角做成20mm直径的圆角。4.2.2.4经处理后基层应牢固、无松动，具有一定的强度，清洁干净，表面无浮土、砂粒等污物。4.2.2.5基层应保持干燥，含水率小于9为宜，现场可用1橡胶板材覆盖基层表面，放置23h，若覆盖的基层表面无水印，且紧贴基层的橡胶板一侧无凝结水，则基层的含水率不大于9，可满足要求。4.2.3施工前准备：4.2.3.1在防水施工前，熟悉图纸及相关规范要求，掌握施工图中的细部构造和技术要求，对班组进行详细的技术交底。4.2.3.2所用的防水材料必须有出厂质量合格证明文件，并经指定12、的质量检测部门检测合格。4.2.3.3检查基层处理情况，必须达到施工要求，对于不符合要求的地方进行整改。4.2.4施工工艺：卷材铺贴采用热熔法，卷材缝搭接宽度为100mm，在粘贴卷材时，搭接部分必须热烤到位，粘结牢固。2.5施工保护层：4.2.5.1底板的防水保护层采用40mm厚C25细石砼作保护，施工一定要做好成品保护。操作人员一律穿软底鞋，平整砼一律采用磨圆棱角的木尺刮平。4.2.5.2外墙立面采用120mm砖保护墙，并在转角及每隔56m处断开，缝中填卷材条。保护墙和卷材防水层之间的空隙随时用砌筑砂浆填实。4.2.5.3顶板防水保护层同底板。4.2.6质量验收： 每铺贴100平方米检查一处13、，每处10平方米，且不得小于3处。4.2.6.1主控项目： 所用材料必须符合设计要求； 卷材防水层及其转角处、变形缝处等细部做法符合设计要求。2.6.2一般项目： 卷材防水层的基层应牢固，基面洁净、平整、不得有空鼓、松动、起砂和脱皮现象，基层阴阳角处应做成圆弧； 卷材防水层与基层粘结牢固，密封严密，不得有皱折、鼓泡和翘边等缺陷；侧墙卷材防水层的保护层与防水层应粘结牢固，结合紧密，厚度均匀一致；卷材搭接宽度允许偏差为10mm。4.3、钢筋工程： 本工程人防地下室钢筋有一级、二级两种。4.3.1钢筋加工：本工程钢筋在现场钢筋加工区内集中加工。钢筋进场经复试合格后方可加工，加工前由专业人员根据设计图14、纸进行翻样，配料单经项目技术员审阅合格后，按配筋单进行加工。钢筋加工现场建立严格的钢筋加工生产、安全管理制度，根据施工形象进度及时加工，以确保工期。成型钢筋要进行严格的标识和记录。钢筋加工工艺流程：钢筋除锈钢筋调直切断钢筋弯曲成型。 4.3.1.1钢筋拉直时，其调直冷拉率I级钢不大于4%，钢筋拉伸后应平直，且无局部曲折。4.3.1.2钢筋切断时应避免用短尺量长料，防止在量料中累计误差，为此在工作台上标出尺寸刻度线并设置控制断料尺寸用挡板。在切断过程中，如发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头等必须切除，如发现钢筋的硬度比该钢种有较大的出入，及时向项目技术负责人反映，以制定措施。钢筋的断口不得有马蹄形15、或起弯现象，长度允许偏差10mm。4.3.1.3钢筋弯曲成型后弯点处不得有裂缝，II级钢筋不能弯过头再弯回来，钢筋弯曲成型后的允许偏差为：全长10mm，弯起钢筋起弯点位移20mm，弯起钢筋的弯起高度5mm，箍筋边长5mm。 4.3.1.4钢筋加工形状、尺寸必须符合设计要求，钢筋的表面应洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等在使用前清除干净。带有颗粒状或有片状老锈的钢筋不得使用。 4.3.1.5钢筋堆放位置按现场平面布置图指定位置进行堆放。堆放时必须严格按照分批同等级、牌号、规格、长度分别挂牌堆放，不得混淆。对于不合格的钢筋，分别堆放做好不合格标识，同时应在监理见证下尽快退场，并做好记录。存放钢筋场地16、要平整同时要备好垫木，场地采取必要的排水措施，以防钢筋浸水后锈蚀和污染。4.3.1.6钢筋成型后，设置标识，标识注明钢筋种类，使用部位，加工简图。雨天加盖苫布。4.3.2钢筋连接：4.3.2.1钢筋连接方法：直径18的采用直螺纹机械连接，水平钢筋及竖向钢筋的搭接长度及墙体水平筋在墙体内锚固长度满足设计要求。4.3.2.2工艺试验：直螺纹机械连接正式用于工程前，必须将每种形式、级别的接头各取一组3根拉伸试件，试验合格后方可大规模操作。4.3.3底板钢筋绑扎： 绑扎底板钢筋前，先在垫层表面弹好墙身及暗柱的位置线，并用红油漆做好门洞口及暗柱的位置线，特别注意人防门洞，必须定位准确，经验线后进行底板钢17、筋绑扎。4.3.3.1基础底板钢筋绑扎顺序：底板钢筋绑扎各施工段均自西向东依次推进绑扎，从垫层往上依次为：绑扎集水坑钢筋铺放底板钢筋绑扎梁筋放置几字形马凳铺设底板上层钢筋。4.3.3.2底板钢筋绑扎工艺：画好底板钢筋间距的分档标志，摆放下铁，拉线找直，按设计和规范要求布置接头。下铁摆好后，严格按要求摆放底板几字形马凳。马凳铁摆放好后，即可绑扎上层钢筋网片，并在定位钢筋上画好间距等分标志，然后穿放纵横钢筋。基础底板钢筋18的采用直螺纹机械连接，18的采用搭接接头，钢筋搭接处在中心和两端按规定用铁丝扎牢。所有钢筋网片相交点均全部绑扎牢固，不得跳扣绑扎。底板钢筋迎水面的保护层为50mm，背水面的保护18、层厚度为25mm ,使用高标号水泥砂浆或细石砼制作做垫块，间距1.01.0，梅花形布置。4.3.3.3底板插筋：墙体钢筋按设计图纸要求，伸入底板长度按设计要求，根据弹好的位置线，将插筋绑扎固定牢固。为防止墙钢筋及暗柱钢筋的偏移，必须用电焊点焊固定立筋，并在墙身钢筋与底板钢筋相交位置处，沿墙另附加两根12钢筋，用于点焊固定立筋，以确保插筋的位置准确。对于外墙钢筋一次性插到顶板标高，插筋固定在基坑外脚手架上的挑出纵向横钢管上，以确保其不发生偏移。由于基础底板与基坑护坡之间的间距小,外脚手架的内杆立在基础底板的外挑部分,内杆下端设置带止水环双面焊饱满的钢筋支架上。4.3.4墙体钢筋绑扎：4.3.4.19、1作业条件：4.3.4.1.1钢筋外表面如有铁锈在绑扎前清除干净，锈蚀严重侵蚀断面的钢筋不得使用。3.4.1.2弹好墙身、洞口线并把预留钢筋处的松散砼剔凿干净。将绑扎钢筋地点清扫干净。4.3.4.1.3核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸、位置和数量等是否与设计相符。4.3.4.2施工工艺：4.3.4.2.1钢筋设计要求：本工程地下室墙体钢筋均为双层钢筋网片，水平筋及竖向筋均采用搭接绑扎，水平筋、竖筋搭接长度满足设计要求。两片钢筋网之间按设计要求交错设置拉结筋，拉结筋勾住竖筋和水平筋的交叉点。绑扎铁丝须头不得朝向外墙外侧。在墙端门洞边、丁头处均设有暗柱，按设计配筋予以钢筋翻样。门窗洞口上过梁主20、筋伸出洞边锚固长度符合设计要求。4.3.4.2.2钢筋绑扎： 墙筋工艺流程：修整预留搭接筋立23根梯形支撑筋绑横、竖筋。先立23根梯形支撑筋，然后绑竖筋，最后绑横筋。竖筋在内，水平筋在外。墙筋双排之间绑拉筋，拉筋勾牢外皮水平钢筋和竖筋的交叉点成梅花形绑扎。水平及竖向钢筋搭接要相互错开500mm，搭接长度按设计要求。水平筋端部、丁字节点及转角节点按设计要求绑扎，绑扎时，应吊线找垂直。模板合拢后，应对伸出的钢筋进行一次修整，并在搭接处绑一道临时定位横筋，在砼浇筑时，应有专人随时检查和修整，以保证竖筋位置正确。4.3.5顶板钢筋绑扎：工艺流程：清理模板模板上划线绑板下部受力钢筋水电预留预埋绑上层（负21、弯矩）钢筋。清扫模板上刨花、碎木、电线管头等杂物，用粉笔在模板上划好主筋及分布筋间距。绑扎时划好钢筋间距的分档标志，摆放下铁。按划好的间距，先摆受力钢筋，后放分布筋，预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。绑扎使用顺扣或八字扣，地下室顶板为双向板，应在纵横钢筋的交叉点全部绑扎。双层钢筋间放置条形马凳，马凳均采用12二级钢筋制作，布置间距为1000mm，详见附图五。绑扎负弯矩钢筋，每个扣均要绑扎，最后在主筋下垫砂浆垫块，负弯矩钢筋注意不要被踩下，特别是后浇带钢筋应按设计要求绑扎。4.3.6楼梯筋：工艺流程：划位置线绑主筋绑分布筋绑踏步筋。在楼梯段底模上划主筋和分布筋位置线。先绑扎主筋后绑扎分布筋。22、每个交点均应绑扎，注意梯梁筋绑扎完后再绑板筋，板筋锚固到墙内。底板筋绑完，再绑踏步的负弯距钢筋。主筋接头、数量位置均要符合施工及验收规范要求。人防部分楼梯为防倒塌楼梯，钢筋绑扎过程中需严格控制绑扎的准确性和质量，必须严格按设计施工。4.3.7柱筋的安装与绑扎：4.3.7.1施工程序：柱筋位置校验安装竖向受力筋画箍筋间距线绑箍筋。4.3.7.2平面位置和垂直度应在绑扎前进行校正。柱筋接头位置按设计规定错开。4.3.7.3加密区按规定布置，梁、柱节点内的加密箍事先按顺序布好。箍筋弯钩重叠处，沿高度方向错开布置。柱箍距板面50mm为第一道位置。4.3.7.4绑扎扣应相互成八字形。4.3.7.5与梁等23、截面时，柱筋布在梁筋的外侧。4.3.8梁钢筋的安装与绑扎：4.3.8.1框梁主筋在柱节点处穿插顺序按设计交底要求，一般主、次梁筋在跨中穿插顺序为次梁筋置于主梁筋之上。4.3.8.2 多排梁筋安装时，排筋之间夹直径等于主筋，并直径25mm的短筋,短筋的间距1000mm，短筋的长度 = 梁宽-20mm。4.3.8.3 梁箍弯钩重迭处，沿梁的方向相互错开。弯钩应设置在梁的受压区内及结构层板内。4.3.8.4 四角主筋适当用骑马式绑扣，以使主筋与梁箍圆弧部分相吻合。4.3.8.5距墙或柱边50mm为第一道箍筋位置。4.3.9质量标准：4.3.9.1钢筋原材：钢筋进场时，检查产品合格证、出厂检测报告，进24、行表面观感检查，要求钢筋应平直、无损伤，表面不得有裂纹、油污、颗粒状或片状老锈，并按国家现行标准抽取试件作力学性能检测， 检测合格后方可加工；对有抗震设防要求的框架结构，其纵向受力钢筋的强度满足设计要求，对于一、二级抗震等级，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值得比值不应小于1.25；钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应小于1.3。当发现钢筋脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检验。4.3.9.2钢筋制作与安装：4.3.9.2.1受力钢筋的弯钩和弯折应符合下列规定：HPB235级钢筋末端作180弯钩，其弯弧内直径不应小于钢筋直径的2.5倍25、，弯钩的弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍。梁柱箍筋弯钩为135，弯后平直段长10d，弯心弯曲弧度大于受力钢筋直径且不小于2.5倍的箍筋直径。钢筋作不大于90的弯折时，弯折处的弯弧内直径不应小于钢筋直径的5倍。4.3.9.2.2钢筋调直采用冷拉方法，HPB235级钢筋的冷拉率不宜大于4，HRB335级、HRB400级、RRB400级钢筋的冷拉率不宜大于1。4.3.9.2.3钢筋的加工的形状、尺寸应符合设计要求，其偏差应符合下表规定。项 目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸10弯起钢筋的弯折位置20箍筋内净尺寸54.3.9.2.4钢筋的接头宜设置在受力较小处。同一纵向受力钢筋不宜26、设置两个或两个以上接头。接头末端至钢筋弯起点的距离不应小于钢筋直径的10倍。4.3.9.2.5当受力钢筋采用焊接接头时，设置在同一构件内的接头宜相互错开，纵向受力钢筋焊接接头连接区段的长度为35d,且不小于500mm,凡接头中点位于该连接区段长度内的接头均属于同一连接区段，同一连接区段内，纵向受力钢筋焊接的接头面积百分率为该区段内有接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。应符合以下规定：在受拉区不宜大于50。接头不宜设置在有抗震设防要求的框架梁端、柱端的箍筋加密区。4.3.9.2.6同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开。绑扎搭接接头连接区段的长度为1.3ll(27、ll为搭接长度)。同一连接区段内，纵向钢筋搭接接头面积百分率为该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。应符合以下规定：对梁类、板类及墙类构件，不宜大于25。对柱类构件，不宜大于50。当工程中确有必要增大接头面积百分率时，对梁类构件，不应大于50，对其他构件，可根据实际情况放宽。3.9.2.7钢筋安装位置的允许偏差和检查方法项 目允许偏差（mm）检查方法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量连续三档，取最大值绑扎钢筋骨架长10 尺量检查宽、高5尺量检查骨架的长度10尺量检查受力钢筋间距10钢尺量两端、中间各一点，取最大值排距5保护层厚度基础10尺量检查柱28、梁5尺量检查板、墙、壳3尺量检查绑扎箍筋、横向钢筋间距20尺量连续三档取其最大值钢筋弯起点位置20尺量检查钢筋弯起点位移20尺量检查预埋件中心线位置5钢尺和塞尺检查水平高差3，04.4、模板工程：本工程地下室墙体、顶梁、板均采用多层板模板，支撑体系采用钢管扣件式支撑体系，主龙骨使用双根48钢管，次龙骨使用50100的木龙骨。由于本工程人防门根据人防设计为钢制活门槛，无砼门槛梁，而人防门框须埋入基础底板内，为确保人防门框安装位置准确，外墙上的人防门框可直接埋入基础及墙内，内墙上的人防门框在基础砼浇注后安装，即基础底板施工时，在人防门框下方预留安装槽口，槽深200，宽同墙厚，槽口两端大于门宽每边29、200，基础砼浇注前，在基础钢筋上划出人防门位置，在预留的槽口位置放置聚苯板，为防止聚苯板碎屑落入基础砼，聚苯板应用密目铁丝网包裹后再固定。4.4.1模板体系：4.4.1.1基础底板砖砌胎膜:在基础底板外侧周边、柱承台周边、集水坑及深浅基础相交斜面位置均砌240mm厚的砖胎模，砖胎模均砌筑在垫层上，用M5.0水泥砂浆砌筑，内侧抹1：2.5水泥砂浆，表面压光，阴阳角部位均做成50mm小圆角，砌筑时留出抹灰层、防水层及防水保护层共50mm厚。柱承台周边、集水坑及深浅基础相交斜面的砖胎模砌筑在柱、坑的底面垫层上，底板的垫层压盖着砖胎模的上口；底板外侧的砖胎模砌筑在底板垫层上，上口抹20mm厚1：2.30、5的水泥砂浆压光。4.4.1.2地下室砼墙体采用多层板模，模板拼缝用海绵条密封严密。外墙330mm厚，内墙和水池侧壁250mm厚。穿墙螺栓用14圆钢制作，螺杆长度为墙厚加450mm，其中地下室外墙、水池侧壁穿墙螺杆为止水螺杆，中间要满焊80805mm钢板止水片，墙体砼浇筑后埋入砼内起止水作用，止水螺杆外侧靠外模处用404020木板嵌在砼内，拆模后剔除螺杆割除后，凹坑内用1：2水泥砂浆嵌填密实，再做防水。螺杆水平间距450mm，竖向间距400mm，墙模板主龙骨用双根48普通脚手架钢管，间距400mm，次龙骨用50100木龙骨，间距300mm。止水螺杆详见附图六。上反梁吊模详见附图七。4.4.2模31、板施工：4.4.2.1大模板材料：本工程墙体模板采用厚度为16mm厚的多层板，间距为500mm，木模竖肋为8040方木，中心间距为250mm，横肋用2 根钢管，间距为450mm。螺栓间距为400mm450mm。4.4.2.2模板施工：4.4.2.2.1作业条件：按工程结构设计图在木工棚内制作好定型模板，确保强度及稳定性。弹好墙身、框架柱控制线，门、洞口位置线及标高线。墙身钢筋绑扎完毕，水电预埋、电盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，因水电管线和线盒预埋割断地钢筋已按要求进行加固补强，检查钢筋保护层厚度应满足设计图纸要求，并办完隐蔽工程验收手续。4.4.2.2.2模板施工工序：钢筋绑扎完毕安装水电预埋32、件隐检、模板拼装及检查模板刷脱模剂放墙、柱位置线安装横墙模板放置穿墙螺杆安装纵墙模板安装角模板模板调整找垂直预检验收。 4.4.2.2.3模板制作好后，应核对型号，清点数量，注明模板编号，模板表面在安装前均匀地涂刷脱模剂。4.4.2.2.4 起吊模板前，应认真检吊索是否符合要求，起吊时应垂直慢速提升，无障碍后方可吊运。吊装时必须使用缆风绳。4.4.2.2.5合模前应检查墙体钢筋，水、暖、电管线、预埋件，门窗洞口模板和穿墙螺栓套管是否遗漏，位置是否正确，安装是否牢固，拼缝是否严密，墙厚是否合适。4.4.2.2.6安装模板时，先安横墙模板，再安装纵墙，最后放入角模，使纵横墙连成一体。检查验收后方准33、浇筑混凝土。4.4.2.2.7现场场地内留出适当的模板周转堆场，模堆放场地内搭设模板堆放架，下端铺设好木跳板，堆放的模板宜采用两块模板板面相对的方式堆放，立放角度不小于模板自稳角，堆放场地必须设置在塔吊大臂旋转半径之内。 4.4.2.2.8为防止模板底口接缝漏浆，应在模板下口用木方条封严。4.4.2.3门、洞口模板：4.4.2.3.1门窗洞口木模板，模厚50mm，通过螺栓与外角连接，中间部分用木方做好水平，竖向支撑。4.4.2.3.2预留洞做成定型木盒，木盒底模上打几个排气眼，合模前放入墙内，盒子外表面刷好脱模剂，待拆模时拆除。4.4.2.4楼梯间模板：楼梯间模板采用木模板，楼梯板施工前应根据34、地下室实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线钉好固定踏步侧板的挡木，在现场装钉侧板。4.4.2.5顶梁板模板：顶板模板采用多层板模，主龙骨为双根48钢管，间距为800mm；次龙骨为50100木龙骨，间距为250mm。支撑采用钢管扣件式可调节支撑体系。立杆间距不得大于800mm，每跨平台的边立杆距离墙、梁侧边间距为300mm，水平横杆间距不大于1500mm。按混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的要求，现浇钢筋砼板，当跨度4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000，因此，顶板支模时，应考虑35、起拱的要求，起拱的具体做法为，用钢管扣件式支撑体系的上部可调支撑，以调整高度。模板支设时，板跨大于4m，应在板中部再加支设后拆支撑位置，后拆支撑间距900900，四根立杆做好标识，顶板拆模时不得拆除此四根立杆，龙骨和板模独立设置。板跨度小于4m时也应设1根后拆支撑，且支撑位置为小块模板单独设置，以不妨碍拆除，留其不动。梁模采用多层板模，先利用靠近梁顶板立杆，根据梁底标高推算搭设两道横杆，横杆上搭设梁底小横杆，小横杆间距为250mm，小横杆上铺设同梁宽的小钢模，用扣件固定，待绑扎完梁钢筋后，支设梁侧模，梁高大于500mm时梁侧模采用对拉螺杆加固，高度小于500mm的梁，梁侧模直接用斜撑钢管支撑。36、4.4.3模板配置量：为保证工期和生产均衡，根据施工部署和施工进度计划的安排，地下室框架柱模板配备每流水施工段一半模板周转使用，地下室外墙模板配备最大流水施工段模板；地下室梁、板模板配备每一最大流水段用量。4.4.4模板的拆除：板梁底模及支撑的拆除需在同条件养护试块强度达到设计或规范规定后由项目技术负责人下达拆模令，并连同试块检测报告报监理审批同意后方能拆除；墙、柱梁侧模待砼强度达到不因拆除而损块砼棱角时，即可拆除，模板拆除必须由主管人员检查并报监理审批同意后方可拆除，大模板的拆除严格按施工工艺标准执行。拆模时要遵循“先装的后拆，后装的先拆”的原则。拆除早拆模板时，对不能拆除的模板及支撑要做明37、确标识，严防误拆、错拆或松动其他模板及支撑。对后浇带跨的模板支设独立的支撑体系，施工中考虑后浇带两侧三根立杆独立搭设，模板和龙骨与其他部位断开，浇筑砼前让后浇带的支撑架体与其他部位形成整体，并在后浇带架体做好独立的标志，严禁拆除。模板吊至存放地点时，必须一次放稳，保持自稳角为7580，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘连灰浆。模板应定期进行检查与维修，保证使用质量。4.4.5模板施工质量标准： 模板及其支撑必须有足够的强度、刚度、稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要严密，不得漏浆。模板穿墙螺栓应紧固可靠，浇筑时防止混凝土冲击洞口模板，保证洞口两侧混凝土对称、均匀。模板支模质量38、检查标准：序号项 目 名 称允许偏差（mm）检 查 方 法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，5拉线和尺量检查4层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置3钢尺检查8预埋管、预留孔中心线位置3钢尺检查9插筋中心线位置5钢尺检查外露长度10，0钢尺检查10预埋螺栓中心线位置2钢尺检查外露长度10，0钢尺检查11预留洞中心线位置10钢尺检查尺寸10，0钢尺检查4.4.6模板安装的质量保证措施：4.4.6.1在柱、墙模39、板相接角上，用海绵条密封。在浇砼梁板时，在适当位置预埋模板支撑固定件。拆下的模板及时整理，并刷脱模剂。4.6.2模板支设完后，必须在模板上定主要轴线位置，测出偏差数值，及时调整，保证把偏差控制在规范要求的范围内。4.6.3安装预埋管需在模板上开洞，必须对洞口作密封处理。车库框架柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；40、第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。15#楼负一层及地上主体结构柱高度最高为5.4米，小于5.4米的参照此计算书，不再计算。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 5.40m；根据规范，当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2； 计算简图、参数信息（1）.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径41、(mm):M14；（2）.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；（3）.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；（4）.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；（5）.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):942、500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.00043、； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、129.600 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信44、息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图（1）.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m，式中，0.90为按45、施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+3.402=30.064 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.064180180= 9.74104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.74104 / 2.43104 = 4.009N/mm2；面板46、的最大应力计算值 =4.009N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！（2）.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+3.402=30.064 kN/m；47、面板的最大剪力： = 0.630.064180.0 = 3246.960N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3246.960N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33246.960/(245018.0)=0.601N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.601N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值48、 fv=1.5N/mm2，满足要求！（3）.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.4524.69 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.69180.49、04/(1009500.02.19105) = 0.084 mm；面板的最大挠度计算值 =0.084mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.72mm,满足要求！、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.4m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图（1）.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算50、最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.180.90=1.361kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.013450.0450.0= 1.22105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(51、N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.22105/6.40104 = 1.903N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.903N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.180.90=10.665kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.180.90=1.36152、kN/m； q = (10.665+1.361)/2=6.013 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.66.013450.0 = 1623.480N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1623.480N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31623.480/(260.080.0)=0.507N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=153、.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.507N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.18 = 9.87 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.87450.54、04/(1009500.02.56106) = 0.113 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.113mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 60.9)0.18 0.45/2 = 2.71 kN；55、 B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.381 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.253 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.064 mm；（1）. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.25 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 53.64 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =53.64N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（256、）. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.064 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.064mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.381 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.57、0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.381kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.254.860.9+1.460.9)0.147 058、.45/2 = 2.21 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.315 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.788 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 1.849 mm；（1）.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.79 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 167.173 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =167.173N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计59、值 f=205N/mm2，满足要求!（2）. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 1.849 mm；柱箍最大容许挠度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =1.849mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!车库、梁、板、模板(扣件钢管架)计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到60、完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 、参数信息（1）.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.0；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣61、件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):14.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0（3）.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）.梁底模板参数梁62、底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：25.0；（5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，500mm，500mm,穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm,1000mm,1200mm；、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的63、较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模64、板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 165、.20.414.40.9=6.22kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.460.9=3.02kN/m；q = q1+q2 = 6.221+3.024 = 9.245 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 202.86mm；面板的最大弯距 M= 0.19.245202.8572 = 3.80104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.80104 / 2.16104=1.761N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.761N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作66、用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 14.40.4 = 5.76N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 202.86mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.76202.864/(10095001.94105) = 0.036 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =202.857/250 = 0.811mm；面板的最大挠度计算值 =0.036mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.811mm，满足要求！、梁侧模板内外楞的计算（167、）.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 内楞计算简图（2）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.214.40.9+1.460.9)0.203=68、4.69kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.69400.002= 7.50104N.mm； 最大支座力:R=1.14.6880.4=2.063 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.50104/6.40104 = 1.172 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.172 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（3）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =69、14.400.20= 2.92 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.924004/(100100005.12106) = 0.01 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！（4）.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.063kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管4870、3.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（5）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.489 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.89105/8.98103 = 54.477 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值71、 =54.477N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（6）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.358 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.358mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm272、；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =14.40.40.5 =2.88 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.88kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 73、7001818/6 = 3.78104mm3； I = 700181818/12 = 3.40105mm4； （1）.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.701.600.90=30.84kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.700.90=0.26kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4274、.000.700.90=1.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=30.84+0.26+1.76=32.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1032.8730.12=0.033kN.m； =0.033106/3.78104=0.87N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.87 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.600+0.35）0.70= 28.8175、KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.8051004/(10095003.40105)=0.006mm；面板的最大挠度计算值: =0.006mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自76、重、钢筋自重荷载。.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.60.1=4.08 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(21.6+0.3)/ 0.3=0.408 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.08+1.20.408=5.386 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯77、性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.386+0.63=6.016 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.16.0160.70.7= 0.295 kN.m；最大应力 = M / W = 0.295106/4490 = 65.653 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 65.653 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足:78、 其中最大剪力: V = 0.65.3860.7 = 2.262 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22262.120/424.000 = 10.670 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 10.67 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.080 + 0.408 = 4.488 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6774.4887004 /(10020600010.781079、4)=0.329mm；钢管的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.329 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.600= 40.800 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(40.800 + 0.80、350 )+ 1.44.500 = 55.680 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.534 kN，中间支座最大反力Rmax=11.565；最大弯矩 Mmax=0.344 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.064 mm；支撑钢管的最大应力 =0.344106/4490=76.645 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/m81、m2；支撑钢管的最大应力计算值 76.645 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取82、最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.565 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.534 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.5=0.697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.700.35=0.191 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.700.180(1.50+2483、.00)=2.506 kN； N =0.534+0.79+0.191+2.506=4.021 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.1584、5 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4021.388/(0.209424) = 45.38 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 45.38 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k85、1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.32) = 2.461 m；Lo/i = 2460.503 / 15.9 = 155 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4021.388/(0.291424) = 32.592 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.592 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要86、求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.565 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.1-1.6)=0.79 kN； N =11.565+0.79=12.108 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：87、f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12107.708/(0.205424) = 139.297 N/mm2；钢管立杆稳定性计算88、 = 139.297 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.004 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.32) = 2.461 m；Lo/i = 2460.503 / 15.9 = 155 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ；钢管立杆受压应力计算值 ；89、=12107.708/(0.291424) = 98.13 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.13 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全车库顶板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。、参数信息:1.模板支架参90、数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.55；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的91、计算宽度(m):3.00；楼板的计算厚度(mm):250.00；楼板的计算长度(m):3.00；施工平均温度():15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元、板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯92、强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.26.6+1.41= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.320.393、2= 0.084 kNm；面板最大应力计算值 = 83880/54000 = 1.553 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.553 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 6.6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6776.63004/(10095002560000)=0.015 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.015 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，94、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.25 = 1.875 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)0.90.3 = 0.81 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.875 + 095、.105) = 2.376 kN/m；集中荷载 p = 1.40.81=1.134 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.9 /4 + 2.3760.92/8 = 0.496 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +2.3760.9/2 = 1.636 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.496106/64000 = 7.746 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.746 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算96、公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 2.3760.9/2+1.134/2 = 1.636 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.636103/(2 6080) = 0.511 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.511 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.98 kN/m；集中荷载 p = 0.81 kN；最97、大挠度计算值 V= 51.989004 /(38495002560000) +8109003 /( 4895002560000) = 1.201 mm；最大允许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 1.201 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.3760.9 + 1.134 = 3.272 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.7898、6 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.055 mm ；最大支座力 Qmax = 10.69 kN ；最大应力 = 785572.322/4490 = 174.96 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 174.96 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.055mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转99、双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.69 kN；R 5m10经纬仪或吊线、钢尺检查全高（H）H/1000且30经纬仪或吊线、钢尺检查3标高层高10水准仪或拉线、钢尺检查全高304截面尺寸8，5钢尺检查5电梯井井筒长、宽对定位中心线25，0钢尺检查井筒全高（H）垂直度H/1000且30经纬仪、钢尺检查6表面平整度82m靠尺和塞尺检查7预留设施中心线位置预留件10钢尺100、检查预留螺栓5预留管58预留洞中心线位置15钢尺检查5.5混凝土的养护：底板混凝土浇筑12h后（表面泛白），覆盖一层塑料薄膜，上铺两层草袋子，草袋浇水饱和，派专人进行浇水养护，使草袋始终保持潮湿。草袋覆盖严实，防止混凝土暴露。并继续浇水养护。抗渗混凝土的养护时间不少于14d。顶板、外墙：混凝土浇筑完毕后，在12h后覆盖或包裹一层塑料布，加草袋保温养护，养护期不少于14d，顶板混凝土未达到1.2Mpa以前不得在其上踩踏或进行上部施工。墙柱：墙模拆除后，派专人及时洒水养护，保持墙柱砼表面湿润。5.6试块的留置：5.7.1普通混凝土每100m3留置标养试块一组，抗渗混凝土每500m3留置标养试块一组101、，普通混凝土试块尺寸150150150mm，一组3块，养护条件202，相对湿度95%以上，养护龄期28d，抗渗试块一组六块，养护条件同上，梁板拆模试块根据施工段留置，结构实体检验同条件养护试块预先确定数量，并报建设监理同意。5.7.2同条件养护试块的组数根据实际需要确定，同一砼标号一般不少于3组。5.8基础砼施工注意事项：5.8.1混凝土浇筑后12h后用草帘和薄膜覆盖，覆盖时混凝土表面不要出现敞露，且薄膜内有凝结水为佳。5.8.2混凝土强度达到1.2Mpa以后，开始允许操作人员在上行走，安装模板及支架，但不得有冲击性操作。5.8.3混凝土采用的原材料由砼厂家负责，项目部会同建设、监理单位按厂方102、提供的砼配合比对厂方搅拌现场进行不定期抽查。在交货地点泵送前，会同建设、监理、厂方人员对砼进行坍落度检查和标养强度、抗渗试块的制作，坍落度符合合同要求才能泵送，不合格退货，强度、抗渗试块检测不合格，在15天内通知厂方进行处理，砼浇筑后终凝超过合同规定出现缓凝，通知厂方会同建设、监理共同分析责任和处理。5.8.4混凝土的配合比、搅拌、养护和施工缝处理必须符合施工规范要求。5.8.5混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合混凝土强度评定标准要求，做好见证取样工作。5.8.6本工程为人防地下室，对蜂窝、气泡等质量缺陷的要求比较高，故在施工过程中，必须加强振捣工作，确保砼密实、无蜂窝、孔洞、露筋、103、缝隙、夹渣质量通病。五、各项保证措施5.1、质量保证措施：1.1项目质量管理目标：遵照本公司的质量方针和质量目标的要求，对于本工程项目的质量计划管理目标为：创市优质结构工程。1.2设置质量管理机构：为确保工程质量，从组织上予保证，成立以项目经理为首，有专职质检人员等参加的质量管理网络。1.3保证人员素质：人员素质的保证是工程质量最根本的保证。所以，必须选派从事过类似规模工程的优秀项目经理、技术人员和熟练的作业工人。1.4明确责任，实行奖罚制：质量管理方法采用分级管理，责任到人。为促进对工程质量的管理，实行公司内部规定的奖罚制，与工资直接挂钩。1.5确保工程质量的技术管理措施：1.5.1各级技术104、工程管理人员必须熟悉图纸，了解设计意图，掌握施工及验收规范。1.5.2编制施工方案要切实可行，经批准后实施。1.5.3技术交底关：认真做好底板施工方案的技术交底。除书面交底外，混凝土浇筑前对全体施工人员均现场交底到位。1.5.4责任关：质量分级管理，责任明确。1.5.5加强施工过程的质量控制：1.5.5.1严格按公司“三检”制度实行操作者和班组自检、互检、交接检，使质量问题及早发现及时处理，确保道道工序受控。1.5.5.2严格各检验批工程质量的检查评定，由项目专职质量员及时对各检验批施工质量按新规范和公司有关允许偏差的规定进行认真检查，发现问题，及时返工整改，整改后经二次检查符合要求后填写各105、检验批质量验收记录表，报监理工程师验收。1.5.5.3及时办理隐蔽工程验收记录签证，对监理工程师在验收中剔除的质量问题，及时认真整改后再报监理验收，在验收通过后，对有隐蔽要求的工程及时办理验收签证。1.5.6材质关：严格按设计、规程要求对材料进行的检验和试验。着重抓好钢筋和防水材料的复试。1.5.7计量关：抓好计量管理，保证底板混凝土配合比的正确性。对商品混凝土供应站，我方选派技术人员进行跟踪检查、监督，以确保混凝土的配合比及坍落度符合要求。1.5.8成品保护关：抓好成品的保护，重点是抓好职工教育和成品的防护措施。1.5.9资料关：保证技术资料及时、真实、正确。1.5.10开展QC小组活动：项106、目经理部成立QC小组，对工程的技术难点和关键部位，组织课题研究，解决工程实际中的问题，提高技术管理水平。1.5.11每天收听天气预报，并做好记录，安排好当天施工生产及其采取的措施。1.5.12浇筑基础底板混凝土尽量避开下雨天，如遇下雨时，要及时覆盖好塑料薄膜纸。5.2、安全生产保证措施：2.1安全管理的基本原则：2.1.1明确安全管理的目的性：安全管理的目的是对生产中的人、物、环境因素状态的管理，有效的控制人的不安全行为和物的不安全状态，消除或避免事故。2.1.2必须贯彻预防为主的方针：安全生产的方针是“安全第一，预防为主”。安全第一是从保护生产力的角度和高度，肯定安全在生产活动中的位置和重要107、性。预防是针对生产特点，有效地控制不安全因素，把事故隐患消灭在萌芽状态。2.1.3坚持动态管理：安全管理涉及到生产活动的各方面，涉及生产的全过程。因此，生产活动中必须坚持全员、全过程、全方位、全天候的动态管理。2.2健全管理体系：建立施工项目安全生产管理系统，安全施工管理网络施工组织设计。2.3对安全施工实行制度化和规范化的管理，通过执行制度，促进安全管理工作。现场的主要安全管理制度如下：2.3.1安全技术交底制：根据安全措施要求和针对现场实际情况，逐级进行安全技术交底。2.3.2定期安全活动制：项目部每周对全体职工进行安全教育，总结上周安全工作，阐述本周安全工作重点和注意事项，提高职工安全意108、识。2.3.3定期检查与隐患整改制：项目部定期组织对临电、安全防护、机械设备、消防、环卫等方面的检查。对查出的隐患必须定措施、定人、定时整改，整改合格后做好消项记录。2.3.4持证上岗制：对特殊工种和操作人员实行持证上岗，严禁无证操作。2.3.5安全管理负责制：要有各级安全管理负责制，责任明确，责任到人。项目经理部对每施工阶段要分析安全防患重点，以采取必要的对策。2.3.6雨季施工，电器、照明要有防雨罩及相应接地装置，电气开关要可靠、安全。2.3.7所有照明电器线路，不得乱拉乱接，要有可靠的安全措施。现场值班电工跟踪作业，随时随地解决用电问题。2.3.8施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班。2.4安全生产教育：通过安全生产教育，提高职工安全自我防护意识，以约束人的不安全行为。2.4.1对工人进行入场“三级”安全教育。2.4.2贯彻国家、地方政府的安全法规及对安全生产的有关规章制度。2.4.3学习有关安全操作规程和安全知识，做到正确使用“三宝”。2.4.4夜间连续施工，一定要教育好职工不得高声喊叫、吵闹。