1、模板施工专项施工方案编制人： 审核人： 批准人： 一、工程概况及梁板柱等情况3一、梁、板、柱结构情况3二、主要梁、板、柱、墙模板搭设参数及施工5一、支模架搭设参数51、主要梁、板承重架搭设参数52、主要柱模板搭设参数6二、构造措施71、与周围架体结构连接措施72、梁截面方向与板底承重架扫地杆拉通、设置73、扫地杆及水平杆设置74、剪刀撑8三、模板工程施工10一、施工前的准备工作10二、模板安装前，应做好下列准备工作10三、主体模板工程的施工11四、构造要求和验收复核14一、模板支架的构造要求14二、验收复核15五、模板工程施工质量保证措施17一、施工质量控制要求17二、施工质量保证措施17三、2、周转材料质量控制18六、模板承重架的搭、拆管理措施20一、模板的拆除要求：20二、职业健康安全管理措施20三、重大危险源的识别21七、梁、板、柱模板计算书25一、梁、板、柱模板计算25一、工程概况及梁板柱等情况浙江省水上运动训练基地游泳馆工程位于浙江省淳安县淡竹乡，位于新安江水库旁。工程建设单位为浙江体育职业技术学院，工程设计单位为浙江大学建筑设计研究院，计划工期16个月，项目总建筑面积5815平方米，其中地下室建筑面积1571.10平方米，主体为框架结构， 地上3层，地下1层。建筑高度为10.5米。本建筑基础形式为人工挖孔桩基础，基础承台底标高-6.5m，本工程场区地面标高约-1.2m，基坑3、开挖深度约4.47m。本工程计合同总工期为16个月。编制依据：1、依据浙江省水上运动训练基地游泳馆施工设计图纸；2、依据浙江省水上运动训练基地游泳馆施工组织设计；3、各类参考规范、图书： 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 木结构设计规范GB50005-2003中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中国建筑工业出版社；浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-4、2006)；4、PKPM施工安全计算软件本工程各参单位:建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：一、梁、板、柱结构情况本工程地上共3层，层高为2.8m，主要板厚有120 mm和150。主要梁截面有350500、250550、250400、250600、250500、450700、500700、300400、300700、450500、300400、550600、400700、350550、120350、500550、300650、500750、500650、250450、300600、300550大截面梁包括： 6001400。柱截面主要有: 400600、500600、6006005、500500、350500、6001500、6002100。1、因本工程有大截面梁XL104： 6001400，位于室外为楼梯梁，梁底标高为-1.60m，室外地坪标高为-1.55m，我公司在回填土完成后再施工此梁，因此该梁直接坐落于地面，无需考虑超重支模架施工。二、主要梁、板、柱、墙模板搭设参数及施工模板体系材料的选用：根据本工程的实际情况并结合工程的质量目标的相关要求，我项目部综合上述因素，确定本工程模板体系选用的材料如下：本工程现浇钢筋混凝土构件（包括柱、梁、板等）的模板选用双面光面、尺寸为1830915的优质九夹板材，并辅以相配套的6080方木等。模板支承承重体系拟采用3.5mm厚486、普通钢管扣件脚手架。模板工程施工中所涉的材料为：九夹板、12、14对穿（止水）螺杆、6080方木、40厚松木板、加厚伞形销及钢板垫片、3.5mm厚48普通钢管、十字、一字、转角扣件等组成材料。一、支模架搭设参数1、主要梁、板承重架搭设参数主 要 梁 板 搭 设 参 数 汇 总 表：本工程选取较大断面梁500mm750mm，作为代表梁计算，施工时其余梁均参照此梁搭设：计算参数计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。模板支架搭设高度为5.3m基本尺寸为：梁截面 BD=500mm750mm立杆梁跨度方向间距 l=0.80米立杆的步距 h=1.80米梁底7、增加0道承重立杆。采用的钢管类型为483.5。计算简图本工程主要板厚为120 mm和150，现选取150mm板厚进行计算，其他楼板搭设均参照此板：计算参数计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。模板支架搭设高度为5.4m搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米。采用的钢管类型为483.5。计算简图注：梁、板底均采用双扣件, 梁、板底方木间距2, 8758100梁、板、壳8758100悬臂构件-1004、施工使用的要求：（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部8、向两边扩展的浇筑方式；（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。二、职业健康安全管理措施1、参加施工的全体人员，必须树立“安全第一，预防为主”和“安全为生产，生产必须安全”的思想，从工程开工到竣工，都必须严格执行国家安全生产法等有关安全法规及公司和建设单位的安全生产规章制度，必须认真执行企业的有关安全规定和要求，施工作业人员要按照公司制定的安装工人安全技术操作规程进行施工作业。不违章作业，消除一切事故。2、安全生产保证体系在本工程的施工进程中，成立以9、项目经理为主管，安全员为具体负责，架子班、木工班和分项施工员实施的组织保障体系具体落实的安全保证体系，确保在本工程施工进程中不出安全事故。3、安全防护和制度三、重大危险源的识别通过对该分项工程施工阶段综合评价和识别，确定出针对该工程特点评价的危险源，按危险源辩识和风险评价控制程序，确定重大危险源分别如下：1施工机械操作人员未按规定进行培训持证上岗2高空、临边作业无安全防护措施3高空、临边施工无安全措施4在配料或提取易燃品时吸烟，浸插过清油、清漆、棉纱、槎手布随便乱丢5平刨传动部位无防护罩6承重架架搭设不规范7悬空作业未系安全带8模板承重架无扫地杆导致立杆不稳9杆件直径、型钢规格及材质不符合要求10、导致强度不足10木工圆盘锯无锯盘护罩、防护档板安全装置和传动部位无防护11木工平刨传动部位无防护罩12新工人未进行三级安全教育针对以上重大危险源，项目部采取以下措施进行管理：1、健全各项安全生产管理制度，落实安全生产责任制，安全生产以项目经理为第一安全生产负责人，专职安全员从项目和场地面积大管理有一定的困难的情况下考虑配备两名专职安全员，全面负责项目的职业健康安全管理工作。目前两名安全人员已就位。2、JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规程中规定高空作业人员必须佩带劳动保护用品。要求从事高空作业的所有人员必须持有劳动部门颁发的上岗证和卫生部门的健康证，并按期进行安全知识培训和教育。该项工作11、主要由项目部安全人员进行检查和落实。然后根据个班组从事高空作业具体工作和实际情况，配发相应的劳动保护用品，劳动用品的采购和发放由项目部安全部门和材料部门配合进行。3、模板工程将根据JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程、JGJ59-99建筑施工安全检查标准和省标建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006 J110905-2006），在主体结构正式施工前编制模板工程专项方案，该方案主要由项目技术部门负责编制和监督实施。4、项目安全管理部门每周六组织依次安全检查，发现问题及时纠正，以“安全整改通知单”的形式通知有关方，监督落实整改情况。5、特种作业人员必须12、经过专门培训并去得特种作业资格后方可上岗，现场在必要的位置悬挂各种安全标识；在招收女工时，要保护她们在工作和劳动时的健康安全，严格执行中华人民共和国妇女权益保障法的规定；加强季节性施工的安全防护工作，雨季做好防雨、防雷工作，五级以上大风严禁明火和高空作业，夏季做好防食物中毒、中暑事故的发生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的发生，节假日前后做好节前节后的安全检查工作。其他管理措施：（1）严格执行班前安全制度，认真执行书面安全交底的规定，针对作业条件、天气条件、施工进度等进行准确地、有针对地安全技术交底，并履行交底和被交底人的签字手续。（2）参加施工的作业人员，必须先进行三级安全教育和考试，合格后13、方准进场作业。（3）进入施工现场，必须严格执行“六大纪律”和“十项措施”，正确使用安全帽和个人防护用品。（4）高处作业，严禁向上或往下抛掷工具、材料和其他物品。（6）在2m以上（含2m）高处作业，必须搭设防护严密的操作平台，否则，必须使用安全带。（7）特种作业人员，必须持证上岗，严禁无证上岗作业。（8）进行吊装作业时，应设专职起重指挥，起重扒杆和吊装物件下，严禁站人，无关人员不得进入区域。吊装区域必须设置警戒和警示牌。（9）施工现场必须悬挂醒目的安全标志牌和警示牌。（10）对施工现场和设备、容器等安装现场的“四口”，做好防护工作，防止人员坠落伤亡。四、环境管理措施1、现场召开“施工现场环境保护14、”工作例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。2、建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每半月组织一次检查，根据检查情况按施工现场环境保护管理检查记录表评比打分，对检查中所发现的问题，应根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决。3、除特殊情况外，在每天晚22时至次日早6时，严格控制强噪声作业，对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚或隔音罩封闭、遮挡，实现降噪。4、模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。5、模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时15、，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。6、 加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。五、安全技术要求1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全帽，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6、二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，16、不得乱抛。7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8、支模过程中如需中作停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。10、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟行业。11、拆模必须一次性拆模，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。12、严禁酒后作业。六、施工荷载要求作业层上的施工荷载应符合设计要求（地下车库部分6.0KN/m2,其他部分2.0kN/m2），不得超载。脚手17、架不得与模板支架相连。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；在砼施工过程时，应指派专人负责检查模板，发现模板松动，移位现象，马上加固和修正现场文明施工措施及应急预案详见安全文明施工方案及事故应急预案。七、梁、板、柱模板计算书本工程设计执行规范与计算依据: (1) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） (2) 建筑结构荷载规范（GB50009-2001） (3) 混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204） (4) 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99） (5) 钢结构设计规范（GB50017-2018、03） (6) 建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算，中国物价出版社(7) 建筑施工脚手架实用手册，中国建筑工业出版社一、梁、板、柱模板计算1）500750梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.3m， 梁截面 BD=500mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强19、度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.200=3.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： 20、q2 = 0.5000.200(20.750+0.500)/0.500=0.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.200=0.200kN 均布荷载 q = 1.353.825+1.350.400=5.704kN/m 集中荷载 P = 1.400.200=0.280kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.721、2cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.359kN N2=1.207kN N3=1.207kN N4=0.359kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.038mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01910001000/10800=1.759N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3615.0/22、(2200.00018.000)=0.256N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.038mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.207/0.200=6.033kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.030.20 最大剪力 Q=0.60.2006.033=0.724kN 最大支座力 N=1.10.2006.033=23、1.327kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.024106/64000.0=0.38N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3724/(26080)=0.226N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.324、0N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.873kN/m 最大变形 v =0.6773.873200.04/(1009000.002560000.0)=0.002mm 木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(25、mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.546mm 最大支座力 Qmax=1.566kN 抗弯计算强度 f=0.593106/5080.0=116.65N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(m26、m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.570mm 最大支座力 Qmax=6.851kN 抗弯计算强度 f=0.470106/5080.0=92.48N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.85kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性27、计算 按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自重为 V1=3.328kN V2=6.851kN V3=6.851kN V4=3.328kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为 V1=4.401kN V2=7.924kN V3=7.924kN V4=4.401kN 风荷载标准值 Wk=0.70.3002.0300.000=0.000kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.0001.0001.800 风荷载计算示意图如下 按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板纵向挡风面积； W28、k 风荷载标准值，取0.000kN/m2； La 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.750m； la 立杆纵距，取1.000m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.0000.7501.000=0.000kN 按照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.000kN； H 模板支架高度，取5.300m； m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb 模板支架的横向长度，取2.400m； 经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.0005.300/(1+1)2.400=0.000kN 不考虑风29、荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut 立杆的轴心压力最大值，取7.924kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.580cm； A 立杆净截面面积，取4.890cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取5.080cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； l0 计算长度，按照表达30、式计算的结果取最大值，取2.782m； l0 = h + 2a=1.800+20.100=2.000m； l0 = kuh =1.1631.3291.800=2.782m； k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.163； u 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.329； 不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =7924/(0.2304890.994)=70.812N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =7924/(0.2304890.994)+0/5080=70.812N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求31、! 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： =(7924+0)/(0.2304890.994)=70.812N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2)、500750梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度750mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用6080mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+250mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，32、弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度33、，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.550=36.495kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.18m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.180+1.403.6000.180=834、.790kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 18.001.801.80/6 = 9.72cm3； I = 18.001.801.801.80/12 = 8.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.633kN N2=1.740kN N3=1.740kN N4=0.633kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.089mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 35、f = 0.02810001000/9720=2.881N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3949.0/(2180.00018.000)=0.439N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.089mm 面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.183636、.50+1.40.183.60=8.790kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1836.50=6.569kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.395/0.500=8.790kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.7900.50 最大剪力 Q=0.60.5008.790=2.637kN 最大支座力 N=1.10.5008.790=4.835kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.0037、8.00/12 = 256.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.220106/64000.0=3.43N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32637/(26080)=0.824N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6776.569500.04/(1009000.002560000.0)=0.121mm 最大挠度小于500.0/238、50,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.138mm 最大支座力 Qmax=11.603kN 抗弯计算强度 f=0.821106/10160.0=80.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支39、撑钢管的最大挠度小于250.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.603 对拉螺栓强度验算满足要求!3)、板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-240、006)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.4m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计41、算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距42、(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.354.065+1.402.500)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/54000=1.498N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.354.065+1.42.500)0.300=1.618kN 截面抗剪强度计算值 T=31618.0/(21000.00018.0043、0)=0.135N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0653004/(1006000486000)=0.076mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m 44、(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.351.130+1.350.090=1.646kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.646)1.000=2.696kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.696/1.000=2.696kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.701.0045、 最大剪力 Q=0.61.0002.696=1.618kN 最大支座力 N=1.11.0002.696=2.966kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.270106/64000.0=4.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T46、 截面抗剪强度计算值 T=31618/(26080)=0.506N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.220kN/m 最大变形 v =0.6771.2201000.04/(1009000.002560000.0)=0.358mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采47、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.153mm 最大支座力 Qmax=10.786kN 抗弯计算强度 f=0.998106/5080.0=196.52N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R48、取最大支座反力，R=10.79kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,本工程采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1505.400=0.810kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.0001.000=3.765kN 经计算得到，静荷载标准值 NG 49、= (NG1+NG2+NG3) = 4.875kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.0001.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为 V1=10.081kN V2=10.081kN V3=10.081kN V4=10.081kN V5=10.081kN V6=10.081kN 风荷载标准值 Wk=0.70.3002.0300.000=0.000kN/m2 风荷50、载产生的弯矩 Mw=0.851.40.0001.0001.800 风荷载计算示意图如下 按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板纵向挡风面积； Wk 风荷载标准值，取0.000kN/m2； La 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.150m； la 立杆纵距，取1.000m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.0000.1501.000=0.000kN 按照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.000kN； H 模板支架高51、度，取5.400m； m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2； Lb 模板支架的横向长度，取5.000m； 经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.0005.400/(2+1)5.000=0.000kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut 立杆的轴心压力最大值，取10.081kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.580cm； A 立杆净截面面积，取4.890cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取552、.080cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； l0 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.864m； l0 = h + 2a=1.800+20.100=2.000m； l0 = kuh =1.1631.3681.800=2.864m； k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.163； u 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.368； 不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =10081/(0.2153、84890.993)=95.280N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =10081/(0.2184890.993)+0/5080=95.280N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： =(10081+0)/(0.2184890.993)=95.280N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4)、600600柱模板计算书一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm； 柱断面宽度H=600mm； 木方截面宽度=60mm； 木方截面高度=80mm； 木方间距l=250mm, 54、胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝55、土压力标准值 F1=40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、柱箍间距验算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E柱木面板的弹性模量(kN/mm2)； I柱木面板的弹惯性矩(mm4)； F新浇混凝土侧压力设计值； Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值； b柱木面板一块的宽度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗弯强度设计值。 计算过程如下： 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩56、 I=bh3/12=600(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95(1.240+1.43)/1000=0.0496N/mm2 第一式：0.7836000291600.00/(48/1000600.00)1/3=307.81mm 第二式：83240015/(0.0496600)1/2=361.49mm 由于柱箍间距实际取250mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求! 四、柱箍强度验算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算： 式中 N柱箍轴向拉力设计值； q沿柱箍方向垂直线荷载设计值； An柱箍净截面57、面积；An=6080=4800mm2 Mx柱箍承受的弯矩设计值； Wnx柱箍截面抵抗矩； 计算过程如下： q=Fsl=0.0496250=12.398N/mm N=12.398600/2=3719.25N Mx=12.3986002/8=557887.50N N/An+Mx/Wnx=3719.25/4800+557887.50/64000.00=8.72fm=13N/mm2 所以满足要求! 五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.0058、+1.43.00)600.00/1000=31.320kN/m l木方间距,取l=250mm； 经计算得 M=0.131.320(250.00/1000)2 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.196106 /32400.000=6.042N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)600250/106=4.698kN 经计算得 =34.698103/(2600.00018.000)=0.653N/mm59、2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=40600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=600.00018.0003/12=291600.000mm4； a木方间距,取a=250mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.67724.000250.0004/(1006000.00291600.00)=0.36mm 最大允许挠度 W=l/250=250/250=1.00mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足60、要求! 六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)250/1000=13.050kN/m B截面长边,取B=600mm； 经计算得 M=13.050(600/1000)2； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=64000.000mm3； = M/W=0.587106/64000.000=9.172N/mm2； 木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: 61、=3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)250600/106=3.915kN 经计算得 =33.915103/(260.00080.000)=1.223N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=40 I=bh3/12=60803/12=2560000.000mm4 B柱截面长边的长度,取B=600mm； E弹性模量,取E=9000N/mm2； 经计算得 W=510.0006004/(3849000.002560000.0062、)=0.732mm 允许挠度 W=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 5）、6002100柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=2100mm，H方向对拉螺栓6道， 柱模板的计算高度 L = 5400mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞8根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 63、木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影64、响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094k65、N/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.400.810)0.291 经计算得到面板66、抗弯强度计算值 f = 0.12010001000/16200=7.389N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.291=2.464kN 截面抗剪强度计算值 T=32464.0/(2300.00018.000)=0.685N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.8002914/(1067、06000145800)=0.603mm 面板的最大挠度小于291.4/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.291m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.291+1.402.7000.291=13.691kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.107/0.300=13.691kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.6910.30 最大剪力 Q=068、.60.30013.691=2.464kN 最大支座力 N=1.10.30013.691=4.518kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.123106/64000.0=1.93N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=324669、4/(26080)=0.770N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67710.491300.04/(1009500.002560000.0)=0.024mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.180 0.300 = 2.54kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值70、，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.021mm 最大支座力 Qmax=5.983kN 抗弯计算强度 f=0.237106/10160.0=23.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直71、径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.983 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.291 0.300 = 4.11kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm72、) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=5.056kN 抗弯计算强度 f=0.154106/10160.0=15.16N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.056 对拉螺栓强度验算满足要求!