1、目 录 第一节、工程概况3第二节、脚手架设计概况.3第三节、编制依据10第四节、施工准备11第五节、材料选用14第六节、脚手架搭设工艺流程及主要施工方法15第七节、脚手架的检查、验收及维护19第八节、脚手架监测措施23第九节、脚手架搭设的安全技术措施26第十节、脚手架拆除的安全技术措施33第十一节、质量保证措施及节约措施34第十二节、对土建及装饰施工班组的要求34第十三节、应急预案35第十四节、计算书41第十五节、图纸123（1）图1：悬挑拉吊处剖面大样图；（2）图2：卸荷剖面大样图、悬挑钢丝绳 大样图、拉吊卸荷下吊点立杆抗滑大样；（3）图3：悬挑脚手架外立面图；（4）图4：防雷装置平面图；（2、5）图5：安全平台搭设平面图；（6）图6：人货笼出入口安全平台；（7）图7：锚固钢筋及楼板加固大样图；（8）图8：飘窗位置悬挑型钢大样图；（9）图9：阳台位置悬挑型钢大样图；（10）图10：钢筋网焊接脚手板大样图；（11）图11：脚手架基础做法；（12）图12：连墙件、钢筋吊环大样图；（13）图13：悬挑脚手架角部大样图；（14）图14：层高超过3.6m外脚手架连墙做法大样图；（15）图15：卸荷钢环布置大样图；（16）图16：施工斜道立面图、施工斜道平面图、脚手架内平网设置图；（17）图17：安全通道示意图、门痌示意图（B型）；（18）图18：施工升降机卸料平台大样图；（19）图19：10#3、楼脚手架落地段搭设及监测、防雷点布置平面图；（20）图20：11#楼脚手架落地段搭设及监测、防雷点布置平面图；（21）图21：12#楼脚手架落地段搭设及监测、防雷点布置平面图；（22）图22：10#楼脚手架悬挑段搭设及监测、防雷点布置平面图；（23）图23：11#楼脚手架悬挑段搭设及监测、防雷点布置平面图；（24）图24：12#楼脚手架悬挑段搭设及监测、防雷点布置平面图；（25）图25： 10、11、12#楼脚手架搭设剖面图；（26）图26：13#楼脚手架落地段搭设及监测点、防雷点布置平面图；（27）图27：13#楼脚手架悬挑段搭设及监测点、防雷点布置平面图；（28）图28：13#楼脚手架搭设4、剖面图；（29）图29：脚手架搭设立面图；（30）图30：屋面塔楼部分脚手架搭设平面图；（31）图31：施工平面布置图；（32）图32：卫生间悬挑型钢布置大样图；（33）图33：斜飘板及斜屋面外脚手架搭设大样图；外墙脚手架专项施工方案第一节 工程概况茂名金源城项目位于茂名市油城十路南侧、东粤中路西侧，总用地面积6.81公顷，规划用地面积6.52公顷，总建筑面积432666.2，其中地上建筑面积为316571.2，地下建筑面积为116095，地下2层，地上3239层，剪力墙结构，筏板基础。该项目分四个区建设，其中四区建筑面积90179.47，地上建筑面积67939.07，其中计容建筑面积65825、3.49，非计容面积2115.58，地下建筑面积22240.4，共4栋单体建筑，分别为10#、11#、12#、13#楼，地下2层，地上3237层，剪力墙结构，筏板基础。由茂名泰源置业有限公司投资建设，广州市天作建筑规划设计有限公司设计，广东安邦建设监理有限公司监理，茂名市建筑集团有限公司施工。各栋具体情况如下：10#、11#、12#楼：地下2层，地上32层，负2层高4.25m，负1层高5.9m，首层高5.90m，2层31层高3.0m，32层高2.95m，屋面高度98.85m，屋面女儿墙高度100.4m，其中12P轴塔楼斜屋檐标高+102.7m、长4.95m，2223P轴塔楼斜屋檐标高+102.6、6m、长5.2m。13#楼：地下2层，地上37层，负2层高4.25m，负1层高5.9m，首层高5.90m，2层36层高3.15m，37层高3.10m，屋面高度119.25m，屋面女儿墙高度120.8m，其中715P轴塔楼斜屋檐标高+126.25m、长11.6m，22J轴塔楼斜屋檐标高+122.8m、长3.3m，24A轴塔楼斜屋檐标高为+124.5m、长3.2m。第二节 脚手架设计概况本工程结构、装修施工要求均采用全封闭钢管扣件双排单立杆脚手架，同时施工一层，其用途主要是装修脚手架，结构施工时起围护作用。根据现场实际情况，本工程11#、12#、13#楼7层以上采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设，7层7、以下采用落地形式进行搭设；10#楼8层以上采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设；8层以下采用落地形式进行搭设。注：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）要求，钢管宜采用48.33.6的钢管，但目前实际使用的基本是483.0的钢管，48.33.6的钢管市面较少，为安全起见，本方案采用483.0的钢管进行搭设，方案设计采用483.0钢管进行验算。具体搭设情况如下：1、10#楼：8层以上采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设；8层以下采用落地形式进行搭设，具体为：（1）从地下室顶板（-2.0m）搭至8层（+23.9m），搭设高度为23.9+2.025.9m，采用落地形式进行搭设，脚手8、架采用483.0钢管搭设，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m。（注：该段脚手架不须论证）（2）10#楼南面10-210-2210-A轴由于部分立杆须落在室外回填土上，因此该部分脚手架在二层楼面预埋16号工字钢悬挑，从二层（+5.90m）悬挑搭设至八层（+23.90m），搭设高度为23.9-5.9=18.0m；10-2310-P轴转角位置从三层悬挑至八层；脚手架采用483.0钢管搭设，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m，横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.50m，锚9、固段1.70m，悬挑段1.3m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.50m，与结构拉结吊环20mm。连墙件按每层二跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。（注：该段脚手架不须论证）（3）8层（+23.9m）至屋面女儿墙（+100.4m）、局部塔楼斜屋檐标高（+102.7m），采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设，分三段进行悬挑，具体为：第一段为第8层（+23.9m）至第17层（+50.9m），分段悬挑高度为50.9-23.927m，中间在第12层（+35.9m）设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第12层，卸荷上吊点设置在第13层楼面（+38.9m）；第二段为第17层（+50.910、m）至第27层（80.9m），分段悬挑高度为80.9-50.930m，中间在第22层（+65.9m）设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第22层，卸荷上吊点设置在第23层楼面（+68.9m）；第三段为第27层（+80.9m）至屋面女儿墙（+100.4m）、局部塔楼斜屋檐标高（+102.7m），分段悬挑高度为102.7+1.5-80.9=23.3m，中间在第31层（+92.9m）设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第31层，卸荷上吊点设置在第32层（+95.9m）楼面；因此6个卸荷段分别是+23.9m+35.9m、+35.9m+50.9m、+50.9m+65.9m、+65.9m+80.9m、+811、0.9m+92.9m、+92.9m+104.2m；其中设3个型钢支承段分别是+23.9+35.9m,+50.9+65.9m，+80.9+92.9m。脚手架采用483.0钢管搭设，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.30m，锚固段1.70m，悬挑段1.3m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm，连墙件按每层二跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。另外，在阳台、飘窗等部位悬挑12、工字钢适当加长，采用4m长工字钢，悬挑段最长为1.7m（含阳台、飘窗长度），锚固段为2.3m，其余参数同上。2、11#、12#楼：7层以上采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设；7层以下采用落地形式进行搭设，具体为：（1）从地下室顶板（-2.0m）搭至7层（+20.9m），搭设高度为20.9+2.022.9m，采用落地形式进行搭设，脚手架采用483.0钢管搭设，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m。（注：该段脚手架不须论证）（2）7层（+20.9m）至屋面女儿墙（+100.4m）、局部塔楼斜屋檐标高（+102.7m），采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设，分三段进13、行悬挑，具体为：第一段为第7层（+20.9m）至第17层（+50.9m），分段悬挑高度为50.9-20.930m，中间在第12层（+35.9m）设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第12层，卸荷上吊点设置在第13层楼面（+38.9m）；第二段为第17层（+50.9m）至第27层（80.9m），分段悬挑高度为80.9-50.930m，中间在第22层（+65.9m）设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第22层，卸荷上吊点设置在第23层楼面（+68.9m）；第三段为第27层（+80.9m）至屋面女儿墙（+100.4m）、局部塔楼斜屋檐标高（+102.7m），分段悬挑高度为102.7+1.5-80.914、=23.3m，中间在第31层（+92.9m）设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第31层，卸荷上吊点设置在第32层（+95.9m）楼面；因此6个卸荷段分别是+20.9m+35.9m、+35.9m+50.9m、+50.9m+65.9m、+65.9m+80.9m、+80.9m+92.9m、+92.9m+104.2m；其中设3个型钢支承段分别是+20.9+35.9m,+50.9+65.9m，+80.9+92.9m。脚手架采用483.0钢管搭设，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.15、30m，锚固段1.70m，悬挑段1.3m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm，连墙件按每层二跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。另外，在阳台、飘窗等部位悬挑工字钢适当加长，采用4m长工字钢，悬挑段最长为1.7m（含阳台、飘窗长度），锚固段为2.3m，其余参数同上。3、13#楼：7层以上采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设；7层以下采用落地形式进行搭设，具体为：（1）从地下室顶板（-2.0m）搭至7层（+21.65m），搭设高度为21.65+2.023.65m，采用落地形式进行搭设，脚手架采用416、83.0钢管搭设，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m。（注：该段脚手架不须论证）（2）7层（+21.65m）至屋面女儿墙（+120.8m）、局部塔楼斜屋檐标高（+126.25m）采用悬挑+拉吊卸荷形式进行搭设，分三段进行悬挑，具体为：第一段为第7层（+21.65m）至第18层（+56.30m），分段悬挑高度为56.30-21.6534.65m，中间在第11层（+34.25m）、第15层（+46.85m）各设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第11层、第15层楼面，卸荷上吊点设置在第12层楼面（+37.40m）、第16层楼面（+50.00m）；第二段17、为第18层（+56.30m）至第29层（+90.95m），分段悬挑高度为90.95-56.3034.65m，中间在第22层（+68.90m）、第26层（+81.50m）各设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第22层、第26层楼面，卸荷上吊点设置在第23层楼面（+72.05m）、第27层楼面（+84.65m）；第三段为第29层（+90.95m）至屋面女儿墙（+120.8m）、局部塔楼斜屋檐标高（+126.25m），分段悬挑高度为126.25+1.5-90.95=36.8m，中间在第33层（+103.55m）、第36层（+113.00m）各设置1道钢丝绳卸荷，卸荷下吊点设置在第33层、第36层，卸18、荷上吊点设置在第34层（+106.70m）楼面、第37层（+116.15m）楼面；因此9个卸荷段分别是+21.65m+34.25m、+34.25m+46.85m、+46.85m+56.30m、+56.30m+68.90m、+68.90m+81.50m、+81.50m+90.95m、+90.95m+103.55m、+103.55m+113.00m、+113.00m+127.75m；其中设3个型钢支承段分别是+21.65+34.25m,+56.30+68.90m,+90.95+103.55m。脚手架采用483.0钢管搭设，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.30m，立杆横距0.819、0m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.30m，锚固段1.70m，悬挑段1.3m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm，连墙件按每层二跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。另外，在阳台、飘窗等部位悬挑工字钢适当加长，采用4m长工字钢，悬挑段最长为1.7m（含阳台、飘窗长度），锚固段为2.3m，其余参数同上。脚手架为装修及围护脚手架，同时施工层数为2层。脚手架立杆支承在地下室顶板上，板厚180，混凝土强度为C35。10#、11#、12#楼第7层、17层20、27层及13#楼第7层、18层、29层悬挑层板厚均为120，混凝土强度C30。悬挑工字钢梁在建筑物里端采用2根预埋在混凝土梁上的20U型钢筋压环拉结，间距0.2m，支点处预埋一根20拉结U型钢筋压环固定。U型钢筋压环应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，预埋U型钢筋压环与梁板内钢筋焊接牢固,如果楼板厚度小于120mm，悬挑工字钢梁在建筑物里端预埋钢筋的部位应设置416钢筋1.5m长作加强措施，预埋U型钢筋压环与工字钢之间钢楔或硬木楔楔紧。工字钢上部放置立杆处焊接上25钢筋头100长，安装时钢管插在钢筋头上固定。脚手架搭设明细表单体名称落地段脚手架落地段搭设参数13#楼-2.0m21.65m（地下21、室顶板至7层楼面）落地段脚手搭设高度为23.65m，脚手架立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m第一段悬挑脚手架（7层至18层，高度34.65m）第一道悬挑梁标高第1道卸荷钢丝绳标高第2道卸荷钢丝绳标高第3道卸荷钢丝绳标高+21.65m（7层梁板面）+21.65m（7层梁板面）+34.25m（11层梁板面）+46.85m（15层梁板面）第二段悬挑脚手架（18层至29层，高度34.65m）第二道悬挑梁标高第4道卸荷钢丝绳标高第5道卸荷钢丝绳标高第6道卸荷钢丝绳标高+56.30m（18层梁板面）+56.30m（18层梁板面）+68.90m（22层梁板面）+81.50m（26层梁板面）第三段悬22、挑脚手架（29层至局部塔楼屋檐+126.25m，高度126.25+1.5-90.95=36.8m）第三道悬挑梁标高第7道卸荷钢丝绳标高第8道卸荷钢丝绳标高第9道卸荷钢丝绳标高+90.95m（29层梁板面）+90.95m（29层梁板面）+103.55m（33层梁板面）+113.0m（36层梁板面）10#楼 落地段脚手架落地段搭设参数-2.0m23.9m（地下室顶板至8层楼面）落地段脚手搭设高度为25.9，脚手架立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m（注：此部分脚手架不须论证）10#楼222A轴悬挑段脚手架10#楼222A轴悬挑段搭设参数+5.9m23.9m（二层至八层楼面）脚手搭设高度为123、8.0，脚手架立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m，悬挑型采用16号工字钢，吊环及压环圴为20，钢丝绳规格为16（注：此部分脚手架不须论证）第一段悬挑脚手架（8层至17层，高度27.0m）第一道悬挑梁标高第1道卸荷钢丝绳标高第2道卸荷钢丝绳标高+23.9m（8层梁板面）+23.9m（8层梁板面）+35.9m（12层梁板面）第二段悬挑脚手架（17层至27层，高度30.0m）第二道悬挑梁标高第1道卸荷钢丝绳标高第2道卸荷钢丝绳标高+50.9m（17层梁板面）+50.9m（17层梁板面）+65.9m（22层梁板面）第三段悬挑脚手架（27层至局部塔楼屋檐+102.7m，高度102.7+1.5-24、74.9=23.3m）第三道悬挑梁标高第5道卸荷钢丝绳标高第6道卸荷钢丝绳标高+80.9m（27层梁板面）+80.9m（27层梁板面）+32.9m（31层梁板面）11#、12#楼落地段脚手架落地段搭设参数-2.0m20.9m（地下室顶板至7层楼面）落地段脚手搭设高度为22.9，脚手架立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m（注：此部分脚手架不须论证）第一段悬挑脚手架（7层至17层，高度30.0m）第一道悬挑梁标高第1道卸荷钢丝绳标高第2道卸荷钢丝绳标高+20.9m（7层梁板面）+20.9m（7层梁板面）+35.9m（12层梁板面）第二段悬挑脚手架（17层至27层，高度30.0m）第二道悬挑25、梁标高第1道卸荷钢丝绳标高第2道卸荷钢丝绳标高+50.9m（17层梁板面）+50.9m（17层梁板面）+65.9m（22层梁板面）第三段悬挑脚手架（27层至局部塔楼屋檐+102.7m，高度102.7+1.5-74.9=23.3m）第三道悬挑梁标高第5道卸荷钢丝绳标高第6道卸荷钢丝绳标高+80.9m（27层梁板面）+80.9m（27层梁板面）+32.9m（31层梁板面）脚手架搭设参数 （悬挑段） 基本参数立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)0.8立杆纵距或跨距la(m)1.3内立杆离建筑物距离a(m)0.2纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上连墙件连墙件布置方式每层二跨连墙件连接方式预埋钢管26、扣件连接脚手板脚手板类型钢筋网片脚手板脚手板铺设方式一步一设挡脚板挡脚板铺设方式冲压钢挡脚板1步1设卸荷钢丝绳钢丝绳直径619 16吊环钢筋20级圆钢16#悬挑工字钢主梁间距(mm)1300悬挑长度(mm)1300锚固长度(mm)1700斜拉钢丝绳619 16压环钢筋20级圆钢第三节 编制依据 1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）； 3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2005）； 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012； 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010； 6、钢结构设计规范GB527、0017-2003；7、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015)；8、一般用途钢丝绳（GB/T 20118-2006）；9、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)；10、建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011；11、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012； 12、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）； 13、广东省住建厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则（粤建质【2011】13号） 14、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）； 15、本工程设计图纸及有关文件规范； 16、本工程28、施工组织设计；17、参考资料：如建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册 第四版 中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施) 中国建筑工业出版社；18、广州一洲信息技术有限公司开发的建筑工程施工安全辅助设计系统（2015版）。第四节 施工准备一、施工现场准备1、所有架子工必须具备省建设行政主管部门颁发的特种作业操作证，对作业人员进行上岗前的培训工作。2、要求施工前，责任工程师和班组作业人员必须仔细查阅图纸，熟悉现场，并严格按规范、规程及方案中有关脚手架搭设要求，进行安全与技术交底。3、检查进场构配件，按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，不合格品不得使用。4、必29、须了解、检查外墙脚手架搭设部位基础情况，检查脚手架搭设部位基层是否清理干净，是否满足脚手架搭设要求。5、要求在外墙脚手架搭设施工中，必须进行安全监控。二、技术准备1、熟悉图纸与现场外墙实际情况，了解和掌握脚手架搭设的施工工艺，严格按设计施工图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料以及人员进场施工。2、严格按施工方案及脚手架搭设操作规程，对操作者进行有针对性的安全技术交底,并下达具有可操作性、可实施性的技术交底书。3、做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储准备工作。4、认真做好脚手架在搭设及施工过程中的检验检查记录，并及时整理，确保外墙脚手架在使用过程中，无事故隐患出现，确保脚手30、架搭设能够顺利进行。三、材料准备1、在脚手架搭设前，要求脚手架所用材料、工具及防护用具，必须全部到位。2、在脚手架搭设前，必须根据设计图纸及现场脚手架搭设工程量，确定材料进场数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。 3、进场钢管不得有明显变形，裂纹和严重锈蚀。进场扣件不得有锈蚀和有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝。进场钢管端部切口平整，钢管外侧必须涂刷防锈漆及桔黄色调和漆，保证钢管的颜色的统一，满足规范要求，扣件必须选用合格产品，并有出厂合格证，材质应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）规定。脚手架立杆垫板用钢垫板，钢筋网定型脚手板应有产品质量合格证，不得有裂纹、31、钢筋焊接不饱满与硬弯。4、脚手架所用材料进场后，必须堆放整齐，下部垫起架空，防止日晒雨淋。5、材料机具配备（数量按现场需要调整）材料计划表序号材料名称单位数量备 注1钢管483.0mm吨按需要立杆、剪刀撑、纵横水平杆等材料2直角扣件千个按需要杆件连接材料3对接扣件千个按需要杆件连接材料4旋转扣件千个按需要杆件连接材料5安全网M2按需要密目阻燃安全网6冲压钢挡脚板M2按需要脚手架防护材料7钢丝绳14m按需要脚手架卸荷材料81001003带插销的钢底座块按需要支撑钢管立杆9架子扳手把50架子工搭设和拆除架子用10力矩扳手把2检查架子扣件拧紧力度是否达到要求11钢筋网定型脚手板（直径6mm的钢筋焊接32、而成）M2按需要脚手架平桥材料1216号工字钢（3m长）条按需要支承立杆1316号工字钢（4m长）条按需要支承立杆1416号工字钢（6m长）条按需要支承立杆注：上述材料采取随着工程的进度进行分批进场。四、人员准备及证件办理1、施工手续及证件所有架子工必须具备省建设行政主管部门颁发的特种作业操作证及安全资格上岗证（接受相应三级安全教育）等准许施工证件。架子工必须定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不好的操作人员不得从事脚手架搭设这项工作。2、管理人员及劳务人员培训、教育要求作业人员进场，必须进行入场安全教育与三级安全教育，并要求项目工程部与现场作业人员必须参加由33、公司安全部门组织的每周安全教育例会，要求架子工进场除进行三级安全教育外还必须进行相应考核，必须建立班前安全教育会，并有班前安全教育纪要。3、人员准备（1）为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要810人，均必须持有上岗作业证书。（2）建立由项目经理、项目技术负责人、施工员、质安员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。（3）钢管支架的搭设和拆除均应由项目技术负责人、项目总监的认可，方能进行施工作业，并必须配置足够的辅助人员和必要的工具。（4）施工劳动组织项目经理：杨志勇项目执行经理：林家威项目总施工：潘剑波项34、目技术负责人：林章施工员：徐亚润、吴超华、邱满成、何世浩、左胜友、曾世能、陈海辉专职质安员：李新仁、张勇、陈金宇、梁海超质检员：陈北贤、郭辉脚手架安装工：10人杂工：5人根据施工进度及施工顺序调整各施工段的作业人员数量。 项目管理组织架构图如下： 项目执行经理林家威项目技术负责人林章施工员徐亚润吴超华邱满成何世浩左胜友曾世能陈海辉质检员陈北贤郭辉安全员李新仁张勇陈金宇梁海超资料员余美霖杨伟宏材料员李文海吴桂昌林俊飞电工林汝全王水强脚手架班负责人：林华杰项目经理杨志勇项目总施工潘剑波脚手架搭设工人第五节 材料选用1、本工程外脚手架采用钢管（483.0）作受力杆件，护栏杆件使用钢管搭设。脚手架钢管35、应采用国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管上严禁打孔。2、新旧钢管的尺寸要统一，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺，钢管必须涂防锈漆，锈蚀严重的钢管不得使用，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。3、本脚手架工程应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管36、脚手架扣件(GB15831)的规定：同时在螺栓拧紧扭力矩65Nm时，不得发生破坏。使用时各种螺栓拧紧扭力矩不得小于40Nm。4、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件应进行防锈处理，扣件螺帽拧紧后应加上黄油。扣件与钢管的接合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1。6、水平悬挑工字钢梁，其钢材强度等级为Q235-A,型号见大样图及材料表，水平悬挑钢梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计37、要求。7、脚手架搭设前，必须进行维修保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔黄色。底排立杆、扫地杆均漆红白（黄黑）相间色。8、脚手板采用直径6mm的钢筋焊接而成，必须保证焊接后的钢筋网脚手板稳固可靠。9、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，检测合格后才允许使用。10、建立完善的材料进场验收制度。由施工现场的材料员，按材料质量标准严格检验验收，然后根据施工现场的场地要求，统一有序地分38、类堆放。第六节 脚手架搭设工艺流程及主要施工方法一、准备工作1、清除施工现场的杂物。2、为保证基础的承载力，防止冲切破坏，立杆底部需垫以1001005带插销的钢底座，再立立杆。二、搭设作业工序 1、落地式扣件脚手架搭设流程根据建筑物平面图、立面图的特点和规范要求及施工单位的使用要求，把脚手架立杆的轴线放出按已放线位置自角柱位依次相邻高低错开立杆、固定立杆纵向搭设超过四立杆后，应复核立杆垂直度并扣第一步大、小横杆扣纵、横向扫地杆设置护栏杆件扣剪刀撑依次沿建筑物周围延伸搭设形成脚手架的框架向上对接接长立杆，扣水平大、小横杆，设置护栏杆件扣剪刀撑纵向铺设一条钢管、横向铺设钢筋网平桥板设置连墙杆件设置39、挡脚板挂设安全网按第一步搭设要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时设置水平大、小横杆，纵向铺设钢管、平桥板，挡脚板，作业层栏杆，设置剪刀撑，连墙杆件脚手架验收。2、悬挑脚手架搭设流程测量放线确定型钢预埋点预埋型钢挑锚固钢筋布置型钢挑并固定立杆横向扫地杆小横杆大横杆安装钢丝绳卸荷装置搭设剪刀撑设连墙件铺脚手板扎防护栏杆挂安全网架体检查验收。三、脚手架构造及技术要求 脚手架采用规格为483.0的钢管及扣件搭设，脚手架平桥每步均须搭设，平桥面先纵向铺设一根钢管，再在纵向钢管上横向铺设钢筋网定型脚手板，与纵向钢管有效紧贴并用铁丝使之绑扎固定，每层平桥均设一道180mm高的冲压钢挡脚板。 脚手架立杆高出屋40、檐上端1.50m，防护栏杆使用钢管，并用直角扣件与钢管立杆捆紧。1、定距定位根据脚手架平面布置图在地面上划分立杆布置位置。2、立杆：脚手架钢管立杆设置在1001005带插销的钢底座上，垫块铺设必须平稳，不得悬空。脚手架立杆的纵距均为1.3m，立杆的横距为0.8m，内排立杆距离墙面为0.2m。并设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。 钢管立杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点41、的距离不宜大于步距的1/3。顶层立杆需搭接时，搭接长度不小于1.0m，应采用不小于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100。 3、大横杆：平桥层距1.8m，平桥距建筑物（外墙饰面）为0.20m。大横杆设置在立杆内侧小横杆之上，搭在小横杆上的大横杆根数为1根。单根杆长度不应小于3跨。内、外排大横杆应搭设平行，采用直角扣件与立杆扣紧。大横杆采用对接扣件连接，两根相邻大横杆的接头不应设置在同步、同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头应错开的距离不小于500，且各接头中心距立杆轴线的距离应不小于1/3跨度。在外排每一步距中间处用一根纵向钢管作防护栏杆。 4、小横杆：主节点处必须设置一根42、横向水平杆，用直角扣件扣接，设置在大横杆之下，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于0.15m。小横杆伸出内、外立杆外侧不应少于0.1m，杆端与平桥边的空隙应铺设密竹作为封闭。 5、剪刀撑：脚手架应在外侧立面整个长度和高度上设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑的水平夹角应为4560度，钢管搭接长度（扣件之间）不少于1m，应采用不小于2个旋转扣件固接，管端至扣件上皮外缘距离不少于0.1m。剪刀撑的下端需落地，支承在垫块或垫板上。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 6、平桥：先纵向铺设一根钢管，再横向绑43、扎钢筋网片定型脚手架作平桥板，平桥板的材质要符合要求。脚手板垂直于纵向水平杆方向铺设，且应对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。平桥按一步一设。 每层平桥设置一道0.18m高的冲压钢挡脚板并用铁线绑扎在立杆上。 严格控制桥面施工荷载，每层平桥荷载结构施工不得超过，作业层数为一层，装饰施工不得超过，作业层数为一层，施工总荷载不得超过，避免因超载或产生过大集中荷载和偏心分布而失稳。 7、连墙件：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第条规定，双排脚手架必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构立面垂直，并尽44、量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。连墙件采用每层二跨设置，脚手架与建筑物的拉结采用刚性连接，在各层楼面浇筑砼时，在边梁相对应位置上预埋48短钢管，埋入长度为300mm，等砼强度达到90%后，用48钢管将预埋铁管与内立柱用直角扣件扣牢。连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。另外对层高超过3.6m的连墙件采用抱柱进行加固，详见大样图（层高超过3.6m外脚手架连墙做法大样图）。8、架体内封闭：脚手架的架体内外立杆距墙体净距为200mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置45、平整牢固。脚手架施工层内外立杆与建筑物之间应采用安全网进行封闭。每三层以及底部用密目网或其他措施进行封闭。9、安全网：脚手架必须设置密目式安全网，并应具有生产许可证、产品合格证和产品检验报告。挂设前应在监理单位或建设单位见证的情况下，由施工单位委托检测机构进行检测，未取得安全检测合格报告的密目式安全网不得使用。安全网的挂设要严密，选用18铅丝张挂安全网，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上，安全网应挂设在脚手架内侧。脚手架与施工层之间应按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。10、施工斜道：根据施工现场的实际要求，施工斜道具体布置位置见附图。斜道采用一字型斜道，附着于外脚手架。楼梯斜道宽度为46、0.8m，斜度为1：3，踏步板要用专用构件安装。斜道拐弯处为脚手架平桥层。斜道两侧及平台外围均设置栏杆和挡脚板，栏杆高度分别为0.6m、1.2m，挡脚板高度为180mm。11、出入口：本建筑物每栋设置一个出入口。建筑物出入口处采用平行弦桁架结构形式，并进行出入口处脚手架加固。在开口处的两侧采用双立杆，悬空立杆下端增设安全扣件，此处连接要紧密，每步都须设置。出入口脚手架上方搭设双层挡板，每层挡板相距0.6m，下面一层满铺木板，上面一层满铺密竹并固定牢靠，周边应设置1.2m高的钢管护栏和挡脚板，并挂设密目式安全网，通道口挡板需向两侧伸出1m，向外伸出5m。出入口脚手架搭设详见附图。12、悬挑装置：47、安装悬挑工字钢前，必须在建筑结构内准确放线并检查预埋件的质量，等结构混凝土达到一定强度后，方可进行安装和固定悬挑工字钢。采用型钢筋连接，套板安装预埋锚固钢筋拉环。悬挑工字钢之间需采用安全挡板进行铺设，保证悬挑装置下通道的安全。13、斜拉钢丝绳吊拉点设在立杆与纵、横向水平杆的交点处，钢丝绳由纵、横水平杆底部兜过，钢丝绳穿越预埋的20吊环处设套环，减少吊环对钢丝绳的磨损。利用钢葫芦将钢丝绳收紧，并尽量使所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀，钢丝绳的绳端采用绳卡固接，钢丝绳绳卡数量不得小于三个，此外还应在尾端加一个安全绳卡，绳卡间距不得小于钢丝绳直径的6倍。绳头距安全绳卡的距离不得小于148、40mm，并用细钢丝捆扎，绳卡滑鞍放在钢丝绳受力的一侧。卸荷装置详见附图。14、防雷措施：本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005标准。工程采用避雷针与纵向杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼按间距不大于20m设置1根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，并将所有最上层的纵向杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光49、泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。脚手架悬挑段及落地段均用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。15、水平网：外脚手架每五步（或每三层）设一层兜底网，兜底网采用网眼5050尼龙网，挂在脚踏板底下。16、电梯井、管道井防护措施：电梯井井内防护采用预留钢筋防护，50、井内每层均铺板防护，井口设置钢筋焊接防护门。管道井一般较细，其防护主要预留钢筋进行防护，井口设置防护门。17、转角处悬挑型钢的处理：转角处如遇剪力墙则预留孔洞，施工完成后再用高一级混凝土填充；如遇柱则与柱一起浇筑，脚手架拆除时再切断型钢。18、中间斜飘板钢管内立杆穿过斜飘板进行搭设脚手架，屋面斜飘板在屋面梁板下一个步距设置斜挑防护栏杆进行防护，具体做法详施工图斜飘板及斜屋面脚手架搭设大样图。第七节 脚手架的检查、验收及维护 1、脚手架必须由持有省建设行政主管部门颁发的架子工上岗证的特种作业人员搭设；2、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收:（1)基础完工后及脚手架搭设前；（2)作业层上51、施加荷载前；（3)每搭设完一层后；（4)达到设计高度后；（5)遇有六级大风与大雨后；（6)停用超过一个月。脚手架停用超过1个月的，脚手架搭设负责人要定期安排工人对脚手架进行保养，保证脚手架的安全稳定，并且在复工前要对整个脚手架进行一次全面检查验收后才可复工。3、进行脚手架检查验收时应根据下列技术文件:（1)相关检查验收规范；（2)施工组织设计及变更文件；（3)技术交底文件。4、脚手架使用中应定期检查下列项目:（1）杆件的设置和连墙件的构造是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空；（3）立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（4）扣件螺栓是否松动；（5）安全防护措施是52、否符合要求；（6）作业面是否超载；（7）对悬挑装置设置位置、锚固装置等是否符合规范及方案要求；（8）对卸荷层的吊点设置位置、吊环的斜拉结构是否符合方案要求；（9）对卸荷装置的稳固性是否符合要求；（10）脚手架是否按照专项方案搭设。5、脚手架验收管理 脚手架应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员 、项目安全、质量、施工人员、方案编制人员、监理单位总监及专业监理工程师，验收合格后经施工单位项目技术负责及项目总监理工程师同意后，并报安监部门备案后，方可进行后续工序施工。 脚手架检查验收管理程序包括自检、互检及交接检验收。（1）自检验收制度每位施工人员对施工的分53、项工程随时进行自检，发现不合格的及时返修，不留质量隐患，每道工序施工完成后必须要进行自检，合格后方可进行下道工序的施工并将自检实测数据填写在自检记录上，交质检人员复查核定。（2）互检验收制度施工班组对施工的分项工程互相进行检查，发现不合格处及时相互通报，加以纠正。总工、质检工程师要及时组织班组、质检人员、施工人员互相检查，督促上道工序，搞好本道工序，服务下道工序。（3）交接检验收制度工序交接检查在双方自检的基础上进行抽检认定后方能办理工序交接检手续，凡不符合质量要求的不准办理交接手续，工序交接由班组长或兼职质检员负责，班组交接由项目负责人或质检工程师组织，在交接检查过程中要树立为下道工序服务的54、思想。6、脚手架验收时应具备下列文件： （1）专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见； （2）构配件的产品质量合格证、质量检验报告； （3）脚手架工程的施工记录及质量检查记录； （4）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录； （5）脚手架工程的验收申请报告。 7、脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102单、双排与满堂脚手架立杆垂直度最后验收立杆垂直度2050m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（m55、m）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法。项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具3纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差104剪刀撑斜杆与地面的倾角4560 角尺5脚手板外伸长度对接=130150mml300mm卷尺搭接100mml200mm卷尺项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点56、的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离la/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力板手注：图中1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑；8、外脚手架维护为了认真做好脚手架的维护工作，必须设专职维护工人，负责脚手架的日常检查、维护和定期检查与整修，日常的检查和维护必须每日进行一次，定期维护一般每月一次，如遇大风、雷雨天必须增加检查次数，要求在大风、雷雨后每次都必须进行认真的检查整修符合要求后方可使用；脚手架维护主要内容：（1）检查脚手架的整体和局部垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度，如发现垂直度有异常现象，必须及时加固，消除不安全隐患。（2）各类扣件的涂油和紧固57、：检查扣件时，必须先检查扣件的外观，再将扣件上的螺栓逆时针方向松开螺纹，进行涂油紧固螺栓至规定的力矩范围。（3）检查脚手架板有否松动，脚手板检查四角是否用铁丝扎牢，如发现不安全隐患的必须及时纠正。（4）连墙杆检查：检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移位，如因施工需要移动连接件时，必须取得项目负责人书面通知后，通知脚手架维护人员，由维护人员移动整改，并按规定在邻近位置进行补强连接。（5）必须对、悬挑装置、工字钢、安全网、挑网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆等安全设施进行检查，保证这些安全设施的完整、牢固，并能正常发挥安全作用，如果有损坏的必须及时调换，如有松动的必须及时紧固，如发现松动和开口的必58、须及时连通。（6）要求在脚手架的开口、断口、出入口等处必须重点进行检查，必须使这些部位始终处于安全状态，始终符合安全规定。（7）必须检查脚手架荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载必须及时卸荷至设计荷载，必须检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态时必须及时纠正。（8）必须每天下班前清除脚手架上的杂物、垃圾，并要注意安全，防止落物伤人。第八节 脚手架监测措施1、仪器设备配置：采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。所使用仪器如下：经纬仪一台水准仪一台对讲机4台卷尺、钢板尺2、观测点的设置： （1）坐标原始观测点可采取在59、临边位置的梁或板及柱、墙上埋设倒“L”形12钢筋头；（2）立杆监测点设置说明，本工程的立杆监测点选取各个阳角和阴角上的立杆作为监测立杆，监测立杆每10米高度用红色油漆在钢管上做记号。（3）沉降位移监测点应首先考虑在阳角处设置，其次在水平方向每1015米设置一处。(4)测量仪器放置在建筑物四周的临时（固定）控制点上。 3、脚手架监测措施及办法外脚手架搭设完成后，必须由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员 、项目安全、质量、施工人员、方案编制人员、监理单位总监及专业监理工程师，严格按照施工方案进行，脚手架搭设后签字确认后方可使用。成立安全检查监控小组，脚手架搭设及使用过程安60、全进行监控，所有的检查记录必须形式书面材料。在脚手架使用过程中，派专门的管理人员对外脚手架的变形进行目测与经纬仪、水准仪监测，若发现外脚手架有明显变形或基础有明显下沉变形要立即报告项目部，并停止施工作业，待安全检查合格后再恢复外脚手架的使用。监测内容：外脚手架最底层立杆、卸荷点立杆的弯曲变形，脚手架立杆垂直度，大横杆的弯曲变形，监测脚手架刚性连线是否牢固，监测钢丝绳卸荷点连接情况和吊环变形，钢丝绳是否拉紧。监测的方法与工具:立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺，立杆间距用卷尺，纵向水平杆高差用水准仪，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件61、至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺。钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。4、监测说明：（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检，公司进行安全月检：（2）工程日常检查重点部位；a、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；b、连接扣件是否松动；c、架体是否有不均匀沉降、垂直度偏差；d、施工过程中是否有超载现象；e、安全防护措施是否符合规范要求；f、支架与杆件是否有变形现象；（3）监测频率：在使用过程中应实时监测，一般62、监测频率不宜低于每三天一次。在加高过程中应加强监测，每加高一次，应完成一次监测。a、立杆垂直允许偏差全高为100，预警值为允许80；沉降允许偏差全高为100，预警值为80。b、当监测数据超过预警值时必须立即停止加高脚手架，并疏散人员，及时加固整理并报告项目部，再由项目部向公司汇报，待架体稳定后方可进行架体上作业。项次项目技术要求允许偏差()示意图检查方法与工具1悬挑支座表面刚硬平整观察锚固长度外伸长度1.25倍支轴不晃动与砼结构紧固点不扭曲2立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经伟仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2777H=163、0202550H=204050100H=306075H=4080100H=50100中间档次用插入法第九节 脚手架搭设的安全技术措施一、安全生产保证体系 项目安全管理组织架构图项目执行经理林家威项目技术负责人林章施工员徐亚润吴超华邱满成何世浩左胜友曾世能陈海辉质检员陈北贤郭辉安全员李新仁张勇陈金宇梁海超资料员余美霖杨伟宏材料员李文海吴桂昌林俊飞电工林汝全王水强脚手架负责人林华杰项目经理杨志勇项目总施工潘剑波脚手架子工项目管理组织架构人员序号职务姓名联系电话主要工作职责1项目经理杨志勇负责工程管理全面工作2项目执行经理林家威全面负责工程现场实际管理工作3项目技术负责人林章负责工程技术处理工作4现64、场总负责潘剑波负责工地现场组织管理施工工作5质检组负责人陈北贤负责现场质量理组织工作6质检员郭 辉负责现场质量管理工作7安全组负责人李新仁13556135098负责现场安全管理工作8安全员张 勇负责现场安全管理工作9安全员陈金宇负责现场安全管理工作10安全员梁海超负责现场安全管理工作11施工组负责人徐亚润负责工地现场施工工作12施工员吴超华负责工地现场施工工作13施工员邱满成负责工地现场施工工作14施工员何世浩13592985855负责工地现场施工工作15施工员左胜友负责工地现场施工工作16施工员陈海辉负责工地现场施工工作17施工员曾世能负责工地现场施工工作18材料负责人李文海负责材料采购供应65、工作19材料员吴桂昌负责材料采购供应工作20材料员林俊飞负责材料采购供应工作21测量员梁仁胜负责现场测量工作22测量员林佳桃负责现场测量工作23资料员杨伟宏负责现场资料管理工作24脚手架负责人林华雄负责脚手架搭设工作1、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。 2、项目经理是安全管理的第一责任人，代表公司总经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。 3、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。 4、施工工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领66、导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。 6、脚手架搭拆安全管理机构职责（1）经常检查预埋件是否拉裂、松动。（2）经常检查外墙脚手架的整体与局部的水平、垂直度偏差是否超过规范、规程规定要求，发现情况及时加固与更换。（3）经常检查卸荷装置（重点检查：悬挑装置、工字钢、压环、吊点预埋件、卸荷钢丝绳、吊环）是否超过规范要求及方案设计要求，若有异常情况，应立即加固与更换。（4）各类扣件的涂油与紧固：检查扣件时，先将扣件上的螺丝逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围。（5）经常检查脚手架上满铺的脚手板是否松动、破损、折断，如有不合格的情况，必须及时扎牢、修补和拆换。（6）在外墙施67、工期间，如必须移动外墙脚手架与建筑物之间的连接点时，必须由脚手架专职维护人员进行移动。（7）对外侧挡板、栏杆的防雷接地等安全设施必须进行检查，必须保证完整有效，发现损坏或松动应及时修补与加固。（8）如施工中脚手架需要开口、断口和出入口时，必须对该部分进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（9）检查外墙脚手架的荷载情况，使其不超过规定荷载，如果超过时必须及时卸荷。经常清理外墙脚手架上的杂物，防止落物伤人。二、安全教育制度 1、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。 2、三级安全教育是指68、公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。 3、根据脚手架的搭设技术要求，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。 4、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。 三、安全检查制度 1、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。 2、工地专职安全员要每日对施工作业区段进行检查。如发现事69、故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。 3、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。4、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。 四、脚手架搭设安全技术保障措施1、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺70、于架子的外围及底部。2、钢管与扣件进场前必须经过检查挑选，选用合格的钢管、扣件，所用扣件在使用前，必须清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动，要求每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。3、落地式脚手架在搭设到6m高度时，必须由脚手架搭设单位进行自检；架子搭设完毕后，必须由脚手架搭设单位会同项目安全、技术、质量、工程等部门对整个悬挑架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。4、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。5、脚手架搭设完备，依据施71、工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。五、脚手架搭设安全管理措施 1、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识教育，外脚手架搭设人员必须是按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工。持证上岗，上岗前应按有关规定进行三级安全教育及安全技术交底并签字。 2、高处作业人员应持证上岗，严禁酒后上班，严禁赤脚或穿拖鞋上班。作业人员应按规定使用合格的安全帽、安全带（安全带应高挂低用，一步一扣，如不使用者应即时停工，屡教不改者应责令离场）、穿软底防滑鞋。 3、开工前，施工管理人员必须详细向全体操作人员作搭设分项工程的安全技术交72、底，并办理签证。 4、在棚架上作业时，必须放置好所有材料，完成一个工作面后，要将所剩材料清理干净。 5、外脚手架应搭设在外电架空线路的安全距离外，否则必须做好可靠的安全接地措施。 6、外脚手架的安全检查与维护，应按规范的有关规定进行。发现问题应及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全的目的。 7、外脚手架禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 9、外脚手架外侧应采用密目式安全网做全封闭，不得留有空隙。密目式安全网应可靠固定在架体内侧。作业层与建筑物之间的空隙超过0.2m时应作全封闭，防止人员和物料坠落。作业人员上下应有专用通道，不得攀爬架体。 10、严格控制施工荷载，脚手架平桥不得集中堆料73、施荷。施工活荷载不得超过。 11、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设作业。雨后上架作业应有防滑措施。 12、搭设脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 13、严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）要求搭设，并经有关人员验收合格后才能投入使用。六、外脚手架防火措施1、必须使用合格的安全网。2、在脚手架上配备足够数量的灭火器。3、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须做好动火审批手续才能开工。配备专职防火安全监督员现场巡查，如在巡查过程中发现脚手架上发现隐患或可疑问题时，必须及时处理，消除隐患。4、在脚手架上进行电、气焊时74、，必须有防护措施和专人看守，并备有接盛焊渣的用具及防燃措施，防止火星、熔渣点燃脚手架内保温板、油漆及其他燃烧物。5、各种电缆、电线不准直接绕在脚手架上，保温材料、防水材料、油料等严禁堆放在脚手架上。6、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。7、脚手架防雷、消防工作应列入工地消防系统。根据工地现场实际情况合理设置消防装置，是确保本工程安全生产的关键；施工现场内所有防雷装置的接地电阻值不得大于10。七、预防高空坠落、坠物事故安全技术措施为预防本工程脚手架搭设过程中高处坠落事故发生，保证施工安全，依据建筑法75、安全生产法及本工程特点等要求有针对性地制定下列措施：1、做好高处作业人员安全教育及相关安全预防工作：所有高处作业人员必须接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员必须持证上岗；落地式架搭、拆人员必须持有特种作业人员操作证，上岗前，必须进行三级教育与专业技能培训，并按有关规定进行专门的安全技术专项交底，必须签字确认。要求高处作业人员必须经过体检，合格后方可上岗。作业人员必须正确佩戴和使用安全帽、安全带等必备的安全防护用具。2、各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间设红灯示警。3、高处作业前，必须由项目经理组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施必须76、做到定型化、工具化，防护栏以红白（或黑、黄相间）相间的条纹标示。需要临时拆除或变动安全设施的，必须经项目经理（项目总工）审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格，签字后方可实施。4、脚手架搭拆必须编制专项施工方案，并由公司审批签字，项目部必须组织有关部门审核，经审核合格签字后，方可进行脚手架的搭设。脚手架外侧必须采用密目安全网全封闭，不得留有空隙。密目安全网固定在架体上。要求脚手板与建筑物之间的空隙采用脚手板或安全网封闭，防止作业人员和物料坠落；要求脚手架顶部采用竹笆板与水平安全网或木板进行全封闭，防止交叉作业，引发安全事故。5、在落地式、悬挑式脚手架搭设操作时，要求施工人员必须衣着灵便，但决77、不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋，必须正确佩戴安全带。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律；架子工必须持证上岗。6、在落地式、悬挑式脚手架搭设操作过程中，凡在坠落高度基准面2m以上(含2m)有可能坠落的高处进行作业，必须按要求正确系挂安全带，并随时做好临时防护，坚持“先防护、后施工，无防护、不施工”的原则。并要求脚手架搭设作业人员必须做好分工和配合，要求传递杆件时，应掌握好重心，平稳，不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡，对每完成一道工序，都要相互询问并确认后方可进行下一道工序。7、脚手架搭、拆人员必须佩带工具袋，工具用完后放入袋内，不要放在架子上，工78、具的尾端用绳索与人体相连接。8、拆除下来的杆件和材料必须随拆随传下，以免放置不当造成坠落。9、下班前，必须将所有拆除的构件和材料安全卸下，并检查未拆除的脚手架，要求未拆除脚手架必须稳定，不能形成稳定架体必须采取临时撑拉措施予以加固。10、在拆除作业时，地面上的配合人员必须躲开可能落物的区域。11、上、下运送构件时，必须捆扎牢固，尽量避免或减少人工上、下传递。12、要求所有作业人员必须服从统一指挥，不能自行其是。13、严禁在脚手架上打闹戏耍、退着行走和跨在外护栏上休息。14、拆除现场必须设置可靠的安全围栏，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内。15、严禁将拆下的材料向地面抛掷。16、外脚79、手架拆除前，必须将脚手板上的垃圾杂物清除干净。九、预防脚手架坍塌事故安全技术措施1、必须严格按落地式脚手架搭设顺序进行搭设。2、落地式脚手架搭设前必须严格按相关规定编制专项施工作业方案，并经公司审批，报项目总监审批后，方可进行脚手架搭拆。要求脚手架每层均铺设脚手板，不得留有空隙，脚手板与建筑物之间的空隙必须采用脚手板或安全网封闭，防止人员和物料坠落。3、脚手架外侧每步架必须设置二道防护栏杆，并设置好挡脚板。4、特殊部位的脚手架必须在其出入口处加挂安全标志牌。5、脚手架搭设施工作业时，必须严格按搭设顺序进行搭设。6、要求在每次下班前，必须把所有上架材料必须全部用完，不要存留在落地式架上，并要求落80、地式架必须稳定，不能形成稳定的脚手架必须采取临时撑拉措施予以加固。7、在脚手架上作业，必须严格按规范或设计规定的荷载使用，严禁超载；脚手架上部荷载应力必须均匀分布，避免荷载集中于一侧。8、在落地式架作业时，不得随意拆除基本结构杆件和连墙件，因作业需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须通过项目技术负责人书面同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。十、安全文明施工措施1、要求进入现场的施工作业人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋，现场严禁吸烟。2、要求进入现场的施工作业人员必须爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工81、操作时必须精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工方可持证上岗，要求上岗人员必须体检合格，凡患有高血压、贫血病、心脏病及不适于高空作业者，严禁上架操作。5、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，必须经项目技术负责人书面同意后，由架子工操作。6、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件、绑扎扣等所有脚手架部件。7、因外墙脚手架使用时间长，所以在使用过程中，必须经常进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题时，必须及时解决。8、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，82、不得乱扔。9、不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10、脚手架堆放场必须做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。11、施工人员必须做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。12、运至地面的材料要按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，要随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。第十节 脚手架拆除的安全技术措施 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查的结果，拟订作业计划，上报请项目部及现场监理，经批准及进行技术交底后才准进行拆除工作。作业计划一般包括：拆除的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点83、劳动组织安排等。 2、拆除棚架时，应划分作业区，周围设简易围栏或竖立警戒标志，并设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、高处作业人员应戴安全帽、系安全带（安全带应高挂低用，一步一扣，如不使用者应即时停工，屡教不改者应责令离场）、穿软底防滑鞋。 4、项目部安排工人负责补贴洞眼等手尾工作，拆架作业人员应要注意做好产品的保护，不得损坏，如有损坏，应立即通知有关人员进行处理，并把拆架工作先停下，待处理工作完成后再继续拆架。 5、拆架程序应遵循自上而下进行，按先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 6、拆立杆时84、，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解两端扣。 7、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙杆件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆件加固； 8、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第6.4.4条、第6.6.4条、第条的规定设置连墙杆件和横向斜杆加固。 9、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件。 10、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调85、，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 11、拆架时严禁碰撞脚手架附近电线源，以防触电事故。 12、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 13、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和螺栓要集中回收处理。 14、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。第十一节 质量保证措施及节约措施 1、本项工程的外双排脚手架，是采用钢管双排栅，钢管作护栏搭设，部分旧材料搭配使用。所用进场材料均应作质量检查，质量不合格的不准使用。 2、各种杆件的设置，扣件的使用必86、须按有关规范和要求搭设。 3、搭设期间，应有施工管理人员对工程施工的质量和安全进行动态监控，专职安全员及项目部进行不定期检查。 4、外脚手架搭设完毕（或分段搭设完毕），应由专职安全员及时会同由项目部、公司安全部及监理部分组成的检查小组，对脚手架进行检查、验收。并办理交接验收手续和签证后方能使用。 5、脚手架全部搭设完成，交付使用后，施工员或专职安全员应不定期对脚手架进行工程质量和安全巡查。第十二节 对土建及装饰施工班组的要求 1、不得随意拆除脚手架上的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。 2、不得随意拆除脚手架上的任何扣件与平桥板，以保证脚手架安全和稳定性。 3、不得随意拆除连墙杆件和顶杆。 4、不得87、随意在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，确保脚手架基础不会变形、沉降。 5、其它工种因传递材料需要拆开部分安全网时，应责成该班组负责人，在当天工作完成后，把安全网恢复原状。 6、如因土建班组或装饰施工方面违章导致脚手架产生安定隐患，应及时与搭棚队伍沟通，确定处理方法，以确保脚手架的安全使用，并负责相关费用。 7、使用过程中，发现脚手架不稳定或及杆件失效，土建或装饰施工队伍应即时通知搭棚队伍检修，搭棚队伍应随时到场处理，确保施工安全。第十三节 应急预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据有关法律、法规和标准，根据本工程的特点，并结合本工程的实际情况制定外墙落地式脚手架应88、急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减少到最低程度。 1、应急组织机构 应急救援组织机构人员一览表序号职务姓名联系电话职务主要工作职责1项目经理杨志勇项目经理负责工程应急救援管理全面工作2项目执行经理林家威项目执行经理负责工程应急救援管理执行工作3项目技术负责人林章项目技术负责人负责事故技术处理工作4现场总负责潘剑波现场总负责负责工地现场救援联系管理工作5质检组负责人陈北贤质检组负责人负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作6质检员郭 辉质检员负责工地应急救援89、实施、联络、排除险情工作7安全组负责人李新仁安全组负责人负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作8安全员张 勇13902511305安全员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作9安全员陈金宇安全员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作10安全员梁海超安全员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作11施工组负责人徐亚润施工组负责人负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作12施工员吴超华施工员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作13施工员邱满成施工员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作14施工员何世浩施工员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作15施工员左胜友施工员负责工地应急救援实90、施、联络、排除险情工作16施工员陈海辉施工员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作17施工员曾世能施工员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作18材料负责人李文海材料负责人负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作19材料员吴桂昌材料员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作20材料员林俊飞材料员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作21测量员梁仁胜测量员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作22测量员林佳桃测量员负责工地应急救援实施、联络、排除险情工作23资料员杨伟宏资料员负责工地应急救援相关资料收集整理工作24脚手架负责人林华杰脚手架负责人负责脚手架搭设及协调工作施工现场安全生产应急91、救援组织架构图组长：潘剑波组员：张勇吴超华邱满成何世浩现场抢险 组事故现场总指挥：杨志勇事故现场副总指挥：林家威现场救护组现场保护组现场通讯组组长：涂亚润组员：陈金宇梁海超左胜友陈海辉组长：李新仁组员：陈北贤郭辉曾世能组长：杨伟宏组员：余美霖林梦诗组长：李文海组员：吴桂昌林俊飞后勤支援组技术支援组组长：林章组员：梁仁胜林佳桃2、应急救援预案人员配置 项目部安全领导小组机构组成：由项目负责人、项目技术负责人、安全员、各作业班组等相关人员组成。 (1)事故现场抢险组人员组成：由潘剑波任组长，张勇、吴超华、邱满成、何世浩、作业队负责人、专业工长等相关人员组成。 (2)事故现场救护组人员组成：由徐亚润92、任组长，陈金宇、梁海超、左胜友、陈海辉等组成。 (3)事故现场保护组人员组成：由李新仁任组长，陈北贤、郭辉、曾世能及现场保安人员组成。 (4)事故现场通讯组人员组成：由杨伟宏任组长，余美霖、林梦诗等组成。（5）后勤支援组人员组成：由李文海任组长，吴桂昌、林俊飞及项目相关人员组成。（6）技术支援组人员组成：由林章任组长，梁仁胜、林佳桃等组成。3、应急救援组织职责 （1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4）当发生紧急情况时93、，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。4、应急救援装备 应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、铁撬、起重设备、救护车及担架等。 外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。 内服药品：云南白药等。 5、应急救援措施 （1）发生脚手架坍塌事故的应急救援措施 当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指94、挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。 当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。 当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。 被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。 当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。 （2）发生高处坠落事故的95、应急救援措施： 当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。 抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。 对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。 对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖96、伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。 对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 （3）发生物体打击伤害事故的应急救援措施： 发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。 抢救伤员时，应97、先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。 对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。 、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。 （4）发生机械伤害事故的应急救援措施： 发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运98、转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。 对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。 对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。 （5）发生火灾事故的应急救援措施： 发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。 火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。 现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩99、大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。 如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。 （6）发生触电事故的应急救援措施： 触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。 当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。 夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。 触电者已失去知100、觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。 若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。（7）脚手架出现安全隐患时的处理措施如发现架体基础沉降变形过大采取回填或注浆处理，另外可在底板增设一道钢丝绳卸荷减轻脚手架基础受力；如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件；架体密目网着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119通知消防部门；如发生架体倒塌，立即采取急救措施，保护好现场，通知相关部门。（8）外脚手101、架变形超过预警值的安全措施脚手架顶端水平位移预警值25，垂直度变化预警值20，基础沉降量预警值20，当出现预警值时，必须停止一切施工作业，与监理单位、施工单位、设计单位、建设单位召开专题会议解决。因地基承载力不足，引起局部沉降，脚手架局部弯曲。在单排架横向截面上架设八字戗或剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直至变形区外排。八字戗或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。悬挑钢梁挠度变形超过规定值，造成局部弯曲变形。应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，钢梁上面用钢支撑加U形托旋紧后顶住。预埋钢筋环与钢梁之间有空隙，须用马楔备紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。卸荷点受力不均匀，钢丝绳手拉102、不紧，扣件松动造成整体架体严重变形。要立即按原方案制定的卸荷、拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个开间设一个5t的倒链，与结构绷紧，松开刚性拉接点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。脚手架连墙件锚固点不牢固或楼层高度不一样，对架体受力后失稳造成立杆弯曲变形。用扭力矩扭紧扣件，或用抱柱的方式加固。不能加固的拆除后重新搭设，整改完成验收合格后才能作业。6、施工现场紧急情况处理流程图项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情103、况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司工程部、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。第十四节 计算书1、10#、11#、12#、13#楼落地段扣件式钢管脚手架计算书（注：此部分不须论证）1计算参数设定 （1）基本参数 脚手架搭设高度23.65m,立杆材料采用483.0,横向杆上有1条纵向杆,立杆横距0.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆步距h=1.80m;立杆离墙0.20m104、,连墙件按每层三跨布置,连墙件材料为预埋钢管,顶层层高3.15m;脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。 （2）钢管截面特征 钢管483.0mm,截面积A=424mm2,惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m；Q235钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。 （3）荷载标准值 1）永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0.1069kN/m, 脚手板采用钢筋网焊接脚手板,自重标准值为0.10kN/m2 栏杆与挡板采用钢管栏杆、冲压钢,自重标准值为0.1600kN/m, 脚手架上吊105、挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m2（同时施工一层，取脚手荷载3.0 kN/m2进行计算） 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k 脚手架高度为23.65m,地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=0.65(标高+5.00m)； 挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1.30.8=1.04,工程位于广东茂名,基本风压0=0.45kN/m2； 水平风荷载标准值 k=zs0=0.651.0400.45=0.30kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载106、计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.40=0.04kN/m；施工活荷载QK=3.000.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.41.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.091.502=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.681.502=-0.46kNmMmax=M1+M2=0.0107、2+0.46=0.48kNm,=Mmax/W=0.48106/4490=106.90kNm纵向杆的抗弯强度=106.90N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.09/1.2)(1500)4/(100EI)=0.11mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(1.68/1.4)(1500)4/(100EI)=2.65mmmax=1+2=0.11+2.65=2.76mm纵向杆的max=2.76mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.108、091.50=0.15kN,Rq2=1.2231.681.50=3.08kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.15+3.08=3.23kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=3.23kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.62kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/4=0.03260.800.80/83.230.80/4=648608Nmm=0.65kNm=Mmax/W=648608/4490=144.46N/mm2横向水平杆的抗弯强度109、=144.46N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pl3/(48EI)=32308003/(48EI)=1.55mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.55+0.01=1.56mm横向水平杆的max=1.56mm=L/150=5mm与10mm,满足要求。（3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中Gk1L/2=3.230.03260.40=3.24kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.24kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。4.立杆计算 110、（1）立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比=169.81210,满足要求。（2）立杆稳定性验算1）荷载计算a.脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106923.65=2.53kN;b.构配件自重NG2k=0.78+3.12+0.35 =4.25kN其中：脚手板重量：131.500.400.10=0.78kN; 栏杆、挡脚板重量：131.500.16=3.12kN 安全网重量：23111、.651.500.010=0.35kNc.活荷包括：施工荷载按1层作业计算（其中1层为结构施工）得：NQk=1.500.80/23.00=1.80kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.30kN/m2,由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.91.4MWk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.301.501.801.80/10=0.18kNm=180000Nmm2）轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm,=Lo/i=3119/15.9=196,=0.1883）立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)1.4NQk=1.112、2(2.53+4.25)+1.41.80=10.66kNN/(A)=10.661000/(0.188424)=133.73 N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)0.91.4NQk=1.2(2.53+4.25)+0.91.41.80=10.40kNN/(A)MW/W=10.401000/(0.188424)180000/4490=170.56N/mm2立杆稳定性为170.56N/mm2f=205N/mm2,满足要求。5.支撑支承面验算 立杆高配套底座100100mm,支承面为砼面（按C35考虑）支承楼面=180mm上部荷载为:F=10.66kN（1）支承面受冲切承载力验算s113、=2.00,ft=1.65N/mm2,h0=165mm,h=1.00=0.4+1.2/s=1.00,pc,m=0 N/mm2,um=2(100+165)+2(100+165)=1060mm(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.71.01.65+0.150)1.001060165/1000=202.01kN受冲切承载力202.01kNF=10.66kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2, Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00 ，fcc=0.8516700=14195kN/m2，=0.7114、5lfccAl=0.753141950.01=319.39kN支承面局部受压承载力319.39kNF=10.66kN,满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.0钢管,截面积为424mm2；按每个结构层花排设置,纵向间距取3跨,脚手架最高23.65m风压高度变化系数z=0.88(标高+30.00m),基本风压o=0.45kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k=0.881.0400.45=0.41kN/m2N1W=1.4kA=1.40.413.1531.50=8.14kN连墙件约束脚手架115、平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlWN0 =8.14+3.00=11.14kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.0钢管,双扣件连接符合要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949=N1/1A连墙件=11140/(0.949424)=27.69N/mm2连墙件稳定=27.69N/mm2f=174N/mm2,满足要求。7.计算结果脚手架采用483.0钢管,脚手架高度23.65m,立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距0.80m116、,内立杆离墙0.20m,连墙件按每层三跨布置,连墙件材料为预埋钢管,脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。2、10#楼222A轴二层八层悬挑脚手架计算书（注：此部分不须论证）1计算参数设定 （1）基本参数 脚手架搭设高度18.00m,立杆材料采用483.0,横向杆上有1条纵向杆,立杆横距0.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆步距h=1.80m;立杆离墙0.20m,连墙件按每层三跨布置,连墙件材料为预埋钢管,顶层层高3.00m;脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。采用悬挑16号工字钢作为基础,标高+6m，工字钢水平间距与脚手架纵向间距1.5m相同，锚固段为1.7m，锚固钢筋采用20钢筋，悬挑端用16mm的61117、9钢芯钢丝绳1.50m,与结构拉结吊环20mm。 （2）钢管截面特征 钢管483.0mm,截面积A=424mm2,惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m；Q235钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。 （3）荷载标准值 1）永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0.1069kN/m, 脚手板采用钢筋网焊接脚手板,自重标准值为0.10kN/m2 栏杆与挡板采用钢管栏杆、冲压钢脚手板,自重标准值为0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.01118、0kN/m2 2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m2 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k 脚手架高度为15.00m,地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=0.65(标高+10.00m)； 挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1.30.8=1.04,工程位于广东茂名,基本风压0=0.45kN/m2； 水平风荷载标准值 k=zs0=0.651.0400.45=0.30kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.40=0.04kN/119、m；施工活荷载QK=3.000.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.41.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.091.502=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.681.502=-0.46kNmMmax=M1+M2=0.02+0.46=0.48kNm,=Mmax/W=0.48106/4490=106.90kNm纵120、向杆的抗弯强度=106.90N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.09/1.2)(1500)4/(100EI)=0.11mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(1.68/1.4)(1500)4/(100EI)=2.65mmmax=1+2=0.11+2.65=2.76mm纵向杆的max=2.76mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.091.50=0.15kN,Rq2=1.2231.681.50=3.08kN,Rmax=Rq121、1+Rq2=0.15+3.08=3.23kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=3.23kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.62kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/4=0.03260.800.80/83.230.80/4=648608Nmm=0.65kNm=Mmax/W=648608/4490=144.46N/mm2横向水平杆的抗弯强度=144.46N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1122、=Pl3/(48EI)=32308003/(48EI)=1.55mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.55+0.01=1.56mm横向水平杆的max=1.56mm=L/150=5mm与10mm,满足要求。（3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中Gk1L/2=3.230.03260.40=3.24kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.24kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。4.立杆计算 （1）立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数123、=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比=169.81210,满足要求。（2）立杆稳定性验算1）荷载计算a.脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106915.00=1.60kN;b.构配件自重NG2k=0.48+1.92+0.23 =2.63kN其中：脚手板重量：81.500.400.10=0.48kN; 栏杆、挡脚板重量：81.500.16=1.92kN 安全网重量：15.001.500.010=0.23kNc.活荷包括：施工荷载按1层作业计算（其中1层为结构施工）124、得：NQk=1.500.80/23.00=1.80kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.30kN/m2,由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.91.4MWk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.301.501.801.80/10=0.18kNm=180000Nmm2）轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm,=Lo/i=3119/15.9=196,=0.1883）立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)1.4NQk=1.2(1.60+2.63)+1.41.80=7.60kNN/(A)=7.601000/(0.188125、424)=95.34 N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)0.91.4NQk=1.2(1.60+2.63)+0.91.41.80=7.34kNN/(A)MW/W=7.341000/(0.188424)180000/4490=132.17N/mm2立杆稳定性为132.17N/mm2f=205N/mm2,满足要求。5.型钢承载力(悬挑梁)验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/126、mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.30,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=7.60kN=7600N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.60(1.00+0.20)-0.211.302/2=-9.30kNm=-9297450Nmm=Mmax/xWx=9297450/(1.05140900)=62.84N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=62.84N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.602+0.211.30=15.47kN=VS/Ixtw=15127、46580800/(112700006.00)=18.48N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=18.48N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1300mm=1.30m,t=9.9,b=88mm,iy=18.90,y=L1/iy=1300.00/18.90=68.78b=1.07-(68.782/44000)(235/235)=0.96,bbMmax/bWx=9297450/(0.777140900)=84.92N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=84.92N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC128、32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7600100021300(3-1000/1300)/(620600011270000) +760020021300(3-200/1300)/(620600011270000) +0.2113004/(820600011270000) =1.58+0.08+0.03=1.70mm悬挑型钢梁挠度max=1.70mm=1300.00/250=5.20mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.30/1.70=0.76,k1=lC3/L=0.20/1.70=0.12,k2=lC2/L=1.00/1.70=0.59RB=-129、N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7600(0.59+0.12)+0.50.211700.00(1-0.762)=-5291N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取20钢筋；A1=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=5291N；Nm/A1=5291/628.00=8.42N/mm2锚固钢筋Nm/As=8.42N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=5.29kN1、楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15130、=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105/1000=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=5.29kN,满足要求。2、楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01131、=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=5.29kN,满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.0钢管,截面积为424mm2；按每个结构层花排设置,纵向间距取3跨,脚手架最高15.00m风压高度变化系数z=0.88(标高+30.00m),基本风压o=0.45kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k=0.881.0400.45=0.41kN/m2N1W=1.4kA=1.40.413.0031.50=7.75kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手132、架,取No=3.00kNN1=NlWN0 =7.75+3.00=10.75kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.0钢管,双扣件连接符合要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949=N1/1A连墙件=10750/(0.949424)=26.72N/mm2连墙件稳定=26.72N/mm2f=174N/mm2,满足要求。7.计算结果脚手架采用483.0钢管,内立杆离墙0.20m,立杆底高度+5.90m,立杆步距1.80m,立杆纵距1.50m,立杆横距0.80m,连墙件按每层三跨布133、置。悬挑型钢采用I16号工字钢1.50m，锚固段1.70m，采用20mm锚固钢筋。悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.50m，上下吊点距离大于3m，与结构拉结吊环20mm。脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。 3、10#、11#及12#楼7层（+20.9m）至屋面女儿墙（+100.4m）组合扣件式钢管脚手架（悬挑式+拉吊卸荷）计算书1.计算参数设定（1）脚手架基本参数楼层最大标高+102.70m，脚手架起搭标高为+20.90m，脚手架最大标高+104.20m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设6个卸荷段分别是+20.90+35.90m,+35.90+50.90m,+50.90+65.90m,+65.9134、0+80.90m,+80.90+92.90m,+92.90+104.20m，其中设3个型钢支承段分别是+20.90+50.90m,+50.90+80.90m,+80.90+104.20m。悬挑型钢采用16号工字钢1.30m,锚固段1.70m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板135、。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递15%荷载。（2）钢管截面特征 钢管483.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1023kN/m采用钢筋网焊接脚手板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用钢管栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工136、均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00kN/m2 （同时施工一层，取脚手荷载3.0 kN/m2进行计算）3）风荷载风压高度变化系数z=0.88，地面粗糙度按C类 挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.80=1.04,工程位于广东茂名,基本风压0=0.45kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.40=0.04kN/m；施工活荷载QK=3.000.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2(0.032137、6+0.04)=0.09kN/m,施工活荷载：q2=1.41.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.30m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.091.302=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.681.302=-0.34kNmMmax=M1+M2=0.02+0.34=0.36kNm,=Mmax/W=0.36106/4490=80.18kNm纵向杆的抗弯强度=80.18N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.6138、32,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.09/1.2)(1300)4/(100EI)=0.06mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(1.68/1.4)(1300)4/(100EI)=1.49mmmax=1+2=0.06+1.49=1.55mm纵向杆的max=1.55mm=L/150=9mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.091.30=0.13kN,Rq2=1.2231.681.30=2.67kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.13+2.67=2.80kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326139、kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.80kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.40kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/4=0.03260.800.80/82.800.80/4=560000Nmm=0.56kNm=Mmax/W=560000/4490=124.72N/mm2横向水平杆的抗弯强度=124.72N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pl3/(48EI)=28008003/(48EI)=1.34mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/140、384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.34+0.01=1.35mm横向水平杆的max=1.35mm=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中Gk1L/2=2.800.03260.40=2.81kN横向水平杆与立杆连接扣件R=2.81kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm 长细比141、=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比=169.81210,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.9=196，=0.188。6.1 +80.90+104.20m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+92.90+104.20m5.4105.412悬挑段+80.90+92.90m5.515.410.15=0.815.51+0.81=6.32序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+92.9142、0+104.20m5.6305.632悬挑段+80.90+92.90m5.725.630.15=0.845.72+0.84=6.56+92.90+104.20m,拉吊段净高度为11.30m,拉吊段计算高度为11.30m,拉吊段底标高为+92.90m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102311.30=1.16kN2)构配件自重：NG2k=0.31+1.25+0.15=1.71kN其中：脚手板重量：61.300.400.10=0.31kN 栏杆、挡脚板重量：61.300.16=1.25kN 安全网重量：11.301.300.010=0.15kN3)活荷载包括143、：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+92.90m,z=1.50;水平风荷载标准值k=1.501.040.45=0.70kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.701.301.801.80/10=0.37kNm=370000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.16+1.71)+1.41.56=5.63kNN/（A）=5.631000/(0.188424)=70.63N/mm22)组合风荷载时N1144、=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.16+1.71)+0.91.41.56=5.41kNN/（A）MW/W=5.411000/(0.188424)370000/4490=150.27N/mm2立杆稳定性为150.27N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+80.90+92.90m，计算高度92.90-80.90=12.00m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102312.00=1.23kN2）构配件自重NG2k=0.31+1.25+0.16 =1.72kN其中：脚手板重量：61.300.400.10=0.31kN145、 栏杆、挡脚板重量61.300.16=1.25kN 安全网重量:12.001.300.010=0.16kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.431.040.45=0.67kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.671.301.801.80/10=0.36kNm=360000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.23+1.72)+1.41.56=5.72kN上层立146、杆传递作用力:N2=5.630.15=0.84kN,N=N1+N2=5.72+0.84=6.56kNN/(A)=6.561000/(0.188424)=82.30N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.23+1.72)+0.91.41.56=5.51kN上层立杆传递作用力:N2=5.410.15=0.81kN,N=N1+N2=5.51+0.81=6.32kNN/(A)MW/W=6.321000/(0.188424)360000/4490=159.46N/mm2立杆稳定性为159.46N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载147、力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.30m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=6.56kN=6560N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-6.56(1.00+0.20)-0.211.302/2=-8.05kNm=-8050000Nmm=Mmax/x148、Wx=8050000/(1.05140900)=54.41N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=54.41N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=6.562+0.211.30=13.39kN=VS/Ixtw=1339080800/(112700006.0)=16.00N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=16.00N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1300mm=1.30m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1300.00/18.90=68.78b=1.07-(68.782/44000)(235/235)=149、0.96,bbMmax/bWx=8050000/(0.78140900)=73.25N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=73.25N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =6560100021300(3-1000/1300)/(620600011270000) +656020021300(3-200/1300)/(620600011270000) +0.2113004/(820600011270000) =1.37+0.07+0.03=1.47mm悬挑型钢梁150、挠度max=1.47mm=1300/250=5.20mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.30/1.70=0.76,k1=lC3/L=0.20/1.70=0.12,k2=lC2/L=1.00/1.70=0.59RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-6560(0.59+0.12)+0.50.211700(1-0.762)=-4582N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=4582N=4.58kN,Nm/As=4.58/628.00=7.29N/mm2锚固钢筋Nmax/As=7.29N/mm265151、N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.58kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=4.58kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验152、算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=4.58kN,满足要求。6.2+50.90+80.90m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+65.90+80.90m6.5406.54+0=6.542悬挑段+50.90+65.90m6.546.540.1153、5=0.986.54+0.98=7.52序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+65.90+80.90m6.7606.76+0=6.762悬挑段+50.90+65.90m6.766.760.15=1.016.76+1.01=7.77+65.90+80.90m,拉吊段净高度为15.00m,拉吊段计算高度为15.00m,拉吊段底标高为+65.90m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102315.00=1.53kN2)构配件自重：NG2k=0.42+1.66+0.20=2.28kN其中：脚手板重量：81.300.400.10=0.4154、2kN 栏杆、挡脚板重量：81.300.16=1.66kN 安全网重量：15.001.300.010=0.20kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+65.90m,z=1.28;水平风荷载标准值k=1.281.040.45=0.60kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.601.301.801.80/10=0.32kNm=320000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.53155、+2.28)+1.41.56=6.76kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=6.76+0=6.76kNN/（A）=6.761000/(0.188424)=84.81N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.53+2.28)+0.91.41.56=6.54kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=6.54+0=6.54kNN/（A）MW/W=6.541000/(0.188424)320000/4490=153.31N/mm2立杆稳定性为153.31N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+50.90+65.90m，计算156、高度65.90-50.90=15.00m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102315.00=1.53kN2）构配件自重NG2k=0.42+1.66+0.20 =2.28kN其中：脚手板重量：81.300.400.10=0.42kN 栏杆、挡脚板重量81.300.16=1.66kN 安全网重量:15.001.300.010=0.20kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.201.040.45=0.56kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91157、.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.561.301.801.80/10=0.30kNm=300000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.53+2.28)+1.41.56=6.76kN上层立杆传递作用力:N2=6.760.15=1.01kN,N=N1+N2=6.76+1.01=7.77kNN/(A)=7.771000/(0.188424)=97.48N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.53+2.28)+0.91.41.56=6.54kN上层立杆传递158、作用力:N2=6.540.15=0.98kN,N=N1+N2=6.54+0.98=7.52kNN/(A)MW/W=7.521000/(0.188424)300000/4490=161.15N/mm2立杆稳定性为161.15N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验159、算lC1=1.30m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=7.77kN=7770N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.77(1.00+0.20)-0.211.302/2=-9.50kNm=-9500000Nmm=Mmax/xWx=9500000/(1.05140900)=64.21N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=64.21N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.772+0.211.30=15.81kN=VS/Ixtw=1581080800/(112700006.0)=18.89N/mm2悬挑型钢梁160、抗剪强度=18.89N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1300mm=1.30m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1300.00/18.90=68.78b=1.07-(68.782/44000)(235/235)=0.96,bbMmax/bWx=9500000/(0.78140900)=86.44N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=86.44N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =777010161、0021300(3-1000/1300)/(620600011270000) +777020021300(3-200/1300)/(620600011270000) +0.2113004/(820600011270000) =1.62+0.08+0.03=1.73mm悬挑型钢梁挠度max=1.73mm=1300/250=5.20mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.30/1.70=0.76,k1=lC3/L=0.20/1.70=0.12,k2=lC2/L=1.00/1.70=0.59RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7770(0.59+0.12)+0.5162、0.211700(1-0.762)=-5441N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=5441N=5.44kN,Nm/As=5.44/628.00=8.66N/mm2锚固钢筋Nmax/As=8.66N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=5.44kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um163、=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=5.44kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=5.44kN164、,满足要求。6.3+20.90+50.90m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+35.90+50.90m6.5406.54+0=6.542悬挑段+20.90+35.90m6.546.540.15=0.986.54+0.98=7.52序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+35.90+50.90m6.7606.76+0=6.762悬挑段+20.90+35.90m6.766.760.15=1.016.76+1.01=7.77+35.90+50.90m,拉吊段净高度为15.00m,拉吊165、段计算高度为15.00m,拉吊段底标高为+35.90m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102315.00=1.53kN2)构配件自重：NG2k=0.42+1.66+0.20=2.28kN其中：脚手板重量：81.300.400.10=0.42kN 栏杆、挡脚板重量：81.300.16=1.66kN 安全网重量：15.001.300.010=0.20kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+35.90m,z=1.00;水平风荷载标准值k=1.001.040.45=0.47kN/m166、2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.471.301.801.80/10=0.25kNm=250000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.53+2.28)+1.41.56=6.76kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=6.76+0=6.76kNN/（A）=6.761000/(0.188424)=84.81N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.53+2.28)+0.91.41.56=6.54kN上167、层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=6.54+0=6.54kNN/（A）MW/W=6.541000/(0.188424)250000/4490=137.72N/mm2立杆稳定性为137.72N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+20.90+35.90m，计算高度35.90-20.90=15.00m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102315.00=1.53kN2）构配件自重NG2k=0.42+1.66+0.20 =2.28kN其中：脚手板重量：81.300.400.10=0.42kN 栏杆、挡脚板重量81.300.16=1.6168、6kN 安全网重量:15.001.300.010=0.20kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.0=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=0.881.040.45=0.41kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.411.301.801.80/10=0.22kNm=220000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.53+2.28)+1.41.56=6.76kN上层立杆传递作用力:N2=6.760.15=1.01169、kN,N=N1+N2=6.76+1.01=7.77kNN/(A)=7.771000/(0.188424)=97.48N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.53+2.28)+0.91.41.56=6.54kN上层立杆传递作用力:N2=6.540.15=0.98kN,N=N1+N2=6.54+0.98=7.52kNN/(A)MW/W=7.521000/(0.188424)220000/4490=143.34N/mm2立杆稳定性为143.34N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm170、,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.30m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=7.77kN=7770N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.77(1.00+0.20)-0.211.302/2=-9.50kNm=-9501450Nmm=Mmax/xWx=9501450/(1.05140900)171、=64.22N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=64.22N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.772+0.211.30=15.81kN=VS/Ixtw=1581380800/(112700006.0)=18.90N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=18.90N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1300mm=1.30m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1300.00/18.90=68.78b=1.07-(68.782/44000)(235/235)=0.96,bbMmax/bWx=9501450172、/(0.78140900)=86.45N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=86.45N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7770100021300(3-1000/1300)/(620600011270000) +777020021300(3-200/1300)/(620600011270000) +0.2113004/(820600011270000) =1.62+0.08+0.03=1.73mm悬挑型钢梁挠度max=1.73mm=1300/250=5173、.20mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.30/1.70=0.76,k1=lC3/L=0.20/1.70=0.12,k2=lC2/L=1.00/1.70=0.59RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7770(0.59+0.12)+0.50.211700(1-0.762)=-5592N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=5592N=5.59kN,Nm/As=5592/628.00=8.90N/mm2锚固钢筋Nmax/As=8.90N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬174、挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=5.59kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=5.59kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)175、=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=5.59kN,满足要求。7. 钢丝绳和吊环验算通过比较，以+50.90+65.90m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=7.77kN钢丝绳采用=16mm,=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D176、2Ro=0.3561621570=143.08kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=143.080.85/6.00=20.27kNToa=7.77(1.002+3.002)0.5/3.00=8.19kN,Tob=7.77(0.202+3.002)0.5/3.00=7.79kN。钢丝绳承受拉力Toa=8.19kNP=20.27kN,Tob=7.79kNP=20.27kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=8.19+7.79177、=15.98kN吊环允许拉力40.82kNN拉=15.98kN，满足要求。8.连墙件计算连墙件采用483.0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层两跨布置,脚手架最高104.20m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,其中:风压高度变化系数z=1.79(标高+104.20m),基本风压o=0.45kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k,=1.791.0400.45=0.84kN/m2N1W = 1.4kA=1.40.843.0021.30=9.178、17kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1= NlWN0 =9.17+3.00=12.17kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949=N1/1A连墙件=12170/(0.949424)=30.25N/mm2连墙件稳定=30.25N/mm20.85f=174N/mm2,满足要求。9.计算结果脚手架起搭标高为+20.90m，脚手架最大标高+104.20m,采用悬挑型钢+拉179、吊卸荷的搭设形式，从+20.90m开始设6个卸荷段分别是+20.90+35.90m,+35.90+50.90m,+50.90+65.90m,+65.90+80.90m,+80.90+92.90m,+92.90+104.20m,其中设3个型钢支承段分别是+20.90+35.90m,+50.90+65.90m,+80.90+92.90m。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.30m，锚固段1.70m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝180、绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm，连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。4、13#楼七层（+21.65m）至屋面女儿墙（+120.8m）、局部塔顶斜屋檐结构（+126.25m）组合扣件式钢管脚手架（悬挑式+拉吊卸荷）计算书1.计算参数设定（1）脚手架基本参数楼层最大标高+126.25m，脚手架起搭标高为+21.65m，脚手架最大标高+127.75m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设9个卸荷段分别是+21.65+34.25m,+34.25+46.85m,+46.85+56.30m,+56.30+68.90m,+68.90+8181、1.50m,+81.50+90.95m,+90.95+103.55m,+103.55+113.00m,+113.00+127.75m，其中设3个型钢支承段分别是+21.65+56.30m,+56.30+90.95m,+90.95+127.75m。悬挑型钢采用16号工字钢1.30m,锚固段1.70m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵182、向水平杆；连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递15%荷载。（2）钢管截面特征 钢管483.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1023kN/m采用钢筋网焊接脚手板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用钢管栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m脚手架上吊挂的183、安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00kN/m2 （同时施工一层，取脚手荷载3.0 kN/m2进行计算）3）风荷载风压高度变化系数z=0.88，地面粗糙度按C类 挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.80=1.04,工程位于广东茂名,基本风压0=0.45kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.40=0.04kN/m；施工活荷载QK=3.000.40=1.20kN/m；作用于184、纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2(0.0326+0.04)=0.09kN/m,施工活荷载：q2=1.41.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.30m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.091.302=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.681.302=-0.34kNmMmax=M1+M2=0.02+0.34=0.36kNm,=Mmax/W=0.36106/4490=80.18kNm纵向杆的抗弯强度=80.18N/mm2f=2185、05N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.09/1.2)(1300)4/(100EI)=0.06mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(1.68/1.4)(1300)4/(100EI)=1.49mmmax=1+2=0.06+1.49=1.55mm纵向杆的max=1.55mm=L/150=9mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.091.30=0.13kN,Rq2=1.2231.681.30=2.67kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.13+2.67=2.80kN3186、.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.80kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.40kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/4=0.03260.800.80/82.800.80/4=560000Nmm=0.56kNm=Mmax/W=560000/4490=124.72N/mm2横向水平杆的抗弯强度=124.72N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pl3/(48EI)=28008003/(4187、8EI)=1.34mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.34+0.01=1.35mm横向水平杆的max=1.35mm=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中Gk1L/2=2.800.03260.40=2.81kN横向水平杆与立杆连接扣件R=2.81kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kh188、=1.01.501.80=2.70m=2700mm 长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比=169.81210,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.9=196，=0.188。6.1 +90.95+127.75m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+113.00+127.75m6.5006.502+103.55+113.00m4.836.500.15=0.984.83+0.98=5.813悬挑段+90.95189、+103.55m5.895.810.15=0.875.89+0.87=6.76序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+113.00+127.75m6.7206.722+103.55+113.00m5.056.720.15=1.015.05+1.01=6.063悬挑段+90.95+103.55m6.116.060.15=0.916.11+0.91=7.02+113.00+127.75m,拉吊段净高度为14.75m,拉吊段计算高度为14.75m,拉吊段底标高为+113.00m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102314.75=1190、.51kN2)构配件自重：NG2k=0.42+1.66+0.19=2.27kN其中：脚手板重量：81.300.400.10=0.42kN 栏杆、挡脚板重量：81.300.16=1.66kN 安全网重量：14.751.300.010=0.19kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+113.00m,z=1.79;水平风荷载标准值k=1.791.040.45=0.84kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.841.301.801.80/10=0.191、44kNm=440000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.51+2.27)+1.41.56=6.72kNN/（A）=6.721000/(0.188424)=84.30N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.51+2.27)+0.91.41.56=6.50kNN/（A）MW/W=6.501000/(0.188424)440000/4490=179.54N/mm2立杆稳定性为179.54N/mm2f=205N/mm2,满足要求。+103.55+113.00m,拉吊段净高度为9.192、45m,拉吊段计算高度为9.45m,拉吊段底标高为+103.55m,脚手板铺5层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.10239.45=0.97kN2)构配件自重：NG2k=0.26+1.04+0.12=1.42kN其中：脚手板重量：51.300.400.10=0.26kN 栏杆、挡脚板重量：51.300.16=1.04kN 安全网重量：9.451.300.010=0.12kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+103.55m,z=1.79;水平风荷载标准值k=1.791.040.45=0.8193、4kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.841.301.801.80/10=0.44kNm=440000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(0.97+1.42)+1.41.56=5.05kN上层立杆传递作用力:N2=6.720.15=1.01,N=N1+N2=5.05+1.01=6.06kNN/（A）=6.061000/(0.188424)=76.02N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(0.97+1.42194、)+0.91.41.56=4.83kN上层立杆传递作用力:N2=6.50.15=0.98,N=N1+N2=4.83+0.98=5.81kNN/（A）MW/W=5.811000/(0.188424)440000/4490=170.88N/mm2立杆稳定性为170.88N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+90.95+103.55m，计算高度103.55-90.95=12.60m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102312.60=1.29kN2）构配件自重NG2k=0.36+1.46+0.16 =1.98kN其中：脚手板重量：71.300195、.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量71.300.16=1.46kN 安全网重量:12.601.300.010=0.16kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.501.040.45=0.70kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.701.301.801.80/10=0.37kNm=370000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.4196、1.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=6.060.15=0.91kN,N=N1+N2=6.11+0.91=7.02kNN/(A)=7.021000/(0.188424)=88.07N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=5.810.15=0.87kN,N=N1+N2=5.89+0.87=6.76kNN/(A)MW/W=6.761000/(0.188424)370000/4490=167.21N/mm2立杆稳定性为167.21N/mm2f=205N/mm197、2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.30m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=7.02kN=7020N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.02(1.00+0.20)-0.211.302/2=-8.60kNm=-860198、1450Nmm=Mmax/xWx=8601450/(1.05140900)=58.14N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=58.14N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.022+0.211.30=14.31kN=VS/Ixtw=14.3180800/(112700006.0)=17.10N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=17.10N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1300mm=1.30m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1300.00/18.90=68.78b=1.07-(68.782/44199、000)(235/235)=0.96,bbMmax/bWx=8601450/(0.78140900)=78.26N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=78.26N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7020100021300(3-1000/1300)/(620600011270000) +702020021300(3-200/1300)/(620600011270000) +0.2113004/(820600011270000) =1.46+0.07+0.200、03=1.56mm悬挑型钢梁挠度max=1.56mm=1300/250=5.20mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.30/1.70=0.76,k1=lC3/L=0.20/1.70=0.12,k2=lC2/L=1.00/1.70=0.59RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7020(0.59+0.12)+0.50.211700(1-0.762)=-4909N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=4909N=4.91kN,Nm/As=4909/628.00=7.82N/mm2锚固钢筋Nmax/201、As=7.82N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.91kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=4.91kN,满足要202、求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=4.91kN,满足要求。6.2+56.30+90.95m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+81.50+90.95m4.8304.83+0=4.832+68.90+81.50m203、5.894.830.15=0.725.89+0.72=6.613悬挑段+56.30+68.90m5.896.610.15=0.995.89+0.99=6.88序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+81.50+90.95m5.0505.05+0=5.052+68.90+81.50m6.115.050.15=0.766.11+0.76=6.873悬挑段+56.30+68.90m6.116.870.15=1.036.11+1.03=7.14+81.50+90.95m,拉吊段净高度为9.45m,拉吊段计算高度为9.45m,拉吊段底标高为+81.50m,脚手板铺5层。（1204、）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.10239.45=0.97kN2)构配件自重：NG2k=0.26+1.04+0.12=1.42kN其中：脚手板重量：51.300.400.10=0.26kN 栏杆、挡脚板重量：51.300.16=1.04kN 安全网重量：9.451.300.010=0.12kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+81.50m,z=1.43;水平风荷载标准值k=1.431.040.45=0.67kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLa205、h2/10=0.91.40.671.301.801.80/10=0.36kNm=360000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(0.97+1.42)+1.41.56=5.05kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=5.05+0=5.05kNN/（A）=5.051000/(0.188424)=63.35N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(0.97+1.42)+0.91.41.56=4.83kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=4.83+0=4.83kNN/（A206、）MW/W=4.831000/(0.188424)360000/4490=140.77N/mm2立杆稳定性为140.77N/mm2f=205N/mm2,满足要求。+68.90+81.50m,拉吊段净高度为12.60m,拉吊段计算高度为12.60m,拉吊段底标高为+68.90m,脚手板铺7层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102312.60=1.29kN2)构配件自重：NG2k=0.36+1.46+0.16=1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量：71.300.16=1.46kN 安全网重量：12.601.300.010207、=0.16kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+68.90m,z=1.28;水平风荷载标准值k=1.281.040.45=0.60kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.601.301.801.80/10=0.32kNm=320000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=5.050.15=0.76,N=208、N1+N2=6.11+0.76=6.87kNN/（A）=6.871000/(0.188424)=86.19N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=4.830.15=0.72,N=N1+N2=5.89+0.72=6.61kNN/（A）MW/W=6.611000/(0.188424)320000/4490=154.19N/mm2立杆稳定性为154.19N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+56.30+68.90m，计算高度68.90-56.30=12.60m209、.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102312.60=1.29kN2）构配件自重NG2k=0.36+1.46+0.16 =1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量71.300.16=1.46kN 安全网重量:12.601.300.010=0.16kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.201.040.45=0.56kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=210、0.91.40.561.301.801.80/10=0.30kNm=300000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=6.870.15=1.03kN,N=N1+N2=6.11+1.03=7.14kNN/(A)=7.141000/(0.188424)=89.57N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=6.610.15=0.99211、kN,N=N1+N2=5.89+0.99=6.88kNN/(A)MW/W=6.881000/(0.188424)300000/4490=153.13N/mm2立杆稳定性为153.13N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.30m,lC2=1.00m212、, lC3=0.20m,N1=N2=7.14kN=7140N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.14(1.00+0.20)-0.211.302/2=-8.75kNm=-8745450Nmm=Mmax/xWx=8745450/(1.05140900)=59.11N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=59.11N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.142+0.211.30=14.553kN=VS/Ixtw=1455380800/(112700006.0)=17.39N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=17.39N/mm2120.213、00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1300mm=1.30m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1300.00/18.90=68.78b=1.07-(68.782/44000)(235/235)=0.96,bbMmax/bWx=8745450/(0.78140900)=79.57N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=79.57N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7140100021300(3-1000/1300214、)/(620600011270000) +714020021300(3-200/1300)/(620600011270000) +0.2113004/(820600011270000) =1.49+0.08+0.03=1.60mm悬挑型钢梁挠度max=1.60mm=1300/250=5.20mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.30/1.70=0.76,k1=lC3/L=0.20/1.70=0.12,k2=lC2/L=1.00/1.70=0.59RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7140(0.59+0.12)+0.50.211700(1-0.762)=-215、4994N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=4994N=4.99kN,Nm/As=4994/628.00=7.95N/mm2锚固钢筋Nmax/As=7.95N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.99N1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+10216、5)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=4.99kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=4.99kN,满足要求。6.3+21.65+56.3217、0m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+46.85+56.30m4.8304.83+0=4.832+34.25+46.85m5.894.830.15=0.725.89+0.72=6.613悬挑段+21.65+34.25m5.896.610.15=0.995.89+0.99=6.88序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+46.85+56.30m5.0505.05+0=5.052+34.25+46.85m6.115.050.15=0.766.11+0.76=6.873悬挑段+21.218、65+34.25m6.116.870.15=1.036.11+1.03=7.14+46.85+56.30m,拉吊段净高度为9.45m,拉吊段计算高度为9.45m,拉吊段底标高为+46.85m,脚手板铺5层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.10239.45=0.97kN2)构配件自重：NG2k=0.26+1.04+0.12=1.42kN其中：脚手板重量：51.300.400.10=0.26kN 栏杆、挡脚板重量：51.300.16=1.04kN 安全网重量：9.451.300.010=0.12kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56219、kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+46.85m,z=1.10;水平风荷载标准值k=1.101.040.45=0.51kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.511.301.801.80/10=0.27kNm=270000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(0.97+1.42)+1.41.56=5.05kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=5.05+0=5.05kNN/（A）=5.051000/(0.188424)=63.35N/mm22)220、组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(0.97+1.42)+0.91.41.56=4.83kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=4.83+0=4.83kNN/（A）MW/W=4.831000/(0.188424)270000/4490=120.73N/mm2立杆稳定性为120.73N/mm2f=205N/mm2,满足要求。+34.25+46.85m,拉吊段净高度为12.60m,拉吊段计算高度为12.60m,拉吊段底标高为+34.25m,脚手板铺7层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102312.60=1.29kN2)构配件221、自重：NG2k=0.36+1.46+0.16=1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量：71.300.16=1.46kN 安全网重量：12.601.300.010=0.16kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+34.25m,z=1.00;水平风荷载标准值k=1.001.040.45=0.47kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.471.301.801.80/10=0.25kNm=25000222、0Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=5.050.15=0.76,N=N1+N2=6.11+0.76=6.87kNN/（A）=6.871000/(0.188424)=86.19N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=4.830.15=0.72,N=N1+N2=5.89+0.72=6.61kNN/（A）MW/W=6.611000/223、(0.188424)250000/4490=138.60N/mm2立杆稳定性为138.60N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+21.65+34.25m，计算高度34.25-21.65=12.60m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102312.60=1.29kN2）构配件自重NG2k=0.36+1.46+0.16 =1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量71.300.16=1.46kN 安全网重量:12.601.300.010=0.16kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300224、.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=0.881.040.45=0.41kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.411.301.801.80/10=0.22kNm=220000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=6.870.15=1.03kN,N=N1+N2=6.11+1.03=7.14kNN/(A)=7.141000/(0.188424)=225、89.57N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=6.610.15=0.99kN,N=N1+N2=5.89+0.99=6.88kNN/(A)MW/W=6.881000/(0.188424)220000/4490=135.31N/mm2立杆稳定性为135.31N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=1226、1270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.30m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=7.14kN=7140N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.14(1.00+0.20)-0.211.302/2=-8.75kNm=-8745450Nmm=Mmax/xWx=8745450/(1.05140900)=59.11N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=59.11N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪227、强度验算V=2N+qlC1=7.142+0.211.30=14.55kN=VS/Ixtw=1455380800/(112700006.0)=17.39N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=17.39N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1300mm=1.30m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1300.00/18.90=68.78b=1.07-(68.782/44000)(235/235)=0.96,bbMmax/bWx=8745450/(0.78140900)=79.57N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=79.57N/mm2215.00N/228、mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7140100021300(3-1000/1300)/(620600011270000) +714020021300(3-200/1300)/(620600011270000) +0.2113004/(820600011270000) =1.49+0.08+0.03=1.60mm悬挑型钢梁挠度max=1.60mm=1300/250=5.20mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.30/1.70=0.76,k1=lC3/229、L=0.20/1.70=0.12,k2=lC2/L=1.00/1.70=0.59RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7140(0.59+0.12)+0.50.211700(1-0.762)=-4994N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=4994N=4.99kN,Nm/As=4994/628.00=7.95N/mm2锚固钢筋Nmax/As=7.95N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为230、：F=4.99kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=4.99kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.851231、4300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=4.99kN,满足要求。7. 钢丝绳和吊环验算通过比较，以+56.30+68.90m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.15m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=7.14kN钢丝绳采用=16mm,=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561621570=143.08kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=143.080.85/6.0232、0=20.27kNToa=7.14(1.002+3.152)0.5/3.15=7.49kN,Tob=7.14(0.202+3.152)0.5/3.15=7.15kN。钢丝绳承受拉力Toa=7.49kNP=20.27kN,Tob=7.15kNP=20.27kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=7.49+7.15=14.64kN吊环允许拉力40.82kNN拉=14.64kN，满足要求。8.连墙件计算连墙件采用483.233、0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层两跨布置,脚手架最高127.75m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,其中:风压高度变化系数z=1.79(标高+127.75m),基本风压o=0.45kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k,=1.791.0400.45=0.84kN/m2N1W = 1.4kA=1.40.843.1521.30=9.63kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1= NlWN0 =234、9.63+3.00=12.63kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949=N1/1A连墙件=12630/(0.949424)=31.39N/mm2连墙件稳定=31.39N/mm20.85f=174N/mm2,满足要求。9.计算结果脚手架起搭标高为+21.65m，脚手架最大标高+127.75m,采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，从+21.65m开始设9个卸荷段分别是+21.65+34.25m,+34.25+46.8235、5m,+46.85+56.30m,+56.30+68.90m,+68.90+81.50m,+81.50+90.95m,+90.95+103.55m,+103.55+113.00m,+113.00+127.75m,其中设3个型钢支承段分别是+21.65+34.25m,+56.30+68.90m,+90.95+103.55m。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.30m，锚固段1.70m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m236、，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm，连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。5、阳台飘窗等部位超长型钢计算书1.计算参数设定（1）脚手架基本参数楼层最大标高+126.25m，脚手架起搭标高为+21.65m，脚手架最大标高+127.75m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设9个卸荷段分别是+21.65+34.25m,+34.25+46.85m,+46.85+56.30m,+56.30+68.90m,+68.90+81.50m,+81.50+90.95m,+90.95+103.55m,+103.55+113.00m,+113.00+127.75237、m，其中设3个型钢支承段分别是+21.65+56.30m,+56.30+90.95m,+90.95+127.75m。悬挑型钢采用16号工字钢1.30m,锚固段2.30m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.60m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递15%荷载。（2）钢管截面特征 钢管238、483.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1023kN/m采用钢筋网焊接脚手板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用钢管栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00k239、N/m2 （同时施工一层，取脚手荷载3.0 kN/m2进行计算）3）风荷载风压高度变化系数z=0.88，地面粗糙度按C类 挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.80=1.04,工程位于广东茂名,基本风压0=0.45kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.40=0.04kN/m；施工活荷载QK=3.000.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2(0.0326+0.04)=0.09kN/m,施工活荷载：q2=1.41.20=1.240、68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.30m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.091.302=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.681.302=-0.34kNmMmax=M1+M2=0.02+0.34=0.36kNm,=Mmax/W=0.36106/4490=80.18kNm纵向杆的抗弯强度=80.18N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.09/1.2)(241、1300)4/(100EI)=0.06mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(1.68/1.4)(1300)4/(100EI)=1.49mmmax=1+2=0.06+1.49=1.55mm纵向杆的max=1.55mm=L/150=9mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.091.30=0.13kN,Rq2=1.2231.681.30=2.67kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.13+2.67=2.80kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.80kN,旁边纵向242、水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.40kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/4=0.03260.800.80/82.800.80/4=560000Nmm=0.56kNm=Mmax/W=560000/4490=124.72N/mm2横向水平杆的抗弯强度=124.72N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pl3/(48EI)=28008003/(48EI)=1.34mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=243、12 =1.34+0.01=1.35mm横向水平杆的max=1.35mm=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中Gk1L/2=2.800.03260.40=2.81kN横向水平杆与立杆连接扣件R=2.81kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm 长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比=169.812244、10,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.9=196，=0.188。6.1 +90.95+127.75m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+113.00+127.75m6.5006.502+103.55+113.00m4.836.500.15=0.984.83+0.98=5.813悬挑段+90.95+103.55m5.895.810.15=0.875.89+0.87=6.76序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传245、递力验算作用力1+113.00+127.75m6.7206.722+103.55+113.00m5.056.720.15=1.015.05+1.01=6.063悬挑段+90.95+103.55m6.116.060.15=0.916.11+0.91=7.02+113.00+127.75m,拉吊段净高度为14.75m,拉吊段计算高度为14.75m,拉吊段底标高为+113.00m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102314.75=1.51kN2)构配件自重：NG2k=0.42+1.66+0.19=2.27kN其中：脚手板重量：81.300.400.10=0.4246、2kN 栏杆、挡脚板重量：81.300.16=1.66kN 安全网重量：14.751.300.010=0.19kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+113.00m,z=1.79;水平风荷载标准值k=1.791.040.45=0.84kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.841.301.801.80/10=0.44kNm=440000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.5247、1+2.27)+1.41.56=6.72kNN/（A）=6.721000/(0.188424)=84.30N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.51+2.27)+0.91.41.56=6.50kNN/（A）MW/W=6.501000/(0.188424)440000/4490=179.54N/mm2立杆稳定性为179.54N/mm2f=205N/mm2,满足要求。+103.55+113.00m,拉吊段净高度为9.45m,拉吊段计算高度为9.45m,拉吊段底标高为+103.55m,脚手板铺5层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gk248、H=0.10239.45=0.97kN2)构配件自重：NG2k=0.26+1.04+0.12=1.42kN其中：脚手板重量：51.300.400.10=0.26kN 栏杆、挡脚板重量：51.300.16=1.04kN 安全网重量：9.451.300.010=0.12kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+103.55m,z=1.79;水平风荷载标准值k=1.791.040.45=0.84kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.841.301249、.801.80/10=0.44kNm=440000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(0.97+1.42)+1.41.56=5.05kN上层立杆传递作用力:N2=6.720.15=1.01,N=N1+N2=5.05+1.01=6.06kNN/（A）=6.061000/(0.188424)=76.02N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(0.97+1.42)+0.91.41.56=4.83kN上层立杆传递作用力:N2=6.500.15=0.98,N=N1+N2=4.83+0.98=5250、.81kNN/（A）MW/W=5.811000/(0.188424)440000/4490=170.88N/mm2立杆稳定性为170.88N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+90.95+103.55m，计算高度103.55-90.95=12.60m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102312.60=1.29kN2）构配件自重NG2k=0.36+1.46+0.16 =1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量71.300.16=1.46kN 安全网重量:12.601.300.010=0.1251、6kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.501.040.45=0.70kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.701.301.801.80/10=0.37kNm=370000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=6.060.15=0.91kN,N=N1+N2=6.11+0.91=7.02kN252、N/(A)=7.021000/(0.188424)=88.07N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=5.810.15=0.87kN,N=N1+N2=5.89+0.87=6.76kNN/(A)MW/W=6.761000/(0.188424)370000/4490=167.21N/mm2立杆稳定性为167.21N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=253、0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.70m,lC2=1.40m, lC3=0.60m,N1=N2=7.02kN=7020N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.02(1.40+0.60)-0.211.702/2=-14.34kNm=-14343450Nmm=Mmax/xWx=14343450/(1.05140900)=96.95N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=96.254、95N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.022+0.211.70=14.40kN=VS/Ixtw=1439780800/(112700006.0)=17.20N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=17.20N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1700mm=1.70m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1700.00/18.90=89.95b=1.07-(89.952/44000)(235/235)=0.89,bbMmax/bWx=14343450/(0.75140900)=135.73N/m255、m2悬挑型钢梁整体稳定性=135.73N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7020140021700(3-1400/1700)/(620600011270000) +702060021700(3-600/1700)/(620600011270000) +0.2117004/(820600011270000) =3.65+0.82+0.09=4.56mm悬挑型钢梁挠度max=4.56mm=1700/250=6.80mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固256、钢筋k=lC1/L=1.70/2.30=0.74,k1=lC3/L=0.60/2.30=0.26,k2=lC2/L=1.40/2.30=0.61RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7020(0.61+0.26)+0.50.212300(1-0.742)=-5998N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=5998N=6.00kN,Nm/As=5998/628.00=9.55N/mm2锚固钢筋Nmax/As=9.55N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压257、楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.00kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=6.00kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0258、.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=6.00kN,满足要求。6.2+56.30+90.95m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+81.50+90.95m4.8304.83+0=4.832+68.90+81.50m5.894.830.15=0.725.89+0.72=6.613悬挑段+56.30+68.90m5.896.610.259、15=0.995.89+0.99=6.88序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+81.50+90.95m5.0505.05+0=5.052+68.90+81.50m6.115.050.15=0.766.11+0.76=6.873悬挑段+56.30+68.90m6.116.870.15=1.036.11+1.03=7.14+81.50+90.95m,拉吊段净高度为9.45m,拉吊段计算高度为9.45m,拉吊段底标高为+81.50m,脚手板铺5层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.10239.45=0.97kN2)构配件自重：NG2k=0.26260、+1.04+0.12=1.42kN其中：脚手板重量：51.300.400.10=0.26kN 栏杆、挡脚板重量：51.300.16=1.04kN 安全网重量：9.451.300.010=0.12kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+81.50m,z=1.43;水平风荷载标准值k=1.431.040.45=0.67kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.671.301.801.80/10=0.36kNm=360000Nmm（2）立杆稳定性验261、算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(0.97+1.42)+1.41.56=5.05kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=5.05+0=5.05kNN/（A）=5.051000/(0.188424)=63.35N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(0.97+1.42)+0.91.41.56=4.83kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=4.83+0=4.83kNN/（A）MW/W=4.831000/(0.188424)360000/4490=140.77N/mm2立杆稳定性为140.262、77N/mm2f=205N/mm2,满足要求。+68.90+81.50m,拉吊段净高度为12.60m,拉吊段计算高度为12.60m,拉吊段底标高为+68.90m,脚手板铺7层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102312.60=1.29kN2)构配件自重：NG2k=0.36+1.46+0.16=1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量：71.300.16=1.46kN 安全网重量：12.601.300.010=0.16kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉263、吊段底离地高度+68.90m,z=1.28;水平风荷载标准值k=1.281.040.45=0.60kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.601.301.801.80/10=0.32kNm=320000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=5.050.15=0.76,N=N1+N2=6.11+0.76=6.87kNN/（A）=6.871000/(0.188424)=86.19N/mm2264、2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=4.830.15=0.72,N=N1+N2=5.89+0.72=6.61kNN/（A）MW/W=6.611000/(0.188424)320000/4490=154.19N/mm2立杆稳定性为154.19N/mm2f=205N/mm2,满足要求。悬挑段+56.30+68.90m，计算高度68.90-56.30=12.60m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102312.60=1.29kN2）265、构配件自重NG2k=0.36+1.46+0.16 =1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量71.300.16=1.46kN 安全网重量:12.601.300.010=0.16kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.201.040.45=0.56kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.561.301.801.80/10=0.30kNm=300000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合266、风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=6.870.15=1.03kN,N=N1+N2=6.11+1.03=7.14kNN/(A)=7.141000/(0.188424)=89.57N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=6.610.15=0.99kN,N=N1+N2=5.89+0.99=6.88kNN/(A)MW/W=6.881000/(0.188424)30267、0000/4490=153.15N/mm2立杆稳定性为153.15N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.70m,lC2=1.40m, lC3=0.60m,N1=N2=7.14kN=7140N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC268、12/2=-7.14(1.40+0.60)-0.211.702/2=-14.58kNm=-14583450Nmm=Mmax/xWx=14583450/(1.05140900)=98.57N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=98.57N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.142+0.211.70=14.64kN=VS/Ixtw=1463780800/(112700006.0)=17.49N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=17.49N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1700mm=1.70m,t=9.9mm,b=88mm,iy=269、18.90;y=L1/iy=1700.00/18.90=89.95b=1.07-(89.952/44000)(235/235)=0.89,bbMmax/bWx=14583450/(0.75140900)=138.00N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=138.00N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7140140021700(3-1400/1700)/(620600011270000) +714060021700(3-600/1700)/(620600270、011270000) +0.2117004/(820600011270000) =3.72+0.83+0.09=4.64mm悬挑型钢梁挠度max=4.64mm=1700/250=6.80mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.70/2.30=0.74,k1=lC3/L=0.60/2.30=0.26,k2=lC2/L=1.40/2.30=0.61RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7140(0.61+0.26)+0.50.212300(1-0.742)=-6103N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm271、=RB=6103N=6.10kN,Nm/As=6103/628.00=9.72N/mm2锚固钢筋Nmax/As=9.72N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.10kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.272、250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=6.10kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=6.10kN,满足要求。6.3+21.65+56.30m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立273、杆传递力验算作用力1+46.85+56.30m6.1406.14+0=6.142+34.25+46.85m7.206.140.15=0.927.20+0.92=8.123悬挑段+21.65+34.25m7.208.120.15=1.227.20+1.22=8.42序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+46.85+56.30m6.5106.51+0=6.512+34.25+46.85m7.566.510.15=0.987.56+0.98=8.543悬挑段+21.65+34.25m7.568.540.15=1.287.56+1.28=8.84+46.85+56.30274、m,拉吊段净高度为9.45m,拉吊段计算高度为9.45m,拉吊段底标高为+46.85m,脚手板铺5层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.10239.45=0.97kN2)构配件自重：NG2k=0.26+1.04+0.12=1.42kN其中：脚手板重量：51.300.400.10=0.26kN 栏杆、挡脚板重量：51.300.16=1.04kN 安全网重量：9.451.300.010=0.12kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=2.60kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+46.85m,z=1.10;水平风荷载标准值k=1.101.0275、40.45=0.51kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.511.301.801.80/10=0.27kNm=270000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(0.97+1.42)+1.41.56=5.05kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=5.05+0=5.05kNN/（A）=5.051000/(0.188424)=63.35N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(0.97+1.42)+0.91276、.41.56=4.83kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=4.83+0=4.83kNN/（A）MW/W=4.831000/(0.188424)270000/4490=120.73N/mm2立杆稳定性为120.73N/mm2f=205N/mm2,满足要求。+34.25+46.85m,拉吊段净高度为12.60m,拉吊段计算高度为12.60m,拉吊段底标高为+34.25m,脚手板铺7层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.102312.60=1.29kN2)构配件自重：NG2k=0.36+1.46+0.16=1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=277、0.36kN 栏杆、挡脚板重量：71.300.16=1.46kN 安全网重量：12.601.300.010=0.16kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+34.25m,z=1.00;水平风荷载标准值k=1.001.040.45=0.47kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.471.301.801.80/10=0.25kNm=250000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(1278、.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=5.050.15=0.76,N=N1+N2=6.11+0.76=6.87kNN/（A）=6.871000/(0.188424)=86.19N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=4.830.15=0.72,N=N1+N2=5.89+0.72=6.61kNN/（A）MW/W=6.611000/(0.188424)250000/4490=138.60N/mm2立杆稳定性为138.60N/mm2f=279、205N/mm2,满足要求。悬挑段+21.65+34.25m，计算高度34.25-21.65=12.60m.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102312.60=1.29kN2）构配件自重NG2k=0.36+1.46+0.16 =1.98kN其中：脚手板重量：71.300.400.10=0.36kN 栏杆、挡脚板重量71.300.16=1.46kN 安全网重量:12.601.300.010=0.16kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.80/23.00=1.56kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=0.881.040.45280、=0.41kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.411.301.801.80/10=0.22kNm=220000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.29+1.98)+1.41.56=6.11kN上层立杆传递作用力:N2=6.870.15=1.03kN,N=N1+N2=6.11+1.03=7.14kNN/(A)=7.141000/(0.188424)=89.57N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1281、.29+1.98)+0.91.41.56=5.89kN上层立杆传递作用力:N2=6.610.15=0.99kN,N=N1+N2=5.89+0.99=6.88kNN/(A)MW/W=6.881000/(0.188424)220000/4490=135.31N/mm2立杆稳定性为135.31N/mm2f=205N/mm2,满足要求。.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv282、=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.70m,lC2=1.40m, lC3=0.60m,N1=N2=7.14kN=7140N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-7.14(1.40+0.60)-0.211.702/2=-14.58kNm=-14583450Nmm=Mmax/xWx=14583450/(1.05140900)=98.57N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=98.57N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=7.142+0.211.70=14.64kN=VS/Ixtw=1463283、780800/(112700006.0)=17.49N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=17.49N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1700mm=1.70m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1700.00/18.90=89.95b=1.07-(89.952/44000)(235/235)=0.89,bbMmax/bWx=14583450/(0.75140900)=138.00N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=138.00N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+Nl284、C32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =7140140021700(3-1400/1700)/(620600011270000) +714060021700(3-600/1700)/(620600011270000) +0.2117004/(820600011270000) =3.72+0.83+0.09=4.64mm悬挑型钢梁挠度max=4.64mm=1700/250=6.80mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.70/2.30=0.74,k1=lC3/L=0.60/2.30=0.26,k2=lC2/L=1.40/2.30=0.61RB=-N(285、k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-7140(0.61+0.26)+0.50.212300(1-0.742)=-6103N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取20钢筋,As=2314.00=628.00mm2;Nm=RB=6103N=6.10kN,Nm/As=6103/628.00=9.72N/mm2锚固钢筋Nmax/As=9.72N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.10kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=12286、0-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.43+0.250)1.00820105=86.19kN楼板受冲切承载力86.19kN上部荷载F=6.10kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00121550.01=287、273.49kN楼板局部受压承载力F=273.49kN上部荷载F=6.10kN,满足要求。7. 钢丝绳和吊环验算通过比较，以+56.30+68.90m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.15m,La=0.80m,离墙距离=0.60m,N=7.14kN钢丝绳采用=16mm,=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561621570=143.08kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=143.080.85/6.00=20.27kNToa=7.14(1.402+3.152)0.5/3.15=7.81kN,288、Tob=7.14(0.602+3.152)0.5/3.15=7.27kN。钢丝绳承受拉力Toa=7.81kNP=20.27kN,Tob=7.27kNP=20.27kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=7.81+7.27=15.08kN吊环允许拉力40.82kNN拉=15.08kN，满足要求。8.连墙件计算连墙件采用483.0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层两跨布置289、,脚手架最高127.75m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,其中:风压高度变化系数z=1.79(标高+127.75m),基本风压o=0.45kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k,=1.791.0400.45=0.84kN/m2N1W = 1.4kA=1.40.843.1521.30=9.63kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1= NlWN0 =9.63+3.00=12.63kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙290、件采用483.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.60+0.10=0.70m=700mm,i=15.9mm,=L0/i=700/15.9=44.0,1=0.872=N1/1A连墙件=12630/(0.872424)=34.16N/mm2连墙件稳定=34.16N/mm20.85f=174N/mm2,满足要求。9.计算结果脚手架起搭标高为+21.65m，脚手架最大标高+127.75m,采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，从+21.65m开始设9个卸荷段分别是+21.65+34.25m,+34.25+46.85m,+46.85+56.30m,+56.30+68.90m,+68.90+81.50m,+291、81.50+90.95m,+90.95+103.55m,+103.55+113.00m,+113.00+127.75m,其中设3个型钢支承段分别是+21.65+34.25m,+56.30+68.90m,+90.95+103.55m。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.60m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.30m，锚固段2.30m，采用直径20mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用16mm钢丝绳1.30m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用16mm钢丝绳1.30m,吊环20mm，连墙件按每层两292、跨布置，脚手架满铺钢筋网焊接脚手板。6、悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书一、基本参数1、脚手架参数脚手架类型悬挑脚手架脚手架搭设高度（m）15.00立杆材料483.0立杆横距（m）0.80立杆纵距La（m）1.30立杆步距h（m）1.80立杆离墙尺寸（m）0.60脚手板类型钢筋网焊接脚手板栏杆、挡板类型栏杆、冲压钢脚手板铺设层数8层高（m）3.152、型钢参数主梁材料工字钢主梁型号16号工字钢连系梁材料工字钢连系梁型号16号工字钢主梁悬挑长度Lx(mm)2300主梁锚固长度Lm(mm)3700钢丝绳直径（mm）16吊环直径（mm）20锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20悬挑主梁底标高（m293、）90.953、布置图悬挑脚手架阳角处型钢布置图二、立杆计算1、荷载计算每米立杆承受结构自重标准值（kN/m）0.1023脚手板自重标准值（kN/m2）0.10栏杆、挡板自重标准值（kN/m）0.16安全网自重标准值（kN/m2）0.01结构脚手架施工荷载标准值（kN/m2）3.00装修脚手架施工荷载标准值（kN/m2）2.00地区广东茂名地面粗糙度C风压高度变化系数z1.50风荷载体型系数s1.04挡风系数0.80基本风压0（kN/m2）0.45风荷载标准值k（kN/m2）0.70（1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.102315.001.53kN（2）构配件自重NG2k=0.42+1294、.66+0.202.28kN其中：脚手板重量：81.300.400.100.42kN 栏杆、挡脚板重量:81.300.161.66kN 安全网重量:15.001.300.010.20kN（3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.300.40(3.00+2.00)2.60kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.501.0400.450.70kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.701.301.802/10 0.37kNmm370000Nmm2、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=kh=1.01.501.802295、.70m 长细比=l0/i=2.70103/15.90170210立杆长细比=170.00210,满足要求。3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l0=kh=1.1551.501.803.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.90196 查规范表A得，=0.1884、立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.53+2.28)+1.42.608.21kNN/(A)=8.211000/(0.188424)103.00 N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.53+2.28)+0