1、外墙脚手架专项施工方案第一章、 编制依据1. 建筑结构荷载规范GB50017-20122. 钢结构设计规范GB50017-20123. 混凝土结构设计规范（GB 50010-2011）4. 建筑地基基础设计规范（GB 50007-2012）5. 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20116. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）7. 混凝土结构工程规范（GB 50666-2011）8. 建筑施工扣件式钢管外脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）9. 施工现场临时用电安全技术规范（JG462005）10. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）112、. 建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ3002013）12. 建筑施工安全技术统一规范（GB 50870-2013）13. 建筑施工安全检查标准JGJ59-201114. 钢管脚手架扣件规范（GB15831-2006）15. 直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）16. 钢筋焊接及验收规程（JGJ 18-2012）17. 一般用途钢丝绳（GB/T20118-2006）18. 安全网国家标准（GB5725-2009）19. 安全帽国家标准（GB2811-2007）20. 安全带国家标准（GB6095-2009）21. 危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)22. 建3、设工程安全生产管理条例国务院令第393号23. 本工程设计图纸第二章、 工程概况一、 工程概况序号工程名称紫金尚都1建设单位广东省肇庆市第二建筑工程集团有限公司2设计单位广东建筑艺术设计院有限公司3监理单位广东佛山天信监理咨询有限公司4施工单位广东省肇庆市第二建筑工程集团有限公司5质监单位四会市建设工程质量监督站6安监单位四会市建设工程施工安全监督站7建设地点四会市东城街道四会大道中8结构类型钢筋混凝土剪力墙结构建筑面积93796.22本工程位于四会市东城街道四会大道中，拟建6幢住宅楼（编号为16栋）,层数为16层/26层/27层，建筑总高度为53/83/86m，其中设两层地下室。结构为现浇框4、架剪力墙结构。外饰面以贴外墙砖为主。各幢号概况如下表：工程建设项目基本情况一览表 楼号结构类型建筑面积(m2)层数标准层层高(m)建筑高度(m)1栋框剪93605.416层3.053.02栋框剪16层3.053.03栋框剪16层3.053.04栋框剪26层3.083.05栋框剪26层3.083.06栋框剪27层3.086.0地下室框架2层3.87.6 二、 设计方案的选择根据我公司多年的建筑施工经验及本工程建设项目的基本情况，首层二层为裙楼作商场，3层以上为各栋塔楼为住宅楼，且为了不影响日后商铺天面防水隔热层的施工。拟定外墙脚手架施工方案如下：外脚手架均采用悬挑型钢+分段拉吊卸荷搭设形式：首层5、二层为裙楼作商场采用落地+拉吊卸荷搭设形式，3层楼面以上采用悬挑型钢+拉吊卸荷搭设形式，待悬挑架开搭后及首层二层裙楼商场外墙装饰完成后，再拆除下部落地架。各栋楼外脚手架施工方法具体如下：1) 施工梯施工做法根据施工实际情况需要，施工梯搭设至七层楼面止，七层楼面以上人员上落改用移动式钢梯(或人货笼)。位置搭设起止标高（m）搭设高度搭设方法见平面0.0024.524.5落地2) 塔吊卸料平台施工做法卸料平台宽度3.5m，长度2.50m，施工集中堆载5.00kN/m2，活荷载3.00kN/m2；平台上满铺木板。次梁采用14a槽钢，间距为 800mm；悬挑主梁采用2根I16工字钢，工字钢悬挑梁端部设置6、吊索为20mm钢丝绳，内侧钢丝绳吊点宽度1.8m，16mm锚固钢筋，22mm吊环设置在上层楼面梁上。上面插483.0钢管作防护栏杆。防护栏杆高1.5 m，栏杆内侧挂密目安全网一道，下口设180mm高挡脚板。三、 施工要求1、脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、 技术保证条件1、安全管理机构2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第三章、 施工计划一、 施工进度计划外脚手架搭设跟随7、楼层施工逐层加高搭设，其施工进度计划按总体工程施工进度计划施工。二、 材料与设备计划1、 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安8、全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、9、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、 脚手板采用铁筛网片脚手板（见下图），每张铁筛网片两端使用10号镀锌钢丝捆紧。 5、 安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：1) 网目密度不低于2000目/100c；2) 网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；3) 网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；4) 一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；5) 不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；6) 阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s10、。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；7) 做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；8) 颜色应满足环境效果要求，选用绿色；6、 连墙件采用刚性材料连接，拟在每层边梁预埋20钢筋，并与483.0的钢管焊接，水平杆483.0钢管另一侧与架体两条立杆通过扣件进行连接，将架体附着到主体框架梁上。垂直间距为各层层高，水平间距为4.5m，上下层相互错开布置。第一道连墙件从二层墙、梁开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。（见连墙件大样图）7、 拉吊件选用材料需按规定配套使用，预埋钢吊环采用20钢筋制作，钢丝绳采11、用D=14mm，预埋钢吊环采用级钢，不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。8、 悬挑型钢采用16#工字钢，在距离工字钢前端处焊22钢筋头，用于固定立杆（防止立杆移位），焊接时不允许点焊，必须满焊，保证焊接质量，钢管高出工字钢200mm。工字钢靠边的位置开一个16小孔，使钢丝绳穿过小孔来拉吊，孔内套耐磨胶管套，防止钢丝绳剪切受损。简图如下：9、 悬挑型钢锚环采用级钢，且水平段锚固长度不少于350mm。简图如下：10、 可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲12、拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。11、 可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。主要材料参数表名称规格用途单位总需用量备注钢管6m48mm3 mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑根44400租赁1.5m48mm3mm横向水平杆、连墙件根8760租赁铁筛网脚手板3000mm200mm50mm脚手板与基础垫板块70000租赁扣件各杆件的连接个80000租赁安全网6m1.5m2000目防坠张8800采购第四章、 施工工艺技术一、 技术参数1) 外脚手架a) 落地段搭设方式钢管类型mm立杆纵距 m立杆步距 m平13、桥宽度 m内立杆离墙 m落地式外脚手架483.01.51.80.80.2b) 拉吊卸荷段搭设方式钢管类型mm立杆纵距 m立杆步距 m平桥宽度 m内立杆离墙 m拉吊钢丝绳 mm吊环 mm拉吊卸荷外脚手架483.01.51.80.80.21420c) 悬挑型钢段搭设方式立杆纵距 m立杆步距 m平桥宽度 m内立杆离墙 m拉吊钢丝绳 mm吊环 mm悬挑型钢 mm锚环 mm悬挑型钢脚手架1.51.80.80.2142016#162) 施工梯 搭设方式立杆步距m立杆纵距m立杆横距m内立杆离墙m落地1.8 1.5 1.01.2 二、 工艺流程场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向14、扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅) 设置卸荷钢丝绳立杆横向水平杆纵向水平杆(格栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网三、 施工方法1、 地基基础定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层 脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。外脚手架立杆落于室外地台(标高0.0m)处，排15、栅脚基础为;回填砂石30cm夯实，铺10cm厚石粉+6%水泥基层，再捣10cm厚C20砼基础。确保地基承载力达到设计方案要求。（详见下图） 2、 钢丝绳卸荷(1) 根据方案设计要求外脚手架需要采用14钢丝绳拉吊分段进行卸荷，在拉吊的上吊点位置楼层的混凝土边梁放入预埋20吊环，再用钢丝绳拉吊外脚手架。(2) 在施工到拉吊的上吊点位置楼层的混凝土时，要预先放入预留20吊环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可受力使用。才开始对相对应的外墙平桥进行拉吊卸荷。吊环大样如下图:(3) 在拉吊过程中，采用手动葫芦对每条钢丝绳进行拉紧扣牢，要使每一条的拉吊系统都要对外脚手架起到时拉吊卸荷的作用，以防拉吊16、时有受力不均的现象发生，同时，扣件在扣实外脚手架时，绝不能够松脱，一定要牢固可靠。(4) 拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。(5) 派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全要拧紧，不允许松动。(6) 对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。钢丝绳绳卡做法3、 悬挑工字钢的设置(1) 根据设计方案悬挑部分从4层(17层)楼面开始搭设，悬挑工字钢安装完毕后且首层二层裙楼商场的外墙装修完成后，原有从地面上搭设的脚手架才能拆去。(2) 在浇筑4层(17层)楼面前要预先放入用来固定工字钢的预留16锚环，每一17、条立杆设置一组预留锚环，选用16#工字钢，长度为3米，16#工字钢上要焊接两个22钢筋头作为固定脚手架的立杆。(3) 当工字钢与建筑结构锚固的压点处楼板未设置上层受力钢筋时，应在该跨楼板内配置面筋双向8150，用于承受型钢梁锚固作用引起负弯矩的受力钢筋。4、 立杆设置1) 立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。2) 每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地18、杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。3) 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。5) 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6) 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。立杆对接接头布置纵、横向扫地杆构造5、 纵、横向水平杆(1) 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：a) 当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水19、平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。b) 当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。(2) 立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置6、 剪刀撑设置1) 脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；2) 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。3) 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长20、度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑（立杆）搭接构造4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。7、 脚手板、脚手片的铺设要求1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3) 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破21、损的要及时更换。 脚手板对接 脚手板搭接脚手板对接、搭接构造4) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；8、 防护栏杆1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3) 脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图：9、 连墙件1) 22、脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。2) 连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；3) 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；4) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；5) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；6) 当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件并用旋转23、扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。7) 连墙件采用刚性材料连接，拟在每层边梁预埋20钢筋，并与483.0的钢管焊接，水平杆483.0钢管另一侧与架体两条立杆通过扣件进行连接，将架体附着到主体框架梁上。垂直间距为各层层高，水平间距为4.5m，上下层相互错开布置。第一道连墙件从二层墙、梁开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。（连墙件构造示意图）a10、 架体内封闭1) 脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。224、) 脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3) 施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。11、 安全通道1) 安全通道，为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空附物伤人，在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺木板及防护网以防止坠物。如下图所示:2) 楼梯及阳台临边防护采用483.0钢管搭设，内侧设密目安全网及下部设180mm高挡脚板。如下图：12、 电梯井口及预留洞口防护(1) 电梯井内防护采用每层楼板面预埋8150钢筋网。电梯井口防护门采用定型化防护门，用圆钢、螺纹钢焊接外挂铁丝网及挡脚板。如下图所示:(2) 水平洞口防25、护说明：、边长在500mm以下水平洞口防护，上盖18mm厚木胶合板用8膨胀螺栓固定，面层刷红白相间的警示油漆间距20cm角度45。、边长在5001500水平洞口防护，采用洞口上部铺木枋40cm，上盖18mm厚木胶合板用铁钉钉牢，面层刷红白相间的警示油漆间距20cm角度45。洞口周边设置48钢管防护栏杆，防护栏杆的水平杆、立杆刷间距为40cm红白相间油漆，并在最上一道水平杆处悬挂“当心坠落”警示标志。、1500以上水平洞口防护，采用洞口上部铺木枋40cm，上盖18mm厚木胶合板用铁钉钉牢，面层刷红白相间的警示油漆间距20cm角度45。,洞口下张设安全平网，洞口周边设置48钢管防护栏杆，立杆间距不26、大于1800mm，防护栏杆下部设置200mm高18厚木胶合板挡脚板，防护栏外立面满挂密目安全网，并在最上一道水平杆处悬挂“当心坠落”警示标志。如下图：13、 施工梯(1) 施工梯根据各幢建筑外轮廓特点采用双跑梯施工梯。施工梯宽度1m，坡度1:3。在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。斜道采用踏步式定型铁筛网设置，附着外脚手架，随外脚手架续层加高搭设，斜道两侧、休息平台外围设置栏杆及踢脚线，外侧立面连续设置一道剪刀撑。在施工梯入口搭设安全通道。(2) 施工梯采用483.0钢管，内立杆离墙1.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距1.0m；连墙件按每层两跨布置。(3) 27、根据施工实际情况需要，施工梯搭设至7层楼面止。施工梯起搭标高为0.00m，施工梯最大标高24.5m，采用落地式搭设。(4) 按消防应急疏散要求：在7层以上每层排栅平桥预留应急移动式钢梯上下通道口。如下图所示：14、 卸料平台设置：1) 本工程采用型钢悬挑式卸料平台。卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可用塔吊进行吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩。传发初次起吊信号，但只能稍稍提升平台。放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台二根工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完后经验收合格方28、可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置，要求提升一次验收一次。2) 操作平台安装安全要求：卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在外脚手架等施工设备上。卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角周围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩。卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。15、 外脚手架防雷措施；(1)工地临时29、用电线路的架设及脚手架接地避雷措施等，按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）标准的有关规定执行。(2)在结构防雷引出线附近的钢管脚手架与防雷引出线焊接，以保证防雷安全。(3)工程采用避雷针与纵向杆连通接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。(4)每栋楼按规范要求间距设置避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的纵向杆全部连通，形成避雷网络。(5)接地线采用40X4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动。并保证接触面积不小30、于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。(6)接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用电阻测试仪测定的电阻，要求冲击电阻不大于10欧姆，同时检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。16、 外脚手架消防措施；(1)在脚手枷进行电、气焊作业时，必须配有手提式灭火器和专人看守。(2)在主要安全出入口及施工梯平台位置放置手提式灭火器。(3)各施工四角及中部等位置放置手提式灭31、火器。(4)利用各施工层设置的施工消防水管进行灭火。因楼层高利用施工消防水管应加装压力泵。四、 检查验收1、 脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场。(1) 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；(2) 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；(3) 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。2、 脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用:(1) 基础完工后及脚手架搭设前；(2) 作业层上施加荷载前；(3) 每搭设完两层后；(4) 达到设计高度后；(5) 遇有六级强风及以上风或大雨32、后；冻结地区解冻后；(6) 停用超过一个月。3、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。4、 验收时应具备下列文件1) 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；2) 专项施工方案及变更文件；3) 安全技术交底文件；4) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；5) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；6) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；7) 脚手架工程的施工验收报告。5、 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。1) 构配33、件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；2) 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；3) 地基是否积水，底座是否松动；4) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；5) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；6) 搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。7) 扣件螺栓是否松动；8) 架体是否超载；9) 悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。6、 脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59的检查评分表进行。7、 脚手架使用期间的检查；134、) 脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。2) 检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。8、 脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。9、 架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。10、 施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。第五章、 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 脚手架搭设技术措施1、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过35、相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、 每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3、 立杆搭设应符合下列规定：(1) 相邻立杆的对接连接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.3.6条的规定；(2) 脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；(3) 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4、 脚手架纵向水36、平杆的搭设应符合下列规定：1) 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；2) 纵向水平杆的搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.1条的规定；3) 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。5、 脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：1) 搭设横向水平杆应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.2条的构造规定；2) 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；3) 单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1) 设计上不允许留脚手眼的部位；37、2) 过梁上与过梁两端成60角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3) 宽度小于1m的窗间墙；4) 梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；5) 砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；6) 墙体厚度小于或等于180mm；7) 独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8) 砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。6、 脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.3.2条、第6.3.3条的规定。7、 脚手架连墙件安装应符合下列规定：1) 连墙件的安装应随38、脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；2) 当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。8、 脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。9、 脚手架门洞搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.5节的造规定。10、 扣件安装应符合下列规定：1) 扣件规格必须与钢管外径相同；2) 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；3) 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于139、50mm；4) 对接扣件开口应朝上或朝内；5) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。11、 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：1) 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2) 上栏杆上皮高度应为1.2m；3) 挡脚板高度不应小于180mm；4) 中栏杆应居中设置。12、 脚手板的铺设应符合下列规定：1) 脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；2) 采用对接或搭接时均应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.4条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；3) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定40、在横向水平杆上，防止滑动。13、 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10。14、 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。15、 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。16、 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。19、 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降41、机一并拉结，不得截断架体。20、 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。21、 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。22、 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。三、 脚手架拆除技术措施1、 拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、42、 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。3、 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、 拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀43、撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当44、天拆当天清”，拆下的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。11、 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。四、 安全管理1、搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗45、；2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；6、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；7、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；8、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排46、脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；10、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；13、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行；14、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专47、人看守，严禁非操作人员入内。五、 日常维护管理要求1. 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2. 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；3. 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂48、刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；4. 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5. 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；6. 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种(1) 由架子工班（组49、）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；(2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。六、 监测监控1. 监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2. 监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。3. 监测措施50、：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4. 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3卷尺5m5检测板手15. 监测说明(1) 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；(2) 日常检查、巡查重点部位如下：a) 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；b) 连墙件是否松动；c) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d)51、 施工过程中是否有超载现象；e) 安全防护措施是否符合规范要求；f) 架体与杆件是否有变形现象；g) 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；h) 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6. 监测频率1) 架体搭设期间，一般监测频率不超过35天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过1015天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。2) 架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。3) 监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。七、 应急预案1、 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢52、救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、 应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反应预案1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、53、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。a) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。b) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面54、宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。c) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。d) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4) 应急通信联络姓名职 务分 工联系电话罗永本组 长负责联系救护车辆13711318180卓志华副组长负责指挥人员抢救155、3889881382林志鹏组 员负责现场13652417852朱卫朝陈广才组 员抢救伤员13526524152医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章、 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 姓名职务分 工通讯号码罗永本项目经理负责协调指56、挥工作13711318180卓志华专职安全员负责现场安全检查工作13652417852林志鹏质安员负责现场施工指挥，技术交底13410526342朱卫朝施工员负责现场施工指挥，技术交底13526524152陈广才施工员负责现场施工管理13941748524伍镜明施工员负责现场施工管理13852417852二、 特种作业人员1. 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2. 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。劳动力安排表：序号工总人57、数备注序号工总人数备注1架子工8主体2焊工33普工8清理4刷漆工6防锈5机械操作工8第七章、 计算书一、 裙楼（首层二层商场），从内地台商场天面（标高0.014.0m）段计算1计算参数设定 （1）基本参数 脚手架搭设高度14.00m,立杆材料采用483.0,横向杆上有2条纵向杆,立杆横距0.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆步距h=1.80m;立杆离墙0.20m,连墙件按每层三跨布置,脚手架满铺铁筛网。 （2）钢管截面特征 钢管483.0mm,截面积A=424mm2,惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m；Q23558、钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。 （3）荷载标准值 1）永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0.1069kN/m, 脚手板采用铁筛网,自重标准值为0.10kN/m2 栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m2 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k 脚手架高度为14.00m,地面粗糙度按C类；风压高度变化系数z=0.65(标高+5.00m)； 挡风系数=0.8,背靠59、建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1.30.8=1.04,工程位于广东四会,基本风压0=0.30kN/m2； 水平风荷载标准值 k=zs0=0.651.0400.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.27=0.03kN/m；施工活荷载QK=3.000.27=0.80kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2(0.0326+0.03)=0.07kN/m,q2=1.40.80=1.12kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.5060、m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.071.502=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.121.502=-0.30kNmMmax=M1+M2=0.02+0.30=0.32kNm,=Mmax/W=0.32106/4490=71.27kNm纵向杆的抗弯强度=71.27N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.07/1.2)(1500)4/(100EI)=0.08mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(161、00EI)=0.967(1.12/1.4)(1500)4/(100EI)=1.76mmmax=1+2=0.08+1.76=1.84mm纵向杆的max=1.84mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.071.50=0.12kN,Rq2=1.2231.121.50=2.05kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.12+2.05=2.17kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.17kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.09kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计62、算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/3=0.03260.800.80/82.170.80/3=581275Nmm=0.58kNm=Mmax/W=581275/4490=129.46N/mm2横向水平杆的抗弯强度=129.46N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pa(3L24a2)/(24EI)=2170267(3800242672)/(24EI)=1.78mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.78+0.01=1.78mm横向水平杆的63、max=1.78mm=L/150=5mm与10mm,满足要求。（3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中R边Gk1L/2=2.171.090.03260.40=3.27kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.27kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。4.立杆计算 （1）立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比=169.81210,满足要求。（2）立杆稳定性验64、算1）荷载计算a.脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106914.00=1.50kN;b.构配件自重NG2k=0.42+1.68+0.21 =2.31kN其中：脚手板重量：71.500.400.10=0.42kN; 栏杆、挡脚板重量：71.500.16=1.68kN 安全网重量：14.001.500.010=0.21kNc.活荷包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NQk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.20kN/m2,由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.91.4MWk=0.91.4kLah2/165、0=0.91.40.201.501.801.80/10=0.12kNm=120000Nmm2）轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm,=Lo/i=3119/15.9=196,=0.1883）立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)1.4NQk=1.2(1.50+2.31)+1.43.00=8.77kNN/(A)=8.771000/(0.188424)=110.02 N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)0.91.4NQk=1.2(1.50+2.31)+0.91.43.00=8.35kNN/(A)MW/W=866、.351000/(0.188424)120000/4490=131.48N/mm2立杆稳定性为131.48N/mm2f=205N/mm2,满足要求。5.支撑支承面验算 立杆高配套底座200100mm,支承面为砼面（按C20考虑）支承楼面=100mm上部荷载为:F=8.77kN（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00,ft=1.10N/mm2,h0=85mm,h=1.00=0.4+1.2/s=1.00,pc,m=0 N/mm2,um=2(200+85)+2(100+85)=940mm(0.7hft+0.15pc,m)umh0=(0.71.01.10+0.150)1.0094085/1000=6167、.52kN受冲切承载力61.52kNF=8.77kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2, Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45 ，fcc=0.859600=8160kN/m2，=0.75lfccAl=0.75281600.02=244.80kN支承面局部受压承载力244.80kNF=8.77kN,满足要求。6.连墙件计算连墙件采用20mm 钢筋,截面积为314mm2；按每个结构层花排设置,纵向间距取3跨,脚手架最高14.00m风压高度变化系数z=0.65(标高+15.00m),基本风压o=0.368、0kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k=0.651.0400.30=0.20kN/m2N1W=1.4kA=1.40.203.0031.50=3.78kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlWN0 =3.78+3.00=6.78kN=6780NL0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=5.0mm,=L0/i=300/5.0=60.0,1=0.818=N1/1A连墙件=6780/(0.818314)=21.59N/mm2连墙件69、稳定=21.59N/mm2f=174N/mm2,满足要求。7.计算结果脚手架采用483.0钢管,脚手架高度14.00m,立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距0.80m,内立杆离墙0.20m,连墙件按每层三跨布置,连墙件材料为预埋钢筋,脚手架满铺铁筛网。二、 46栋位置，从4层天面层（标高14.091.5m）段计算1.计算参数设定（1）脚手架基本参数楼层最大标高+90.00m，脚手架起搭标高为+14.00m，脚手架最大标高+91.50m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，设4个卸荷段分别是+14.00+32.00m,+32.00+53.00m,+53.00+71.00m,+7170、.00+91.50m，其中设2个型钢支承段分别是+14.00+53.00m,+53.00+91.50m。悬挑型钢采用16号工字钢1.50m,锚固段1.90m，采用直径16mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用14mm钢丝绳1.50m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺铁筛网脚手板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递15%荷载。（2）钢管截面特征 钢管483.0mm，71、截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m采用铁筛网脚手板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00kN/m2 3）风荷载风压72、高度变化系数z=0.65，地面粗糙度按C类 挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.80=1.04,工程位于广东四会,基本风压0=0.30kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.27=0.03kN/m；施工活荷载QK=3.000.27=0.80kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2(0.0326+0.03)=0.08kN/m,施工活荷载：q2=1.40.80=1.12kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,73、L=1.50m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.081.502=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.121.502=-0.30kNmMmax=M1+M2=0.02+0.30=0.32kNm,=Mmax/W=0.32106/4490=71.27kNm纵向杆的抗弯强度=71.27N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.08/1.2)(1500)4/(100EI)=0.10mm挠度系数K2=0.967,2=K2q74、2L4/(100EI)=0.967(1.12/1.4)(1500)4/(100EI)=1.76mmmax=1+2=0.10+1.76=1.86mm纵向杆的max=1.86mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.081.50=0.14kN,Rq2=1.2231.121.50=2.05kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.14+2.05=2.19kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.19kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.10kN（2）横向水平杆受力计算按75、单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/3=0.03260.800.80/82.190.80/3=590000Nmm=0.59kNm=Mmax/W=590000/4490=131.40N/mm2横向水平杆的抗弯强度=131.40N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pa(3L24a2)/(24EI)=2190267(3800242672)/(24EI)=1.79mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1.79+0.01=1.80mm76、横向水平杆的max=1.80mm=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中R边Gk1L/2=2.191.100.03260.40=3.30kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.30kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm 长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比=169.81210,满足要求。轴心受压稳定77、性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.9=196，=0.188。6.1 +53.00+91.50m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+71.00+91.50m10.74010.742悬挑段+53.00+71.00m10.0110.740.15=1.6110.01+1.61=11.62序号各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+71.00+91.50m11.16011.162悬挑段+53.00+71.00m10.4311.160.78、15=1.6710.43+1.67=12.106.1.1+71.00+91.50m,拉吊段净高度为20.50m,拉吊段计算高度为20.50m,拉吊段底标高为+71.00m,脚手板铺11层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106920.50=2.19kN2)构配件自重：NG2k=0.66+2.64+0.31=3.61kN其中：脚手板重量：111.500.400.10=0.66kN 栏杆、挡脚板重量：111.500.16=2.64kN 安全网重量：20.501.500.010=0.31kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.79、00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+71.00m,z=1.36;水平风荷载标准值k=1.361.040.30=0.42kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.421.501.801.80/10=0.26kNm=260000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(2.19+3.61)+1.43.00=11.16kNN/（A）=11.161000/(0.188424)=140.00N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQ80、k=1.2(2.19+3.61)+0.91.43.00=10.74kNN/（A）MW/W=10.741000/(0.188424)260000/4490=192.64N/mm2立杆稳定性为192.64N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.1.2悬挑段+53.00+71.00m，计算高度71.00-53.00=18.00m6.1.2.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106918.00=1.92kN2）构配件自重NG2k=0.60+2.40+0.27 =3.27kN其中：脚手板重量：101.500.400.10=0.60kN 栏杆、挡脚板重量181、01.500.16=2.40kN 安全网重量:18.001.500.010=0.27kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=1.201.040.30=0.37kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.371.501.801.80/10=0.23kNm=230000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.92+3.27)+1.43.00=10.43kN上层立杆82、传递作用力:N2=11.160.15=1.67kN,N=N1+N2=10.43+1.67=12.10kNN/(A)=12.101000/(0.188424)=151.80N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.92+3.27)+0.91.43.00=10.01kN上层立杆传递作用力:N2=10.740.15=1.61kN,N=N1+N2=10.01+1.61=11.62kNN/(A)MW/W=11.621000/(0.188424)230000/4490=197.00N/mm2立杆稳定性为197.00N/mm2f=205N/mm2,满足要83、求。6.1.2.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.10m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=12.10kN=12100N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-12.10(1.00+0.20)-0.211.102/2=-14.65kNm=84、-14647050Nmm=Mmax/xWx=14647050/(1.05140900)=99.00N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=99.00N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=12.102+0.211.10=24.43kN=VS/Ixtw=2443180800/(112700006.0)=29.19N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=29.19N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1100mm=1.10m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1100.00/18.90=58.20b=1.07-(5885、.202/44000)(235/235)=0.99,b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/0.99=0.79Mmax/bWx=14647050/(0.79140900)=131.59N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=131.59N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =12100100021100(3-1000/1100)/(620600011270000) +1210020021100(3-200/1100)/(6206000112700086、0) +0.2111004/(820600011270000) =2.00+0.11+0.02=2.13mm悬挑型钢梁挠度max=2.13mm=1100/250=4.40mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.10/1.90=0.58,k1=lC3/L=0.20/1.90=0.11,k2=lC2/L=1.00/1.90=0.53RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-12100(0.53+0.11)+0.50.211900(1-0.582)=-7612N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取16钢筋,As=2200.96=401.92mm2;Nm=RB=76187、2N=7.61kN,Nm/As=7612/401.92=18.94N/mm2锚固钢筋Nmax/As=18.94N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.61kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.27+0.250)188、.00820105=76.54kN楼板受冲切承载力76.54kN上部荷载F=7.61kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00101150.01=227.59kN楼板局部受压承载力F=227.59kN上部荷载F=7.61kN,满足要求。6.2+14.00+53.00m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号 各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验89、算作用力1+32.00+53.00m10.81010.81+0=10.812悬挑段+14.00+32.00m10.0110.810.15=1.6210.01+1.62=11.63序号 各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+32.00+53.00m11.23011.23+0=11.232悬挑段+14.00+32.00m10.4311.230.15=1.6810.43+1.68=12.116.2.1+32.00+53.00m,拉吊段净高度为21.00m,拉吊段计算高度为21.00m,拉吊段底标高为+32.00m,脚手板铺11层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=90、gkH=0.106921.00=2.24kN2)构配件自重：NG2k=0.66+2.64+0.32=3.62kN其中：脚手板重量：111.500.400.10=0.66kN 栏杆、挡脚板重量：111.500.16=2.64kN 安全网重量：21.001.500.010=0.32kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+32.00m,z=1.00;水平风荷载标准值k=1.001.040.30=0.31kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.991、1.40.311.501.801.80/10=0.19kNm=190000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(2.24+3.62)+1.43.00=11.23kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=11.23+0=11.23kNN/（A）=11.231000/(0.188424)=140.88N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(2.24+3.62)+0.91.43.00=10.81kN上层立杆传递作用力:N2=0,N=N1+N2=10.81+0=10.81kNN/（A）92、MW/W=10.811000/(0.188424)190000/4490=177.93N/mm2立杆稳定性为177.93N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.2.2悬挑段+14.00+32.00m，计算高度32.00-14.00=18.00m6.2.2.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106918.00=1.92kN2）构配件自重NG2k=0.60+2.40+0.27 =3.27kN其中：脚手板重量：101.500.400.10=0.60kN 栏杆、挡脚板重量101.500.16=2.40kN 安全网重量:18.001.500.010=0.93、27kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=0.651.040.30=0.20kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.201.501.801.80/10=0.12kNm=120000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(1.92+3.27)+1.43.00=10.43kN上层立杆传递作用力:N2=11.230.15=1.68kN,N=N1+N2=10.43+94、1.68=12.11kNN/(A)=12.111000/(0.188424)=151.92N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(1.92+3.27)+0.91.43.00=10.01kN上层立杆传递作用力:N2=10.810.15=1.62kN,N=N1+N2=10.01+1.62=11.63kNN/(A)MW/W=11.631000/(0.188424)120000/4490=172.63N/mm2立杆稳定性为172.63N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.2.2.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=95、88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.10m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=12.11kN=12110N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-12.11(1.00+0.20)-0.211.102/2=-14.66kNm=-14659050Nmm=Mmax/xWx=14659050/(1.05140996、00)=99.08N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=99.08N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=12.112+0.211.10=24.45kN=VS/Ixtw=2445180800/(112700006.0)=29.22N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=29.22N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1100mm=1.10m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1100.00/18.90=58.20b=1.07-(58.202/44000)(235/235)=0.99,b=1.07-0.282/b97、=1.07-0.282/0.99=0.79Mmax/bWx=14659050/(0.79140900)=131.69N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=131.69N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =12110100021100(3-1000/1100)/(620600011270000) +1211020021100(3-200/1100)/(620600011270000) +0.2111004/(820600011270000) =2.00+0.98、11+0.02=2.13mm悬挑型钢梁挠度max=2.13mm=1100/250=4.40mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.10/1.90=0.58,k1=lC3/L=0.20/1.90=0.11,k2=lC2/L=1.00/1.90=0.53RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-12110(0.53+0.11)+0.50.211900(1-0.582)=-7618N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取16钢筋,As=2200.96=401.92mm2;Nm=RB=7618N=7.62kN,Nm/As=7618/401.92=18.95N/mm2锚固99、钢筋Nmax/As=18.95N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.62kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=(0.71.001.27+0.250)1.00820105=76.54kN楼板受冲切承载力76.54kN上部荷载F=7.100、62kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00101150.01=227.59kN楼板局部受压承载力F=227.59kN上部荷载F=7.62kN,满足要求。7. 钢丝绳和吊环验算(正常情况下离墙0.2m)通过比较，以+53.00+71.00m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.101、10kN钢丝绳采用=14mm,=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561421570=109.55kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=109.550.85/6.00=15.52kNToa=12.10(1.002+3.002)0.5/3.00=12.75kN,Tob=12.10(0.202+3.002)0.5/3.00=12.13kN。钢丝绳承受拉力Toa=12.75kNP=15.52kN,Tob=12.13kNP=15.52kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，102、f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=12.75+12.13=24.88kN吊环允许拉力40.82kNN拉=24.88kN，满足要求。7.2.钢丝绳和吊环验算(凸窗台及凸装饰柱位置离墙距为（0.6m+0.2m=0.8 m)所有凸窗台及凸装饰柱位置卸荷上吊点钢丝绳拉至内框架梁上，如下图所示： 复核(凸窗台外飘出0.8m位置)钢丝绳和吊环验算如下：凸窗台位置部分吊环设在内框架梁，吊环角度与一般脚手架不同，按实际离墙距离0.8m复核钢丝绳和吊环计算（见剖面)通过比较，以+53.00+71.00m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进103、行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.80m,N=12.10kN钢丝绳采用=14mm,=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561421570=109.55kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=109.550.85/6.00=15.52kNToa=12.10(1.602+3.002)0.5/3.00= 13.71 kN,Tob=12.10(0.802+3.002)0.5/3.00= 12.52 kN。钢丝绳承受拉力Toa= 13.71kNP=15.52kN,Tob= 12.52 kNP=1104、5.52kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob= 13.71+ 12.52 = 26.24 kN吊环允许拉力40.82kNN拉= 26.24 kN，满足要求。8.连墙件计算连墙件采用20mm 钢筋,截面积为314mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层三跨布置,脚手架最高91.50m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,其中:风压高度变化系数z=1.50(标高+91.50m),基本风压o=0.3105、0kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k,=1.501.0400.30=0.47kN/m2N1W = 1.4kA=1.40.473.0031.50=8.88kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1= NlWN0 =8.88+3.00=11.88kN=11880NL0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=5.0mm,=L0/i=300/5.0=60.0,1=0.818=N1/1A连墙件=11880/(0.818314)=46.25N106、/mm2连墙件稳定=46.25N/mm20.85f=174N/mm2,满足要求。焊缝抗拉强度=N/LWt=11.881000/(50.003.00)=79.20N/mm2。钢筋焊缝的抗拉和抗压强度=79.20N/mm2f=160N/mm2,满足要求。9.计算结果脚手架起搭标高为+14.00m，脚手架最大标高+91.50m,采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，从+14.00m开始设4个卸荷段分别是+14.00+32.00m,+32.00+53.00m,+53.00+71.00m,+71.00+91.50m,其中设2个型钢支承段分别是+14.00+32.00m,+53.00+71.00m。脚手架采用107、483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.50m，锚固段1.90m，采用直径16mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用14mm钢丝绳1.50m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm，连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺铁筛网脚手板。三、 13栋位置，从4层天面层（标高14.059.5m）段计算1.计算参数设定（1）脚手架基本参数楼层最大标高+58.00m，脚手架起搭标高为+14.00m，脚手架最大标高+59.50m，采用悬挑型钢+拉吊卸荷108、的搭设形式，设2个卸荷段分别是+14.00+35.00m,+35.00+59.50m，其中设1个型钢支承段分别是+14.00+59.50m。悬挑型钢采用16号工字钢1.50m,锚固段1.90m，采用直径16mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用14mm钢丝绳1.50m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺铁筛网脚手板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递15%荷载。（2109、）钢管截面特征 钢管483.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m采用铁筛网脚手板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架110、为3.00kN/m2 3）风荷载风压高度变化系数z=0.65，地面粗糙度按C类 挡风系数=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.80=1.04,工程位于广东四会,基本风压0=0.30kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.100.27=0.03kN/m；施工活荷载QK=3.000.27=0.80kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2(0.0326+0.03)=0.08kN/m,施工活荷载：q2=1.40.80=1.12kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢111、管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.1070.081.502=-0.02kNm弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.1211.121.502=-0.30kNmMmax=M1+M2=0.02+0.30=0.32kNm,=Mmax/W=0.32106/4490=71.27kNm纵向杆的抗弯强度=71.27N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0.632(0.08/1.2)(1500)4/(100EI)=0.10mm112、挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(1.12/1.4)(1500)4/(100EI)=1.76mmmax=1+2=0.10+1.76=1.86mm纵向杆的max=1.86mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430.081.50=0.14kN,Rq2=1.2231.121.50=2.05kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.14+2.05=2.19kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.19kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1113、.10kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/3=0.03260.800.80/82.190.80/3=590000Nmm=0.59kNm=Mmax/W=590000/4490=131.40N/mm2横向水平杆的抗弯强度=131.40N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=Pa(3L24a2)/(24EI)=2190267(3800242672)/(24EI)=1.79mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03268004/(384EI)=0.01mmmax=12114、 =1.79+0.01=1.80mm横向水平杆的max=1.80mm=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=R中R边Gk1L/2=2.191.100.03260.40=3.30kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.30kNRc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo =kh=1.01.501.80=2.70m=2700mm 长细比=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比=169115、.81210,满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.501.80=3.12m=3119mm=Lo/i=3119/15.9=196，=0.188。6.1 +14.00+59.50m型钢支承段立杆验算、型钢承载力验算、拉吊卸荷段立杆验算序号各标高段 立杆作用力（组合风荷载）上层立杆传递力验算作用力1+35.00+59.50m12.05012.052悬挑段+14.00+35.00m10.8112.050.15=1.8110.81+1.81=12.62序号各标高段 立杆作用力(不组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+35.00+59.50m12.47012.472悬挑段+14.00+116、35.00m11.2312.470.15=1.8711.23+1.87=13.106.1.1+35.00+59.50m,拉吊段净高度为24.50m,拉吊段计算高度为24.50m,拉吊段底标高为+35.00m,脚手板铺13层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.106924.50=2.62kN2)构配件自重：NG2k=0.78+3.12+0.37=4.27kN其中：脚手板重量：131.500.400.10=0.78kN 栏杆、挡脚板重量：131.500.16=3.12kN 安全网重量：24.501.500.010=0.37kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.500.117、80/2(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+35.00m,z=1.00;水平风荷载标准值k=1.001.040.30=0.31kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mwk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.311.501.801.80/10=0.19kNm=190000Nmm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(2.62+4.27)+1.43.00=12.47kNN/（A）=12.471000/(0.188424)=156.44N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（118、NGlk+NG2k）0.91.4NQk=1.2(2.62+4.27)+0.91.43.00=12.05kNN/（A）MW/W=12.051000/(0.188424)190000/4490=193.49N/mm2立杆稳定性为193.49N/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.1.2悬挑段+14.00+35.00m，计算高度35.00-14.00=21.00m6.1.2.1 型钢支承段立杆验算(1)荷载计算1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106921.00=2.24kN2）构配件自重NG2k=0.66+2.64+0.32 =3.62kN其中：脚手板重量：111.500.400.1119、0=0.66kN 栏杆、挡脚板重量111.500.16=2.64kN 安全网重量:21.001.500.010=0.32kN3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.500.80/2(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=0.651.040.30=0.20kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.201.501.801.80/10=0.12kNm=120000Nmm（2)立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(2.24+3.62)+1120、.43.00=11.23kN上层立杆传递作用力:N2=12.470.15=1.87kN,N=N1+N2=11.23+1.87=13.10kNN/(A)=13.101000/(0.188424)=164.34N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4NQk=1.2(2.24+3.62)+0.91.43.00=10.81kN上层立杆传递作用力:N2=12.050.15=1.81kN,N=N1+N2=10.81+1.81=12.62kNN/(A)MW/W=12.621000/(0.188424)120000/4490=185.05N/mm2立杆稳定性为185.05N121、/mm2f=205N/mm2,满足要求。6.1.2.2 型钢承载力验算悬挑材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.21kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。（1）抗弯强度验算lC1=1.10m,lC2=1.00m, lC3=0.20m,N1=N2=13.10kN=13100N,x=1.05；Mmax=-N(lC2+lC3)-qlC12/2=-13.10(1.00+0.20)-0.21122、1.102/2=-15.85kNm=-15847050Nmm=Mmax/xWx=15847050/(1.05140900)=107.11N/mm2悬挑型钢梁抗弯强度=107.11N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算V=2N+qlC1=13.102+0.211.10=26.43kN=VS/Ixtw=2643180800/(112700006.0)=31.58N/mm2悬挑型钢梁抗剪强度=31.58N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1100mm=1.10m,t=9.9mm,b=88mm,iy=18.90;y=L1/iy=1100.00/1123、8.90=58.20b=1.07-(58.202/44000)(235/235)=0.99,b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/0.99=0.79Mmax/bWx=15847050/(0.79140900)=142.37N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性=142.37N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算max=NlC22lC1(3-lC2/lC1)/6EI+NlC32lC1(3-lC3/lC1)/6EI+qlC14/8EI =13100100021100(3-1000/1100)/(620600011270000) +1310020021100(3-200/1124、100)/(620600011270000) +0.2111004/(820600011270000) =2.16+0.12+0.02=2.30mm悬挑型钢梁挠度max=2.30mm=1100/250=4.40mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋k=lC1/L=1.10/1.90=0.58,k1=lC3/L=0.20/1.90=0.11,k2=lC2/L=1.00/1.90=0.53RB=-N(k2+k1)+0.5qL(1-k2)=-13100(0.53+0.11)+0.50.211900(1-0.582)=-8252N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算,取16钢筋,As=2200.96125、=401.92mm2;Nm=RB=8252N=8.25kN,Nm/As=8252/401.92=20.53N/mm2锚固钢筋Nmax/As=20.53N/mm265N/mm2,满足要求。（6）悬挑梁下楼板验算悬挑梁下楼板受压尺寸100100mm, 受压楼板为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.25kN1)楼板受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00，(0.7hft0.25pc,m)UmhO=126、(0.71.001.27+0.250)1.00820105=76.54kN楼板受冲切承载力76.54kN上部荷载F=8.25kN,满足要求。2)楼板局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75lfccAl=0.753.00101150.01=227.59kN楼板局部受压承载力F=227.59kN上部荷载F=8.25kN,满足要求。7.1 .钢丝绳和吊环验算(正常情况下离墙0.2m)通过比较，以+35.00+59.50m拉吊段的钢丝127、绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.47kN钢丝绳采用=14mm,=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561421570=109.55kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=109.550.85/6.00=15.52kNToa=12.47(1.002+3.002)0.5/3.00=13.14kN,Tob=12.47(0.202+3.002)0.5/3.00=12.50kN。钢丝绳承受拉力Toa=13.14kNP=15.52kN,Tob=12.50kN128、P=15.52kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=13.14+12.50=25.64kN吊环允许拉力40.82kNN拉=25.64kN，满足要求。7.2.钢丝绳和吊环验算(凸窗台及凸装饰柱位置离墙距为（0.6m+0.2m=0.8 m)所有凸窗台及凸装饰柱位置卸荷上吊点钢丝绳拉至内框架梁上，如下图所示： 复核(凸窗台外飘出0.8m位置)钢丝绳和吊环验算如下：凸窗台位置部分吊环设在内框架梁，吊环角度与一般脚手架不同129、，按实际离墙距离0.8m复核钢丝绳和吊环计算（见剖面)通过比较，以+35.00+59.50m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算 h=3.00m,La=0.80m,离墙距离=0.80m,N=12.47kN钢丝绳采用=14mm,=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.3561421570=109.55kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=109.550.85/6.00=15.52kNToa=12.47(1.602+3.002)0.5/3.00= 14.13kN,Tob=12.47(0.802+3.002)0.5130、/3.00= 12.91kN。钢丝绳承受拉力Toa= 14.13kNP=15.52kN,Tob= 12.91kNP=15.52kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用20mm光面圆钢，As=3.14(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=265314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob= 14.13+ 12.91= 27.04kN吊环允许拉力40.82kNN拉= 27.04kN，满足要求。8.连墙件计算连墙件采用20mm 钢筋,截面积为314mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层三跨布置,脚手架最高59.50m131、连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,其中:风压高度变化系数z=1.20(标高+59.50m),基本风压o=0.30kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k,=1.201.0400.30=0.37kN/m2N1W = 1.4kA=1.40.373.0031.50=6.99kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1= NlWN0 =6.99+3.00=9.99kN=9990NL0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=5.0mm,=L0/i132、=300/5.0=60.0,1=0.818=N1/1A连墙件=9990/(0.818314)=38.89N/mm2连墙件稳定=38.89N/mm20.85f=174N/mm2,满足要求。焊缝抗拉强度=N/LWt=9.991000/(50.003.00)=66.60N/mm2。钢筋焊缝的抗拉和抗压强度=66.60N/mm2f=160N/mm2,满足要求。9.计算结果脚手架起搭标高为+14.00m，脚手架最大标高+59.50m,采用悬挑型钢+拉吊卸荷的搭设形式，从+14.00m开始设2个卸荷段分别是+14.00+35.00m,+35.00+59.50m,其中设1个型钢支承段分别是+14.00+35133、.00m。脚手架采用483.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；悬挑型钢采用16号工字钢1.50m，锚固段1.90m，采用直径16mm锚固钢筋,悬挑型钢端部采用14mm钢丝绳1.50m，与结构拉结吊环20mm。拉吊卸荷采用14mm钢丝绳1.50m,吊环20mm，连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺铁筛网脚手板。四、 悬挑脚手架阳角悬挑梁计算本工程悬挑段排栅如下表：序号悬挑段排栅位置上下拉吊段距离备注146栋，搭设标高14.032.0 m（4层悬挑10层）段18m246栋，搭设标高53.071.0 134、m（17层悬挑23层）段18m313栋，搭设标高14.035.0m（4层悬挑11层）段21m选取为验算段一、基本参数1、脚手架参数脚手架类型悬挑脚手架脚手架搭设高度（m）21.00立杆材料483.0立杆横距（m）0.80立杆纵距La（m）1.50立杆步距h（m）1.80立杆离墙尺寸（m）0.20脚手板类型铁筛网栏杆、挡板类型栏杆、冲压钢脚手板铺设层数11层高（m）3.002、型钢参数主梁材料工字钢主梁型号16号工字钢连系梁材料工字钢连系梁型号16号工字钢主梁悬挑长度Lx(mm)1500主梁锚固长度Lm(mm)4500钢丝绳直径（mm）14吊环直径（mm）20锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d135、(mm)16悬挑主梁底标高（m）14.003、布置图悬挑脚手架阳角处型钢布置图二、立杆计算1、荷载计算每米立杆承受结构自重标准值（kN/m）0.1069脚手板自重标准值（kN/m2）0.10栏杆、挡板自重标准值（kN/m）0.16安全网自重标准值（kN/m2）0.01结构脚手架施工荷载标准值（kN/m2）3.00装修脚手架施工荷载标准值（kN/m2）2.00地区广东四会地面粗糙度C风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s1.04挡风系数0.80基本风压0（kN/m2）0.30风荷载标准值k（kN/m2）0.20（1）脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.106921.002.24kN（2）构136、配件自重NG2k=0.66+2.64+0.323.62kN其中：脚手板重量：111.500.400.100.66kN 栏杆、挡脚板重量:111.500.162.64kN 安全网重量:21.001.500.010.32kN（3）活荷载包括：a.施工荷载NQk=1.500.40(3.00+2.00)3.00kNb.风荷载标准值计算水平风荷载标准值k=zs0=0.651.0400.300.20kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.91.4Mk=0.91.4kLah2/10=0.91.40.201.501.802/10 0.12kNmm120000Nmm2、立杆长细比验算 立杆计算长度l137、0=kh=1.01.501.802.70m 长细比=l0/i=2.70103/15.90170210立杆长细比=170.00210,满足要求。3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l0=kh=1.1551.501.803.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.90196 查规范表A得，=0.1884、立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(2.24+3.62)+1.43.0011.23kNN/(A)=11.231000/(0.188424)140.88 N/mm2 2)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+ NG2k）0.91.4138、NQk=1.2(2.24+3.62)+0.91.43.0010.81kNN/(A)MW/W=10.811000/(0.188424)+120000/4490162.34N/mm2立杆稳定性为=162.34N/mm2f=205N/mm2,满足要求。5、转化为A2点纵距是(0.80+1.50)/21.15的作用力 11.231.15/1.508.61kN三、连梁LL1型钢承载力验算1、荷载参数脚手架立杆传递力F(kN)8.612、承载力验算连梁材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.25kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000139、mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。Mmax=Fab/lqa（la）/2=8.610.801.50/(0.80+1.50)+0.250.801.50/24.64kNmRA=Fb/lql/2=8.611.50/(0.80+1.50)+0.252.30/25.90kN抗弯强度验算x=1.05,=Mmax/xWx =4.64106/(1.05140900)31.36N/mm2连系钢梁LL1抗弯强度=31.36N/mm2f=215N/mm2,满足要求。四、连梁LL2型钢承载力验算1、荷载参数脚手架立140、杆传递力F(kN)8.61转化为B1点纵距是(0.80+1.50)/21.15m的作用力 11.231.15/1.508.61kN2、承载力验算连梁材料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.25kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。Mmax=FlC1qlC22/2=6.99kNmRA=（1lC1/l）F+ql（1lC2/l）2/2=(1+0.80/1.50)8.61+0.251.50(141、1+0.90/1.50)2/213.68kN(1)抗弯强度验算x=1.05,=Mmax/xWx =47.25N/mm2 连系钢梁LL2抗弯强度=47.25N/mm2f=215N/mm2,满足要求。(2)挠度验算max=FlC12l(1lC1/l)/3EI+qlC2l3（-14lC22/l23lC23/l3）/24EI =861080021500(1+800/1500)/(320600011270000)+0.25(9001500)3(-1+49002/15002+39003/15003)/(2420600011270000)1.83+0.011.84mm连系钢梁LL2挠度max=1.84mm=142、2900/250=7.20mm,满足要求。五、悬挑脚手架阳角主挑梁计算书LL1连系梁支座力（kN）5.90LL2连系梁支座力（kN）13.681、荷载计算在A1、B2点的作用力（连系梁支座力和立杆受力） A1：0.80 m立杆纵距11.230.80/1.505.99kN, LL1连系梁支座力=5.90kN 5.90+5.9911.89kNB2: 1.50m立杆纵距 11.231.50/1.5011.23kN, LL2连系梁支座力=13.68kN 11.23+13.6824.91kN2、型钢承载力验算（1）、荷载参数脚手架连系梁传递支座力F(kN)11.89，24.91（2）、悬挑主梁验算悬挑材143、料选采用16号工字钢H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,q=0.25kN/m,wx=140900mm3,IX=11270000mm4,S=80800mm3,E=206000N/mm2,f=205.00N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。经计算得：Mmax=4.36kN.m,Vmax=22.44kN,=0.47mm各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为： R114.74kN；R223.42kN；R30.14kN；1)抗弯强度验算x=1.05,=Mmax/xWx =4.36106/(1.05140900)29.47N/mm2 悬挑主梁抗弯强度144、=29.47N/mm2215.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算Vmax=22.44kN=VmaxS/Ixtw=22.44100080800/(112700006.0)26.81N/mm20.6b=1.07-0.282/b=1.07 - 0.282/0.930.77Mmax/(bWx)=4.36106/(0.77140900)40.19 N/mm20.6；b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/0.90)=0.76f=Mmax/(bW)=7.41106/(0.7680500)=121.12N/mm2次梁整体稳定性f=121.12N/mm2f=205.00N/mm2，满145、足要求。(5)挠度验算q5qL4/(384EIx)=56.1225004/(3842060005637000)=2.68mmp=PL3/(48EIx)=4.20100025003/(482060005637000)=1.18mmmax=q+p=2.68+1.18=3.86mm, =L/250=2500/250=10.00mm次梁挠度max=3.86mm=10.00mm，满足要求。3.主梁验算主梁采用I16工字钢；H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,Wx=140900mm3,Ix=11270000mm4,S=80800mm3。主梁和栏杆自重q=0.2050+0.11=146、0.32kN/mP2=V=qL/2+P/2=6.122.50/2+4.20/2=9.75kN，P1=P2/2=9.75/2=4.88kN经计算得：Mmax=5.15kNm,Vmax=17.14kN,max=0.53mm,R1=12.66kN，R2=24.92kN，R3=1.48kN，R4=0.48kN(1)抗弯强度验算x=1.05；=Mmax/xWx=5.15106/(1.05140900)=34.81N/mm2主梁抗弯强度=34.81N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪强度验算=VmaxS/IxtW=17.1410380800/(1127000010)=12.29N/m147、m2主梁抗剪强度=12.29N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。(3)整体稳定验算查表得b=1.150.6；b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/1.15)=0.82f=Mmax/(bW)=5.15106/(0.82140900)=44.57N/mm2主梁整体稳定性f=44.57N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(4)挠度验算=L/250=2400/250=9.60mm；主梁挠度max=0.53mm=14.00mm，满足要求。4.钢丝绳验算吊点高度h=6.00m，吊点宽度L=1.80mN1=R1=12.66kN，N2=R2=24.92kN采用20148、mm钢丝绳，K=0.319,=0.82，K=6.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=0.3192021670/1000=213.09kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=213.090.82/6.00=29.12kNT1=N1（h2+L2）0.5/h=12.66(6.002+3.502)0.5/9.00=14.66kNP=29.12kNT2=N2（h2+L2）0.5/h=24.92(6.002+1.802)0.5/6.00=26.02kNP=29.12kN钢丝绳承受拉力T=26.02kNP=29.12kN，满足要求 5.吊环验算四根钢丝绳分别设置吊环，吊环采用22mm HPB235级钢筋制作149、，As=3.14(22/2)2=380mm2，f =65N/mm2最大吊环承受的拉力为：N拉=Tmax=14.66+26.02=40.68kN吊环可承受的拉力:fAs=652380/1000=49.40kN吊环强度49.40kNN拉=40.68kN，满足要求6.悬挑梁锚固钢筋验算HPB235钢筋,fy=210N/mm2,锚固点拉力R=R3=1.48=1.48kN=1480N预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取16As=401.92210/1480=57.0323.14162/4=401.92mm2,Nm/As=1480/401.92=3.68N/mm2锚固钢筋3.68N/mm265N/mm2150、，满足要求。7.计算结果卸料平台宽度3.50m，长度2.50m，楼层高度6.00m；平台上满铺木板。次梁采用14a槽钢，间距800mm；外排脚手架总宽度1100mm；悬挑主梁采用2根I16工字钢，工字钢悬挑梁端部设置吊索为20mm（637）钢丝绳，内侧钢丝绳吊点宽度1.80m，16mm锚固钢筋，22mm吊环设置在上层楼面梁上。九、 拉吊卸荷对阳台封口梁截面设计与验算注明：阳台封口梁最大跨度为4米，取最大吊环承受的拉力N=25.64kN，梁自重为0.20.5252.5 kN/m。一、当卸荷系统吊环置于封口梁上时，其最不利荷载为4个吊环同时处于梁上。计算简图如下：钢筋：d - HPB300; D 151、- HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 计算简图：2 计算条件： 荷载条件: 均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50 均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅幅度: 0.0% 梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑 恒载分项系数 : 1.20_活载分项系数 : 1.40 活载调整系数 : 1.00_ 配筋条件: 抗震等级 : 不设防_纵筋级别 : HRB400 混凝土等级 : C25_箍筋级别 : HPB300152、 配筋调整系数 : 1.0_上部纵筋保护层厚: 25mm 面积归并率 : 30.0%_下部纵筋保护层厚: 25mm 最大裂缝限值 : 0.400mm_挠度控制系数C : 200 截面配筋方式 : 单筋_3 计算结果： 单位说明: 弯 矩:kN.m_剪 力:kN 纵筋面积:mm2_箍筋面积:mm2/m 裂 缝:mm_挠 度:mm - 梁号 1: 跨长 = 4000 BH = 200 500 左 中 右 弯矩(-) : 0.000 0.000 0.000 弯矩(+) : 0.000 46.008 0.000 剪 力: 32.922 -3.846 -40.614 上部as: 35 35 35 下部a153、s: 35 35 35 上部纵筋: 200 200 200 下部纵筋: 200 288 200 箍 筋Asv: 226 226 226 上纵实配: 2E14(308) 2E14(308) 2E14(308) 下纵实配: 2E14(308) 2E14(308) 2E14(308) 箍筋实配: 2d6250(226) 2d6250(226) 2d6250(226) 腰筋实配: 4d8(201) 4d8(201) 4d8(201) 上实配筋率: 0.31% 0.31% 0.31% 下实配筋率: 0.31% 0.31% 0.31% 箍筋配筋率: 0.11% 0.11% 0.11% 裂 缝: 0.000154、 0.338 0.000 挠 度: -0.000 4.336 -0.000 最大裂缝:0.338mm0.400mm 最大挠度:4.336mm0.6；b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/0.90)=0.76f=Mmax/(bW)=9.16106/(0.7680500)=149.72N/mm2次梁整体稳定性f=149.72N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(5)挠度验算q5qL4/(384EIx)=56.1225004/(3842060005637000)=2.68mmp=PL3/(48EIx)=7.00100025003/(482060005637000)=1155、.96mmmax=q+p=2.68+1.96=4.64mm, =L/250=2500/250=10.00mm次梁挠度max=4.64mm=10.00mm，满足要求。3.主梁验算主梁采用I16工字钢；H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,Wx=140900mm3,Ix=11270000mm4,S=80800mm3。主梁和栏杆自重q=0.2050+0.11=0.32kN/mP2=V=qL/2+P/2=6.122.50/2+7.00/2=11.15kN，P1=P2/2=11.15/2=5.58kN经计算得：Mmax=5.85kNm,Vmax=19.59kN,max=0.60156、mm,R1=14.41kN，R2=28.33kN，R3=1.70kN，R4=0.51kN(1)抗弯强度验算x=1.05；=Mmax/xWx=5.85106/(1.05140900)=39.54N/mm2主梁抗弯强度=39.54N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪强度验算=VmaxS/IxtW=19.5910380800/(1127000010)=14.05N/mm2主梁抗剪强度=14.05N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。(3)整体稳定验算查表得b=1.150.6；b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/1.15)=0.82f=Mmax/157、(bW)=5.85106/(0.82140900)=50.63N/mm2主梁整体稳定性f=50.63N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(4)挠度验算=L/250=2400/250=9.60mm；主梁挠度max=0.60mm=14.00mm，满足要求。4.钢丝绳验算吊点高度h=3.00m，吊点宽度L=1.80mN1=R1=14.41kN，N2=R2=28.33kN采用20mm钢丝绳，K=0.356,=0.85，K=6.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=0.3562021670/1000=237.81kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=237.810.85/6.00=33.69158、kNT1=N1（h2+L2）0.5/h=14.41(3.002+3.502)0.5/6.00=22.14kNP=33.69kNT2=N2（h2+L2）0.5/h=28.33(3.002+1.802)0.5/3.00=33.04kNP=33.69kN钢丝绳承受拉力T=33.04kNP=33.69kN，满足要求 5.吊环验算四根钢丝绳分别设置吊环，吊环采用25mm HPB235级钢筋制作，As=3.14(25/2)2=491mm2，f =65N/mm2最大吊环承受的拉力为：N拉=Tmax=22.14+33.04=55.18kN吊环可承受的拉力:fAs=652491/1000=63.83kN吊环强度159、63.83kNN拉=55.18kN，满足要求6.悬挑梁锚固钢筋验算HPB235钢筋,fy=210N/mm2,锚固点拉力R=R3=1.70=1.70kN=1700N预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取16As=401.92210/1700=49.6523.14162/4=401.92mm2,Nm/As=1700/401.92=4.23N/mm2锚固钢筋4.23N/mm265N/mm2，满足要求。7.计算结果（屋面下一层）卸料平台宽度3.50m，长度2.50m，楼层高度3.00m；平台上满铺木板。次梁采用14a槽钢，间距800mm；外排脚手架总宽度1100mm；悬挑主梁采用2根I16工字钢，工字160、钢悬挑梁端部设置吊索为20mm（619）钢丝绳，内侧钢丝绳吊点宽度1.80m，16mm锚固钢筋，25mm吊环(其它楼层吊环采用22mm)设置在上层楼面梁上。8.6 各栋脚手架搭设平面图应标示施工梯和卸料平台的位置答: 各栋脚手架搭设平面图标示施工梯和卸料平台的位置，见施工图图2图图7，如下图所示：8.7 脚手架施工时要调整好步距，使卸荷下拉点小横杆可以支撑于结构侧，配齐相关卸荷设施，保证有效卸荷答:施工时，要调整好步距，使卸荷下拉点小横杆（或水平杆）可以支撑于结构外侧，如图（一）。但是出现未能调整好步距，卸荷下拉点小横杆偏离结构外侧时，应在相应卸荷下拉点位置增加小横杆紧顶结构外侧，如图（二）。131