1、编号：ZGJZ.HDJY-75华大基因中心C区及连通道高大模板专项施工方案编 制 人 ： 审 核 人 ： 批 准 人 ： 目 录 第一章 编制说明及依据4第一节 编制说明4第二节 编制依据4第二章 工程概况7第一节 基本概况71.项目基本情况72.混凝土强度等级概况7第二节 支模概况81. 高大模板范围概况82. 高大模范围楼层墙、柱、梁截面尺寸概况表83. 施工要求和技术保证条件9第三章 施工计划10第一节 施工准备101. 模板安装前的技术准备10第二节 材料设备配置计划101. 材料的选择102. 材料的配置计划113. 测量仪器的配置计划11第三节 施工进度计划12第四章 施工工艺技术2、13第一节 支撑体系的地基处理措施13第二节 模板支撑系统的设计131. 各种梁截面梁底支撑体系的设计132. 梁侧模加固的设计223. 板模板支撑体系的设计264. 柱截面的设计27第三节 模板的制作和安装271. 模板制作272. 顶板施工273. 梁模板施工274. 架体搭设施工28支撑架构造要求28第四节 支撑体系搭设的构造要求311. 立杆底座312. 可调顶托313. 扫地杆314. 剪刀撑31第五节 混凝土的浇筑工艺331. 混凝土浇筑的安全控制332. 混凝土浇筑的施工措施33第六节 模板的拆除341. 强度要求342. 拆模申请343. 安全防护344. 技术要求34第五章 3、施工安全保证措施36第一节 安全管理体系361. 安全管理组织机构362. 安全责任制度和安全管理职责37第二节 施工安全技术措施391. 模板安全施工管理要求392. 施工过程中动态检查的内容403. 模板安装和拆除的安全技术措施41第三节 高支模的质量管理措施421. 模板允许偏差422. 质量通病的防治43第四节 施工监测措施441. 监测目的442. 监测内容453. 监测预警值454. 监测仪器及精度455. 监测频率466. 监测方法467. 数据处理与信息反馈468. 人员及组织479. 监测计划及措施4710. 其他安全监控内容47第五节 模板的检查验收481. 验收总要求484、2. 验收程序483. 支架检查过程中的要点49第六节 应急救援预案531. 概况532. 生产安全事故应急救援组织机构533. 应急救援组织架构图534. 应急响应555. 针对性措施和应急措施56第六章 劳动力计划64第七章 计算书65第一节 楼板支撑架计算65第二节 梁底支撑计算961. C区主楼8.75m层高962. C区主楼16.05m层高1833. 次入口17.5m层高211第三节 梁侧模计算251附件一：模板搭设剖立面图297附件二：高支模满堂支撑架立杆布置图298附件三：满堂支撑剪刀撑布置图299附件四：混凝土浇筑顺序图300附件五：监测点布置平面图301附件六：人员证件3025、 第一章 编制说明及依据第一节 编制说明根据关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建安办函【2012】8 号）第五条规定。施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案；对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方进行论证。在该管理办法附录二中明确：模板工程及支撑体系中规定，混凝土模板支撑工程：搭设高度8m 及以上，搭设跨度18m 及以上,施工总荷载15KN/及以上，集中线荷载20KN/ 及以上模板支撑系统，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。针对高支模的特点，经我们分析，高支模的主要承重部分是支撑，而模板支撑的设计计算出自于脚手6、架设计计算，但它与脚手架有一定的差别，主要是：一是承受垂直荷载大；二是在施工中砼输送、倾倒、振捣混凝土作业会增加垂直、水平荷载，使它产生较大的振摆；三是它无刚性连墙杆牵拉约束摆动，因此，这对模板支撑稳定，尤其是对高支模的稳定很不利。高支模坍塌事故都是失稳破坏造成的，而且都是先从局部坍塌，使钢筋混凝土牵动模板支撑往坍塌处倾倒，造成大面积坍塌。因此，针对高支模承受荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置剪刀撑、设置斜撑加固，以提高高支模的整体稳定强度，根据本工程不同部位高支模特点，以及代表性不同，我们对较大断面的梁进行构造设计及验算。第二节 编制依据1、地方性的规定规范要求；2、工程招7、标文件、施工图纸、图纸会审及设计变更的等；3、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013；4、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015；5、混凝土结构设计规范 GB50010-2010；6、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011；8、建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011；9、建筑结构荷载规范 GB50009-2012；10、木结构设计规范 GB50005-2003；11、建筑工程施工工艺标准（中国建筑工程总公司编制）；12、建质【2009】 39号文；13、建质【2009】 87号文；8、14、建质【2009】 254号文；15、建质【2011】 111号文；16、省住建厅粤建质201113号17、粤建质函2011796号18、市住建局深建规200714号19、市住建局深建规200715号20、市住建局深建安2007112号21、建筑地基基础设计规范GB50007-2011；22、建筑结构荷载规范GB50009-2012；23、钢结构设计规范GB50017-2003；24、建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-2014；25、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002；26、钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001；27、木结构工程施工质量验收规9、范GB50206-2012；28、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011；29、建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011；30、租赁模板脚手架维修保养技术规范GB50829-2013；31、建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013；35、建筑与桥梁结构监测技术规范GB50982-2014；33、建筑地基基础工程施工规范GB51004-2015；34、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016；35、高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010；36、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012；37、施工现场临时用电安全技术规范(附条文说明)JGJ410、6-2005；38、施工现场机械设备检查技术规范JGJ160-2016；39、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013；40、施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016；41、混凝土泵送施工技术规程JGJ-T10-2011；42、华大基因中心项目施工组织设计； 第二章 工程概况第一节 基本概况1.项目基本情况华大基因中心项目为深圳华大基因科技有限公司开发的生物科技研发基地。监理单位为深圳市建星项目管理顾问有限公司，设计单位为深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司，施工单位为中国建筑第四工程局有限公司。项目基地位于深圳市盐田区03-01号片区大梅沙地区12-1 E9地块，南临盐坝高速公路11、，东、西、北三面环山位于地块南侧。南北长约470m，东西宽约270m，总用地面积102999.81平方米，建设用地面积92300.88平方米，规划计容总建筑面积206000平方米。总建筑面积约34.4万。本项目规划设计为：生物科技研发厂房B共9层、高43.75m；幼儿园D共3层、高11.45m（已经建成）；厂房E地上2层，地下1层、高11.6m；厂房F原设计共8层、高37.8m；宿舍A：共19层，裙房1层、高59.85m；会议中心C共4层、高21m；以及各类配套设施。地下室为一层地下室是停车和设备用房；局部设有人防地下室。本工程该区域高大模板分超三种情况均存在，超8米高度和施工总荷载超15KN12、/ 以及集中线荷载超20KN/。分类如下：1、 连通道箱体顶板板厚为0.8m和1m，施工总荷载为28.56KN/和34.56KN/；2、 C区主楼1/（C-01）C-11/（C-0A）C-E轴、C-1C-171/（C-0A）C-A轴、C-17C-181/（C-0A）C-E轴模板搭设高度为8.75m（板面标高-10.1至-1.35）；3、 C-8C-10C-BC-D轴模板搭设高度为16.05m（板面标高-5.05至11.0）；4、 C区小区次入口处搭设最高17.5m（板面绝对标高18至35.5），该区域梁集中线荷载为50.928KN/（梁截面0.8*1.8m）、65.808KN/（梁截面0.9*13、2.1m）、102.36KN/（共两条截面1.2*2.5m梁）、139.872KN/（共一条截面1.3*3.2m梁）。以上区域模板支撑体系属于高大模板施工，具体定位详见附图，现就此情况进行专家论证。2.混凝土强度等级概况栋号层 段竖向构件层 段楼盖构件连通道1层C351层C35C区主塔楼层 段竖向构件层 段楼盖构件-2-1层C40-2层及以上C30（预应力梁C40）12层C30小区次入口层 段竖向构件层 段楼盖构件/C40/C40第二节 支模概况1. 高大模板范围概况楼层号分部板厚（mm）标高层高（m）备注连通道所有范围长约360m800/1000箱体随坡箱体净高6.05超总荷载C区主楼1/（14、C-01）C-11/（C-0A）C-E轴200-10.1-1.358.75超高度C-1C-171/（C-0A）C-A轴C-17C-181/（C-0A）C-E轴C-8C-10C-BC-D轴120-5.051116.05超高度小区次入口G-1G-8G-AG-K250/400绝对标高18至35.5最高17.5超高度超线荷载2. 高大模范围楼层墙、柱、梁截面尺寸概况表2.1. 连通道部位主要截面尺寸（mm）层高（m）板厚（mm）墙厚500箱体净高6.05800/10002.2. C区主楼部位主要截面尺寸（mm）层高（m）板厚（mm）墙厚无墙/柱截面尺寸R450、800*800/梁截面尺寸1200*2815、00、400*800、400*1000、500*1000、600*800、600*1000、700*1000、800*1200、800*13008.75200梁截面尺寸2300*700、600*800、600*100016.051202.3. 小区次入口部位主要截面尺寸（mm）层高（m）板厚（mm）墙厚无墙最高17.5250/400柱截面尺寸R500、R600、R650、R700、R750、梁截面尺寸800*1800、900*2100、1200*2500（仅两条）、1300*3200（仅一条）3. 施工要求和技术保证条件3.1. 施工要求（1）施工目标：确保模板搭设、使用、拆除过程中施工安全，16、保质保量完成模板搭设工程。（2）施工技术要求必须严格按照安全技术规范和本方案要求进行搭设，如果局部与方案不符的地方，应由技术部负责人按方案要求及相关国家规范规定进行处理，不得擅自更改。（3）施工质量要求必须严格控制材料质量，使用合格材料，支撑系统构造要求严格按规范要求设置。3.2. 技术保证条件（1）项目部成立安全生产小组，严格执行安全专项施工方案，加强对模板支撑体系搭设、混凝土浇筑以及模板拆除过程中的监督、管理，确保施工安全。（2）本工程所采用的材料、半成品均应满足规范和安全施工要求。（3）对施工方案之中所采用各种规范、规程、标准、图纸和政府文件等必须为现行及最新的指导性文件。（4）本工程高17、支模选用建筑扣件式钢管脚手架作为支撑体系。（5）加强技术交底和施工过程控制，严格执行由专家审核通过的施工方案。（6）特种作业人员必须持证上岗，进入施工现场必须正确佩戴安全防护用品。（7）在模板支撑体系搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，安排专业技术人员现场指导，并设专人负责进行安全检查，加强监控监测工作，发现隐情，立即停止施工并应采取应急措施。排除险情后，方可继续施工。（8）转换层模板以下保留两层支撑，且在大梁下立杆加密，上下层对位。第三章 施工计划第一节 施工准备1. 模板安装前的技术准备1.1. 图纸的审核项目部技术部门及施工部门首先针对设计图纸的要求进行核对，确保结构设计和建筑设计无冲突，尺寸18、标注无误，技术人员、施工员和施工班组能充分领会设计意图。1.2. 方案的制定和安全技术交底项目部技术部门应编制模板工程施工专项方案，在方案的编制前，组织项目部安全部门、生产部门、质量部门的技术人员认真学习建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构工程施工规范（GB506666-2011）和建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ802016）。项目部的管理人员结合多年来积累的施工经验，提出合理化建议，对于所引用的规范中有要求不一致的方面，按更严格规范条文的执行，编制切实可行的施工专项方案。模板施工专项方案按相关要求19、审批，现场施工严格按审批论证后的方案执行，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。第二节 材料设备配置计划1. 材料的选择确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢20、（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管型号选用选用483.25（计算采用483.0）的钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚等的偏差应符合表3.1；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。表3.1 钢管尺寸允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查工具1外径-0.5游标卡尺2壁厚-0.5游标卡尺3立杆钢管弯曲立杆弯曲3mL4m12钢板尺4mL6m21、204水平杆、斜杆弯曲L6m30钢板尺模板选用183091518mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2008中的规定。木方选用经过刨制并且质量较好的50100mm木枋，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。2. 材料的配置计划表3.2 材料配置计划序号材料名称单位型号用量1钢管T483.255002模板183091518mm九层胶合板100003木方m350100mm50004对拉螺杆m148005扣件个50003. 测量仪器的配置计划表3.3 测量及通讯设备配置计划序号名称22、精度单位数量用途1全站仪1mm台2放线2水准仪1mm台10放线3水准标尺1mm把10测量4钢卷尺1mm把20测量5对讲机1000m台10沟通第三节 施工进度计划中国建筑第四工程局有限公司华大基因中心项目高大模板工程施工进度计划：1、 连通道顶板施工计划：2017年8月30日2017年10月30日2、 C区主楼区域：2017年9月15日2017年10月30日3、 小区次入口区域：2017年11月15日2017年12月30日第四章 施工工艺技术第一节 支撑体系的地基处理措施竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。回填土分层夯实，每层回填的厚度23、不超过400mm，用机械碾压密实，再铺1：1：5 水泥石粉中砂100mm厚，面层浇注C20素混凝土200mm 厚。基土应坚实，浇筑200mm厚的C20素混凝土垫层，并采取防水、排水措施，地基承载力为200Kpa。图4.1 立杆基础做法 图4.2 基础剖面图第二节 模板支撑系统的设计1. 各种梁截面梁底支撑体系的设计本方案主要为超8米高度和施工总荷载超15KN/ 以及集中线荷载超20KN/体系，将梁的支撑形式按照梁跨度方向的立杆间距为沿梁跨方向的间距为500/1000mm，与板底的立杆间距相同或1/2。各梁截面梁底的具体支撑形式如表4.1所示： 表4.1 各梁截面梁底的支撑形式1.1. C区主楼24、该区域主要为高度超过8米范围高支模。搭设设计如下：为保证同板下支撑体系形成整体，每排立杆以梁竖向中线为对称轴，按横距=（梁宽+600）/（根数-1）且300均分布置，沿梁跨方向立杆间距分500mm与1000mm两种；梁底采用50100mm的木方，垂直于梁截面布置，间距150（当梁高1.5m时间距100）；托梁采用483.25mm（计算采用483.0）的单钢管。水平杆步距1.5m（顶层步距750；梁高1.8m时梁下各步距均750），立杆布置间距如图所示。适用范围支撑图梁截面：200*2800C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：400*800C25、区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：400*1000C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：500*1000C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：600*800C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：600*1000C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：700*1000C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =026、.50m梁截面：800*1200C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：800*1300C区标高：-10.1-1.35层高：8.75m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：300*700C区标高：-5.0511层高：16.05m立杆的纵距(跨度方向) =1.00m梁截面：600*800C区标高：-5.0511层高：16.05m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：600*1000C区标高：-5.0511层高：16.05m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m1.2. 小区次入口该区域主要为高度超过8米及集中线荷载20KN/范围高支模。27、搭设设计如下：为保证同板下支撑体系形成整体，每排立杆以梁竖向中线为对称轴，按横距=（梁宽+600）/（根数-1）且300均分布置，沿梁跨方向立杆间距为500mm两种；梁底采用50100mm的木方，垂直于梁截面布置，间距150（当梁高1.5m时间距100）；托梁采用483.25mm（计算采用483.0）的单钢管。水平杆步距1.5m（顶层步距750；梁高1.8m时梁下各步距均750），立杆布置间距如图所示。适用范围支撑图梁截面：800*1800绝对标高：1835.5层高：17.5m立杆的纵距(跨度方向) =0.50m梁截面：900*2100绝对标高：1835.5层高：17.5m立杆的纵距(跨度方向28、) =0.50m梁截面：1200*2500绝对标高：1835.5层高：17.5m立杆的纵距(跨度方向) =0.25m梁截面：1300*3200绝对标高：1835.5层高：17.5m立杆的纵距(跨度方向) =0.25m2. 梁侧模加固的设计布置原则：梁侧竖向次楞间距225，水平双钢管主楞间距450，梁侧上下木方压脚及对称斜撑，梁底步步紧，梁高700时设双向间距450的对拉螺杆，起步距底200；梁高1.5m时梁侧相邻楼板水平杆端部增加顶托顶紧梁两侧以保证梁侧向稳定；当梁侧有板时，包括在前述每排根数内的梁两侧立杆可伸至板底梁板共用，梁下采用单钢管主楞和双扣件节点，扣件拧紧力矩、抗滑移扣件上的下顶紧程29、度均全部检查，且上下扣件间隙2mm；当梁两侧立杆梁板不共用时，板下第1根立杆距梁侧400；正对梁下的立杆顶端采用单钢管主楞与可调托撑节点。2.1. 梁高7001200mm（700以下不采用对拉螺杆）梁高度7001200mm，以1200m为例，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距317mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm（计算采用48.3.0mm）。对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距200+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm，如图4.1所示：图4.1 梁高1200mm的加固示意图2.2. 梁高1300mm梁高度1200mm，模板面板采用普通胶合30、板。内龙骨间距350mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm（计算采用48.3.0mm）。对拉螺栓布置3道，在断面内竖向间距200+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm，如图4.2所示：图4.2 梁高1300mm的加固示意图2.3. 梁高1800mm梁高度1800mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距375mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm（计算采用48.3.0mm）。对拉螺栓布置3道，在断面内竖向间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm，如图4.3所示：图4.3 梁31、高1800mm的加固示意图2.4. 梁高2100mm梁高度2100mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距360mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm（计算采用48.3.0mm）。对拉螺栓布置4道，在断面内竖向间距200+400+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm，如图4.4所示：图4.4 梁高2100mm的加固示意图2.5. 梁高2500mm梁高度2500mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距367mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm（计算采用48.3.0mm）。对拉螺栓布置5道，在断面内竖向间32、距200+400+400+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm，如图4.5所示：图4.5 梁高2500mm的加固示意图2.6. 梁高2800mm梁高度2500mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距357mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm（计算采用48.3.0mm）。对拉螺栓布置5道，在断面内竖向间距200+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm，如图4.6所示：图4.6 梁高2800mm的加固示意图2.7. 梁高3200mm梁高度2500mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距363mm，内龙33、骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm（计算采用48.3.0mm）。对拉螺栓布置6道，在断面内竖向间距200+400+400+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm，如图4.7所示：图4.7 梁高3200mm的加固示意图（注：梁侧模加固措施中，模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距不大于250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm。对拉螺栓沿梁高布置中，第一道距梁底200mm，向上按每隔小于等于500mm的间距布设，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。）3. 板模板支撑体系的设计布置原则：与同一或相邻部位34、同期浇筑砼的所有梁板下立杆均纵横成行、间距成模数。板下立杆顶端均采用双钢管主楞与可调托撑节点，梁板下立杆伸出顶层水平杆长度400（已含螺杆伸出立杆长度200）。立杆均对接接长并按规范要求的位置错开布置。扫地杆距地200。水平杆步距1.5m（顶层步距750；梁高1.8m时梁下各步距均750）且双方向拉通并与周边竖向构件采用钢管抱箍、拉结顶紧等刚性连接（水平固结点竖向间距3m、水平间距8m）。3.1. 连通道板厚为800mm、1000mm，模板搭设高度6.05m，板底第一层龙骨50100mm 单木枋250mm，第二层龙骨采用483.25mm （计算采用48*3.0mm）双钢管，立杆间距6006035、0mm，水平杆间距1500mm，距支撑面向上200mm设置纵横向扫地杆，立杆下设置厚度不小于50mm的木垫块。（计算书以最不利1000mm厚度计算）3.2. C区主楼板厚为200mm、120mm，模板搭设高度8.75m/16.05m，板底第一层龙骨50100mm 单木枋300mm，第二层龙骨采用483.25mm （计算采用48*3.0mm）双钢管，立杆间距10001000mm，水平杆间距1500mm，距支撑面向上200mm设置纵横向扫地杆，立杆下设置厚度不小于50mm的木垫块。（计算书以最不利16.05m高度计算）3.3. 小区次入口板厚为200mm、400mm，模板搭设高度最高17.5m，板36、底第一层龙骨50100mm 单木枋300mm，第二层龙骨采用483.25mm （计算采用48*3.0mm）双钢管，立杆间距800800mm，水平杆间距1500mm，距支撑面向上200mm设置纵横向扫地杆，立杆下设置厚度不小于50mm的木垫块。（计算书以最不利400mm厚度计算）4. 柱截面的设计本工程柱模板圆柱采用钢模板，方柱采用胶合板，具体施工工艺详见模板工程施工方案。第三节 模板的制作和安装1. 模板制作1、木枋选材应统一规格尺寸，木枋宽、窄面均应刨平直，且宽面与窄面成直角。2、梁板模、墙模、柱模按图纸尺寸、并结合现场实际情况下料。2. 顶板施工（1）顶板施工中应严格按前述施工数据进行满堂37、架、小楞、模板的施工。（2）施工中应注意楼板厚度及板面标高，特别是卫生间和阳台应注意板面降板高度。3. 梁模板施工（1）梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线校正，底模应水平，然后安装侧模，侧模与底模成直角。（2）按规定跨度4m时，模板应起拱，起拱高度应为全跨长度的1/10003/1000，且不超过3cm。悬挑梁按悬挑长度的1/200起拱，拱高不小于20mm（3）梁的支撑架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。4. 架体搭设施工放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随38、即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。支撑架构造要求1、立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各39、接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。（4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、纵向水平杆（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3、剪刀撑满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向40、剪刀撑,剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数7654、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5、其它要求：（1）整体性：梁立杆纵向水平拉41、杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：（2）施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。（3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。（4）混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。42、立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。（6）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。（7）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢43、。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（8）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。（9）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在 离杆端不小于100mm处进行固定。(10)支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系稳定。如图所示：柱与满堂架连接大样第四节 支撑体系搭设的构造要求1. 立杆底座每根立柱底部应加设木垫块，垫板厚度不得小于50mm，立杆立在木垫块的中心。2. 可调顶托顶部应设可调支托，U型支托44、与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3. 扫地杆在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。4. 剪刀撑布置原则：支架外围周圈、大梁两侧、内部双向每5跨（C区主塔楼为每4跨）设竖向连续加强型剪刀撑（底端与地面顶紧，水平夹角在4560之间）；顶层、扫地杆层及竖向剪刀撑交叉平面设加强型水平剪刀撑。如不同立杆间距、水平杆步距设计值的相邻梁板同期施工钢筋模板砼工程时，整个范围（不限于高大模板部位）内的板下立杆间距、水平杆步距宜按二者中较小的取值来搭设构造，以保证所有支架的水平45、杆均能双方向拉通，承载力与稳定性满足要求；如各自成为独立的满堂支撑架单元时，要求每个单元支撑架均满足高宽比2的条件下，各单元四周均应按方案概述的要求设置竖向剪刀撑，并在砼浇筑过程中加强该部位的监控监测。满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，并在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。梁底沿梁纵向至少有一排竖向剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。支架高度大于3倍步距时46、，支架顶部宜设置一道水平剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边。立杆、水平杆、剪刀撑的搭接长度，不应小于0.8m，且不应少于2个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm。如图4.6所示：图4.6剪刀撑的平面布置图第五节 混凝土的浇筑工艺1. 混凝土浇筑的安全控制1）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，能具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；2）浇筑过程确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑系统的失稳倾斜；3）先浇筑高支模部位两侧的柱，待柱混凝土过到具备拆模强度时，在本方案中要47、求先浇筑墙柱混凝土，再将支撑系统与柱连接、抱紧或顶紧，然后浇梁板混凝土；4）浇筑时，在控制施工荷载，混凝土不能集中浇筑在一处，堆高不得超过20cm，面积不得大于1m2，随浇随铺。混凝土梁一次性浇筑高度不得大于400mm；5）采用布料机浇筑时，布料机底部要有加强支撑。布料机应用不少于3根钢丝绳斜拉住布料机顶端,防止倾倒伤人。2. 混凝土浇筑的施工措施1）框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。使梁板下的立杆与柱有刚性连结，两者间隔72小时或柱强度达到70%以上，施工缝留在梁底一下50100mm。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避48、免引起模板支撑系统的失稳倾斜；柱如出现几层需浇筑情况，应同周边楼板高度一并浇筑，避免一次浇筑几层情况发生。2）梁板按框架顺序浇筑，每框架内先将梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于400mm，浇筑时对称浇筑，悬挑板部位应先浇筑室内后浇筑向室外，楼面砼浇筑堆进方向应从中间部分开始向两边推进。若采用砼泵输送，水平方向推进速度为每小时约68m。大型梁砼应从跨中向两端对称分层进行浇筑，浇筑速度每小时35m混凝土浇筑顺序图如附件五所示： 3）主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁柱节点钢筋较密时要加强振捣；4）浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预49、埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；5）泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土；6）混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。第六节 模板的拆除1. 强度要求模板的拆除必须在混凝土的达到一定的强度后方可拆除，各种结构类型的拆模强度如表4.2所示：表4.2 各种结构类型的拆模强度序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（M）混凝土设计强度标准值%1底模板2502，8758100梁8758100悬臂构件210021002侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角50、能达到不受损坏2. 拆模申请拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。3. 安全防护高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4. 拆除操作1）侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2）模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB551、0204-2015）的有关条款。作业班组必须申请技术科批准后方可拆除。3）拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。对于此高支模模板的拆除应从梁跨中开始向两边延伸。4）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组招待作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。5）模板拆除工艺填写拆模申请单拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑拆除梁连接件及侧模板分段片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统6）模板存放按照部平面布置位置堆放整齐，整形清理干52、净并刷胶模剂5. 技术要求1）工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下；2）拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则；3）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落；4）在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严；5）拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明；6）模板拆除后，要派专人负责除去板53、上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。第五章 施工安全保证措施第一节 安全管理体系1. 安全管理组织机构项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全管理小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。安全管理领导小组组成成员如表5.1所示：表5.1 安全管理领导小组成员成员职务联系电话备注邓先勇项目经理组 长朱君执行经理副组长潘少华安全总监副组长李金洲生产经理组 员朱永新总工组 员王潇锋技术负责人组 员杨正文施工员组 员周辉材料主管组 员项目经理邓先勇项目执行经理朱君技术部组长：朱永新组员：王潇锋冉聪材料部组长：周 辉 组员：苏理平安全部组长：潘少华组员：高 飞施工部组长54、：李金洲组员：杨正文 钟锦城刘阳科各劳务班组图5.1 安全管理组织框架图2. 安全责任制度和安全管理职责2.1. 安全生产责任制度建立以安全生产责任制为核心的各项安全管理制度。主要包括各级各类人员的安全生产责任制、安全生产目标管理制度、安全检查制度、安全教育制度、安全技术措施计划制度、安全交底制度、特种作业人员管理制度、安全验收制度、班组安全活动制度、事故报告与调查处理制度、安全奖罚制度等。安全生产责任目标层层分解，落实到人。2.2. 安全生产教育和培训制度为了模板工程的安全顺利施工，新老职工和新岗位职工必须接受及时和全面的安全教育，提高职工的安全意识，特制定如下安全教育制度：1）凡新老职工进55、入本工程项目参加现场施工的人员，必须经过三级教育（公司、项目部和班组），未经过安全教育的工人一律禁止上岗作业；新工人进场必须接受不小于50小时的安全知识等教育，并经书面考试合格后方可施工。2）工人上岗前必须经过安全技术交底，了解和熟练掌握本工种的操作技能，未经过安全技术交底的工人禁止上岗作业；3）班组必须在每天早上开工前或晚上收工后组织本班工人进行安全作业注意事项，总结昨天或今天的安全情况，并征求工人意见和合理化建议，更完善地做好安全工作；4）专业施工员必须每周召集班组组织全班人员进行本周安全总结和下周提出要求，集思广益，征求工人的合理意见和方法，做到每周有总结，有要求，有记录，有表扬，有批评56、，有奖罚；5）项目部对班组定期和不定期的安全教育检查，发现有违反本规定，没有及时组织教育工作的行为，每次对班组长罚款100元；6）定期组织员工学习国家有关法规、规范和上级有关规定、文件；重点进行安全生产思想教育、安全知识教育、安全技术教育、事故教育和法制教育；7）经常进行安全生产教育，特别是加强高空、雨季、夜间和季节性施工及临时用电的安全教育，使职工正确认识生产与安全的关系。2.3. 安全生产奖惩制度1）对在安全生产中作出显著成绩的班组和个人给予奖励和表彰；对落后的班组和个人应予处罚和教育，对事故责任者根据有关规定作出相应的处罚或追究相应的责任；2）由项目安全主管制定安全生产考核和策划办法，并57、由项目经理发布实施；3）对每次的安全检查进行评分，对于得分少于75分项目的责任者进行一定的经济处罚，对得分高于85分项目的责任者进行一定的经济奖励；4）定期开展安全知识竞赛，对成绩突出者进行一定的奖励；5）对检查中提出的问题没有按时整改或整改不彻底的责任者，进行相应的经济处罚。2.4. 安全生产检查与验收制度1）安全检查：定期检查：项目部每周检查一次，且各种节假日前均要进行一次检查，节后要复查，检查时要求由项目经理主持，安全主管主要负责，技术、工程、机械、后勤、保卫和班组长等各部门均要配合参加并落实整改责任。临时性检查：包括施工高峰期、机构和人员有重大变动、节假日前后、工伤和事故之后、上级临时58、安排的检查。检查时生产经理主持，安全主管负责，各主管工长、班组长均要参加并落实相关整改责任。验收性检查：包括外脚手架使用前的验收，检查时由技术总工和安全主管负责，各主管工长、安装单位、机械、电工均要参加并落实相关整改责任。专业性检查：包括各专项施工方案等，在施工前由技术总工主持，木工工长、钢筋工长、模板班组长、钢筋班组长均要参加并严格按经批准后的专项方案要求施工。对检查出的问题要开出整改通知单，限期整改，进行复检，对存在重大安全隐患的部位要责令停工整改，各相关责任人分别落实相应的责任，项目经理落实领导责任，项目副经理落实具体的实施领导责任，技术总工落实技术责任，安全员落实监督责任，主管工长和班59、组长落实各主管和承包范围内的整改责任。2）安全验收：本工程坚持“验收合格才能使用”的原则进行施工安全验收，所有验收都必须进行记录并办理书面确认手续，否则无效。2.5. 安全生产岗位认证制度1）安全员和特种作业人员必须持证上岗；2）特殊工种的操作人员要做到有安全操作证才能上岗工作，这主要指塔吊司机、司索、架子工、电焊工、电工等特殊工种。2.6. 安全事故处理制度现场发生的安全事故，都要本着“四不放过”的原则进行处理，查明原因，教育大家，并落实整改措施。大、重大事故必须及时向上级部门及有关部门汇报，积极配合和接受有关部门的调查和处理。2.7. 坚持安全交底制度技术部在编制施工方案、技术措施时，必须60、编制详细的、有针对性的安全措施，并向操作人员进行书面交底，双方签字认可。模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。第二节 施工安全技术措施1. 模板安全施工管理要求1）从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业；2）排架的搭设必须由持证架子工搭设；3）安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；4）安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用；5）模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部61、件（立柱、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用；6）模板工程应严格按施工方案设计与安全技术措施规定施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。所有的交底必须落实签字手续。2. 施工过程中动态检查的内容1）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合方案中的要求；2）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；3）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠；4）安全网和各种安全设施应符合要求；5）在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区62、，尚应设警示牌，派专人看管；6）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落；7）脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过 3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8）对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用；9）施工用的临时照明和行灯的电压不得超过 36V；满堂模板不得超过 12V。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人；10）模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。不得将脚手板支63、搭在模板上；11）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人；12）严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等；13）模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工；14）五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。3. 模板安装和拆除的安全技术措施3.1. 模板安装的安全技术措施1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定；2）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作。64、搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在支架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料的下方不准站人；3）凡遇六级以上大风、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑；4）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人；5）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同一步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500mm，各接头中心距主节点不得大于步距的1/3；6）严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上；7）支架立柱高度大于5m时，必须在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平8.4m（本工程跨度），65、竖向23m与建筑结构设置一个固结点；8）支架扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，达到4065NM，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂；9）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用；10）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施；11）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下；12）模板上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别是在平台外缘部分应加强防护；13）模板安装应避免材料、机具、工具过于集中堆放，而且荷载不得超过本工程方案计算的规定；14）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料；15）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一66、道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下；16）支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不稳固的物件上。在混凝土浇筑前，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人；17）安装模板所用的电动的工具必须有防触电保护，移动电箱要有接地装置，严格实行“一机一闸一漏一保护”。电线不乱拉乱接；18）支架搭设过程中，由下向上逐步搭设，按方案进行扫地杆，纵横水拉杆搭设，且架体周圈剪刀撑随升高及时搭设，水平剪刀撑也同时跟进。确保架体稳定，不出现坍塌。3.2. 模板拆除的安全技术措施1）拆除时应达到龄期要求、拿到混凝土强度报告以及项目总工签署的拆模令方可拆除；2）模板支撑系统搭设和拆除过程中67、，周围应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围；3）模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；4）拆模的顺序和方法采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，且从上面下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，按指定地点堆放；5）模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。多人同时操作时，应分工明确、统一信号或行动，要具有足够的操作面，人员必须站在安全处；6）高处拆模时，要符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层；7）在提前拆除互68、相搭接并涉及其他的后拆模板时，要补设临时支撑。折模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒；8）拆除梁下立杆时，要从跨中开始，对称地分别向两端拆除。折除时，严禁连同梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。第三节 高支模的质量管理措施1. 模板允许偏差模板搭设的允许偏差如表5.2所示：表5.2 模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。2.69、 质量通病的防治2.1. 柱模板防止炸模，造成断面尺寸鼓出，漏浆，根部烂根,混凝土不密实或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。防治措施：1）柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板。2）对拉螺栓直径、间距竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求。3）四周斜撑要牢固。4）施工员要逐一检查，并用扭力扳手进行检查力矩。2.2. 墙模板防止炸模，倾斜变形，墙体厚薄不一，墙面高低不平，墙根跑浆、露筋。防治措施：1）柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板，墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧；2）对拉螺栓直径、间距、竖楞的间距及围檩间距必须满70、足模板设计要求；3）四周斜撑要牢固；4）两片模板之间，应根据墙的厚度用砂浆内撑作撑头，上口用卡具按设计要求尺寸卡紧，以保证墙体厚度一致，有防水要求时，应采用焊有止水片的螺栓；5）模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早；6）模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。2.3. 梁模板防止梁身不平直，梁底不平及下挠，梁侧模炸模，局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。防治措施：1）梁侧模必须拉线通直后固定。梁侧模必须有压脚板；2）梁底支撑间距应满足模板设计要求，能保证在砼重量和施工荷载作用下不变形，梁底模应按规定起拱；3）支梁模板时应遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处，应考虑71、模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内；4）混凝土浇筑前，充分用水浇透。2.4. 板模板一、防止板中部下挠，板底混凝土面不平现象。防治措施：1）楼面模板厚度要一致，搁栅面要平整，并有足够强度和刚度； 2）板模按规定起拱；3）支撑系统符合规定保证项目要求；4）外墙、外柱在楼层标高处接槎处理。二、防止接槎处不平、漏浆。防治措施：1）严格控制定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。2）严格控制外墙、外柱的垂直度。外墙柱预埋锁脚螺杆，主要作用要来加固模板下脚，防止错台的产生，控制好外墙垂直度。外模支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面1020cm,模板与砼面挤压紧密，模板与72、砼空隙处应填塞海绵条， 3）模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面1020cm,模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条。第四节 施工监测措施1. 监测目的模板支撑系统在混凝土浇筑过程中和浇筑后一段时间内，由于受压可能发生一定的沉降和位移，如变化过大可能发生垮塌事故。为及时反映高支模支撑系统的变化情况，预防事故的发生，需要对支撑系统进行沉降和位移监测。2. 监测内容班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。支架在承受六级大风、大暴雨后以及停工超过14天必须进行全面检查，高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀73、撑等构件是否符合要求；2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3）连接扣件是否松动；4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；5）施工过程中是否有超载现象；6）安全防护措施是否符合规范要求；7）支架与杆件是否有变形的现象。3. 监测预警值监测预警值如表5.3所示：表5.3 监测预警值序号项目变形监测预警值检查工具1立杆钢管弯曲10mm且钢管直径/4经纬仪5支架沉降7mm水准仪6支架水平位移5mm经纬仪4. 监测仪器及精度工作仪器设备的精度、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一。本高支模监测使用仪器设备如表5.4所示：表5.4 监测仪器序号监测项目仪器名称仪74、器型号监测精度1高度、标高观测全站仪苏光OTS612C1.0mm2水平位移、垂直度观测水准仪苏光DSZ31.0mm5. 监测频率浇筑前观测二次；浇筑时采取连续监测措施；浇筑完成后前三天每天观测一次，第四天开始每3天观测一次，第十天开始每周观测一次，预计总观测时间为一个月，混凝土浇筑四天后连续三次观测累计偏差1.0mm方可停止观测，最多总观测次数50次。6. 监测方法6.1. 监测点的布置1）支架垂直度监测点的布设垂直度的监测利用架体立杆自身设置，一般设置在主次梁交界处以及大梁中部位置。2）支架沉降监测点的布设支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在排架搭设过程中75、将坐标纸（1mm1mm见方）裁成长条状黏贴在钢管上，黏贴高度宜为1.2m1.5m。监测点的布置如附件六所示：6.2. 监测方法1）支架垂直度监测首先水平安置经纬仪，使经纬仪十字丝对准立杆最左侧，将该位置利用竖向十字丝传递至地面并做好标记，调整经纬仪使十字丝对准立杆最右侧，按照上述方法在地面上做好标记，然后利用钢卷尺测量两点之间的直线距离即为该立杆的垂直度偏差。2）支架沉降监测坐标纸固定好之后在视线开阔位置架设水准仪（待混凝土浇筑完毕后方可移走水准仪），在十字丝中点做好基准点标记，在混凝土浇筑过程中观测基准点沉降值经过换算即为架体的沉降位移。换算后架体沉降=HL（其中H为架体搭设高度，L为观测基76、准点距地面距离）。3）监测点的布置7. 数据处理与信息反馈1）当次完成的测量内容，及时对数据进行处理，正常情况下第二个工作日提交上一工作日的观测结果（监测简报）。2）观测结果异常时，立即口头向甲方单位汇报，随后提交书面报告，书面报告加盖公章，做好交接手续。监测简报提交业主共四份。3）全部监测工作完成后，提交监测工作报告，一式六份。4）在提交的资料中，文字部分一般使用Word软件，表格数据和曲线图使用Excel软件编制。8. 人员及组织由项目经理部人员组成监测项目组，共4人，专门负责本监测工程项目的实施。监测项目组人员根据工程进度和需要适时进场，人员如表5.5所示：表5.5 测量小组序号姓 名职77、 称职 务1王潇锋工程师项目技术负责人2张真助理工程师专职测量员3刘阳科技术员测量员4数名小工9. 监测计划及措施1、监测要贯穿在模板支撑系统搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后。2、混凝土浇筑前，监测人员在架外设置观测点，架内在相应纵横立杆中部用钢筋焊上被观测点，涂上反光且有刻度的标志以利观测。3、在浇筑混凝土时，用两台经纬仪，分别对纵横立杆和支撑体系的水平杆进行变形观测，发现实测挠度值接近，立即向监测组同时向现场施工人员示警。接警后，监测小组立即调动相关人员和设备进行加固处理。4、在浇筑混凝土时，安全员、兼职安全员要跟班作业，加强对支撑体系变形的巡视，支撑系统内不得有人施工作业78、。10. 其他安全监控内容10.1. 搭设过程监控满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木，立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。模板支架安装过程中，设置连墙件、抱墙等有效的防倾覆临时固定设施。10.2. 使用时的监控1）现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。2）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。3）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材79、料。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。4）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。5）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行高支模板的露天吊装和支撑作业。10.3. 拆除时的监控1）在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。2）拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。3）装80、拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。第五节 模板的检查验收1. 验收总要求模板支撑系统应在搭设完成后，由公司负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。2. 验收程序1、模板支撑系统搭设前后，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2、项目负责人组织自检，项目部质检员、安全员验收。公司工程部、安全部、技术部复检后整改。3、整改完成后项目部会同81、监理公司共同验收，验收通过后方可进行下道工序施工。4、以建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、高大模板专项方案为依据进行检查与验收。5、立杆验收：检查是否按规定每根立杆底部设置了底座，梁底立杆是否按规定设置，相邻立杆的接头是否按要求错开，立杆垂直度允许偏差。6、纵横水平拉结杆检查与验收。7、扣件拧紧检查与验收：进行扣件拧紧扭力矩抽样检查。8、剪刀撑检查与验收：检查剪刀撑是否按支撑系统平面布置图设置。9、采用扣件钢管支架立杆的搭设垂直度绝对偏差不宜大于20mm。3. 支架检查过程中的要点模板高支撑架搭设完毕后应进行安全82、可靠性检查验收，合格后方准使用。对高模板支架的验收表格详见以下三张表格：表5.6 模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平83、剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪力撑倾角4560,跨越57条杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑84、出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改 3 停止搭85、设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日注：模板是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15Kn/,或经荷载组合后的施工线荷载20Kn/m。表5.7 模板支架、作业平台支架整架验收记录表类别： 模板支架 作业平台支架 验收日期： 年 月 日工程名称： 验收部位：验收内容实测项 实测值1234567891011立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪力撑： 辅助装置：外连装置设置情况抱柱： 连板： 连墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面86、的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）安全员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）质检员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目部技术负责人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）公司技术部门人员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案审查人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）验收结论87、项目经理签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目总监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）表5.8 扣件拧紧抽样检查表 检查日期： 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格88、的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。第六节 应急救援预案 1. 概况（1）针对本工程高支模及模板工程的实际情况， 项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；（2）项目经理对应急救援工作全面负责。2. 生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组 长：邓先勇副组长：潘少华组 员：高飞（2）项目经理部各班组建立各班组应急89、救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）相关联系方式：就医医院电话：(0755)25259893就医医院地址：梅沙医院（广东省深圳市盐田区望翠路2号）3. 应急救援组织架构图项目部应急救援领导小组组长：邓先勇班组应急救援小组 ：潘少华 项目书记 ：蒲云贵专业工长：杨正文项目安全值班领导信息发布小组通讯联络小 组疏散引导小 组安全防护救护小 组 物资供应小 组现场保护警卫小 组规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。医疗救护组，报告事故地点人员伤亡情况，联系就近医务人员及救护车辆。距离本工地最近急救医院为以下三家医院，应急就医联系电话及路线图：主要线路目的地地址90、线路一梅沙医院(0755)25259893广东省深圳市盐田区望翠路2号线路二深圳市盐田区盐港医院住院部(0755)25325891深圳市盐田区盐田北四街5线路三深圳合信门诊部(0755)25125234深圳市盐田区彩陶路6-10、11 抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。 4. 应急响应1、重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，91、向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；2、采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；3、保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；4、通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；5、项目部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应急预案领导92、小组立即组织实施；6、项目部应急预案启动后，项目经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控制措施；7、应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：1）指挥组：组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大；2）现场抢救组：组长、副组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或93、督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭；3）技术措施保障组：组长、副组长、组员在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效；4）物资供应保障组：组长、副组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足；5）资金保障组：组长、副组长为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障；6）信息组：组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援；7）事故处理组：组长、94、副组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。5. 针对性措施和应急措施5.1. 坍塌事故的预防与应急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全科（部）。 因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的坍塌部位采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故95、后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。 对危害大的复杂情况，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。 5.2. 高处坠落事故预防与应急1、预防：以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检和定期体检。严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。不得攀爬脚手架。进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。建筑物临边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的100N外力的临时护96、栏，护栏围密目式（2000目）的安全网。边长大于250mm的预留洞口，采用木板盖板加防滑移措施，边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。2、应急预案：当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，97、首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放98、在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：A）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。B）99、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。C）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。6）动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。5.3. 触电事故的预防与应急预防工作，主要必须明确在脚手架上禁止拉电缆电源线，这是主要的预防措施。1）有人触电时，抢救者100、首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源， 或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。 触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。 2）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生101、（或打120）到现场诊治。 如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。3）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。 5.4. 物体打击的预防与应急1、防止物体打击的预防措施：1）加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。4）施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。5）作业前项目负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状102、态及要点，避免事故发生。6）作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。2、物体打击事故应急救援措施：1）发生物体打击事故，要迅速启动项目求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度，利用现场的一切条件，实施相应的救护措施。2）及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120 求救。3）出血性外伤应及时采取应急止血措施，避免伤员因失血过多造成生命危险。4）骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩大。5）脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致103、伤情加重，以致造成瘫痪。6）对事故现场要注意保护，以便调查组调查。5.5. 火灾、爆炸事故预防与应急根据GB18218-2000重大危险源辨识的标准，本工程火灾、爆炸重大危险源通常有2个，一个是施工作业区，一个是临建仓库区。其中化学危险品的搬运、储存数量超过临界量是危险源普查的重点。因此，工程开工后要对重大危险源应登记、建档、定期检测、监控，并培训施工人员掌握工地储存的化学危险品的特性、防范方法。1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。一旦启动本预案，相关责任人要以处置重大紧急情况为压倒一切的首要任务，绝不能以任何理由推诿拖延。各部门之间、各单位之间必须服从指挥、协调配合，共同做好工作。因工作不104、到位或玩忽职守造成严重后果的，要追究有关人员的责任。2）项目在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即进行自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。3）疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行；疏散人群至安全地带。4）在急救过程中，遇有威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。5）截断电源、可燃气体（液体）的输送，防止事态扩大。6）安全总监为紧急事务联络员，负责紧急事物的联络工作。7）紧急事故处理结束后，安全总监应填写记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。5.6. 机械伤害105、事故预防与应急1）现场上固定的加工机械的电源线必须加塑料套管埋地保护，以防止被加工件压破发生触电。2）按照建筑施工临时用电安全技术规范要求，做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，防止发生漏电。3）各种机械的传动部分必须要有防护罩和防护套。4）现场使用的圆锯应相应固定。有连续二个断齿和裂纹长度超过2 公分的不能使用，短于50CM 的木料要用推棍，锯片上方要安装安全挡板。5）木工平刨口要有安全装置。木板厚度小于3 公分，严禁使用平刨。平刨和圆锯不准使用倒顺开关。6） 使用套丝机、立式钻床、木工平刨作业等，严禁戴手套。7）砼搅拌机在运转中，严禁将头和手伸入料斗察看进料搅拌情况，也不得把铁锹106、伸入拌筒。清理料斗坑，要挂好保险绳。8）机械在运转中不得进行维修、保养、紧固、调整等到作业。9）机械运转中操作人员不得擅离岗位或把机械交给别人操作，严禁无关人员进入作业区和操作室。作业时思想要集中，严禁酒后作业。10）打夯机要二人同时作业，一人理线，操作机械要戴绝缘手套，穿绝缘鞋。严禁在机械运转中清理机上积土。11）使用砂轮机、切割机，操作人员必须戴防护眼镜。严禁用砂轮切割22#钢筋扎丝。12）操作钢筋切断机切50CM 以下短料时，手要离开切口15CM 以上。13）操作起重机械、物料提升机械、砼搅拌机、砂浆机等必须经专业安全技术培训，持证上岗，坚持“十不吊”，具体内容见本章附件。14）加工机械107、周围的废料必须随时清理，保持脚下清，防止被废料拌倒，发生事故。春季沙尘暴，夏季暴雨，冰冻灾害是本工程严密注视的恶劣天气，工程开工后，随时收集未来7天内天气状况的信息，一旦得到国家气象中心预紧预报，工程应急机制小组即启动。5.7. 雨季防台（防汛）风的应急措施在汛期，防台防汛办公室与当地“12121”气象咨询电话，与连江气象台保持联系，了解台风最新情况，密切注意其动向，并实时绘出台风路线趋势图，随时向防台防汛领导小组汇报台风最新动态。与连江县政府、可门管委会、夏宫乡政府有关部门保持联系。防台防汛办公室设专人把台风或大到暴雨信息及时通报给防台防汛领导小组和各小组。 1.白色台风信号 表示热带气旋4108、8小时内可能影响本地。1）、防台防汛办公室负责通知公司各部门经理、各参建单位负责人，由各部门及项目部组织按照防台防汛预案检查防台防汛准备的物资器材确已到位；检查港区内所有设备、住所是否安全，并采取保护措施。2）、技术保障组、事故抢险队、工程协调组各就各位，全面检查港区内所有设备、人员是否进入安全防护，措施是否已全部执行。3）、工程协调组负责督促检查各参建单位防台措施执行情况。4）、公司值班人员加强现场巡视，部门值班人员随时待命。2.绿色台风信号 表示未来24小时内本地可能受热带气旋影响，平均风力可达67级（3961千米/小时或10.817.1米秒）；或本地已经受到热带气旋影响，平均风力为67级109、。1）、执行白色台风信号时的各项措施；2）、停止所有室外作业；3）、检查、加固室外设备。工程协调组负责检查施工单位重件码头起重机确已做好防台措施。加固临时建筑物、构筑物设施和其他设备；4）、做好临时工生活区的人员的应急疏散的准备工作；5、工程协调组负责检查工程现场有关设施和建筑物的防台措施确已执行。3.黄色台风信号表示本地未来12小时内可能受热带气旋影响，平均风力可达8级（6274千米/小时或17.220.7米/秒）以上；或已经受到热带气旋的影响，平均风力89级（17.224.4米/秒）。表示已进入防风状态。1）、执行绿色台风信号时的各项措施；2）、全司进入防风状态。防台防汛办公室在办公楼五楼110、会议室开始值班，并负责绘制台风路径，及时向防台防汛领导小组汇报最新台风信息；3）、防台防汛领导小组进入工作状态，各部门经理组织检查分管范围内的防台防汛工作；4）、各部门按照部门的预案，布置人员到预定岗位待命；5）、所有办公室铝合金门窗要做好防风措施；6）、资料档案室、财务部做好重要档案资料的保管工作，不要把重要资料放在办公楼迎风面的办公室内；7）、办公系统的计算机系统做好备份工作，并做好防护措施。4.红色台风信号表示本地受热带气旋影响，未来12小时内平均风力可达10级（89102千米/小时或24.528.4米秒）以上；或已经受热带气旋影响，平均风力为1011级（24.532.6米/秒）。表示立111、即全面进入紧急防台风状态。1）、执行黄色台风信号时的各项措施；2）、全司立即进入紧急防台风状态，各部门立即启动防台防汛预案，按照预案布置，防台防汛人员立即进入预定岗位，坚守临时岗位；3）、总经理、防台防汛领导小组组长坐镇防台防汛办公室指挥全司防台防汛工作。4）、技术保障组人员在现场会议室待命；5）、事故抢险队队长在防台防汛办公室待命；布置在港区内所有设备、人员待命，各参建单位人员、抢险队队员待命；6）、没有采取可靠措施的情况下，任何人不得独立在室外行走。5.黑色台风信号表示台风未来12小时内在本地或附近登陆，平均风力12级（118133千米/小时或32.7米/秒以上）；或已经受到台风的影响，平112、均风力12级或以上。表示已进入特别紧急的防台风抗台风状态。1）、执行红色台风信号时的各项措施。2）、事故抢修队随时处理突发事件。3）、未经防台防汛领导小组组长批准，任何人不得出到室外工作。6.台风解除信号。表示热带气旋影响已经过去，风力在5级以下时解除。1）、台风解除通知由防台防汛领导小组下达指令，办公室发布。2）、防台防汛领导小组组织检查现场受灾情况，慰问坚守岗位职工，及时组织抢修。5.8. 夏季高温季节的应急措施1）对高温作业人员进行身体健康检查，对不适宜在高温岗位工作的员工进行调整。（对身体虚弱，年龄偏大员工进行调整）2）高温车间每天工作时间予以严格控制，每天上午10：30和下午15：3113、0分安排员工到茶水间及阴凉通风处休息15分钟。下班后要有足够的休息时间，保证员工上班时间有充沛的体力。3）各部门间广泛宣传中暑的防治知识，使每人都了解、掌握防暑减温的安全小常识，提高作业人员在实践中的应变能力与处理能力；管理人员每天应加强生产情况的巡回检查，及时了解高温环境和员工身体状况，及时处理出现的问题，将事故苗头消灭在萌芽状态。 4）夏季高温季节由安全部负责采购一批降温药品，（如风油精、人丹、藿香正气水等）配备于应急药箱或按要求将药品分发给各高温工序岗位。在茶水间设立凉茶桶，保证每天有充足凉茶或含盐的凉开水供应。（5）机电部应加强夏季水电供应的管理，保证车间生产的用电和用水需要。如遇特殊114、情况需停电、停水，应事先通知相关部门，并根据具体情况制订相应的预防方案。6）安全部高温季节应准备好相关应急物资（包括应急小车等），以应付突发事件的处理需要。7）轻度患者：公司员工在正常作业时出现恶心、头昏、乏力、目眩现象时，应立即停止作业，防止出现二次事故，其他周边员工应将症状人员安排到阴凉、通风良好的区域休息，供应其凉水、药品、湿毛巾等。待正常后方能返回岗位，并通知领导。8）严重患者：（昏倒、休克、身体严重缺水等）公司员工出现中暑时，在场人员迅速把人抬到阴凉自然通风的地方，并立即通知部门领导。相关部门接报后马上联系救护车把中暑昏倒人员送到最近的医院治疗抢救，同时第一时间向应急指挥小组汇报。第115、六章 劳动力计划根据劳动力需要量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。项目部配置各类专业的管理人员，对高支模的整个过程进行技术、安全、质量的管理。表6.1 劳动力投入计划工种架子工木工钢筋工塔吊工材料运输工电工安全员人数502040620108表6.2 管理人员配置计划职务技术员安全员质量员测量员专业施工员人数588610第七116、章 计算书本计算中钢管按483.0进行验算第一节 楼板支撑架计算1.1. 板面厚1000mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.117、50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值350kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计118、算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.00+0.20)+1.402.50=33.860kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.00+0.71.402.50=36.335kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值119、 q1 = 25.1001.0000.600+0.2000.600=15.180kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.600=1.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 120、M = 0.100(1.3515.180+0.981.500)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13710001000/32400=4.237N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3515.180+0.981.500)0.250=3.294kN截面抗剪强度计算值 T=33294.0/(2600.00018.000)=0.458N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面121、板最大挠度计算值 v = 0.67715.1802504/(1006000291600)=0.229mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.0000.250=6.275kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1 = 1.356.275+1.3122、50.050=8.539kN/m活荷载 q2 = 0.980.625=0.612kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.612+8.539)0.600=5.491kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.491/0.600=9.151kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.150.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6009.151=3.294kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6009.151=6.040kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I123、 = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.329106/83333.3=3.95N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33294.45/(250.00100.00)=0.988N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.3124、25kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.325600.04/(1009000.004166667.0)=0.148mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 6.040kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.888kN经过计算得到最大变形 V= 0.31125、9mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.893106/8982.0=94.69N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.319mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1037.050=0.729kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架126、自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1001.0000.6000.600=9.036kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 9.837kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.6000.600=0.900kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计127、算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.16kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细128、比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m； =3042/16.0=190.752允许长细比(k取1) 0=190.752/1.155=165.153 210 长细比验算满足要求! =0.199 =13429/(0.199424.1)=159.115N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m； =3150/16.0=197.568允许长细比(k取1) 0=197.568/1.155=171.055 210 长细比验129、算满足要求! =0.186 =13429/(0.186424.1)=170.440N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=162.890N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=190.686允许长细比(k取1) 0=190.686/1.155=165.096 210 长细比验算满足要求! =0.199 =14162/(0.199424.1)=167.802N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wkla130、h2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3380.6001.5001.500/10=0.057kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3509.294+0.9800.900+0.90.9800.057/0.600=13.514kN 非顶部立杆Nw=1.3509.837+0.9800.900+0.90.9800.057/0131、.600=14.247kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m； =3042/16.0=190.752允许长细比(k取1) 0=190.752/1.155=165.153 210 长细比验算满足要求! =0.199 =13514/(0.199424.1)+57000/4493=172.893N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m； =3150/16.0=197.568允许长细比(k取1) 0=197.568/1.155=171.055 210 长细比验算满足要求! =0.186 =13514/(0.186424.1)+57000/4493=1132、84.288N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=176.691N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=190.686允许长细比(k取1) 0=190.686/1.155=165.096 210 长细比验算满足要求! =0.199 =14247/(0.199424.1)+57000/4493=181.579N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底133、面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 56.65 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.16 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 350.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 350.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！1.2. 板面厚120mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑134、结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.1m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N135、/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永136、久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.000+0.2001.000=3.212kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4；(1)137、抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.212+1.402.500)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06610001000/54000=1.226N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.212+1.402.500)0.300=1.3138、24kN截面抗剪强度计算值 T=31324.0/(21000.00018.000)=0.110N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2123004/(1006000486000)=0.060mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(k139、N/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.060=1.156kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050+1.156)1.000=2.206kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.206/1.000=2.206kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.211.140、00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0002.206=1.324kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0002.206=2.427kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.221106/83333.3=2.65N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31323.79141、/(250.00100.00)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.964kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.9641000.04/(1009000.004166667.0)=0.174mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.427kN均布荷载取托梁的自142、重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 9.023kN经过计算得到最大变形 V= 0.570mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.813106/8982.0=86.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.570mm顶托梁的最大挠143、度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.13516.050=2.167kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.379kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5144、00+0.000)1.0001.000=2.500kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.954kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参145、照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.300m； =3300/16.0=206.937允许长细比(k取1) 0=206.937/1.217=170.039 210 长细比验算满足要求! =0.171 =7646/(0.171424.1)=105.63146、3N/mm2a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.417m； =3417/16.0=214.279允许长细比(k取1) 0=214.279/1.217=176.072 210 长细比验算满足要求! =0.159 =7646/(0.159424.1)=113.622N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=108.296N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.301m； =3301/16.0=206.990允许长细比(k取1) 0=206.990/1.217=170.082 210 长细比验算满足要求! =0.171 =9954/147、(0.171424.1)=137.524N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4501.2500.600=0.338kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3381.0001.5001.500/10=0.096kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2003.4148、55+1.4002.500+0.91.4000.096/1.000=7.767kN 非顶部立杆Nw=1.2005.379+1.4002.500+0.91.4000.096/1.000=10.075kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.300m； =3300/16.0=206.937允许长细比(k取1) 0=206.937/1.217=170.039 210 长细比验算满足要求! =0.171 =7767/(0.171424.1)+96000/4493=128.595N/mm2a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.417m； =3417/16.0=214.279允许长149、细比(k取1) 0=214.279/1.217=176.072 210 长细比验算满足要求! =0.159 =7767/(0.159424.1)+96000/4493=136.710N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=131.300N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.301m； =3301/16.0=206.990允许长细比(k取1) 0=206.990/1.217=170.082 210 长细比验算满足要求! =0.171 =10075/(0.171424.1)+96000/4493=160.485N/mm2,立杆的稳定性150、计算 Mmax=538.66所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！1.3. 板面厚400mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为151、17.1m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0152、.40。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.40+0.20)+1.402.50=15.788kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.40+0.71.402.50=16.004kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板153、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.4000.800+0.2000.800=8.192kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.800=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 43.20cm3；截面惯性矩 I = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.0154、0N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.358.192+0.983.600)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13110001000/43200=3.039N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.358.192+0.983.600)0.300=2.626kN截面抗剪强度计算值 T=32626.0/(2800.00018.000)=0.274N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!155、(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.1923004/(1006000388800)=0.193mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.4000.300=3.012kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.0156、00)0.300=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.353.012+1.350.060=4.147kN/m活荷载 q2 = 0.981.350=1.323kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.323+4.147)0.800=4.376kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.376/0.800=5.470kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.470.80最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8005.470=2.626kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8005.470=4.814kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯157、性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.350106/83333.3=4.20N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32625.70/(250.00100.00)=0.788N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载158、通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.072kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.072800.04/(1009000.004166667.0)=0.227mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.814kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)159、经过计算得到最大支座 F= 14.290kN经过计算得到最大变形 V= 0.604mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.025106/8982.0=108.68N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.604mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 160、= 0.11517.050=1.964kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.4000.8000.800=6.426kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 8.518kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.8000.800=2.880kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N 161、= 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.32kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = 162、ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=200.991允许长细比(k取1) 0=200.991/1.217=165.153 210 长细比验算满足要求! =0.180 =11950/(0.180424.1)=156.531N/mm2=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=208.173允许163、长细比(k取1) 0=208.173/1.217=171.054 210 长细比验算满足要求! =0.168 =11950/(0.168424.1)=168.157N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=160.406N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=200.922允许长细比(k取1) 0=200.922/1.217=165.096 210 长细比验算满足要求! =0.180 =14321/(0.180424.1)=187.597N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的164、稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3506.761+0.9802.880+0.90.9800.051/0.800=12.006kN 非顶部立165、杆Nw=1.3508.518+0.9802.880+0.90.9800.051/0.800=14.378kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m； =3205/16.0=200.991允许长细比(k取1) 0=200.991/1.217=165.153 210 长细比验算满足要求! =0.180 =12006/(0.180424.1)+51000/4493=168.626N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m； =3319/16.0=208.173允许长细比(k取1) 0=208.173/1.217=171.054 210 长细比验算满足要求166、! =0.168 =12006/(0.168424.1)+51000/4493=180.306N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=172.519N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m； =3204/16.0=200.922允许长细比(k取1) 0=200.922/1.217=165.096 210 长细比验算满足要求! =0.180 =14378/(0.180424.1)+51000/4493=199.692N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、167、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 57.29 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.32 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！第二节 梁底支撑计算1. C区主楼8.75m层高1.1. 梁截面2168、002800mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为17.5m，梁截面 BD=200mm2800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=0.75m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切169、强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.0mm。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.80+0.20)+1.402.00=88.720kN/m2由永久荷载170、效应控制的组合S=1.3525.502.80+0.71.402.00=98.350kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.500=1.721kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载171、的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.8000.500=35.700kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(22.800+0.200)/0.200=2.900kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.500=0.200kN均布荷载 q = 1.3535.700+1.352.900=52.110kN/m集中荷载 P = 0.980.200=0.196kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵172、抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.309kN N2=5.309kN最大变形 V = 0.543mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.27010001000/27000=10.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q173、/2bh=35309.0/(2500.00018.000)=0.885N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.543mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.309/0.500=10.618kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.620.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.618=3.185kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.618=5174、.840kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.265106/4491.0=59.11N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33185.40/(250.0050.00)=1.911N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计175、算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.720kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.720500.04/(100206000.00107780.0)=0.147mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支176、撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.207mm最大支座力 Qmax=6.894kN抗弯计算强度 f = M/W =0.438106/4493.0=97.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于916.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向177、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.89kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.89kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.353.606=4.868kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.216=0.292kN 非顶部立杆段 N = 6.894+4.868=11.761kN 顶部立杆段 N = 6.894+0.292=7.186kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i178、 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a179、 = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.388,l0=3.341m； =3341/16.0=209.557允许长细比(k取1) 0=209.557/1.217=172.192 210 长细比验算满足要求! =0.166 =7186/(0.166424.1)=102.064N/mm2a=0.5m时，u1=1.615,l0=3.441m； =3441/16.0=215.777允许长细比(k取1) 0=215.777/1.217=177.302 210 长细比验算满足要求! =0.157 =7186/(0.157424.1)=107.686N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.180、300时，=103.938N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=3.740,l0=3.414m； =3414/16.0=214.088允许长细比(k取1) 0=214.088/1.217=175.915 210 长细比验算满足要求! =0.159 =11761/(0.159424.1)=174.779N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m181、2 h 立杆的步距，0.75m； la 立杆迎风面的间距，1.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.9000.7500.750/10=0.030kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.894+1.3500.216+0.90.9800.030/0.500=7.239kN 非顶部立杆Nw=6.894+1.3503.606+0.90.9800.030/0.500=11.815kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.388,l0=3.341m； =3341/16.0=209.557允许长细比(k取1182、) 0=209.557/1.217=172.192 210 长细比验算满足要求! =0.166 =7239/(0.166424.1)+30000/4493=109.567N/mm2a=0.5m时，u1=1.615,l0=3.441m； =3441/16.0=215.777允许长细比(k取1) 0=215.777/1.217=177.302 210 长细比验算满足要求! =0.157 =7239/(0.157424.1)+30000/4493=115.231N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=111.455N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=3.7183、4,l0=3.414m； =3414/16.0=214.088允许长细比(k取1) 0=214.088/1.217=175.915 210 长细比验算满足要求! =0.159 =11815/(0.159424.1)+30000/4493=182.317N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！1.2. 梁截面400800mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017184、-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.8m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.5m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.0mm。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土185、钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/6186、4，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8001.000=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.000(20.800+0.400)/0.400=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4001.000=0.800kN均布荷载 q 187、= 1.3520.400+1.351.000=28.890kN/m集中荷载 P = 0.980.800=0.784kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.167kN N2=8.007kN N3=2.167kN最大变形 V = 0.062mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f188、 = M/W = 0.14410001000/54000=2.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33611.0/(21000.00018.000)=0.301N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.062mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 8.007/1.000=8.189、007kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.011.00最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0008.007=4.804kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0008.007=8.807kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.801106/4491.0=178.28N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 190、T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34803.90/(250.0050.00)=2.882N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.350kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.3501000.04/(100206000.00107780.0)=1.631mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横191、向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.069mm最大支座力 Qmax=11.439kN抗弯计算强度 f = M/W =0.208106/4493.0=46.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只192、起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.44kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.44kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.181=1.595kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.193、350.243=0.328kN 非顶部立杆段 N = 11.439+1.595=13.033kN 顶部立杆段 N = 11.439+0.328=11.767kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆194、段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.213m； =3213/16.0=201.496允许长细比(k取1) 0=201.496/1.185=170.039 210 长细比验算满足要求! =0.178 =11767/(0.178424.1)=155.477N/mm2a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.327m； =3327/16.0=2195、08.645允许长细比(k取1) 0=208.645/1.185=176.072 210 长细比验算满足要求! =0.168 =11767/(0.168424.1)=165.581N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=158.845N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.214m； =3214/16.0=201.548允许长细比(k取1) 0=201.548/1.185=170.083 210 长细比验算满足要求! =0.178 =13033/(0.178424.1)=172.212N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑196、风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.064kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=11.439+1.3500.243+0.90.9800.064/1.000=11.823kN 197、非顶部立杆Nw=11.439+1.3501.181+0.90.9800.064/1.000=13.089kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.213m； =3213/16.0=201.496允许长细比(k取1) 0=201.496/1.185=170.039 210 长细比验算满足要求! =0.178 =11823/(0.178424.1)+64000/4493=170.418N/mm2a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.327m； =3327/16.0=208.645允许长细比(k取1) 0=208.645/1.185=176.072 210 长细比验算满足要求198、! =0.168 =11823/(0.168424.1)+64000/4493=180.570N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=173.802N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.214m； =3214/16.0=201.548允许长细比(k取1) 0=201.548/1.185=170.083 210 长细比验算满足要求! =0.178 =13089/(0.178424.1)+64000/4493=187.153N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板199、支撑架计算满足要求！1.3. 梁截面4001000mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.8m，梁截面 BD=400mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加200、1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.0mm。梁两侧立杆间距 1.10m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3201、525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.500=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000202、.500(21.000+0.400)/0.400=0.600kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.500=0.400kN均布荷载 q = 1.3512.750+1.350.600=18.023kN/m集中荷载 P = 0.980.400=0.392kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标203、准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.352kN N2=4.898kN N3=1.352kN最大变形 V = 0.077mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09010001000/27000=3.333N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32252.0/(2500.00018.000)=0.375N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满204、足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.077mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.898/0.500=9.795kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.800.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.795=2.939kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.795=5.387kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)龙205、骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.245106/4491.0=54.53N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32938.58/(250.0050.00)=1.763N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.675kN/m最大变形v=0.6206、77ql4/100EI=0.6776.675500.04/(100206000.00107780.0)=0.127mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.051mm最大支座力 Qmax=7.130kN抗弯计207、算强度 f = M/W =0.141106/4493.0=31.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.13kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的208、稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.13kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.109=1.497kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.228=0.308kN 非顶部立杆段 N = 7.130+1.497=8.627kN 顶部立杆段 N = 7.130+0.308=7.438kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管209、立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.364m； =3364/16.0=210.956允许长细比(k取1) 0=210.95210、6/1.185=178.022 210 长细比验算满足要求! =0.164 =7438/(0.164424.1)=106.933N/mm2a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m； =3478/16.0=218.120允许长细比(k取1) 0=218.120/1.185=184.068 210 长细比验算满足要求! =0.153 =7438/(0.153424.1)=114.371N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=109.412N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.120m； =3120/16.0=195.639211、允许长细比(k取1) 0=195.639/1.185=165.096 210 长细比验算满足要求! =0.190 =8627/(0.190424.1)=107.304N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.22212、51.1001.5001.500/10=0.070kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.130+1.3500.228+0.90.9800.070/0.500=7.561kN 非顶部立杆Nw=7.130+1.3501.109+0.90.9800.070/0.500=8.750kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.364m； =3364/16.0=210.956允许长细比(k取1) 0=210.956/1.185=178.022 210 长细比验算满足要求! =0.164 =7561/(0.164424.1)+70000/4493=124.213、329N/mm2a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m； =3478/16.0=218.120允许长细比(k取1) 0=218.120/1.185=184.068 210 长细比验算满足要求! =0.153 =7561/(0.153424.1)+70000/4493=131.892N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=126.850N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.12m； =3120/16.0=195.639允许长细比(k取1) 0=195.639/1.185=165.096 210 长细比验算满足要求! =214、0.190 =8750/(0.190424.1)+70000/4493=124.460N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！1.4. 梁截面5001000mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强215、度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.8m，梁截面 BD=500mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.0mm。梁两侧立杆间距 1.10m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简216、图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重217、荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.500=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(21.000+0.500)/0.500=0.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.500=0.500kN均布荷载 q = 1.3512.750+1.350.500=17.888kN/m集中荷载 P = 0.980.500=0.490kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算218、例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.677kN N2=6.080kN N3=1.677kN最大变形 V = 0.187mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.13910001000/27000=5.148N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要219、求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32794.0/(2500.00018.000)=0.466N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.187mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.080/0.500=12.160kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.160.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50012.160=3.648kN最大支座力 N=1220、.1ql = 1.10.50012.160=6.688kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.304106/4491.0=67.69N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33647.91/(250.0050.00)=2.189N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm221、2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.281kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.281500.04/(100206000.00107780.0)=0.158mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要222、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.081mm最大支座力 Qmax=8.552kN抗弯计算强度 f = M/W =0.177106/4493.0=39.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00223、kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.55kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.55kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.109=1.497kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.228=0.308kN 非顶部立杆段 N = 8.552+1.497=10.049kN 顶部立杆段 N = 8.552+0.308=8.860kN 轴心受压立杆224、的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立225、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.364m； =3364/16.0=210.956允许长细比(k取1) 0=210.956/1.185=178.022 210 长细比验算满足要求! =0.164 =8860/(0.164424.1)=127.377N/mm2a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m； =3478/16.0=218.120允许长细比(k取1) 0=218.120/1.185=184.068 210 长细比验算满足要求! =0.153 =8860/(0.153424.1)=136.23226、8N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=130.331N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.120m； =3120/16.0=195.639允许长细比(k取1) 0=195.639/1.185=165.096 210 长细比验算满足要求! =0.190 =10049/(0.190424.1)=124.992N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.227、3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.1001.5001.500/10=0.070kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.552+1.3500.228+0.90.9800.070/0.500=8.983kN 非顶部立杆Nw=8.552+1.3501.109+0.90.9800.070/0.500=10.172kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.364m； =336228、4/16.0=210.956允许长细比(k取1) 0=210.956/1.185=178.022 210 长细比验算满足要求! =0.164 =8983/(0.164424.1)+70000/4493=144.774N/mm2a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m； =3478/16.0=218.120允许长细比(k取1) 0=218.120/1.185=184.068 210 长细比验算满足要求! =0.153 =8983/(0.153424.1)+70000/4493=153.758N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=147.769N/mm2,立杆的稳定性229、计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.12m； =3120/16.0=195.639允许长细比(k取1) 0=195.639/1.185=165.096 210 长细比验算满足要求! =0.190 =10172/(0.190424.1)+70000/4493=142.149N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！1.5. 梁截面600800mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB5230、0009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.8m，梁截面 BD=600mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.0mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承231、重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取2.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变232、荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.500=1.721kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.500=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 233、0.2000.500(20.800+0.600)/0.600=0.367kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.500=0.600kN均布荷载 q = 1.3510.200+1.350.367=14.265kN/m集中荷载 P = 0.980.600=0.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求234、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.097kN N2=3.476kN N3=3.476kN N4=1.097kN最大变形 V = 0.079mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06510001000/27000=2.407N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31755.0/(2500.00018.000)=0.293N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/235、mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.079mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.476/0.500=6.953kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.950.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.953=2.086kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.953=3.824kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 236、I = 10.78cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.174106/4491.0=38.70N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32085.84/(250.0050.00)=1.252N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4237、.649kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.649500.04/(100206000.00107780.0)=0.089mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.059mm最大支座238、力 Qmax=7.739kN抗弯计算强度 f = M/W =0.318106/4493.0=70.73N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取16.00kN,双扣件取24.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.74kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立239、杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.74kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.956=1.290kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.197=0.265kN 非顶部立杆段 N = 7.739+1.290=9.030kN 顶部立杆段 N = 7.739+0.265=8.005kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗240、矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=217.451允241、许长细比(k取1) 0=217.451/1.185=183.503 210 长细比验算满足要求! =0.155 =8005/(0.155424.1)=122.032N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=225.738允许长细比(k取1) 0=225.738/1.185=190.496 210 长细比验算满足要求! =0.144 =8005/(0.144424.1)=131.173N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=125.079N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； 242、=3468/16.0=217.489允许长细比(k取1) 0=217.489/1.185=183.535 210 长细比验算满足要求! =0.155 =9030/(0.155424.1)=137.656N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产243、生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.051kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.739+1.3500.197+0.90.9800.051/0.500=8.095kN 非顶部立杆Nw=7.739+1.3500.956+0.90.9800.051/0.500=9.120kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.467m； =3467/16.0=217.451允许长细比(k取1) 0=217.451/1.185=183.503 210 长细比验算满足要求! =0.155 =8095/(0.155424.244、1)+51000/4493=134.762N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.599m； =3599/16.0=225.738允许长细比(k取1) 0=225.738/1.185=190.496 210 长细比验算满足要求! =0.144 =8095/(0.144424.1)+51000/4493=144.006N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=137.843N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=217.489允许长细比(k取1) 0=217.489/1.185=183.5245、35 210 长细比验算满足要求! =0.155 =9120/(0.155424.1)+51000/4493=150.386N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！1.6. 梁截面6001000mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范J246、GJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.8m，梁截面 BD=600mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.0mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系247、数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多248、跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0001.000=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2001.000(21.000+0.600)/0.600=0.867kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6001.000=1.200kN均布荷载 q = 1.3525.500+1.350.867=35.595kN/m集中荷载 P = 0.981.200=1.176kN面板249、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.759kN N2=8.507kN N3=8.507kN N4=2.759kN最大变形 V = 0.098mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.16010001000/54000=2.963N/mm2面板的抗弯强度设计值 250、f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34359.0/(21000.00018.000)=0.363N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.098mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 8.507/1.000=8.507kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.511.00最大剪力 Q=0.6ql = 0251、.61.0008.507=5.104kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0008.507=9.358kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.851106/4491.0=189.43N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=35104.26/(250.0050.00)=3.0252、63N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.801kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.8011000.04/(100206000.00107780.0)=1.769mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管253、弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.143mm最大支座力 Qmax=10.494kN抗弯计算强度 f = M/W =0.232106/4493.0=51.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计254、算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.49kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.49kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.250=1.688kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.257=0.347kN 非顶部立杆段 N = 10.494+1.688=12.181kN 顶255、部立杆段 N = 10.494+0.347=10.841kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比256、验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.364m； =3364/16.0=210.956允许长细比(k取1) 0=210.956/1.185=178.022 210 长细比验算满足要求! =0.164 =10841/(0.164424.1)=155.863N/mm2a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m； =3478/16.0=218.120允许长细比(k取1) 0=218.120/1.185=184.068 210 长细比验算257、满足要求! =0.153 =10841/(0.153424.1)=166.705N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=159.477N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.214m； =3214/16.0=201.548允许长细比(k取1) 0=201.548/1.185=170.083 210 长细比验算满足要求! =0.178 =12181/(0.178424.1)=160.957N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah258、2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=10.494+1.3500.257+0.90.9800.077/1.000=10.909kN 非顶部立杆Nw=10.494+1.3501.250+0.90.9800.077/1.000=12.2259、49kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.494,l0=3.364m； =3364/16.0=210.956允许长细比(k取1) 0=210.956/1.185=178.022 210 长细比验算满足要求! =0.164 =10909/(0.164424.1)+77000/4493=173.870N/mm2a=0.5m时，u1=1.174,l0=3.478m； =3478/16.0=218.120允许长细比(k取1) 0=218.120/1.185=184.068 210 长细比验算满足要求! =0.153 =10909/(0.153424.1)+77000/4493=184.780N/m260、m2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=177.507N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.214m； =3214/16.0=201.548允许长细比(k取1) 0=201.548/1.185=170.083 210 长细比验算满足要求! =0.178 =12249/(0.178424.1)+77000/4493=178.886N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！1.7. 梁截面7001000mm依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范261、JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.8m，梁截面 BD=700mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量600262、0.0N/mm2。内龙骨采用钢管483.0mm。梁两侧立杆间距 1.30m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取2.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.263、00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.500=1.721kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5264、001.0000.500=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(21.000+0.700)/0.700=0.386kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.500=0.700kN均布荷载 q = 1.3512.750+1.350.386=17.733kN/m集中荷载 P = 0.980.700=0.686kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面惯性矩 265、I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.219kN N2=3.547kN N3=3.568kN N4=3.547kN N5=1.219kN最大变形 V = 0.054mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05810001000/27000=2.148N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q266、/2bh=31884.0/(2500.00018.000)=0.314N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.054mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.568/0.500=7.135kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.140.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.135=2.141kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.135=3.924267、kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.178106/4491.0=39.72N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32140.59/(250.0050.00)=1.284N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计268、算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.254kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.254500.04/(100206000.00107780.0)=0.100mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变269、形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.237mm最大支座力 Qmax=7.023kN抗弯计算强度 f = M/W =0.322106/4493.0=71.74N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取16.00kN,双扣件取24.00kN； R 纵向或横向水平杆270、传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.02kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.02kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.160=1.566kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.239=0.322kN 非顶部立杆段 N = 7.023+1.566=8.590kN 顶部立杆段 N = 7.023+0.322=7.346kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立271、杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0272、.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.713m； =3713/16.0=232.842允许长细比(k取1) 0=232.842/1.185=196.491 210 长细比验算满足要求! =0.136 =7346/(0.136424.1)=127.559N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.845m； =3845/16.0=241.158允许长细比(k取1) 0=241.158/1.185=203.509 210 长细比验算满足要求! =0.126 =7346/(0.126424.1)=137.458N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=130.859N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； =3468/16.0=217.489允许长细比(k取1) 0=217.489/1.185=183.535 210 长细比验算满足要求! =0.155 =8590/(