1、山西农业大学生物工程综合实验楼模板方案1、编制依据1.1 混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）2010年版；1.2 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；1.3 混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；1.4 混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）1.5 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；1.6 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；1.7 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；1.8 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；1.9 山西农业大学生物工程综合实验楼施2、工图纸；1.10 山西农业大学生物工程综合实验楼施工组织设计。2、工程概况2.1 项目概况山西农业大学生物工程综合实验楼工程，位于山西省太原市太谷县山西农业大学校园内，建设单位为山西农业大学，设计单位为上海交大安地规划建筑设计有限公司，勘察单位为太原市辉海岩土工程勘察检测有限公司，监理单位为山西华奥建设项目管理有限公司，施工总承包单位山西一建集团有限公司。2.2 工程概况本工程属于科研建筑，总建筑面积19989.3m2 ，地下一层，层高4.2m，地上六层，层高3.9m，总建筑高度23.85m。基础采用梁板式筏型基础，钢筋混凝土框架结构。2.3 主要构件尺寸 墙厚度：地下室外墙厚度300mm； 3、柱子截面尺寸：15001500，10001000，900900，850850，800800，750750，700700，600600，500500mm多种； 梁截面尺寸： 10001300，7001000，5001000，500850，400850，300850，250800，250700，300500，200500，200400mm多种；板厚：地下室顶板厚160mm，其他顶板厚120mm、130mm、140mm、150mm。3、施工部署3.1 总体部署 根据施工进度，在2014年11月开始进行地下室及主体结构施工，进行模板体系架体搭设。 按普通清水混凝土的要求进行模板设计，模板及其支架应具有4、足够的承载能力、刚度和稳定性，可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按本方案执行。 3.2 材料选择模板及支架材料的技术指标应符合国家现行有关标准的规定。结合本工程的实际情况，面板采用木胶合板，方木或方钢龙骨，方木托梁、碗扣脚手架支撑体系。具体如下： 地下室外墙模板面板材料12mm厚木胶合板，主楞材料483.0钢管，次楞材料4090mm木方，使用止水14对拉螺杆。 柱模板面板材料12mm厚木胶合板，4090mm木方龙骨，483.0mm双钢管柱箍，用14对拉螺栓使用前穿PVC管周转使用、蝶形卡子固定。 梁模板5、面板材料12mm厚木胶合板，主楞材料483.0钢管，次楞材料4090mm木方，梁侧对拉螺栓直径14mm，梁底使用固定卡子，支架钢管483.0，碗扣脚手架支撑体系。 顶板模板面板材料12mm厚木胶合板，托梁8090mm木方，板底次楞主要用4040mm方钢，配合使用部分4090mm木方，满堂支架钢管483.0，碗扣脚手架支撑体系。 楼梯与楼梯板同时支模，采用木胶合板支设，扣件脚手架支撑体系。3.3 领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设三名安全员。水平和垂直材料运输设置临时警戒区域。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的领导小组以加强现场6、安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：董红龙（项目经理）组长，负责协调指挥工作；吉登峰（项目总工）副组长，负责方案编制及执行情况检查工作；冯 岗（项目副总工）组员，负责现场施工指挥，技术交底；杨小兵（项目副总工）组员，负责现场施工管理工作；景 睿（质量员）组员，负责现场质量检查工作；杨刚刚（材料员）组员，负责各种材料管理工作；崔建强（安全员）组员，负责现场安全检查工作；程道文（木工带班）组员，负责向操作工人交底，协调配合。4、施工方法4.1 模板安装的一般要求 支撑架搭设符合方案设计要求，构造杆件搭设符合规范规定。 模板必须牢固、严密、尺寸准确、周转不变形，以保证混凝土实测允许7、偏差符合国家有关规范规定。 柱、墙合模前，模板下口抹找平砂浆，以防柱子漏浆。 梁、柱模板内应留置清扫口，以便清理垃圾。 碗扣架的水平杆与立柱的扣接应牢靠，不应滑脱。立柱间设置扣件钢管斜杆加强支架。 顶丝插入钢管长度不应小于150mm，顶丝顶端距顶层水平杆高度不大于650mm。 楼梯踏步模板必须注意预留装饰面厚度。 模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头严密防止漏浆，方木龙骨不平整须用电刨刨平，以保证面板整体受力。4.2 模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按、脚踩无痕迹，方可上人开始进行放线。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并8、以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线位置放出构件尺寸线、模板控制线，以便于模板的安装和校正。模架搭设时引测楼层500mm 标高控制线至立杆，以此控制线梁、板底模高度。4.3 模板安装要求 基础地梁模板 基础外砌筑导墙，不需要进行模板至设，在基础浇筑前将导墙外肥槽分层夯填密实。 地梁为下翻梁，在垫层施工前根据梁位置挖土。 集水坑模板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢靠，并用铁丝将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮，并应预留振捣口，第一次浇筑至坑底平，静停2h再继续浇筑。 基础及地梁浇筑时水平缝留置在墙上300mm处，墙中采用4mm厚钢板止水带，钢板宽度300mm，居墙中设置，止水9、带在柱位置适当调整箍筋高度。 墙体模板安装顺序及技术要点 墙模板安装顺序模板打孔拼装吊装就位模板加固整体拉结垂直度调整验收 墙模板构造要求计算竖向方木间距250 mm，主楞双钢管间距500 mm，对拉螺杆12双向间距500mm，第一道螺杆距底部200mm。计划竖向方木间距225 mm，主楞双钢管间距450 mm，对拉螺杆124双向间距450mm。墙模板计算示意图 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 墙模板安装技术要点墙模板与满10、堂架体间用斜撑连接加固，要求斜撑杆必须通过2根立杆，水平间隔1000mm设置。 剪力墙上预留洞口模板内设置木撑防止下挠，木模板尺寸适当减小，四周加泡沫板用胶带缠死，不仅要保证其尺寸正确、位置准确，还要确保埋件牢固，在浇筑混凝土时不至于被破坏或移动。支模加固前应认真检查、核对各专业预留预埋，包括各种孔洞、管道、铁件、螺栓等4.3 柱模板安装顺序及技术要点 柱模板安装顺序 模板定位、拼装模板加固垂直度调整验收 柱模板构造要求柱模板竖向次楞为木方，水平主楞双钢管（柱箍）间距，柱中穿14对拉螺栓，通过蝶形卡固定柱箍。具体柱模板参数见下表：柱模板参数表:（单位：mm）部位、柱号地下室KZZ2地下室KZ211、五层KZ4四层KZ6地下室KZ11柱尺寸BH1500150010001000800800700700500500同类构件900900750750600600850850柱高度42004200390039004200次楞方木数量96553柱箍间距550750650750500中部对拉螺栓214114114114无 技术要点 柱支模前，首先对轴线、边线、模板外控线进行复查，防止偏差。 先将柱子四面模板就位，校正调整好对角线，用柱箍固定。 柱箍采用48钢管，第一道距地200mm，以上部分柱箍间距按参数表选取。 在柱模安装完后与满堂支架整体拉结。浇筑前必须检查垂直度，并及时调整。以一层1000100012、mm柱子为例示意图如下：柱模板示意图 （竖楞为示意，数量以参数表为准）4.4 梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序搭设、调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板 构造要求梁模板参数表一:（单位：mm）部位、梁号二层转换梁二层KL15五层KL12三层KL8屋面WKL5梁尺寸bh1000130070010005001000500850300850同类构件400850支撑架高度39003900390039003900梁两侧立杆间距15001200120012001200立杆沿跨度方向间距900900900900900立杆步距120012013、0180018001800梁底方木数量96443梁底承重立杆间距29002900900900900立杆承重连接形式顶丝顶丝顶丝顶丝顶丝侧模次楞方木数量75544侧模主楞双钢管间距900800800900900梁侧螺栓型号、数量214114114114114对拉螺栓间距900800800900900对拉螺杆距梁底距离400,800400400400400梁底卡子间距900800800900900梁模板参数表二:（单位：mm）部位、梁号屋面L17二层KL30二层L3梁尺寸bh250800300600200500同类构件250750200400支撑架高度390039003900梁两侧立杆间距900914、00900立杆沿跨度方向间距120012001200立杆步距120012001200梁底方木数量332梁底小横杆根数211立杆承重连接形式双扣件双扣件双扣件侧模次楞方木数量444侧模主楞钢管间距90012001200梁底卡子间距90012001200 技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱高度为梁跨度0.2)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。4.5 楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序满堂支撑架主龙骨次龙骨顶板模板拼装模板调整验收 构造要求板模板参数:（单位：mm）使用部位地下室顶板五层顶板板 厚160130同类构件150、140120立杆横向间距9001200立杆纵向间距15、12001200立杆步距18001800支架高度42503900立杆承重连接方式顶丝顶丝板底方钢管次龙骨间距350350以地下室顶板为例示意图如下： 技术要点必须设置纵横向扫地杆，按要求搭设剪刀撑或斜撑。顶丝顶端距顶层水平杆高度不大于650mm。按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱高度为跨度0.2)，起拱部位中间上拱，四周略微降低。小房间采用4090mm方木龙骨，间距250mm。4.6 梁和楼板模板高支撑架（支撑架高度大于4m）构造和施工要求 模板支架的构造要求：立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而16、另一个方向不变。 整体性构造层的设计：高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层，即水平剪刀撑。 剪刀撑的设计：沿支架四周外立面应从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，间距应不大于4.5m。 施工使用的要求：精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，分层浇筑每层高度不大于1.5m，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.7 楼梯踏步模板 板进行支模，踏步采用木方子固定。支设前一定要核对好相关尺寸，注意底板和平台梁的交接处的尺寸。楼梯放线要考虑留出装修余量。 模板要反支撑17、的立杆要上下对齐，并设垫木。 梯段1/3的部位，垂直于楼梯板留置。 楼梯踏步拆模不能过早，防止碰坏棱角，拆模后用多层木板条做护角及时保护。4.8 后浇带后浇带部分模板支设采取主结构分离式拼装，即后浇带部分为先支后拆体系，采用木胶合板和木方龙骨，碗扣脚手架支撑系统。在主结构拆模时，此部分不受影响。后浇带接缝处用钢丝密目网进行分隔，内侧用梳筋模板及木方固定。4.9 高架模板施工措施4.9.1 剪刀撑 每间四面立杆从底到顶连续设置竖向剪刀撑。 剪刀撑斜杆与地面的倾角在4560之间，通过4根立杆，并与每根通过立杆用旋转扣件连接。 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于lm，用3个旋转扣件固定，端部18、扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 水平剪刀撑 高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设水平剪刀撑，与每根通过立杆用扣件连接。 架体中间层设置水平剪刀撑设，在总高度一半位置约4.9m处。 整体性构造 一层、二层板边梁内埋短钢管，埋在板底筋下层，邻近框柱处和跨中设置，且间距不超过三跨设置一处，露出长度250mm。顶板浇筑完成后用钢管锁双扣件与模架连接，连墙件应能可靠承受架体传来的拉力和压力。 中间柱随层浇筑，拆模后将满堂架与相邻柱拉结，每两步设置拉结点。 施工使用的要求精心19、设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，柱分层浇筑每层高度不大于1.5m，框梁由中间向两端分层浇筑，浇筑过程中，指定专人随时检查支架和支承情况，发现下沉、松动和异常变形等情况立即停止浇筑，对模板采取加固措施，确保问题解决后方可浇筑。4.10 模板拆除技术措施在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。梁底模、板模板拆除时同条件养护试块强度必须满足下表要求： 拆除模板的顺序与20、安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。构件类型达到设计强度%悬挑梁、板或梁、板长8米100%梁、板长8米75% 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。 墙模板拆除：模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞21、口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 梁板模板拆除：梁、板拆除时应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上，上层模板全部运出后再拆底层排架。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁用铁棍或铁锤乱砸，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业，严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模，已22、拆下的模板应妥善传递放至地面。模板拆除后，吊至存放地点，及时进行板面清理，有损坏的地方及时进行修理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。5、施工管理5.1 材料要求 胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）要求。 木方必须符合质量标准要求。 碗扣立杆连接处外套管与立杆间隙应不大于2mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm；立杆与立杆连接孔处应能插入10mm连接销； 立杆上的上碗扣应能上下串动，转动灵活，不得有卡滞现象；碗扣节点连接1-4个横杆时，上碗扣均能锁紧； 钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。钢管直23、线度应小于1.5L/1000（L为使用钢管的长度）； 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净； 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； 各焊缝应饱满，焊皮应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。 顶丝丝杆与调节螺母啮合长度不得小于6扣，插入立杆的长度不得小于150mm。5.2 过程管理 施工前管理 材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。 交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目工程师对相关班组成员、管理岗位人员进行交24、底，并落实相关签字手续。 施工中管理要点 竖向结构（墙、柱）隐蔽工程质量符合设计要求，进入模板支架工序的施工。 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。支架安装允许偏差：项 目允许偏差（）立杆间距20水平杆步距20立杆垂直度8同跨内两根水平杆高差10一根水平杆两端高差10a.立杆在基础顶面或结构上需设垫板；如立杆在基土上必须找平，并用蛙式打夯机夯实，设通长垫木，垫木厚度不小于50mm。 b.两侧立杆间距用尺量好，标准层施工要注意上下层立杆应在对应位置，中间立杆拉白线控制位置。c.每根立杆分层吊线控制垂直度。 d.水平杆水平度用水准管控制。 e.水平杆步距通过盒尺量出，粉笔在立杆上25、划线控制。 混凝土浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。 质量管理措施 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家现行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，26、并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。 严格落实班组自检、互检、交接检 “三检”制度，确保模板安装质量。 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位、变形应及时调整，加固支撑。 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。 所有模板拼缝节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、27、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。5.3 验收管理 不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。 混凝土结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 现浇结构模板安装的允许偏差项 目允许偏差（）轴28、线位置5标 高5表面平整度5柱、墙、梁截面尺寸+4、5相邻两板表面高低差2层高垂直度（不大于5米）66、重大危险源识别及安全管理措施6.1 重大危险源辨识 机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施： 设专人负责，按规范操作经常检查电锯等机械的防护罩。 停机时要拉闸、断电、上锁。 触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施： 机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。 按、拆电源应由专业电工操作。 漏电开关等必须灵敏有效。 现场电缆布设规范。 设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。 火灾形成原因：明火。应采取的控制措施： 严禁烟火； 严禁存放易燃易爆物品； 29、操作场地必须配齐消防器材。 物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施： 轻拿慢放，规范作业，注意安全。 应经常检查所用工具，放入工具包内，确保安全有效。 高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且高空作业工人应系安全带，规范操作，勿猛拉猛撬。 坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施： 应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。 基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。 起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施： 30、吊装时应把吊物绑牢固，吊装剪力墙大模板，必须由起重工指挥，模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人 。 信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。 被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。 经常检查吊索具，并且保持安全有效。 遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。 整个预防措施过程都必须安排有专门人员进行监控。 其他伤害：形成原因：支拆模环境不良，朝天钉、场地杂物。应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平，每日做到活完底情。6.2 安全管理措施 搭设人员必须是经过现行国家标准考试合格的专业架子工，上岗人员体检合格，有高血压、心脏病等不31、宜高空作业身体疾病的人员不得上架作业。 安装和拆除模板时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。作业前安全责任人应向作业人员进行安全技术交底。 作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。 施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V;满堂模板不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。 模板安装时，上下有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。 支模32、过程如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。 施工现场应搭设工作梯，作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。 支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动，要求扣件安装拧紧力矩33、为40-65Nmm,不得超过65Nmm。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 木工机械严禁使用倒顺开关，必须使用专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 用塔吊吊运模板时，必须由信号工指挥，严格遵守相34、关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。不允许一次吊运二块模板。起吊时，下面不准站人。 使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。 模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。 在大风天气施工时，模板应有抗风的临时加固措施。 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。小型配件如：扣件、顶丝、梁底卡子等必须使用35、钢筋笼吊运。大模板现场堆放区应在起重机有效工作范围以内，堆放场地应坚实平整，不得堆放在松土或凹凸不平的场地上，两块大模板板面相对放置，且应在模板之间留置不小于600的操作间距。 楼层内存放大模板时，必须采取可靠的房倾倒措施，如遇大风天气应将大模板与建筑物固定。大模板吊装应稳起稳落，就位准确，严禁大幅摆动。 大模板安装就位以后，应及时用穿墙螺栓将全部模板连接成整体防止倾倒。拆除外墙模板时应现挂好吊钩，绷紧吊索，模板拆模起吊前，应检查全部穿墙螺栓是否全都拆除。在确无遗漏，模板与墙体完全脱离后方准起吊。待起吊高度越过障碍物后方准行车转臂。7、环境保护措施7.1 安全警示标志牌所有施工和生产现场必须按36、照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息。如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。7.2 现场围挡：搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。7.3 场容场貌进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清。通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施37、。施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。7.4 材料堆放建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求。构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳。现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。现场工人操作做到活完料净脚下清。现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。7.5 现场防火宿舍、办公室不得用60瓦以上的灯泡。不得使用电炉、插式热水器（热得快）。使用电炒煲、多功能电热锅时必须上报项目部备案。宿舍、食堂临时用电线、开关必须由现场38、专职电工进行接线，不得私接乱挂。加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用。严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。7.6 垃圾清运在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道。建立健全卫生责任制。提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到。施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去。整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。7.7 环保及不扰民措施施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目39、标、指标及相关文件要求，达到北京市建筑施工安全质量标准化工地标准的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组40、织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。 施工现场环保工作措施 环境管理体系有效运转，随时进行信息反馈，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。 为防止大气污染，现场严禁烧杂物。 为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道41、路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。混凝土浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪42、声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。在基础及结构施工期间进行两次噪声值监测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。 为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，43、排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。 做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。8、成品保护措施8.1 不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木方分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。8.2 根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。8.3多余钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。8.4 模板拆除扣44、件不得乱丢，边拆边进袋。8.5 拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。8.6 模板上的脱模剂晾干后才可吊运。9、模板设计计算书9.1 墙模板计算 参数信息 基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12； 主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00； 次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):9045、.00； 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；面板弹性模量(N/mm2):6500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.40；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 墙模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.772kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 k46、N/m2。 墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.226.7720.5000.900=14.457kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN47、/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.114.457250.02+0.1171.890250.02= 1.04105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50012.012.0/6=1.20104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.04105 / 1.20104 = 8.7N/mm2；面板截面的最大应力计算值48、 =8.7N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.226.7720.5000.900=14.457kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.457250.0 + 0.6171.890250.0 = 2460.1N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力49、(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2460.1N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.300 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32460.1/(250012.0)=0.615N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.300N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.615N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.3N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如50、下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 26.770.5 = 13.386N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.392504/(10065007.20104) = 0.756 mm；面板的最大挠度计算值: =0.756mm小于等于面板最大允许挠度值 =1mm，满足要求！ 墙模板主次楞的计算.1 次楞直接承受模51、板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 499/61= 54cm3；I = 4999/121= 243cm4； 次楞计算简图 次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.226.7720.2500.900=7.228kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其中，0.90为折52、减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.228500.02+0.1170.945500.02= 2.08105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.40104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.08105/5.40104 = 3.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 次楞的抗剪强度53、验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.226.7720.2500.900/1=7.228kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90/1=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.67.228500.0+ 0.6170.945500.0 = 2460.1N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最54、大剪力(N)：V = 2460.1N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32460.1/(240.090.01)=1.025N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.025N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！ 次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -55、次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 26.770.25=6.69 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.43106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.69/15004/(10090002.43106) = 0.129 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.129mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！.2 .主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁56、计算。主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm) 主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.226.770.250.51.430.250.54.541kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 5.11105 Nmm W -57、 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 5.11105/8.99103 = 56.9 N/mm2；主楞最大应力计算值 =56.9N/mm2 小于主楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！ 主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 5562.7N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv 58、= 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =25562.7/848.230=13.116N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =13.116N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！ 主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.392mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.392mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ 穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓59、的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 10.10 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.104kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！9.2 15001500mm柱模板计算 参数信息 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:9；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:9；对拉螺栓直径(mm):M1460、； 柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):650；柱箍合并根数:2； 竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00； 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；面板弹性模量(N/mm2):6500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.40；钢楞弹性模量E(N/mm61、2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取3.400m/h； H - 模板计算高度，取4.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 40.306 kN/m2、100.800 kN/62、m2，取较小值40.306 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=40.306kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 182 mm，且竖楞数为 9，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 面板抗弯强度验算对柱截面宽度63、B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =182.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.310.650.90=28.295kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.650.90=1.638kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.295+1.638=29.933 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.129.933182182= 9.91104N.mm；面板最大应64、力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 65012.012.0/6=1.56104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.91104 / 1.56104 = 6.356N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.356N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql65、其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =182.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.310.650.90=28.295kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.650.90=1.638kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.295+1.638=29.933 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.629.933182.0 = 3268.663N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm266、)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3268.663N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 650mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33268.663/(265012.0)=0.629N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.300N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.629N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.3N/mm2，满足要求！ 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(10067、EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 40.310.6526.20 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =182.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 65012.012.012.0/12 = 9.36104 mm4；面板最大容许挠度: = 182 / 250 = 0.728 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.20182.04/(1006500.09.36104) = 0.320 mm；面板的最大挠度计算值 =0.368、2mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.728mm,满足要求！ 竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.200m,柱箍间距为650mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =650.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新69、浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.3060.1820.900=7.923kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1820.900=0.459kN/m； q = 7.923+0.459=8.381 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.381650.0650.0= 3.54105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3.54105/5.40170、04 = 6.558N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =6.558N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =650.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.3060.1820.900=7.923kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1820.900=0.459kN/m； q = 7.923+0.459=8.381 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 71、0.68.381650.0 = 3268.663N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.381650=3268.663N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33268.663/(240.090.01)=1.362N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.400N/mm2；竖楞截面72、最大受剪应力计算值 =1.362N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =40.310.18 = 8.38 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =650.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 650/250 = 2.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 073、.6778.38650.04/(1009000.02.43106) = 0.463 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.463mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.6mm ，满足要求！ B方向柱箍的计算柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 40.310.9 + 1.4 20.9)0.182 0.65 = 5.45 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N 74、= 17.577 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.942 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.605 mm； 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 941920.43 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 99.83 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =9.42108/(1.058.99106)=99.83N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足75、要求! 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.605 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.605mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求! B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17.577 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.7010576、1.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=17.577kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! H方向的计算同B方向，略。9.3 10001000mm柱模板计算 参数信息 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M14； 柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2； 竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；77、高度(mm):90.00； 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；面板弹性模量(N/mm2):6500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.40；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t78、12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 34.562 kN/m2、100.800 kN/m2，取较小值34.562 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=34.562kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。 柱模板面板的计算模79、板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 192 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力80、线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.560.600.90=22.396kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =22.396+1.512=23.908 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.123.908192192= 8.81104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60081、12.012.0/6=1.44104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.81104 / 1.44104 = 6.120N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.12N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.560.600.90=282、2.396kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =22.396+1.512=23.908 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.623.908192.0 = 2754.222N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2754.222N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/83、mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32754.222/(260012.0)=0.574N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.300N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.574N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.3N/mm2，满足要求！ 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 34.560.6020.74 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm ； E-面板弹84、性模量(N/mm2)：E = 6500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 60012.012.012.0/12 = 8.64104 mm4；面板最大容许挠度: = 192 / 250 = 0.768 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.74192.04/(1006500.08.64104) = 0.340 mm；面板的最大挠度计算值 =0.34mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.768mm,满足要求！ 竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.200m,柱箍间距为600mm，因此按均布荷载作85、用下的三跨连续梁计算。竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.5620.1920.900=7.167kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1920.900=0.484kN/m； q = 7.167+0.48486、=7.651 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.651600.0600.0= 2.75105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.75105/5.40104 = 5.1N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =5.1N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，87、 V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.5620.1920.900=7.167kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1920.900=0.484kN/m； q = 7.167+0.484=7.651 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.651600.0 = 2754.222N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.6588、1600=2754.222N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32754.222/(240.090.01)=1.148N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.400N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.148N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-89、作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =34.560.19 = 7.65 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 600/250 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.65600.04/(1009000.02.43106) = 0.307 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.307mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！ B方向柱箍的计算柱箍采用圆钢管，直90、径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 34.560.9 + 1.4 20.9)0.192 0.6 = 4.59 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 17.065 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.040 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.339 mm； 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 91、，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1039581.48 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 110.18 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.04109/(1.058.99106)=110.18N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.339 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.339mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求! B方向对拉螺栓的92、计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17.065 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=17.065kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! H方向的计算同B方向，略。9.4 800800m93、m柱模板计算 参数信息 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14； 柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):650；柱箍合并根数:2； 竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00； 面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；面板弹性模量(N/mm2):6500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):1394、.00； 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.40；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取3.200m/h； 95、H - 模板计算高度，取3.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 39.103 kN/m2、93.600 kN/m2，取较小值39.103 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=39.103kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数96、信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 190 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.239.100.650.90=27.450kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.650.90=1.638kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的97、临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.450+1.638=29.088 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.129.088190190= 1.05105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 65012.012.0/6=1.56104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.05105 / 1.56104 = 6.731N/mm98、2；面板的最大应力计算值 =6.731N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.239.100.650.90=27.450kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.650.90=1.638kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.450+1.638=29.099、88 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.629.088190.0 = 3316.067N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3316.067N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 650mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33316.067/(265012.0)=0.638N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.300N/mm2；面板截面的受剪应力 =0100、.638N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.3N/mm2，满足要求！ 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 39.100.6525.42 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =190.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 65012.012.012.0/12 = 9.36104 mm4；面板最大容许挠度: = 190 101、/ 250 = 0.76 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.42190.04/(1006500.09.36104) = 0.369 mm；面板的最大挠度计算值 =0.369mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.76mm,满足要求！ 竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.900m,柱箍间距为650mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图 抗弯强102、度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =650.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.239.1030.1900.900=8.024kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1900.900=0.479kN/m； q = 8.024+0.479=8.503 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.503650.0650.0= 3.59105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵103、抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 3.59105/5.40104 = 6.653N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =6.653N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =650.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.239.1030.1900.900=8.024k104、N/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1900.900=0.479kN/m； q = 8.024+0.479=8.503 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.68.503650.0 = 3316.067N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.503650=3316.067N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.400105、 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33316.067/(240.090.01)=1.382N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.400N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.382N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =39.100.19 = 8.50 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =650.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E106、 = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 650/250 = 2.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.50650.04/(1009000.02.43106) = 0.470 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.47mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.6mm ，满足要求！ B方向柱箍的计算柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传107、递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 39.10.9 + 1.4 20.9)0.19 0.65 = 5.53 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 16.814 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.724 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.186 mm； 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 724347.56 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 76.77 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f =108、 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.24108/(1.058.99106)=76.77N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.186 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.186mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求! B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的109、有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 16.814 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=16.814kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! H方向的计算同B方向，略。9.5 700700mm柱模板计算 参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材110、料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):750；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；面板弹性模量(N/mm2):6500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.40；钢楞弹性模量E(N/mm2):210111、000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取3.100m/h； H - 模板计算高度，取3.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 38.487 kN/m2、93.600 kN/m2，取较小值112、38.487 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=38.487kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 165 mm，且竖楞数为 5，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均113、布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.238.490.750.90=31.174kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.750.90=1.890kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.174+1.890=33.064 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.133.064165165= 9.00104N.mm；面板最大应力按下式计算：114、 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 75012.012.0/6=1.80104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.00104 / 1.80104 = 5.001N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.001N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面115、板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.238.490.750.90=31.174kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.750.90=1.890kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.174+1.890=33.064 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.633.064165.0 = 3273.383N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板116、计算最大剪力(N)：V = 3273.383N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 750mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33273.383/(275012.0)=0.546N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.300N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.546N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.3N/mm2，满足要求！ 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q117、-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 38.490.7528.87 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 75012.012.012.0/12 = 1.08105 mm4；面板最大容许挠度: = 165 / 250 = 0.66 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.87165.04/(1006500.01.08105) = 0.206 mm；面板的最大挠度计算值 =0.206mm 小于 118、面板最大容许挠度设计值 = 0.66mm,满足要求！ 竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.900m,柱箍间距为750mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =750.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1119、: 1.238.4870.1650.900=6.858kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1650.900=0.416kN/m； q = 6.858+0.416=7.274 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.274750.0750.0= 4.09105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 4.09105/5.40104 = 7.577N/120、mm2；竖楞的最大应力计算值 =7.577N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =750.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.238.4870.1650.900=6.858kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1650.900=0.416kN/m； q = 6.858+0.416=7.274 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.274750.121、0 = 3273.383N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.274750=3273.383N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33273.383/(240.090.01)=1.364N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.400N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1122、.364N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =38.490.17 = 7.27 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =750.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 750/250 = 3mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.27750.04123、/(1009000.02.43106) = 0.712 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.712mm 小于 竖楞最大容许挠度 =3mm ，满足要求！ B方向柱箍的计算柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 38.490.9 + 1.4 20.9)0.165 0.75 = 5.46 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 16.951 kN； B方向124、柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.656 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.135 mm； 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 655898.5 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 69.52 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.56108/(1.058.99106)=69.52N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 柱箍挠度验算经过计算得到:125、 = 0.135 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.135mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求! B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 16.951 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17126、.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=16.951kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! H方向的计算同B方向，略。9.6 500500mm柱模板计算 参数信息 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:1； 竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00； 面板参数面板类型:胶合面板；面板127、厚度(mm):12.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.30；面板弹性模量(N/mm2):6500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.40；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.00128、0kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、100.800 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取129、柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 230 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图 面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.130、040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 13.703230230= 7.25104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50012.012.0/6=1.20104 mm3； f -面板131、的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.25104 / 1.20104 = 6.041N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.041N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1132、.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62513.703230.0 = 1969.760N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1969.760N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面133、板截面受剪应力计算值: =31969.760/(250012.0)=0.492N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.300N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.492N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.3N/mm2，满足要求！ 面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.5011.52 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6500.00 N134、/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50012.012.012.0/12 = 7.20104 mm4；面板最大容许挠度: = 230 / 250 = 0.92 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52111.52230.04/(1006500.07.20104) = 0.359 mm；面板的最大挠度计算值 =0.359mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.92mm,满足要求！ 竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.200m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽135、度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图 抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2300.900=5.724kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2300.900=0.580kN/m； q = 5.724+0.580=6.303 kN/m；竖楞的最大弯距136、：M =0.16.303500.0500.0= 1.58105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.58105/5.40104 = 2.918N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.918N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！ 抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)；137、 l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2300.900=5.724kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2300.900=0.580kN/m； q = 5.724+0.580=6.303 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.303500.0 = 1890.970N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.303500=1890.97N； 138、b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31890.970/(240.090.01)=0.788N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.400N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.788N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)139、： q =23.040.23 = 6.30 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.30500.04/(1009000.02.43106) = 0.122 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.122mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！ B方向柱箍的计算柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截140、面抵抗矩W分别为:W = 4.4931=4.49cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.23 0.5 = 3.15 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.152 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.804 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.810 mm； 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 803141、662.18 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 170.35 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =8.04108/(1.054.49106)=170.35N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.81 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.81mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!9.6.6 H方向的计算同B方向，略。9.7 10001300mm梁142、模板计算 参数信息 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：1.30；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座； 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/143、m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：26.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 材料参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(m144、m)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：9； 梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm，800mm，1180mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00； 模板搭设图梁段:转换梁。 梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=26.772kN/m2； 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚145、度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.21.2/6=21.6cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20146、.926.770.9=26.022kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；计算跨度: l = (1300-120)/(7-1)= 196.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.126.022(1300-120)/(7-1)2 + 0.1174.536(1300-120)/(7-1)2= 1.21105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.126.022(1300-120)/(7-1)/1000+1.24.536(1300-120)/(7-1)/1000=6.700 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.2110147、5 / 2.16104=5.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 26.022N/mm； l-计算跨度: l = (1300-120)/(7-1)=196.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.21.21.2/12=12.96cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.148、022(1300-120)/(7-1)4/(10065001.30105) = 0.313 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1300-120)/(7-1)/250 = 0.787mm；面板的最大挠度计算值 =0.313mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.787mm，满足要求！ 梁侧模板支撑的计算 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.700/0.900= 7.444kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W =149、 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.603 kNm，最大支座反力 R= 7.370 kN，最大变形 = 1.537 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.03105/5.40104 = 11.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 11.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的150、挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞最大挠度计算值 =1.537mm 小于次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！ 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.37kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.520 kNm，最大支座反力 R= 16.277 kN，151、最大变形 = 0.123 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.20105/8.99103 = 57.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =57.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.123 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.123mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！ 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A 152、- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =16.277 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.277kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考153、虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001212/6 = 2.16104mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.30+0.500.900.90=32.708kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.9154、0=4.536kN/m；q=32.708+4.536=37.244kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.132.7081252+0.1174.5361252=5.94104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.432.7080.125+0.454.5360.125=1.891kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.132.7080.125+1.24.5360.125=5.178kN =Mmax/W=5.94104/2.16104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度155、设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=27.257kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =125.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67732.7081254/(10065001.30105)=0.064mm；面板的最大挠度计算值: =0.064mm 小于156、 面板的最大允许挠度值: =0.5mm，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.178/0.9=5.753kN/m 方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0157、.15.7530.92 = 0.466 kNm；最大应力 = M / W = 0.466106/54000 = 8.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.7530.9 = 3.107 kN；方木受剪应力计算值 = 33.1071000/(24090) = 1.294 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.294 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 158、1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.7539004 /(1009000243104)=1.168mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木最大挠度计算值 = 1.168 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！ 支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.891kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.178kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.500-1.000)/40.900159、(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(1.300-0.120)0.500=1.978kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=3.271 kN；N2=N3=18.721 kN；最大弯矩 Mmax=0.89 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.104 mm；最大应力 =0.89106/4490=198.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 198.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!9.7.8 立杆的稳定性160、计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.271kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1613.9=0.754kN；N =3.271+0.754=4.025kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =2161、05N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=4024.608/(0.3162、12424) = 30.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =18.721kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.161(3.9-1.3)=0.754kN；N =N1+N2 =18.721+0.503=19.224kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.2163、4； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2164、370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=19223.972/(0.312424) = 145.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 145.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.8 7001000mm梁模板计算梁段：二层KL15。 参数信息 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.00；采用的钢管类型为483；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m165、)：0.40；立杆承重连接方式：可调托座；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2； 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 材料参数木材品种：北美短叶松；弹166、性模量E(N/mm2)：9000.0；抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：6； 梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，167、400mm，880mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00； 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正168、系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 26.772 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.21.2/6=19.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲169、应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8240.9=20.736kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.840.9=4.032kN/m；计算跨度: l = (1000-120)/(5-1)= 220mm；面板的最大弯矩 M= 0.120.736(1000-120)/(5-1)2 + 0.1174.032(1000-120)/(5-1)2= 1.23105Nmm；面板的最大支座反力170、为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.120.736(1000-120)/(5-1)/1000+1.24.032(1000-120)/(5-1)/1000=6.083 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.23105 / 1.92104=6.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 20.736N/mm； l-计算跨度: l = (1171、000-120)/(5-1)=220mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.21.21.2/12=11.52cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.736(1000-120)/(5-1)4/(10065001.15105) = 0.439 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-120)/(5-1)/250 = 0.88mm；面板的最大挠度计算值 =0.439mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.88mm，满足要求！ 梁侧模板支撑的计算 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨172、连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.083/0.800= 7.603kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.487 kNm，最大支座反力 R= 6.691 kN，最大变形 = 0.980 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 173、4.87105/5.40104 = 9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.98mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.691kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=2174、1.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.679 kNm，最大支座反力 R= 15.991 kN，最大变形 = 0.213 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.79105/8.99103 = 75.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =75.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.213 mm主楞的最大容许挠度值:175、 = 480/400=1.2mm；主楞最大挠度计算值 =0.213mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！ 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =15.991 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=15.991kN 小176、于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001212/6 = 2.16104mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(177、kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.900.90=25.272kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=25.272+4.536=29.808kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.2721402+0.1174.5361402=5.99104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.2720.14+0.454.5360.14=1.701kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1178、25.2720.14+1.24.5360.14=4.654kN =Mmax/W=5.99104/2.16104=2.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=21.060kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =140.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =179、140.00/250 = 0.560mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.2721404/(10065001.30105)=0.078mm；面板的最大挠度计算值: =0.078mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.56mm，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.654/0.9=5.171kN/m 方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照180、三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.1710.92 = 0.419 kNm；最大应力 = M / W = 0.419106/54000 = 7.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.1710.9 = 2.792 kN；方木受181、剪应力计算值 = 32.7921000/(24090) = 1.163 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.163 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.1719004 /(1009000243104)=1.05mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.05 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！ 支撑托梁的强度验算梁底模板边182、支撑传递的集中力：P1=RA=1.701kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.654kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.700)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(1.000-0.120)0.500=1.654kN简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.617 kN；N2=N3=11.046 kN；最大弯矩 Mmax=0.434 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.339 mm；最大应力 =0.434106/4490=183、96.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 96.7 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.617kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.9=0.697kN；N =1.617+0.697=2.314kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净184、截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆185、的计算长度 lo/i = 2370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=2314.153/(0.312424) = 17.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.046kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.9-1)=0.697kN；N =N1+N2 =11.046+0.518=11.564186、kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37 m； k - 计算长度附加系数，取值为187、：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=11563.871/(0.312424) = 87.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.9 5001000mm梁模板计算梁段：五层KL12。 参数信息 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：188、0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆承重连接方式：可调托座；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483； 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；189、新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 材料参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵190、向支撑根数：4； 梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm，880mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00； 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.0191、00h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 26.772 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图192、(单位：mm) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.21.2/6=19.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8240.9=20.736kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.840.9=4.032kN/m；计算跨度: l = (1000-120)/(5-1)193、= 220mm；面板的最大弯矩 M= 0.120.736(1000-120)/(5-1)2 + 0.1174.032(1000-120)/(5-1)2= 1.23105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.120.736(1000-120)/(5-1)/1000+1.24.032(1000-120)/(5-1)/1000=6.083 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.23105 / 1.92104=6.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm194、2，满足要求！ 挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 20.736N/mm； l-计算跨度: l = (1000-120)/(5-1)=220mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.21.21.2/12=11.52cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.736(1000-120)/(5-1)4/(10065001.15105) = 0.439 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-120)/(5-1)/250 195、= 0.88mm；面板的最大挠度计算值 =0.439mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.88mm，满足要求！ 梁侧模板支撑的计算 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.083/0.800= 7.603kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大196、弯矩 M = 0.487 kNm，最大支座反力 R= 6.691 kN，最大变形 = 0.980 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.87105/5.40104 = 9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.98mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！ 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力197、6.691kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.679 kNm，最大支座反力 R= 15.991 kN，最大变形 = 0.213 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.79105/8.99103 = 75.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；198、主楞的受弯应力计算值 =75.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.213 mm主楞的最大容许挠度值: = 480/400=1.2mm；主楞最大挠度计算值 =0.213mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！ 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 10199、5 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =15.991 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=15.991kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900200、1212/6 = 2.16104mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.900.90=25.272kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=25.272+4.536=29.808kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.272166.6672+0.117201、4.536166.6672=8.49104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.2720.167+0.454.5360.167=2.025kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.125.2720.167+1.24.5360.167=5.54kN =Mmax/W=8.49104/2.16104=3.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中202、，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=21.060kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.272166.74/(10065001.30105)=0.157mm；面板的最大挠度计算值: =0.157mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的203、荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.54/0.9=6.156kN/m 方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.1560.92 = 0.499 kNm；最大应力 = M / W = 0.499106/54000 = 9.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大204、应力计算值 9.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.1560.9 = 3.324 kN；方木受剪应力计算值 = 33.3241000/(24090) = 1.385 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.385 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.1569004 /(100900024205、3104)=1.25mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.25 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！ 支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.025kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.540kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.500)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(1.000-0.120)0.500=1.936kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(m206、m)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.041 kN；N2=16.92 kN；最大弯矩 Mmax=0.827 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.389 mm；最大应力 =0.827106/4490=184.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 184.2 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.041kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1207、.20.1493.9=0.697kN；N =1.041+0.697=1.738kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1208、.2+20.4= 2.37m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=1737.678/(0.312424) = 13.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 13.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N 209、- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =16.92kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.9-1)=0.697kN；N =N1+N2 =16.92+0.518=17.439kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 210、根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=17438.519/(0.312424) = 131.8N/mm2；钢211、管立杆稳定性计算 = 131.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.10 500850mm梁模板计算梁段：三层KL8。 参数信息 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆承重连接方式：可调托座；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向212、；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为；483 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 材料参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；213、面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4； 梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm，730mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00； 梁侧模板214、荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.850m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、20.400 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁215、侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 901.21.2/6=21.6cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧216、压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.917.850.9=17.348kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；计算跨度: l = (850-120)/(4-1)= 243.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.117.348(850-120)/(4-1)2 + 0.1174.536(850-120)/(4-1)2= 1.34105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.348(850-120)/(4-1)/1000+1.24.536(850-120)/(4-1)/1000=5.968 kN；经计算得217、到，面板的受弯应力计算值: = 1.34105 / 2.16104=6.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.348N/mm； l-计算跨度: l = (850-120)/(4-1)=243.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.21.21.2/12=12.96cm4；面218、板的最大挠度计算值: = 0.67717.348(850-120)/(4-1)4/(10065001.30105) = 0.489 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(850-120)/(4-1)/250 = 0.973mm；面板的最大挠度计算值 =0.489mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.973mm，满足要求！ 梁侧模板支撑的计算 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.968/0.900= 6.631kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，219、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.537 kNm，最大支座反力 R= 6.565 kN，最大变形 = 1.369 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.37105/5.40104 = 9.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=220、13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.369mm 小于次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！ 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.565kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.440 k221、Nm，最大支座反力 R= 11.269 kN，最大变形 = 0.085 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.40105/8.99103 = 49 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.085 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！ 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其222、中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.269 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.269kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑223、在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001212/6 = 2.16104mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.85+0.500.900.90=21.554kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.224、4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=21.554+4.536=26.090kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.121.554166.6672+0.1174.536166.6672=7.46104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.421.5540.167+0.454.5360.167=1.777kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.121.5540.167+1.24.5360.167=4.859kN =Mmax/W=7.46104/2.16104=3.5N/mm2；梁底模面板计算225、应力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=17.962kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.554166.74/(10065001.30105)=0.226、134mm；面板的最大挠度计算值: =0.134mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.859/0.9=5.399kN/m 方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4227、；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.3990.92 = 0.437 kNm；最大应力 = M / W = 0.437106/54000 = 8.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.3990.9 = 2.915 kN；方木受剪应力计算值 = 32.9151000/(24090) = 1.215 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪228、应力计算值 1.215 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.3999004 /(1009000243104)=1.096mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.096 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！ 支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.777kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.859kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板229、自重传递的集中力：P3=(1.200-0.500)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(0.850-0.120)0.500=1.774kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.93 kN；N2=14.96 kN；最大弯矩 Mmax=0.734 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.347 mm；最大应力 =0.734106/5130=143.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 143.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强230、度 205 N/mm2,满足要求! 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.93kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.9=0.697kN；N =0.93+0.697=1.627kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；231、 f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2370 / 17 = 139；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353；钢管立杆受压应232、力计算值；=1626.981/(0.353452) = 10.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =14.96kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.9-0.85)=0.697kN；N =N1+N2 =14.96+0.545=15.505kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面233、面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果234、: 立杆的计算长度lo/i = 2370 / 17 = 139；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353；钢管立杆受压应力计算值；=15504.716/(0.353452) = 97.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 97.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.11 300850mm梁模板计算梁段：屋面WKL5。 参数信息 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(235、m)：0.40；立杆承重连接方式：可调托座； 立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483； 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：20.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 材料236、参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3； 梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：90237、0；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm，730mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00； 梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=20.400kN/m2； 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵238、抗矩，W = 901.21.2/6=21.6cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.920.40.9=19.829kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；计算跨度: l = (850-120)/(4-1)= 243.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.119.829(850-120)/(4-239、1)2 + 0.1174.536(850-120)/(4-1)2= 1.49105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.119.829(850-120)/(4-1)/1000+1.24.536(850-120)/(4-1)/1000=6.632 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.49105 / 2.16104=6.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上240、的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 19.829N/mm； l-计算跨度: l = (850-120)/(4-1)=243.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 901.21.21.2/12=12.96cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.829(850-120)/(4-1)4/(10065001.30105) = 0.559 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(850-120)/(4-1)/250 = 0.973mm；面板的最大挠度计算值 =0.559mm 小于 面板的最大容许挠度值 =241、0.973mm，满足要求！ 梁侧模板支撑的计算 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.632/0.900= 7.369kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.597 kNm，最大支座反力 R= 7.295 kN，最大变形 =242、 1.522 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.97105/5.40104 = 11.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 11.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大挠度计算值 =1.522mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！ 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.295kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程243、中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.489 kNm，最大支座反力 R= 12.524 kN，最大变形 = 0.094 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.89105/8.99103 = 54.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =54.5N/mm2 小于244、 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.094 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！ 穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.52245、4 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.524kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001212/6 = 2.16104mm3； I = 90246、0121212/12 = 1.30105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.85+0.500.900.90=21.554kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=21.554+4.536=26.090kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12526.091502=7.34104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37521.5247、540.15+0.4374.5360.15=1.51kNRB=1.25ql=1.2526.090.15=4.892kN =Mmax/W=7.34104/2.16104=3.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=17.962kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E248、 = 6500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52121.5541504/(10065001.30105)=0.067mm；面板的最大挠度计算值: =0.067mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.892/0.9=5.249、435kN/m 方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.4350.92 = 0.44 kNm；最大应力 = M / W = 0.44106/54000 = 8.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0250、.65.4350.9 = 2.935 kN；方木受剪应力计算值 = 32.9351000/(24090) = 1.223 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.223 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.4359004 /(1009000243104)=1.104mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.104 mm 小于 方木的最大允许挠度 =251、3.6 mm，满足要求！ 支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.510kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.892kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.300)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(0.850-0.120)0.500=2.055kN 简图(kNm) 剪力图(kN)弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.306 kN；N2=11.409 kN；最大弯矩 Mmax=0.351 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.141252、 mm；最大应力 =0.351106/4490=78.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 78.2 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f 梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.306kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493.9=0.697kN；N =0.306+0.697=1.003kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转253、半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4= 2.37m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支254、撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=1003.178/(0.312424) = 7.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 7.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.409kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3.9-0.85)=0.697kN；N =N255、1+N2 =11.409+0.545=11.954kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.4=256、 2.37 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2370 / 15.9 = 149；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312；钢管立杆受压应力计算值；=11954.24/(0.312424) = 90.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 90.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！9.12 300600mm梁模板计算梁段：二层L30。 参数257、信息 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；采用的钢管类型为483；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80； 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3)258、:1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 材料参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：259、40.0；截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3； 梁侧模板参数主楞间距(mm)：1000；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：1000；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，480mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00； 梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，260、取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 26.772 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板261、计算简图(单位：mm) 强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.21.2/6=24cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2114.40.9=15.552kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4140.9=5.04kN/m；计算跨度: l = (600-120)/(3-1)= 240mm；面板262、的最大弯矩 M= 0.125(15.552+5.04)(600-120)/(3-1)2 = 1.48105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(15.552+5.040)(600-120)/(3-1)/1000=6.178 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.48105 / 2.40104=6.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设263、计值: q = q1= 15.552N/mm； l-计算跨度: l = (600-120)/(3-1)=240mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.21.21.2/12=14.4cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52115.552(600-120)/(3-1)4/(10065001.44105) = 0.287 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-120)/(3-1)/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值 =0.287mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.96mm，满足要求！ 梁侧模板支264、撑的计算 次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.178/1.000= 6.178kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.618 kNm，最大支座反力 R= 6.796 kN，最大变形 = 1.945 mm次楞强度验算强度验算265、计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.18105/5.40104 = 11.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 11.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 1000/400=2.5mm；次楞的最大挠度计算值 =1.945mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.5mm，满足要求！ 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.796kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm266、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.815 kNm，最大支座反力 R= 6.799 kN，最大变形 = 0.352 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.15105/8.99103 = 90.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =90.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，267、满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.352 mm主楞的最大容许挠度值: = 480/400=1.2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.352mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！ 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001212/6 = 9.60268、103mm3； I = 400121212/12 = 5.76104mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.500.400.90=6.826kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.400.90=2.016kN/m；q=6.826+2.016=8.842kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.8421502=2.49104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2269、l=0.3756.8260.15+0.4372.0160.15=0.516kNRB=1.25ql=1.258.8420.15=1.658kN =Mmax/W=2.49104/9.60103=2.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.688kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-270、面板的弹性模量: E = 6500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.8261504/(10065005.76104)=0.048mm；面板的最大挠度计算值: =0.048mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！ 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.6271、58/0.4=4.144kN/m 方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.1440.42 = 0.066 kNm；最大应力 = M / W = 0.066106/54000 = 1.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其272、中最大剪力: V =0.64.1440.4 = 0.995 kN；方木受剪应力计算值 = 30.9951000/(24090) = 0.414 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.414 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.1444004 /(1009000243104)=0.033mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.033 mm 小于 273、方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！ 支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.516kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.658kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300)/40.400(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.400(0.600-0.120)0.500=0.606kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.951 kN；最大弯矩 Mmax=0.71 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.441 274、mm；最大应力 =0.71106/4490=158.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 158.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.951 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形275、图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.624 kNm ；最大变形 max = 2.902 mm ；最大支座力 Rmax = 6.373 kN ；最大应力 =M/W= 0.624106 /(4.49103 )=139 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 139 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.902mm小于1200/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣276、件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.373 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =6.373kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1493.9=0.697kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.20/2+(0.90-0.30)/4)1.200.50+(1.20/2+(0.90-0.30)/4)1.200.120(1.50+24.00)=3.845kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.200/2+(0.900-0.