1、目 录第1章：编制依据5第2章：工程概况6第3章：模板支架系统方案 83.1箱梁模板83.2箱梁支架81、主线桥标准断面箱梁支架搭设示意图（截面形式1）82、主线桥箱梁支架搭设示意图（截面形式2）93、匝道桥箱梁支架搭设示意图（截面形式3）104、箱梁悬挑翼缘板处定型钢架103.3保通门架11第4章：箱梁底模板支撑架搭设184.1 施工准备161、技术准备182、材料准备183、机械设备准备194.2支撑架搭设施工工艺流程194.3施工要点191、地基处理192、测量定位203、放置垫木204、支撑架搭设205、安装顶层可调托撑216、安装箱梁圆曲线斜腹式形状定型钢架227、铺设主楞和次楞232、4.4保通门架搭设231、工艺流程232、施工工艺234.5箱梁模板安装241、模板安装前的准备工作242、模板安装技术措施243、模板安装施工工艺224.6箱梁模板支撑架搭设质量要求271、材料质量要求272、支撑架搭设的质量标准284.7箱梁模板支撑架验收291、支架及模板相关环节验收292、构配件检查与验收303、架体检查与验收30第5章：箱梁底模板支撑架预压315.1支撑架预压目的315.2支撑架预压布置 315.3预压相关数据311、主线桥第13联跨预应力箱梁拟堆载值312、SQ匝道桥第1联连续箱梁拟堆载值325.4预压方法325.5沉降观测方式331、预压观测点布置332、预压观测3、33第6章：箱梁模板支撑架拆除346.1箱梁模板支撑架的拆除原则346.2箱梁底板支撑架拆除施工35第7章：安全施工组织措施 347.1模板施工347.2支架施工347.3用电安全注意事项 347.4架体施工重大危险源辨识及防范 347.5安全保证措施 38第8章：文明施工及环境保护措施39附件：模板支架体系设计计算书39一、选取计算单元 39二、箱梁底板计算 402.1模板面板计算422.2次楞方木验算422.3主楞验算432.4立杆承载力计算452.5立杆底地基承载力验算46三、箱梁翼板计算463.1模板面板计算473.2次楞方木验算483.3主楞验算493.4立杆承载力计算503.5立杆4、底地基承载力验算51四、箱梁腹板计算 524.1模板面板计算524.2次楞方木验算534.3主楞验算544.4立杆承载力计算564.5立杆底地基承载力验算57 五、箱梁内腹板侧模计算575.1新浇筑砼对模板侧压力标准值计算575.2腹板侧模板面板计算585.3腹板侧模板次楞计算595.4腹板侧模板主楞计算605.5对拉螺栓计算61六、施工临时保通门架的计算616.1材料参数信息616.2荷载参数信息626.3 32b工字钢验算636.4 HW488*300热轧宽翼缘工字钢验算666.5 d609*16钢管立柱验算69七、总结 70第1章：编制依据1.1 设计文件 郑州市京广路沙口路快速通道工程5、(建设路-二环支路)第三标段上部结构施工图纸1.2 规范和标准1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号)1.3 参考图书路桥施工计算手册（周永兴）人民交通出版社1.4 使用计算软件 本6、工程支架方案安全验算采用烟台海兰计算机技术有限公司开发的“建书安全计算软件”。第2章：工程概况1.1 总体概况郑州市京广路沙口路快速通道工程（建设路-二环支路）第3标段工程范围从桩号K7+344（陇海铁路北约60m）K7+793.694（二环南路约260 m），主线桥总长449.694m；金水路立交A匝道桥，桥长123m;SQ匝道桥桥长213.03m。京沙快速通道（建设路-二环支路）3标段1.2 高架桥箱梁结构情况如下：1、 主线高架桥： 共4联14跨，孔跨布置为：530+330+430+（230+29.649）；标准箱梁横断面采用单箱三室封闭型箱梁断面，悬臂长2.78米，腹板斜率为45，悬臂7、与腹板圆弧形倒角连接，标准梁高2米，箱梁底宽10.35米。2、 箱梁立面及平面：第13联530米、第14联330米、第15联430米、第16联230+29.649，皆采用标准跨30米，等高度箱梁，梁高2米，端横梁宽度1.8米，中横梁宽度2.5米。腹板采用变宽度。其中：边腹板边横梁外6米范围内由70cm渐变至跨中的50cm，中横梁两侧5米范围内由65cm渐变至跨中的50cm。中腹板边横梁外6米范围内由70cm渐变为跨中的45cm，中横梁两侧5米范围内由60cm渐变为跨中的45cm，箱梁顶板厚25cm，底板厚25cm.主线高架桥孔跨平面布置示意图图2-2主线高架桥主梁标准断面示意图（截面形式1）38、 匝道桥：标准顶宽为8米，采用单箱单室封闭箱形断面，悬臂长1.9米，腹板斜率为1：4；悬臂与腹板圆弧形倒角连接，A匝道桥第1联30+231.5+30，SQ匝道桥第1联330、第2联430，梁高2米，梁底宽3.2米。匝道桥端横梁宽1.5米、中横梁宽2米，匝道桥腹板在近支点处采用变宽度，端横梁及中横梁两侧各5米范围内由跨中的标准宽度45 cm，渐变至横梁两侧60 cm.图2-3 匝道桥箱梁标准断面示意图（截面形式2）第3章：箱梁模板支架系统方案3.1 箱梁模板1、箱梁底模板采用15mm厚双面覆膜竹胶合板拼接而成，模板次愣顺横桥向铺设，采用50100mm方木，间距为200mm；主楞顺纵桥向铺设，每9、道采用两根48mm3.5mm钢管，间距为600、900mm。2、箱梁悬挑翼缘板采用9mm厚双面覆膜竹胶合板拼接而成，模板次愣顺横桥向铺设，采用50100mm方木，间距为200mm；主楞顺纵横桥向铺设，为用48钢管加工的定型钢架，顺桥方向间距900mm。3、箱梁内腹板采用15mm厚双面覆膜竹胶合板，模板竖楞（次楞）采用50100mm方木，间距为200mm；横楞（主楞）采用两根48mm3.5mm钢管，间距不大于600mm；通过16对拉螺栓对内腹板模板进行拉结、加固，对拉螺栓竖向间距同双钢管主楞间距，水平间距不大于600mm。3.2 箱梁支架本工程箱梁模板满堂支撑架高度在8米下的（包括8米）采用碗扣10、式脚手架进行搭设，架体高度在8米以上的采用扣件式钢管脚手架进行搭设。1、主线桥标准断面箱梁支架搭设示意图（截面形式1）图3-1 截面形式1支架图（单位：cm）箱梁底模板采用满堂支撑架，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度为21.0m。支架立杆横向间距为：0.9+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.9m支架立杆纵向间距为：横梁下为0.6m、其余为0.9m。水平杆步距为：1.2m，调整高度时采用0.6m。竖向剪刀撑纵向布置间距6.0m，横向布置11、6道；水平剪刀撑布置间距4.8m，顶部和底部必须设置水平剪刀撑。2、主线桥第14联加宽段箱梁支架搭设示意图（截面形式2）图3-2 截面形式2支架图箱梁底模板采用扣件式满堂支撑架，沿箱梁纵横向满堂搭设，箱梁的搭设宽度为29.1m。支架立杆横向间距为：0.94+0.63+0.93+0.6+0.94+0.6+0.93+0.62+0.94+0.6+0.93+0.63+0.94m支架立杆纵向间距为：横梁下为0.6m、其余为0.9m。水平杆步距为：1.2m，调整高度时采用0.6m。竖向剪刀撑纵向布置间距6.0m，横向布置8道；水平剪刀撑布置间距4.8m，顶部和底部必须设置水平剪刀撑。3、匝道桥箱梁标准断面12、支架搭设示意图（截面形式3）图3-3 截面形式3支架图（单位：cm）箱梁底模板采用满堂支撑架，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度为9.3m。支架立杆横向间距为：0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.6+0.9+0.6+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9m支架立杆纵向间距为：横梁下为0.6m、其余为0.9m。水平杆步距为：1.2m，调整高度时采用0.6m。竖向剪刀撑纵向布置间距6m，横向布置3道；水平剪刀撑布置间距4.8m，总高超过4.8m架体顶部和底部必须设置水平剪刀撑。4、箱梁悬挑翼缘板处定型钢架为满足圆曲线斜腹式形状箱梁悬挑翼缘板的砼成型，保证桥形的美观、顺滑，达到设计及清13、水砼的要求，特设计、加工如图3-4、所示的定型钢架，作为箱梁悬挑翼缘板模板支撑的定型支架。定型钢架布置间距：顺桥方向0.9m。 图3-4定型钢架3.3 保通门架根据指挥部制定的“保通方案”，我标段在箱梁施工阶段需搭设4座保通门架，具体详见图3-5“三标段保通示意图”，其中以叨客火锅店附近的保通门架最上的箱梁支撑架体最高。本方案以此保通门架为例作详细的介绍和受力分析计算，其他保通门架以此为例，根据实际情况进行搭设。保通门架构造如下：1、保通门架设2个机动车道、1个非机动车道；机动车道宽3.5m，非机动车道2m；2、门架底部设C25混凝土防撞墩，宽1.0m、高1.0m、长度根据架体宽度设置；3、门14、架受力立柱采用定型d609*16钢支撑，布置间距2.5m(2.0m),钢支撑采用配套的法兰用螺栓进行连接，根据门架的高度组装成型；钢立柱根部与混凝土防撞墩采用4根预埋M20螺栓连接；4、钢立柱上横担一根通长的HW488*300热轧宽翼缘工字钢，工字钢与钢支撑顶法兰钢板进行焊接，防止滑移；5、HW488*300热轧宽翼缘工字钢上横担32b号热轧普通工字钢作为上部架体的支撑横梁；32b工字钢的布置间距同上部满堂碗扣架立杆布置间距；为防止32b工字钢因受偏心荷载而倾覆，特在工字钢上表面横向焊接50*50*5mm的角钢，角钢布置间距2.0m，角钢与每根工字钢均进行焊接。6、门架搭设净高4.8m；在保通15、门架机动车道前方4m的地方做工字钢限高标杆，详见图3-15；7、门洞顶部采用木板全封闭，两侧设置密目安全网。3-5保通门架分布图图3-6保通门架横断面图图3-7 保通门架纵断面图图3-8 匝道桥保通门架纵断面图图3-9 保通门架处架体斜撑加设示意图图3-10 节点1(防撞墩配筋图)图3-11节点2（32b工字钢上架体立杆防滑移措施）图3-12 保通门架限高标杆做法示意图第4章：箱梁支撑架搭设4.1 施工准备1、技术准备(1)根据施工需要做好施工技术指导文件的准备工作，上部结构施工前应组织参与施工的管理人员认真熟悉施工图纸，理解设计意图，掌握结构构件的设计尺寸、标高以及各构件间的相互关系，明确施16、工难点和需要重点控制的部位。(2)做好技术交底工作，施行”三级交底制”，将模板加工、安装及支撑架搭设的施工方法和工艺要求、质量标准、检查方法逐级交底落实。(3)加强全体员工的岗前培训和质量教育，提高全体人员的质量意识，为施工过程的质量控制，实现“过程精品”打好坚实基础。 2、材料准备根据主要材料的规格和数量，编制材料采购或租赁计划，并结合施工进度计划确定各种材料的合理进场时间，以满足施工周转的需要。详见表4-1.表4-1 拟投入主要物资计划表 序号名称规格型号单位数量1碗扣式脚手架钢管48*3.5t16262扣件式脚手架钢管48*3.5t9503底托个220004顶托个220005扣件个10017、0006双面覆膜竹胶合板1220*2440*15m2100007双面覆膜竹胶合板1220*2440*9m250008方木50*100*6000m37009对拉螺栓16m2000010山形扣个1000011密目安全网2000目m21200012铅丝18#、20#kg200013钢立柱D609*16t13014普通热轧工字钢32bt5015普通热轧宽翼缘工字钢HW488*300t3016砼C25m319017砼C20m326003、机械设备准备施工现场配置两台电刨、两台电锯和其他手提式电动工具，作为模板加工安装的主要电动设备，配备三台25t汽车吊，作为上部结构模板及支撑架等材料的垂直运输工设备，具18、体详见表4-2；所有设备均应在上部结构施工前进场并安装就绪，完成检修和调试工作，保证设备的正常运行，满足施工的需要。表4-2 拟投入主要机械设备计划表序号机械或设备名称型 号规 格数量（台）用途备注1汽车吊25t3垂直运输2反铲挖掘机SK07-N22平整场地3铲车ZLM502平整场地4压路机20t1地基处理5打夯机/2地基处理6木工圆盘电锯MJ104 MJ2352模板加工方木加工7木工电刨MB504MB106D2模板加工方木加工8手提电锯/15模板加工9砂轮切割机Y100L-24钢管切割定型钢架制作10交流电焊机BX1-3154架体焊接定型钢架制作4.2 支撑架搭设工艺流程碗扣式支架：地基处理19、测量定位摆放50*100方木安放可调底座碗扣式支撑架搭设安装顶层可调托撑剪刀撑等构造措施搭设铺设双钢管主楞铺设方木次楞铺钉模板。扣件式支架：地基处理测量定位摆放50*100方木安放100*100*6钢垫片扣件式支撑架搭设安装顶层可调托撑剪刀撑等构造措施搭设铺设双钢管主楞铺设方木次楞铺钉模板。4.3 施工要点1、地基处理支架基础处理流程：清除地表杂土、杂物碾压夯实整平（采用18T压路机）浇筑20cm厚C20素混凝土垫层排水沟砌筑所有表层处理的宽度，为桥梁投影面积两边外加宽150cm。混凝土浇注完毕后，及时进行洒水养生，养生按照结构物的养生方法进行。混凝土的浇筑宽度必须满足支架搭设范围，且需超过支20、架边缘100cm。浇筑完毕后，进行洒水养生。在混凝土垫层四周，均设置排水沟，以便雨水及时排除，确保基础部位不上水，不浸泡，保持基础的稳定性。排水沟的设置按照现场施工排水的需要进行设置。基层处理分为两类：一、现有道路东，采用机械平整，拉运，压实等施工措施。二、对于现有道路，采用机械破处沥青层，外运，整平，压实等施工措施。2、测量定位支撑架搭设前，应先测设桥的跨中线并在桥的两引出控制桩，同时在桥两侧的端部和跨中设标高控制桩，用以控制支撑架的搭设高度。用全站仪根据支撑架立杆的顺桥向和横桥向间距进行现场预排定位，在基础表面弹出控制线作为搭设支撑架控制依据，保证支撑架立杆位置准确。根据弹得墨线顺一个方向21、摆放50*100方木。3、放置垫木在处理合格的基础上按照事先放好的满堂支架立杆布置要求的位置线上，顺一个方向铺上50*100方木，要求平放；满堂支架的立杆底托均放置在方木上（扣件式钢管架可不加底托）。垫木做法详见图4-1：图4-1 架体立杆垫木设置示意图4、支撑架搭设搭设支撑架时应保证底层立杆的垂直度，在拼装底步水平杆的同时要注意检查立杆是否垂直，待第一步架体拼装完成后，应调整所有立杆的垂直度和水平杆的平整度，待全部调整完毕后方可拼装上一步架体。搭设支撑架时立杆应采用不同长度的长度规格，以使立杆的接头得以错开。立杆接长必须采用立杆连接销，接头应交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同一步架内，22、同步架内相隔立杆的接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。立杆接长时应检查立杆的垂直度，发现立杆的垂直度不符合要求时应及时调整。立杆的垂直偏差应控制在架体高度的1/400之内，防止立杆倾斜度过大，受力后产生偏心弯矩，影响立杆的稳定性。碗扣式模板支架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm，立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。扣件式钢管支撑架搭设完成后，在架体的底部加设纵横向钢管扫地杆，扫地杆采用直角扣件与立杆连接，按照纵下横上的原则23、进行加设。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。剪刀撑设置应符合下列要求：（1）当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支架四周从底部到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；（2）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接；（3）当支架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。竖向和水平剪刀撑的斜杆应采用旋转扣件与立杆扣接，斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在40N24、m65Nm之间。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接。竖向剪刀撑斜杆与地面的夹角应控制在4560之间，水平剪刀撑斜杆的夹角应控制在6090之间。5、安装顶层可调托撑支撑架搭设高度可根据每横排支撑架距桥跨中的实际距离，用箱梁高度的1.8次方抛物线方程计算出各横排支撑架处箱梁的设计高度，再根据桥面标高推算出各横排支撑架处箱梁底面的标高，然后减去控制标高即可算出各排支撑架的搭设高度。并根据箱梁底板模板及楞木的尺寸计算出可调节托撑顶面的标高，计算时应计入预压测定的预抬量。图4-2 立杆顶端可调顶托设置示意图6、安装箱梁圆曲线斜腹式形状定型钢架在底板上25、进行测量放线，采用全站仪进行每隔2米放线定点，放出翼缘底部线，把加工成型的方木按照线位进行固定。然后将根据各种高度和曲线形状事前加工的定型钢架放置在需要的位置，通过水平钢管将定型钢架连接为一体，保证标高的准确。加设抗滑移斜撑。7、铺设主楞和次楞立杆顶部安装的可调托撑顶面标高调整到设计标高位置后，在托撑上铺设主楞，主楞顺桥向放置。主楞接头处应放置在托撑的支撑处，严禁主楞的端头悬空。铺设完成后还要再检查主楞的顶部标高。主楞铺设完并检查以后在主楞上铺放次楞，次楞横桥向放置。铺放次楞应严格按照预设间距进行，次楞铺放过程中应随时检查上口标高，保证箱梁底板凸形竖向曲线。铺设次楞时应检查方木是否弯曲、截面尺26、寸是否符合要求。主次楞铺设完成后，应分段组织检查验收，验收合格后方可在次楞上铺钉模板。4.4 保通门架搭设1、工艺流程浇筑钢筋混凝土条状带防撞墩吊装固定d609*16钢管立柱，并与预埋螺栓固定吊装立柱上横向HW488*300宽翼缘工字钢吊装纵向32b工字钢横梁焊接50*50角钢防倾覆连接焊接10cm长25防滑移短钢筋头搭设横梁上满堂支架通道顶满铺模板通道两侧安全网悬挂限高标杆埋设。2、施工工艺（1）在现场放出钢筋混凝土条带状防撞墩的位置线，绑扎钢筋、支设模板、预埋M20地脚螺栓、浇筑防撞墩砼，防撞墩高度最低处不小于1000mm；（2）等砼强度等级达到要求后，用25吨汽车吊吊装d609*16钢管27、立柱，钢管立柱根据门架高度要求一次拼装到位，吊装时在法兰盘与地脚螺栓没连接以前，严禁松吊钩；（3）钢管立柱安装到位后，在立柱两侧搭设临时脚手架，利用25吨汽车吊吊装HW488*300宽翼缘工字钢主梁，主梁直接放置在钢管立柱顶端法兰盘上，用焊机将工字钢与法兰盘进行电焊；（4）HW488*300宽翼缘工字钢安装到位后，吊装整根12米长32b普通工资钢横梁，工字钢横梁的布置间距根据上部架体立杆的布置间距进行布置；32b工字钢与HW488*300工字钢的接触面采用电焊焊接；（5）整个保通门架的32b工字钢横梁吊装完成、校正就位、焊接牢固后，在工字钢的上翼缘横向摆上50*50*5角钢，角钢布置间距不大于28、2米；角钢与工字钢上翼缘接触面点焊连接，防止工字钢横梁因受偏心荷载造成倾覆；（6）在搭设上部支撑架之前，根据本方案设计布置的立杆间距在32b工字钢上翼缘上放出支撑架立杆位置线，然后焊接10cm长25防滑移短钢筋头，每根立杆下一处，在搭设支撑架时，立杆正好套在短钢筋头上，防止滑移；（7）搭设保通门架上部箱梁支撑架，并设置斜撑；（8）在32b工字钢上面满铺15mm后木模板，接缝拼接严密，防止垃圾、尘土坠落，影响通行车辆和行人；（9）在通道的两侧满挂密目式安全网；（10）将防撞墩外露表面刷上黑黄相间的警示标志；（11）在机动车道前方不少于4米处埋设保通门架限高标杆。4.5 箱梁模板安装1、模板安装前29、的准备工作模板安装前应向施工班组做详细的技术交底，明确施工中技术难点、重点的施工方法。竖向模板安装的地面应处理平整，并采取可靠的定位措施。模板在安装前应统一刷脱模剂。2、模板安装技术措施（1）模板上施工荷载不得超过250N/m2，模板上堆料要均匀，禁止集中堆放。（2）模板及其支撑在安装过程中，必须有防倾倒的临时固定措施、设施。在2m以上高出作业时必须具有满足操作要求的可靠立足点。（3）支撑杆接长使用时，接头不得超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承载力和稳定性。（4）现浇钢筋混凝土箱梁结构施工时，在安装外层结构模板及其支撑时，内层结构必须具有承受上层荷载的能力，或在内层架设有足够的支撑，上、30、下层支撑柱应在同一竖向中心线上。（5）模板安装完毕，进行检查验收后，方可浇筑混凝土。3、模板安装施工工艺（1）箱梁底模、箱体内模采用15mm厚腹膜竹胶板，箱梁悬挑弧形翼板采用9mm厚覆面竹胶板，模板尺寸为1220*2440mm。梁底模板铺设方向为横向2440，悬挑弧形翼板处为横向2440；箱梁底横桥向铺设50*100方木，悬挑翼板底顺桥向铺设50*100方木，间距均为不大于200mm。为保证箱梁外观质量，方木赏析平面应提前进行压刨处理，箱梁底模板拼缝必须与箱梁地板轴线平行或垂直，并使得模板拼缝纵、横桥向均为直线。两相邻模板表面高低差不超过2mm，用靠尺验收，表面平整度不超过3mm。箱梁底模板的31、铺设应根据箱梁地板的曲面变化调整支托的高度，主楞安装前应着重检查主楞质量，确保主楞受力性能，主楞安装后还应检查上平面是否水平，并利用顶托的调节螺丝进行调整，保证主楞呈水平状态。次楞应根据曲面的要求下料，按照设定间距纵向固定在主楞上，并检查次楞上平的标高和成弧状态，并进行调整，待次楞检查满足要求后方可铺钉模板，模板铺钉应严密，接缝处无起台现象。（2）顶板底模板为了能够满足拆除箱室内支架及模板，在梁面板上跨梁端支座约1/4处预留800*1500mm孔洞，四周预留钢筋。待预应力钢束张拉完毕、预应力孔道压浆完成后，焊接顶板钢筋，吊模封闭洞口。（3）箱室内模由箱室内侧模板和箱室内顶模板组成，箱室内顶模板32、安装待箱室内侧模板拆除后方能开始施工，箱室内腹板侧模之间采用对拉螺栓加固、钢管支架进行支撑。模板组装必须牢固，拼缝必须严密，在浇筑混凝土时保证不位移、不变形、不漏浆。模板拼缝间隙不得大于2mm，且缝隙处必须粘贴海绵胶条，防止漏浆影响外观；相邻模板拼缝错台不得超过2mm。（4）侧模与底模的交界处采用底包帮，侧板根部外侧用木板固定，防止交接处模板移动、漏浆。侧板方木加固措施为竖向布置，外侧用钢管支撑加固，配合斜撑加固。底板模板直接用钉在铺好的方木上。腹板的模板应根据箱梁的高度变化下料，将次楞方木按间距200mm钉在模板上，模板安装后应检查垂直度和平整度，与底模的拼接应严密不得有缝隙，然后安装对拉螺33、栓，用山形扣套住模板主楞（双钢管）并用螺丝拧紧，在模板的的外侧架设钢管支撑架，防止模板倾斜移位。腹板模板的安装应与钢筋绑扎施工和预应力钢绞线套管安装施工紧密配合，做好工序衔接，避免相互影响。外侧腹板模板接缝背面设置竖向方木顶撑。保证接缝平顺不漏浆。箱梁腹板模板采用15mm覆面竹胶合板，模板次楞采用50*100mm方木，竖向设置，水平间距200mm.；主楞采用两根48*3.5钢管，水平设置，竖向间距700mm。腹板两侧主楞采用16对拉螺栓拉结、固定，水平间距600，以增强腹板模板及楞木的抗弯能力，详见图4-3、图4-4图4-3 主线桥箱梁标准断面内腹板模板支设示意图图4-4 匝道桥箱梁内腹板模板34、支设示意图（5）翼板底模与底板底模一样，在支撑架上安装主次楞，在次楞方木上安装底模，底模板各种接缝要严密不漏浆，在模板接缝处贴上海绵胶条，防止漏浆。（6）箱梁模板由底模、侧模、内侧模以及内顶模四部分组成，分两次安装。先施工底板和腹板，施工缝留设位置详见图4-5，因此模板先安装底板、腹板、翼板，浇筑完底板和腹板混凝土，其强度达到30%后，拆除内侧模板；然后安装顶模板，浇筑顶板混凝土，在顶板砼强度达到80%以上时拆除内顶模。第一次浇筑砼时先浇筑箱梁底板，再浇筑内腹板，最后浇筑外腹板和顶板。施工缝的留设应满足方便施工和满足结构安全的要求，具体详见图4-5：图4-5 箱梁砼施工缝留设位置示意图（单位：35、mm）（7）箱梁斜腹板砼振捣方法为保证箱梁斜腹板砼的振捣密实、防止出现漏振现象，经项目部协商采用150软胶管制作一个振捣棒下行通道，振捣棒通过此通道能够顺利的下到斜腹板的底部，保证斜腹板底部的砼能够振捣密实，详见图4-6；斜腹板图4-6 斜腹板砼振捣方法示意图4.6 箱梁模板支撑架搭设质量要求1、材料质量要求（1）支撑架的钢架管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中的Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。（2）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB9440中KTH330-36、08及一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定。（3）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG230-450的规定。（4）碗扣式支撑架钢管规格应为48mm3.5mm，钢管使用前应对钢管壁厚进行抽检，抽检比例不得低于10%。立杆连接套管与立杆间隙应不大于2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于110mm。（5）钢管表面应平直光滑，无裂纹、锈蚀、分层、压痕和硬弯，不得采用横断面接长的钢管。铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂痕、浇冒口残余等缺陷。（6）可调节底座或固定底座底板的钢板厚度不小37、于6mm，可调托撑钢板厚度不小于6mm。可调节底座及可调托撑丝杆与调节螺母齿合长度不少于6扣，插入立杆内的长度不小于150mm。（7）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓扭紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。2、支撑架搭设的质量标准（1）架体的纵向直线度应不大于纵向长度的1/400。（2）横杆的水平度应小于横杆间距的1/400。（3）立杆与横杆的直角度偏差应小于3.5。（4）立杆的垂直偏差应小于全高的1/400。（5）剪刀撑斜杆与地面夹角应控制在4560之间38、。（6）扫地杆：扣件式支撑架，距搭设支撑面的高度不大于200mm；碗扣式支撑架，距搭设支撑面的高度不大于350mm。（7）可调节底座的调节高度应小于250mm。（8）操作面临边应设置护栏，护栏高度不得小于1.5m，水平栏杆不少于两道，底层水平栏杆距操作面的高度为0.6m。（9）支撑架的技术要求允许偏差及检验方法，详见表4-3表4-3 脚手架搭设的技术要求允许偏差与检验方法 项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度搭设中检查偏差的高度（m）总高度用经纬仪或吊线和卷尺(中间档次用插入法)30m20m10mH=239、H=10H=20H=307336610076610071003间距步距纵距横距-205020钢板尺4双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺5纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-106扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm-钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3-钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3-钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角450-角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm-卷尺搭接A100mml200m40、m卷尺4.7 箱梁模板支撑架验收1、支架及模板相关环节验收项目部各部门、公司各部门、监理工程师分别对方案进行审批；请专家对方案进行论证审查；架体搭设过程及完成后，由工程项目负责人组织安全部、工程部、技术部、施工作业队长等相关专业人员进行验收。监理工程师全程参与验收，并在验收结论上签字。2、构配件检查与验收检查工字钢、圆钢立柱、顶托、底托、角钢的产品合格证和检测报告；检查普通钢管架钢管产品质量合格证；检查碗扣架钢管产品质量合格证；检查钢管外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。检查钢管的外径、壁厚、端面等的偏差是否满足规范要求。检查钢管表面锈蚀深度满足规范要求。检41、查扣件的生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证。检查扣件的进场抽样检测报告。检查扣件的实体质量，不得有裂痕、变形，螺栓不得有滑丝。3、架体检查与验收模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施进行跟踪检查。架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计、构造要求及规范要求。在浇筑混凝土前，对模板系统，模板支架系统进行验收。在混凝土浇筑过程中，检查是否超载。每步检查验收必须做好记录，备查。第5章：箱梁底模板支撑架预压5.1支撑架预压目的根据设计要求和施工需要，支架体系搭设完成后，应进行支架体系的堆载预压。支架预压已越来越被证实是非常重要的，因为计算支架沉降量的计算42、公式均是近似的、精度有限，通过预压后可以消除非弹性变形，得出弹性变形的较准确的数值。为所施工的结构更接近于设计提供了有利条件，并保证了施工期间的结构安全。预压期间测量人员按测设的观测点进行测量复核，待荷载卸下后，再对原测设的观测点进行复核，并将历次所测结果进行分析比较，计算出支架受压后的压缩变形，包括两部分的变形：永久变形和弹性变形。对于永久变形经过预压试验后可消除，不致使箱梁浇筑后造成箱梁裂缝。而对于弹性变形可根据测量结果在支设模板时适当抬高底模标高即可，保证在箱梁浇筑混凝土后，箱梁的底板标高能达到设计标高。5.2支撑架预压布置为保证支撑架预压达到预期的效果，针对箱梁变截面的设计特点、架体高43、度、施工先后顺序和地基情况的不同，全桥选取2个具有代表性的部位进行分段预压，2个部位具体位置如下：1、主线桥第13联预应力连续箱梁，箱梁支架采用扣件式钢管满堂支架，架体高度从地面算起约15米,本标段架体高度最高；2、SQ匝道桥第1联预应力连续箱梁，箱梁支架采用碗扣式钢管满堂支架，最先施工。5.3 预压相关数据预压前应根据箱梁高度，按照支撑架立杆的顺桥向间距计算出箱梁底板、腹板、顶板的重量并附加施工荷载作为预压荷载，使堆载预压荷载不小于支架承受的混凝土结构恒载与模板重量之和的1.1倍，保证预压效果。1、主线桥第13联预应力连续箱梁拟堆载值图5-1 主线桥第13联箱梁支架预压断面图（1）预压范围：44、910.3m（2）预压荷载：0.69910.32.61.1+0.035910.31.1=187.3T2、SQ匝道桥第1联混凝土连续箱梁拟堆载值图5-2 匝道桥箱梁支架预压断面图（1）预压范围：3.29m（2）预压荷载：3.4192.61.1+0.0353.291.1=88.9T5.4预压方法1、支撑架预压采用9米长直条钢筋作为堆载物，待箱梁底模板的主楞铺放好以后铺上模板，将计算好重量的钢筋吊放在模板上，加载时，宜从混凝土结构跨中开始向两侧对称布载。2、支架预压应按预压单元进行分级加载，且不应少于3级。3级加载依次宜为60%、80%、100%。3、每级加载后应先停止下一级加载，并应间隔12小时对45、支架沉降量进行一次观测，当支架检测点的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载，并做详细记录。待全部加载后的监测中，其监测数据满足下列条件之一时，应判定支架预压合格：（1）各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm；（2）各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm；4、在加载过程中应密切观察支撑架的变化，如有异常立即停止加载，待处理完毕后再进行。在加载过程中，严格模拟箱梁荷载的实际作用范围，对腹板、横梁按照实际荷载换算出应加载的重量和高度对箱梁进行科学、有效预压5、支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。5.5 沉降观测方式1、预压观测点布置（1）在预压区附近设置临时水准点46、，并设定水准点的高程作为观测依据。水准点设好后应及时对水准点进行保护和标识，防止在施工中被破坏。（2）在箱梁预压范围内，按立杆纵、横方向以33阵列,在顶部主龙骨（双根钢管）上悬挂标定过的钢尺，且不少于5把钢尺，并在钢卷尺下部用5kg重物坠紧将，使其保持垂直状态，不得随意摆动。2、预压观测（1）在预压荷载施加前，应监测并记录支架顶部监测点的初始标高；（2）每级荷载施加完成时，应监测各监测点标高并计算沉降量；（3）在全部预压荷载施加完毕后，每间隔24小时应监测一次并记录各监测点标高，当支架预压符合5.4.3条时可进行支架卸载；（4）卸载6小时后，应监测各监测点标高，并计算支架各监测点的弹性变形量；47、第6章：箱梁模板支撑架拆除6.1 箱梁模板支撑架的拆除原则1、箱梁模板支撑架应待箱梁预应力钢绞线张拉完成且砼强度达到设计要求后才能开始拆除。2、支撑架拆架前应对拟拆除的架体进行全面检查，并根据检查结果，编制具体的拆除方案报监理单位审批，待批准后组织实施。3、支撑架拆除施工应按照先拆除翼缘板支撑架、后拆除箱室支撑架的顺序进行。4、拆除箱室支撑架时应先拆除各跨跨中附近的支撑架，然后再由跨中向两边延伸，最后拆除墩台等支点处的支撑架，各跨支撑架均应对称拆除。5、模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度报告出来后，砼达到拆模强度方可拆除。6、模板拆除前要向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线48、并悬挂警示牌，拆除时派专人看守。7、侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除，底模应按混凝土工程施工及验收规范的有关规定执行。8、模板拆除的顺序和方法详见图6-1。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。模板要随拆随运，严禁随意抛掷。不得留有未拆除的悬空模板。图6-1 箱梁支架拆除顺序示意图9、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生事故，等该片模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出。10、拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，也可用带钩的绳子往下送，应防止模板变形和损坏。11、模板拆除后，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷隔离剂，修整好的模板要按编码堆放整齐，以备待用。模板49、堆放高度不得超过1.60m。12、拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线，有明显标志，并设专门监护人员。6.2 箱梁模板支撑架拆除施工1、拆架时应划分作业区，周边设围栏竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。2、拆除架体的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 3、拆除架体应遵守先外后内、由上而下的顺序。应将内外剪刀撑、模板撑杆拆除掉后，再开始拆除悬挑翼板的支撑架，而后再拆除箱室底板的支撑架。拆除架体时应一步一清依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。4、拆除立杆时，要先抱住立杆再拆开连接横杆的最后一个碗扣，防止立杆坠落。5、拆除架体时要统一指挥，上下呼应，动作50、协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、拆下的材料要采用起重设备吊运至地面，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。8、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。10、如遇强风、雨、雪等特殊气候，应停止进行脚手架的拆除。严禁夜间进行拆除施工。11、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第7章 安全施工组织措51、施7.1模板施工1、模板作业场地（1）模板作业场地的布置。木料、模板半成品的堆放，废料堆集和场内道路的修建，应做到统筹安排，合理布局。（2）作业场地应搭设简易作业棚，修有防火通道，配备必需的防火器具。四周应设置围栏，作业场内严禁烟火。（3）木材应堆放平稳，方木垛高不得超过3m，垛距不得小于1.5m，成材垛高一般不得超过4m，每增加0.5m应加设横木。垛距不得小于1m。作业场地应避开高压线路。（4）下班前应将锯末、木屑、刨花等杂物清除干净，并要运出场地进行妥善处理。2、模板制作（1）制作模板时应细致选料。制作钢模不得使用扭曲严重、螺丝孔过多、开裂等材料。木模不得使用腐朽、扭裂和大横节疤等木料。（52、2）用旧木料制作模板时，应将钉子、扒钉拔掉收集好，不得随地乱扔。（3）制作中应随时检查工具，如发现松动、脱落现象，应立即修好。3、模板支立及拆除（1）用人工搬运，支立较大模板时，应有专人指挥，所用的绳索要有足够的强度，绑扎牢固。支立模板时，底部固定后再进行支立，防止滑动倾覆。（2）吊运模板时，应先检查机械设备和绳索的安全性和可靠性，起吊后下面不得站人或通行。模板下放，距地面1m时，作业人员方可靠近操作。（3）高处作业应将所需工具装在工具袋内。传递工具不得抛掷或将工具放在平台和木料上，更不得插在腰带上。（4）在用斧锤作业时，应照顾四周和上下的安全，防止误伤他人。斧头刃口装入皮套内。（5）拆除模板53、时，应制订安全措施，按顺序分段拆除，不得留有松动或悬挂的模板，严禁硬砸或用机械大面积拉倒。拆下带钉木料，应随即将钉子拔掉。（6）拆除模板不得双层作业。3m以上模板在拆除时，应用绳索拉住或用起吊设备拉紧，缓慢送下。7.2 支架施工1、支架所用的垫木、钢管杆件应详细检查。不得使用腐朽、劈裂、大节疤的圆木及锈蚀、扭曲严重的钢管等。2、地基承载能力应符合设计标准，否则应采取加固措施，使其达到设计要求。3、支架连接材料应使用扣件，接头应错开，螺栓要紧固。立杆底端需使用立杆底座。铅丝和白麻绳不得连接钢脚手架。4、作业层的竹夹板要铺满、绑牢，无探头板，并要牢固地固定在支架的支撑上。支架的任何部分均不得与模板54、相联。5、支架顶端要设置栏杆。敷设的安全设施应经常检查，确保操作人员安全通行。6、拆除支架时，周围应设置护栏或警戒标志，并应从上而下地拆除，不得上下双层作业。拆除的钢管等应用人工传递，严禁随意抛掷。7.3 用电安全注意事项（1）电焊机应安设在干燥、通风良好的地点，周围严禁存放易燃、易爆物品。（2）电焊机应设置单独的开关箱，作业时应穿戴防护用品，施焊完毕，拉闸上锁。遇雨天，应停止露天作业。（3）在潮湿地点工作，电焊机应放在木板上，操作人员应站在绝缘胶板或木板上操作。（4）焊把线、地线不得与各种管道、金属构件等接触，不得用这些物件代替接地线。（5）更换场地，移动电焊机及焊把线等时，必须切断电源，检55、查现场，清除焊渣，电线全部卷起，不得在钢管上或钢筋等部位随意拖拉。以免造成线体绝缘部分破损。（6）在高空焊接时，必须系好安全带。焊接周围应备有消防设备。（7）焊接模板中的钢筋、钢板时，施焊部位下面应垫石棉板或铁板。7.4 架体施工重大危险源辨识及防范7.4.1 高处作业注意事项1从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不宜登高的病症，不得从事高处作业。严禁酒后登高作业。2高处作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先准备齐全，工具应放在工具袋内。3高处作业所用的梯子不得缺档和垫高，同一架梯子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子应设置围栏。4高处作业与地面联系，应有专人负责，或配有通讯56、设备。7.4.2 物体打击注意事项1.强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能；2.正确使用“三宝”；3.合理组织交叉作业，采取防护措施；4.拆除作业有监护措施，有施工方案，有交底；5.起重吊装作业制定专项安全技术措施；6.对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；7.安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；8.加强安全检查，严禁向下抛掷；9.材料堆放控制高度，特别是临边作业；10.高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物；11.模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。7.5 安全保证措施1、 加强现场施工人员的安全教育，安全员持证上岗，负责监督57、安全操作规程。对施工人员进行安全培训，及时检查隐患。2、操作人员进入现场必须遵守现场管理规定。进入施工现场应戴安全帽，必要时佩戴安全带。3、 配备符合规定的电器设备，并注意检查、维修及更换，操作人员持证上岗，危险部位标注明显标记。4、 雨天施工时注意用电安全。 第8章 文明施工及环境保护措施1、设立文明施工环境保证领导小组，建立健全管理体制，制定文明施工，环境保护条例，严格按照文明施工、环境保护保障体系组织施工。2、对参与施工的人员进行文明施工、环境保护教育，组织学习环境保护法规。3、箱梁施工的钢管、钢筋、模板等材料按项目部统一部署，合理、整齐堆放，砂、石等易于扬尘的材料及场所派专人不定期进行58、洒水或用彩条布覆盖。4、架体基础土方施工时，挖出的土方合理调配，运输车用彩条布覆盖，道路常清理常洒水。5、砼浇筑时为减少噪音污染使用高频振动且减少噪音。6、所有木工机具均在木工房内施工，将噪音降到最低程度。7、所有模板、钢筋等材料应统一堆放在指定地点，并由材料部门负责检查回收。8、建筑垃圾堆放在指定地点，当天的垃圾当天清净，严格做到工完料尽场地清。9、施工区域内的污水不得随意排放和倾倒。附件：模板支架体系设计计算书一、选取计算单元根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算：1、主线桥第13联30米跨2米高箱梁底板，支架高15.5米（最高点）：59、（1）设计特点：底板厚25cm、顶板厚25cm。（2）模板支架特点：底模板厚度15mm、次龙骨50100mm方木间距200mm、主龙骨为双钢管、其下立杆间距为900900mm。2、主线桥第14联30米跨2米高箱梁翼板，支架高15.5米（最宽段，此联最高点）：（1）设计特点：翼板厚度为50cm(标准段)（2）模板支架特点：底模板厚度9mm、次龙骨50100mm方木间距200mm、主龙骨为单钢管、其下立杆间距为600900mm和翼板端处900900mm，以600900mm进行计算。荷载取值表序号荷载名称计算部位单位标准值分项系数1模板自重支撑系统kN/m20.351.22每米立杆承受架体自重支撑系60、统kN/m0.1151.23新浇筑钢筋砼自重支撑系统kN/m3261.24施工人员及设备荷载内楞kN/m22.51.4外楞1.5立杆1.05振捣荷载支撑系统kN/m22.01.46新浇筑混凝土对模板侧面的压力模板kN/m2计算值1.47倾倒混凝土时产生的荷载模板kN/m2计算值1.4 架体各配件力学性能序号材料规格力学性能1钢管483.0截面面积(A)4.24cm2回转半径(r)1.59cm惯性距(I)10.78cm4截面模量(W)4.49cm3每米长质量3.84Kg/m弹性模量(E)2.06105抗弯强度210N/mm22直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值9.00KN3方 木弹性模量E=1061、000N/mm2抗弯强度设计值f=17N/mm2抗剪强度设计值fv=1.7N/mm24竹胶合模板15mm厚弹性模量E=9500N/mm29mm厚弹性模量E=9000N/mm24型钢32b普通热轧工字钢截面面积(A)73.50cm2每米长质量57.7Kg/m惯性距(Ix)11600cm4截面抵抗距(Wx)725cm3回转半径i12.56cmHW488*300热轧宽翼缘工字钢截面面积(A)164.4cm2每米长质量129.05Kg/m惯性距(Ix)71400cm4截面抵抗距(Wx)2926.2cm3回转半径i20.8cmD609*16钢管立柱截面面积(A)298.07cm2每米长质量234.0Kg62、/m惯性距(Ix)131117.3cm4截面抵抗距(Wx)4306.0cm3回转半径i21.0cm二、箱梁底板工程参数（一）模板与支架搭设参数模板支架搭设高度H：15.5m；立杆纵距la：0.9m；立杆横距lb：0.9m；水平杆最大步距h：1.2m； 面板采用：竹胶合板 厚度：15mm；支撑面板的次楞梁采用：方木支撑；间距：0.2m；主楞梁采用：双钢管482.8；钢管均按482.8计算。（二）荷载参数永久荷载标准值：楼板厚度：0.5m；新浇筑砼自重（G2k）：26kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立杆承受架体自重: 0.1463、2kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。1) 模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.500cm3；截面惯性矩I= 1001.51.51.5/12=28.12564、cm4；（一）强度验算1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260000.5+11000.5+350)+1.425001=18162N/mq1=0.91.35(260000.5+11000.5+350)+1.40.725001= 19094N/m根据以上两者比较应取q1= 19094N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42500= 3150N3、强度验算施工荷65、载为均布线荷载：M1=q1l2=190940.22=95.47Nm88施工荷载为集中荷载：M2=q2l2+Pl=3780.22+31500.2=159.39Nm8484取Mmax=159.39Nm验算强度。面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=159.39103=4.25N/mm2 f=35N/mm2W37.500103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（260000.511000.5350）=13900N/m=13.900N/mm；面板最大容许挠度值: 200.0/250=0.8mm；面板弹性66、模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=513.900200.04=0.114mm 0.8mm384EI384900028.125104满足要求!2) 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =5.010.010.0/6=83.33cm3；截面惯性矩 I =5.010.010.010.0/12=416.67cm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.267、(260000.5+11000.5+350)+1.425000.2=3632N/mq1=0.91.35(260000.5+11000.5+350)+1.40.725000.2= 3819N/m根据以上两者比较应取q1= 3819N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.90.21.2350=76 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42500= 3150N3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.138190.92=309.34Nm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08760.92+0.21331500.9=608.68、78Nm取Mmax=608.78Nm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=608.78103=7.31N/mm2 f=17N/mm2W83.33103次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.638190.9=2062.260N施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6760.9+0.653150=2088.540N取V=2088.540N验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算: =3V=32088.540= 0.627N/mm2 fv=1.7N/mm22bh250100次69、楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（260000.511000.5350）=2780N/m=2.780N/mm；次楞最大容许挠度值:900.0/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.632ql4=0.6322.780900.04=0.277mm 3.6mm100EI10010000416.67104满足要求!3) 主楞验算主楞采用:双钢管482.8截面抵拒矩W=8.50cm3截面惯性矩I=20.38cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.70、5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260000.5+11000.5+350)+1.415000.2=3380N/mq1=0.91.35(260000.5+11000.5+350)+1.40.715000.2= 3642N/m根据以上两者比较应取q1= 3642N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.136420.9/1000=3.606kN。次楞作用集中荷载P=3.606kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax71、=1.469106=172.824N/mm2 205N/mm2W8.50103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（260000.511000.5350）=2780N/m=2.780N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.7800.9=2.752kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.492mm。主梁的最大容许挠度值:900.0/150=6.0mm，最大变形 Vmax =1.492mm 6.0mm满足要求!4) 扣72、件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=17.860KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。5) 扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按河南郑州市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=15.5m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.118/(0.91.2)=0.131式中An =(la+h+0.325lah)d=0.1173、8m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.161-0.93 27=1.961-1-0.93-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.741.960.3=0.435kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.4350.91.22= 0.064kNm1010（74、二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：0.91.20.14215.5+(260.51.10.50.35)0.90.9+1.410.90.9=15.557kN；0.91.20.14215.5+(260.51.10.50.35)0.90.9+0.91.4(10.90.9+0.064/0.9)=15.536kN；0.91.350.14215.5+(260.51.10.50.35)0.90.9+ 1.4(0.710.90.9+0.60.064/0.9)=17.122kN；立柱轴向力取上述较大值，N=17.122KN。（三）立柱稳定性验算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN75、) ：N=17.122kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:步距，取1.2m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m，L0=2.2m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=3.98cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=220.0/1.6=138 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受76、压立柱的稳定系数=0.353；N+Mw=17.122103+0.064106=121.870+15.059=136.929N/mm2 f=205N/mm2jAW0.3533.981024.25103立柱稳定性满足要求!6) 立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=17.122kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.9m，垫木宽度0.1m，垫木面积A=0.90.1=0.09m23、地基土为9，其承载力设计值fak= 500kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=17.122=190.24kN/m2 mffak=200177、=200kN/m2A0.09满足要求!。三、箱梁翼板工程参数（一）模板与支架搭设参数模板支架搭设高度H：16m；立杆纵距la：0.6m；立杆横距lb：0.9m；水平杆最大步距h：1.2m； 面板采用：竹胶合板 厚度：9mm；支撑面板的次楞梁采用：方木支撑；间距：0.2m；主楞梁采用：单钢管483.0；钢管均按482.8计算。（二）荷载参数永久荷载标准值：楼板厚度：0.61m；新浇筑砼自重（G2k）：26kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立杆承受架体自重: 0.128kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算78、面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。1） 模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为9mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1000.90.9/6=13.500cm3；截面惯性矩I= 1000.90.90.9/12=6.075cm4；（一）强度验算1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承79、面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260000.61+11000.61+350)+1.425001=21381N/mq1=0.91.35(260000.61+11000.61+350)+1.40.725001= 22715N/m根据以上两者比较应取q1= 22715N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42500= 3150N3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=227150.22=11380、.58Nm88施工荷载为集中荷载：M2=q2l2+Pl=3780.22+31500.2=159.39Nm8484取Mmax=159.39Nm验算强度。面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=159.39103=11.81N/mm2 f=35N/mm2W13.500103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（260000.6111000.61350）=16881N/m=16.881N/mm；面板最大容许挠度值: 200.0/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=581、16.881200.04=0.643mm 0.8mm384EI38490006.075104满足要求!2） 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =5.010.010.0/6=83.33cm3；截面惯性矩 I =5.010.010.010.0/12=416.67cm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260000.61+11000.61+350)+182、.425000.2=4276N/mq1=0.91.35(260000.61+11000.61+350)+1.40.725000.2= 4543N/m根据以上两者比较应取q1= 4543N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.90.21.2350=76 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42500= 3150N3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.145430.92=367.98Nm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08760.92+0.21331500.9=608.78Nm取Mmax=608.78Nm验算强度83、。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=608.78103=7.31N/mm2 f=17N/mm2W83.33103次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.645430.9=2453.220N施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6760.9+0.653150=2088.540N取V=2453.220N验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算: =3V=32453.220= 0.736N/mm2 fv=1.7N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时84、不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（260000.6111000.61350）=3376N/m=3.376N/mm；次楞最大容许挠度值:900.0/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.632ql4=0.6323.376900.04=0.336mm 3.6mm100EI10010000416.67104满足要求!3） 主楞验算主楞采用:单钢管483.0截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上85、的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260000.61+11000.61+350)+1.415000.2=4024N/mq1=0.91.35(260000.61+11000.61+350)+1.40.715000.2= 4367N/m根据以上两者比较应取q1= 4367N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.143670.9/1000=4.323kN。次楞作用集中荷载P=4.323kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.821106=182.85186、N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（260000.6111000.61350）=3376N/m=3.376N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.13.3760.9=3.342kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.700mm。主梁的最大容许挠度值:600.0/150=4.0mm，最大变形 Vmax =0.700mm 4.0mm满足要求!4） 扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向87、力设计值R=14.338KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。5） 扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按河南郑州市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=16m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.098/(0.61.2)=0.163式中An =(la+h+0.325lah)d=0.098m2An -一步一跨内钢管的总挡88、风面积。la-立杆间距，0.6mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.163=0.20无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.201-0.89 10=1.251-1-0.89-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841.250.3=0.315kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3150.61.22= 0.031kNm1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大89、值：0.91.20.12816+(260.611.10.610.35)0.60.9+1.410.60.9=12.737kN；0.91.20.12816+(260.611.10.610.35)0.60.9+0.91.4(10.60.9+0.031/0.9)=12.708kN；0.91.350.12816+(260.611.10.610.35)0.60.9+ 1.4(0.710.60.9+0.60.031/0.9)=14.066kN；立柱轴向力取上述较大值，N=14.066KN。（三）立柱稳定性验算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=14.066kN；- 轴90、心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:步距，取1.2m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m，L0=2.2m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=3.98cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=220.0/1.6=138 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.353；N+91、Mw=14.066103+0.031106=100.118+7.294=107.412N/mm2 f=205N/mm2jAW0.3533.981024.25103立柱稳定性满足要求!6） 立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=14.066kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.6m，垫木宽度0.2m，垫木面积A=0.60.2=0.12m23、地基土为9，其承载力设计值fak= 200kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=14.066=117.22kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.12满足要求92、!。四、箱梁腹板工程参数（一）模板与支架搭设参数模板支架搭设高度H：15.5m；立杆纵距la：0.6m；立杆横距lb：0.9m；水平杆最大步距h：1.2m； 面板采用：竹胶合板 厚度：15mm；支撑面板的次楞梁采用：方木支撑；间距：0.2m；主楞梁采用：双钢管482.8；钢管均按482.8计算。（二）荷载参数永久荷载标准值：楼板厚度：1.13m；新浇筑砼自重（G2k）：26kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立杆承受架体自重: 0.131kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，93、均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。1） 模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.500cm3；截面惯性矩I= 1001.51.51.5/12=28.125cm4；（一）强度验算1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.294、m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260001.13+11001.13+350)+1.425001=36601N/mq1=0.91.35(260001.13+11001.13+350)+1.40.725001= 39837N/m根据以上两者比较应取q1= 39837N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42500= 3150N3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=398370.22=199.19Nm88施工荷载为集95、中荷载：M2=q2l2+Pl=3780.22+31500.2=159.39Nm8484取Mmax=199.19Nm验算强度。面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=199.19103=5.31N/mm2 f=35N/mm2W37.500103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（260001.1311001.13350）=30973N/m=30.973N/mm；面板最大容许挠度值: 200.0/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=530.973200.04=096、.255mm 0.8mm384EI384900028.125104满足要求!2） 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =5.010.010.0/6=83.33cm3；截面惯性矩 I =5.010.010.010.0/12=416.67cm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260001.13+11001.13+350)+1.425000.2=73297、0N/mq1=0.91.35(260001.13+11001.13+350)+1.40.725000.2= 7967N/m根据以上两者比较应取q1= 7967N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.90.21.2350=76 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42500= 3150N3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.179670.92=645.33Nm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08760.92+0.21331500.9=608.78Nm取Mmax=645.33Nm验算强度。木材抗弯强度设计值f=198、7N/mm2；=Mmax=645.33103=7.74N/mm2 f=17N/mm2W83.33103次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.679670.9=4302.180N施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6760.9+0.653150=2088.540N取V=4302.180N验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算: =3V=34302.180= 1.291N/mm2 fv=1.7N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永99、久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（260001.1311001.13350）=6195N/m=6.195N/mm；次楞最大容许挠度值:900.0/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.632ql4=0.6326.195900.04=0.617mm 3.6mm100EI10010000416.67104满足要求!3） 主楞验算主楞采用:双钢管482.8截面抵拒矩W=8.50cm3截面惯性矩I=20.38cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的100、均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260001.13+11001.13+350)+1.415000.2=7068N/mq1=0.91.35(260001.13+11001.13+350)+1.40.715000.2= 7791N/m根据以上两者比较应取q1= 7791N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.177910.9/1000=7.713kN。次楞作用集中荷载P=7.713kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=1.465106=172.353N/mm2 205N/mm101、2W8.50103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（260001.1311001.13350）=6195N/m=6.195N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.16.1950.9=6.133kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.680mm。主梁的最大容许挠度值:600.0/150=4.0mm，最大变形 Vmax =0.680mm 4.0mm满足要求!4） 扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=25.581K102、N,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。5） 扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按河南郑州市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.098/(0.61.2)=0.163式中An =(la+h+0.325lah)d=0.098m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0103、.6mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.163=0.20无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.201-0.89 10=1.251-1-0.89-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841.250.3=0.315kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3150.61.22= 0.031kNm1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：0.91.20.131104、15.5+(261.131.11.130.35)0.60.9+1.410.60.9=20.937kN；0.91.20.13115.5+(261.131.11.130.35)0.60.9+0.91.4(10.60.9+0.031/0.9)=20.908kN；0.91.350.13115.5+(261.131.11.130.35)0.60.9+ 1.4(0.710.60.9+0.60.031/0.9)=23.291kN；立柱轴向力取上述较大值，N=23.291KN。（三）立柱稳定性验算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=23.291kN；- 轴心受压稳定系数105、,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:步距，取1.2m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m，L0=2.2m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=3.98cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=220.0/1.6=138 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.353；N+Mw=23.2106、91103+0.031106=165.779+7.294=173.073N/mm2 f=205N/mm2jAW0.3533.981024.25103立柱稳定性满足要求!6） 立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=23.291kN2、垫木底面面积A垫木作用长度0.6m，垫木宽度0.2m，垫木面积A=0.60.2=0.12m23、地基土为9，其承载力设计值fak= 200kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=23.291=194.09kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.12满足要求!。五、箱梁内107、腹板侧模工程参数墙厚度：0.45m；面板采用:15mm厚木胶合板，面板弹性模量:4500N/mm2，抗弯强度设计值fc:12.5N/mm2；主楞采用:钢楞截面类型为:圆钢管483.0 ；,间距:700mm次楞采用:木楞宽度(mm):50 高度(mm):100；,间距:200mm对拉螺栓直径:16mm,水平间距:700mm,竖向间距:600mm；木材抗弯强度设计值fc:17N/mm2；木材抗剪强度设计值ft:1.7N/mm2；木材弹性模量E:10000N/mm2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.2108、22661.21.21.22=60.293 kN/m2F=cH=261.5=39.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，取6小时； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.5m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值39.000kN/m2。1）墙侧模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.70m作为计算单109、元。面板的截面抵抗矩W= 70.001.51.5/6=26.250cm3；截面惯性矩I= 70.001.51.51.5/12=19.688cm4；（一）强度验算1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=39.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.239000+1.440000.70=33012N/mq1=0.91.3539000+1.40.740000.70= 35639N/m根据以上两者比较应取q1= 35639N/m作为设计依据。3、强度110、验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=356390.202=178.20Nm88面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=178.20103=6.79N/mm2 f=12.5N/mm2W26.250103面板强度满足要求!挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.7039000=27300N/m=27.300N/mm；面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=527.300200.004=0.642mm 0.80mm384EI384450019.68111、8104满足要求!2）墙侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:50mm 高度:100mm 间距：0.2m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =5.010.010.0/6=83.333cm3；截面惯性矩I =5.010.010.010.0/12=416.667cm4；（一）强度验算1、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.7m。次楞计算简图 l=0.7m2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=39.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.239000+1.440112、000.2=9432N/mq2=0.91.3539000+1.40.740000.2= 10183N/m根据以上两者比较应取q=10183 N/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.110.1830.72=0.499kNm最大支座力：1.1ql=1.110.1830.7=7.84kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.499106=5.988N/mm2 17N/mm2W83.333103 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 390000.2=7800N/m=7.800N/113、mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =700/250 =2.8 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.8007004= 0.304mm 2.8mm100EI10010000416.667104 满足要求!3）墙侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管483.0 间距：0.70m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面惯性矩I =10.78cm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=7.84kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.6m。主楞计算简图(kN)主楞弯114、矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=1.254kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.254106=139.644N/mm2 205N/mm2W24.490103 2满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=6.006kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250 =600/250 = 2.4mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.560mm N=20.91kN。满足要求!六、施工临时保通门架的计算6.1 材料参数信息施工临时保通门架洞口尺寸选用机动车道采用净宽3115、.5m宽、非机动车道净宽2m、车道高4.8m，以满足车辆、行人通行。保通门架32b普通工字钢横梁共计三跨计算计算跨度分别是4.2m+4.2m+2.7m，HW488*300热轧宽翼缘工字钢横梁计算跨度按2.5m选取。32b热轧普通工字钢基本参数为：截面积A=73.50cm2，惯性距Ix=11600cm4，转动惯量Wx=725.0cm3，回转半径ix=12.5cm，截面尺寸 b=132mm，h=320mm，t=11.5mm,HW488*300热轧宽翼缘工字钢基本参数为：截面积A=164.4cm2，惯性距Ix=40300cm4，转动惯量Wx=292.62cm3，回转半径ix=20.8cm，截面尺寸 116、b=300mm，h=488mm，t=11mm,d609钢立柱基本参数为：截面积A=298.07cm2，惯性距I=131117.3cm4，转动惯量W=430.60cm3，回转半径i=20.97cm，截面尺寸 d=609mm，t=16mm。钢材的弹性模量为E =2.1105 Mpa； I = 22.78107mm432b工字钢受力情况（按最大受力情况计算）6.2 荷载参数信息1、荷载取值：（1）脚手架钢管自重(kNm)：q1 = 0.115（15.5-4.8）26=32kN（2）模板的自重(kNm)： q2 = 0.351.211.1=5.29 kN（3）混凝土自重(kNm)： q3 = 1.46117、11.126=421.36kN经计算得到，静荷载标准值qG = q1+ q2+ q3 = 458.65kN。（4）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 qQ = 1.211.14.0=53.28kN（5）不考虑风荷载时, 工字钢上的荷载按均布荷载计算结果q = 1.35qG + 0.71.4qQ= 1.35458.65+ 0.71.453.28= 671.39kN(624.9kN)受力面积范围内的钢管立柱共计两排26根，则每根支架立柱传递到32b工字钢上的集中荷载为Q=25.82kN(24.03KN)。6.3 32b工字钢验算验算结果如下：1、共有 3 跨 梁材性：Q2118、35 考虑自重，自重放大系数为 1.22、第 1 跨计算结果： 跨度为 4.2 M 截面为 普工32b 截面Ix = 1.16e+008 mm4 截面Wx = 725000 mm3 面积矩Sx = 422844 mm3 腹板总厚 11.5 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 15 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa 剪力范围为 -76.8357.73 KN 弯矩范围为 -59.4740.39KN.M 最大挠度为 0.98 mm (挠跨比为 1/4286) 由 Vmax x Sx119、 / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 24.353 MPa fv = 125 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为 78.122MPa f = 215 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为 136.713 MPa f = 215 MPa 满足!3、第 2 跨计算结果： 跨度为 4.2 M 截面为 普工32b 截面Ix = 1.16e+008 mm4 截面Wx = 725000 mm3 面积矩Sx = 422844 mm3 腹板总厚 11.5 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚120、 15 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa 剪力范围为 -39.0169.73 KN 弯矩范围为 -59.4724.40 KN.M 最大挠度为 0.46 mm (挠跨比为 1/9130) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 22.10 MPa fv = 125 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为 78.122MPa f = 215 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为 136.713 MPa f = 215 MPa 满足121、!4、第 3 跨计算结果： 跨度为 2.7 M 截面为 普工32b 截面Ix = 1.16e+008 mm4 截面Wx = 725000 mm3 面积矩Sx = 422844 mm3 腹板总厚 11.5 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 15 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa 剪力范围为 -38.0542.92 KN 弯矩范围为 -29.8215.99 KN.M 最大挠度为 0.44 mm (挠跨比为 1/6137) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算122、得最大剪应力为 13.605 MPa fv = 125 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为39.172MPa f = 215 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为68.552 MPa f = 215 MPa 满足!6.4 HW488*300热轧宽翼缘工字钢验算结果如下：1、共有 3 跨 梁材性：Q235 考虑自重，自重放大系数为 1.22、第 1 跨计算结果： 跨度为 2.5 M 截面为 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面积矩Sx = 1.54992e123、+006 mm3 腹板总厚 11 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa 剪力范围为 -307.73281.76 KN 最大挠度为 2.10 mm (挠跨比为 1/1190) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为60.728 MPa fv = 125 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为48.722MPa f = 215 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算124、得稳定应力为108.827 MPa f = 215 MPa 满足! 受压翼缘外伸宽度与厚度之比为 8.02778 满足!(GB50017-2003 第32页 ) 腹板高厚比为 41.0909 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017-2003 第26页 )3、第 2 跨计算结果： 跨度为 2.5 M 截面为 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面积矩Sx = 1.54992e+006 mm3 腹板总厚 11 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗压125、抗弯强度设计值 f = 205 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa 剪力范围为 -368.02368.02 KN 弯矩范围为 -149.745.51 KN.M 最大挠度为 2.16 mm (挠跨比为 1/1157) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 72.626 MPa fv = 125 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为48.722MPa f = 215 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为108.827 MPa f = 215 MPa 满足! 受压翼缘外伸宽度与厚度之比126、为 8.02778 满足!(GB50017-2003 第32页 ) 腹板高厚比为 41.0909 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017-2003 第26页 )4、第 3 跨计算结果： 跨度为 2.5 M 截面为 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面积矩Sx = 1.54992e+006 mm3 腹板总厚 11 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa 剪力范围127、为 -281.76307.73 KN 最大挠度为 2.10 mm (挠跨比为 1/1190) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得计算得最大剪应力为60.728 MPa fv = 125 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为48.722MPa f = 215 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为108.827 MPa f = 215 MPa 满足! 受压翼缘外伸宽度与厚度之比为 8.02778 满足!(GB50017-2003 第32页 ) 腹板高厚比为 41.0909 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017-128、2003 第26页 )6.5 d609*16钢管立柱钢管立柱受轴心压力荷载，荷载值为675.75KN。验算结果：1、 截面：热钢管609x16 ix：209.733 mm iy：209.733 mm A：29807.4 mm 截面材性：Q235 绕X轴长细比为 15.7915 绕X轴截面为b类截面 绕Y轴长细比为 15.7915 绕Y轴截面为b类截面 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.981265 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.9812652、强度验算： 轴压力 N = 675.75 KN 由最大板厚 16 mm 得截面抗拉抗压抗弯129、强度设计值 f = 215 MPa 计算得强度应力为 22.671 MPa 满足!3、稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 23.104 MPa 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 23.104 MPa 满足!4、局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 38.0625 满足!(GB50017-2003 第59页 ) 七、总结1、箱梁底板：按照横向0.9、纵向0.9的立杆布局、模板15mm、次龙骨50100方木、主龙骨双钢管的设计构造，验算合格！2、箱梁翼板：按照横向0.9、纵向0.9的立杆布局、模板9mm、次龙骨50100方木、主龙骨单钢管（主龙骨跨度间距需加密为0.6）的设计构造，验算合格！3、箱梁腹板板：按照横向0.6、纵向0.9的立杆布局、模板15mm、次龙骨50100方木、主龙骨双钢管的设计构造，验算合格！4、保通门架工字钢稳定性验算按箱梁腹板处最大荷载计算，采用d609*16钢立柱，间距2.5m；HW488*300热轧宽翼缘工字钢主梁，间距4.2、4.2、2.7；32b热轧普通工字钢次梁，间距0.9、0.6；稳定性验算合格！