1、目录1 编制依据12 工程概况13 施工计划43.1 施工进度计划43.2 材料、设备准备53.3 机具准备：53.4 材料控制63.5 技术准备73.6 3.5测量定位74 高支模设计说明74.1 设计原则74.2本方案总体设计说明85 主要施工方法及措施85.1 工艺流程85.2 模板施工95.3 模板及支撑体系组成136 模板支撑构造要求146.1 立杆的设置146.2 可调支托146.3 扫地杆的设置156.4 水平杆的设置156.5 连墙件设置156.6 剪刀撑的设置157 搭设要求167.1 施工顺序167.2 施工要点167.3 检查与验收178 模板拆除208.1 拆除时间202、8.2 拆除方法219 施工保证措施219.1 组织保证219.2 技术措施219.3 应急预案2210 模板支撑体系控制点2311 浇捣砼过程控制2312 混凝土浇筑顺序：2413 施工过程检查与监测2713.1 施工过程检查2713.2 模板支架位移监测2713.3 模板支架重点监控措施2913.4 高支撑模板支架搭设时监测措施3013.5 支撑模板支架使用时监控措施3013.6 高支撑模板支架拆除时监测措施3114 雨季施技术措施3115 安全、文明施工要求3216 计算书3316.1 柱模板支撑计算书3316.2 700mm1000mm梁侧模板计算书4116.3 350mm900mm梁3、侧模板计算书4816.4 500mm2000mm梁侧模板计算书5416.5 700mm1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书6016.6 350mm900mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书7016.7 500mm2000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书7916.8 现浇板扣件钢管楼板模板支架计算书8717 附图9517.1 附图一、2#库立杆平面布置图9517.2 附图二、3#库立杆平面布置图9517.3 附图三、1#库立杆平面布置图9517.4 附图四、高支模立面图9517.5 附图五、二层高支模立杆平面布图9517.6 附图六、梁模板详图9517.7 附图七、梁模板节点详图9517.8 附4、图八、3#库1层监测点布置图9517.9 附图九、3#库2层监测点布置图9517.10 附图十、2#库1层监测点布置图9517.11 附图十一、2#库2层监测点布置图9517.12 附图十二、1#库南北码头监测点布置图95高支模专项施工方案1 编制依据根据建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则规定，高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。本高支模专项施工方案主要编制依据如下：中国智能骨干网无锡空港项目二期工程设计图纸中国智能骨干网无锡空港项目二期工程施工组织设计国家 5、建筑结构荷载规范 GB50009-2012 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 钢结构工程设计规范 GB50017-2003 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013行业 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-2013 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ86、0-91 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 施工现场机械设备检查技术规范 JGJ160-2008 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 其它 建设工程施工现场管理规定 建设部令15号 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987号 建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质2009254号建设工程重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ-13-91-2007）PKPM建筑施工整体解决方案计算软件2 工程概况本工程为中国智能骨干网无锡空港项目二期工程，位于无锡市无锡新区硕放312国道东侧长江南路西南侧军用铁路东侧地块；东地块，主要由1#、2#7、3#物流仓库，4#办公配套楼和5#动力中心组成。用地面积109,897m2，总建筑面积99,598m2。本项目涉及到高大模板支撑系统的部位为1#物流仓库的南、北码头，2#和3#物流仓库。1#物流仓库的南、北码头以及2#、3#物流仓库为2层框架结构建筑，钢结构屋面。其中1#物流仓库建筑面积20358.96m2，2#物流仓库建筑面积56,781.20m2 , 3#物流仓库建筑面积16,788.47m2。本项目高支模部位见下图中阴影部位。高支模分布图本工程各库房结构类型、层高设计基本相同，考虑本工程架体搭设材料使用量大，工程实际及材料供应、安全、工期等多方面考虑，本项目2#物流仓库采用盘扣架方案，8、方案设计以一个防火分区为例。1#、3#物流仓库采用扣件钢管高支模支架。2.1 2#物流仓库该单体1层框架柱截面尺寸为800800 mm，梁板结构模板支设高度为10.8m，高支模区域长190m，宽142.2m，板厚为150mm，梁截面尺寸为700mm1000mm，300mm900mm。梁跨度分别为11.5m和11.0m。2层框架柱截面尺寸为600600 mm，梁、柱结构模板支设高度为9.0m，梁截面尺寸为400mm800mm，梁跨度为11.5m。支撑系统地基为C15混凝土地面100厚垫层，立杆下设木质垫板，其厚度不小于50mm,垫板长度不少于两跨立杆间距。设计地面做法为： 1）3.0厚耐磨面层+9、200厚钢筋混凝土地面；2）100厚混凝土垫层；3）素土分层夯实压实系数0.94。2#物流仓库剖面见下图：3 施工计划3.1 施工进度计划本工程依据施工总进度计划各区域高大模板支撑体系施工时间如下：楼号施工区域施工开始时间砼浇筑时间支模架拆除时间工期2#仓库第一施工段2016-9-102016-9-302016-11-575天2016-10-5第二施工段2016-9-202016-10-102016-11-152016-10-15第三施工段2016-9-302016-10-202016-11-252016-10-25第四施工段2016-10-102016-10-302016-12-52016-10、11-5第五施工段2016-10-202016-11-102016-12-152016-11-15第六施工段2016-10-302016-11-202016-12-252016-11-253.2 材料、设备准备序号名称规格数量备注2盘扣支架M48 体系2100TM48 体系，立杆直径 48mm，横杆直径48mm模板15mm254240m234上/下托1515mm100000 个模板1220244019000m2覆膜胶合板515mm木枋4080mm259000m合格67对拉螺杆122007740m3.3 机具准备：模板、钢管、扣件及木方等材料的垂直运输采用6台塔吊（5台QTZ80,1台QTZ7011、15），现场设置模板5个加工区4个模板堆放区，配置圆盘锯供木板、木方切割使用，操作工人配置手操工具：量尺、线坠、手锯、锤子，扳子。4 高支模设计说明4.1 设计原则（1）在设计模板支撑架时，一般来说，一个独立的支撑系统，结构高度相同，不同的结构高度，其支撑系统要分别进行设计计算；当结构高度不同但是接近时，可取最大值进行设计计算。（2）在一个支撑系统中，支撑条件相同或相近时，以最大梁设为设计基础，来计算确定支撑系统的基本构造参数（立杆纵横间距、步距），其他较小的梁及板的支模结构，在确定的支撑系统内（基本构造参数）进行设计验算。（3）在一个支撑条件相同或相近的支撑系统中，如果一种结构梁不是最大梁但12、数量占大多数，最大的结构梁只有很少的数量或只是边梁，此时我们就要考虑到支撑系统的经济合理性，因而，可以将数量占大多数的梁作为支撑系统的设计基础，来确定支撑系统的基本构造参数，而数量少的最大梁支撑方法，可在确定的支撑系统内（基本构造参数），另行进行加强设计并进行验算。4.2本方案总体设计说明本工程高支模区域的立杆支承面100厚混凝土垫层；素土分层夯实压实系数0.94）。根据高支模设计原则,本项目高支模区域的1层柱均为800mm800mm，层高为10.80m。2层柱大多为600mm600mm，2层高为9.0m。由于层高和截面接近因此1层、2层柱高支模设计均以800mm800mm柱层高10.80m进13、行计算，见计算书1.根据高支模设计原则本项目所有楼号1层支撑条件完全相同（支承面相同，层高相同），以最大梁设为设计基础，来计算确定支撑系统的基本构造参数（立杆纵横间距、步距）。框架主梁截面尺寸为700mm1000mm，500mm1000mm；按最大截面700mm1000mm和最大层高10.80米计算，见计算2和计算书4.次梁（井字梁）截面尺寸为300mm900mm，350mm900mm，300mm800mm，350mm700mm，按最大截面尺寸350mm900mm和最高层高10.80米计算，见计算书3、5.现浇板板厚均为150mm,支模高度为10.80米。见计算书6.高大模支撑搭设根据以上梁、14、板支撑系统的设计和计算并结合各仓库的柱距，为保证纵横向水平拉杆通长设计，2#、3#仓库以及1#库南北码头高支模架支撑立杆间距均按750750布置，梁纵向立杆间为750，横向立杆间距按各单体设计，梁板立杆上均设可调支托。在地面以上200mm处设置纵、横向扫地杆一道。纵横向水平杆沿架体高度方向共设6道，步距1.5米，每步纵、横向水平杆应双向拉通。水平剪刀撑从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑，本工程共设3道，顶层1道，中间1道，扫地杆1道。每道大梁下设竖向剪刀撑。高支模支撑系统设计见附图。5 主要施工方法及措施5.1 工艺流程混凝土地面垫层垫实50mm木板支撑架搭设柱钢筋安装柱模板安装梁模板支15、设柱砼浇筑架体中间验收板模板支设钢筋绑扎架体验收混凝土浇筑支撑架检测支撑架拆除。5.2 模板施工5.2.1 柱模板组成 800mm800mm，600mm600mm柱模板的截面宽度 B方向对拉螺栓1道，截面高度H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓的直径12mm 。柱箍采用双钢管48mm2.75mm,柱箍间距 d = 400mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度85mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度15mm。 柱模板支撑简图5.2.2 梁模板组成500mm1000mm ，700mm1000mm截面梁，两侧楼板厚度150mm。支撑系统高度为10.8m，梁模板采用15mm镜面模板，梁侧内龙骨布置516、道，内龙骨采用4085mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.75mm外龙骨间距600mm，对拉螺栓布置2道，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。梁底部小楞木选用4根40mm85mm木方沿梁长方向均匀布置，梁底中间设置2根立杆支撑。梁两侧立杆的间距 1200 mm，立杆纵距(跨度方向) 750 mm，小横杆间距375 mm立杆的步距 h=1.50，。支撑架选用482.75钢管与扣件连接，梁底承重杆采用可调托座。 350mm900mm，300mm900mm，300mm800mm，350mm800mm，350mm700mm截面梁，两侧楼板厚度150mm。支撑系统高度为10.8m。梁模板采用1517、mm镜面模板，梁侧内龙骨布置4道，内龙骨采用4085mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.75mm外龙骨间距750mm，对拉螺栓布置1道，断面跨度方向间距750mm，直径12mm。梁底部小楞木选用3根40mm85mm木方沿梁长方向均匀布置，梁底中间设置1根立杆支撑。梁两侧立杆的间距1300 mm，立杆纵距(跨度方向) 750 mm，小横杆间距750 mm立杆的步距 h=1.50，。支撑架选用482.75钢管与扣件连接，梁底承重杆采用可调托座。 500mm2000mm截面梁，两侧楼板厚度150mm。支撑系统高度为10.8m。梁模板采用15mm镜面模板，梁侧内龙骨布置9道，内龙骨采用4085mm木18、方，外龙骨采用双钢管48mm2.75mm外龙骨间距375mm，对拉螺栓布置5道，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。梁底部小楞木选用5根40mm85mm方沿梁长方向均匀布置，梁底中间设置2根立杆支撑。梁两侧立杆的间距 1200 mm，立杆纵距(跨度方向) 375 mm，小横杆间距375 mm立杆的步距 h=1.50，。支撑架选用482.75钢管与扣件连接，梁底承重杆采用可调托座。 二层梁截面尺寸为300mm800mm的单梁（无现浇板）梁顶标高为19.8m，二层高9.0米。伸缩处为双梁，梁下设6根立杆，架体宽3.0米架体高搭设8米, 模板支架的整体高宽比不大于5。架体上层满铺脚手板。支模时19、先支一侧梁模待一侧梁浇完混凝土拆模后再支另一侧梁。如下图所示：二层外围单梁，梁下设4根立杆，架体宽1.95米，架体搭设高8米，模板支架的整体高宽比不大于5，如下图所示。5.2.3 梁模板安装先根据图纸中梁板分布情况，合理搭设好支撑架，然后支设梁底模板，再支设梁侧模板，最后支设楼板模板。楼板模板是将多层板直接铺在搁置于支撑系统上的木方上，并用钉子与木方固定，模板的四周边缘应压在梁侧模之上，并用钉子相固定，这样既固定底板模板，又对梁侧模起到了固定作用。模板的支撑系统，均在距地面200mm、和每步架高度位置纵横向各设水平拉杆一道，且立杆间采用斜杆相互拉结。基底要求：支撑底部铺设50厚，同时对立杆下部20、结构作支撑加固处理，以免造成下部结构性破坏。起拱：当梁板跨度大于4m时，按3的坡度起拱。模板弹线时，除按图纸弹出工程结构外轮廊线外，还应弹出500mm模板检查线。模板接缝处海棉条（205），以防漏浆。模板及支撑体系应联成整体，所有支撑在模板验收后，不得任意改动。模板施工中，应边施工边检查，作出自检、互检记录资料。5.2.4 顶板模板施工5.3 模板及支撑体系组成本工程顶板厚度均为150mm，楼板模板采用15厚九夹板，次龙骨采用40mm85mm木方，间距250mm，主龙骨采用482.75钢管，间距750mm；支撑采用48脚手钢管，间距750mm750mm。扫地杆距地200mm，水平杆间距为15021、0mm。为确保顶板支撑安全，立杆顶部采用可调托座加固。满堂支撑脚手架设置横向、竖向剪刀撑。满堂脚手架与框架柱拉结，形成稳定的支撑体系,如下图所示。楼板模板支撑体系均按此施工。满堂架和框架柱支撑在高支模支撑体系中，若由于梁间距离限制，支撑立杆无法达到750mm75mm间距布置，则可适当调整立杆间距，但调整的原则：不能大于900mm，且应能基本满足水平杆件的搭设。5.3.1 模板组装根据不同位置结构构件的具体尺寸，在材料进场后即行制作加工，每块多层板在纵向方向上，考虑按间距为250mm布置木方。支撑形式：采用钢管支撑，沿梁方向布置4085次龙骨，间距250mm，垂直于梁方向布置钢管主龙骨支撑上，设22、置于钢管支撑上。板模板起拱应与相应框架梁同步进行。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm。四周边应满设剪刀撑，中部每隔4排支架立杆设一道，并由底到架体顶连续设置。支撑架较高时，或者高宽比6m时，为提高架体的整体刚度，必须在架体的顶部、底部扫地杆处以及中部每隔46m处设置满堂水平剪刀撑，剪刀撑必须与立杆相连接。6 模板支撑构造要求架体总体要求： 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。模板支架的整体高宽比不应大于5。梁、板下优先采用可调托座。6.1 立杆的设置1）立杆上的对接扣件应交错布置，扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同23、步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应24、小于500mm。3）立杆下设木质垫板，其厚度不小于50mm,垫板长度不少于两跨立杆间距。6.2 可调支托1 )梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。2)可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横25、向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题6.3 扫地杆的设置在楼板面200mm处设置纵、横向扫地杆一道。扫地杆必须采用直角扣件连接，主节点处也应用直角扣件连接。6.4 水平杆的设置1） 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点26、的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。3)主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。6.5 连墙件设置支模架体连墙杆与相应楼层的框架柱拉结起来。在框架柱的四角设置立杆，使立杆与连墙杆接结，立杆与梁下水平杆接结，使之成为一个整体。框架柱四角的立杆的间距以梁下水平杆的宽度为准，当立杆与框架柱之间有空隙时，采用木方或大头楔楔紧。脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于6m。6.6 剪刀撑的设置1）剪刀撑包括两个垂27、直方向和水平方向三部分组成，要求每条梁下均设置剪刀撑。同时要符合下列要求：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑。2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水28、平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。7 搭设要求7.1 施工顺序放置纵横向扫地杆自里向外依次立底杆（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）绑扎第一步纵横向水平杆，校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求，形成构架的起始段，确保符合设计要求和构架质量设置连墙件按第一步架的要求作业程序搭设第二步、第三步随搭设进程及时加设连墙件和剪刀撑铺设作业层小横杆和竹笆。模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。7.2 施工要点（1）架子立杆搭设先放线定位，立杆及垫木均应准确的放在定位线上29、，垫木采用50厚木方垫木长度不小于2跨，厚度不小于50mm，宽度不小100mm的木垫板。（2）扫地杆距垫板200高，横向扫地杆（短向）位于纵向扫地杆（长向）下方，扫地杆均应与立杆锁紧。（3）绑第一步大横杆时，必须检查立杆是否立正；绑大横杆时，必须23人配合操作，由中间一人接杆，放平，按顺序绑扎。（4）立杆接长采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500 ；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（5）水平杆长度不得小于3跨；水平杆采用对接接头连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同30、跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3；横、纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座不大于200mm处的立杆上。（6）递杆、拔杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拔杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须结实，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运钢管时应绑扎牢固，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。（7）安装后的扣件螺栓扭力距应用扭力扳手检查，扭矩40-60Nm为宜31、。不合格的必须重新拧紧直至合格为止。（8）剪刀撑杆件采用搭接接头，搭接长度1000，采用3个扣件锁紧，杆件端头伸出扣件100mm，与大横杆角度控制在4560之间。纵横剪刀撑与立杆和水平杆连接扣件数量不得少于5个。（9）模板支架立杆顶部采用可调支托，丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm，垫板厚度不小于5mm。支架顶部第一道横杆到支撑点的距离不得超过500mm。（10）架体搭设完成后，最上部水平剪刀撑下部满挂一层大眼网。（11）遇有恶劣气候（如风力5级以上，高温，大雨）影响安全施工时应停止高处作业。（12）架体搭设完成后，经验收后进行模板搭设。732、.3 检查与验收高大模板支撑系统搭设前，对房芯回填土地基、基础进行验收，并留存记录。高大模板支撑系统的结构材料按要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。高支模架体在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施跟踪检查。架体搭设完毕在支设模板前对架体进行验收，必须满足本方案的设计，构造及规范要求。在浇筑混凝土前，对模板系统、模板支架系统进行验收；在浇捣砼过程中，检查是否超载，观察模板及支架变形情况并及时酌情处理。7.3.1 构配件进场检查与验收1检查使用在模板支撑体系中的钢管、扣件等材料的供应企业的营业执照、资质证明、生产许可证，材料的产品合格证、质量检测报告，以及相关合同要件。钢管扣件需做材33、料复试。2钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔。3钢管外径48mm，壁厚大于2.75mm。4扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理；5扣件的紧固力矩达到65Nm时，不得发生破坏。6可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得小于4-5扣，丝杆直径不得小于36mm，插入立杆内的长度不得小于250mm。7可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm；丝杆与支托板焊接焊缝高度6mm。8螺母、支托板不得有裂痕。9高支模使用的构件要全数34、检查，构件规格要与方案中的要求一致。10安全网绳不得损坏或腐朽。构配件允许偏差序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具11焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚2.80.5-0.2游标卡尺22钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺33钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺44钢管弯曲A各种钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺B立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220C水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305可调托撑支托板变形1.0塞尺、钢板尺7.3.2 搭设过程中和使用前的检查与验收1搭设前，必须有经专家论证审批专的项方案。2搭设前，及时做好安全防护，施工范围拉警戒；在危险源公示牌上标注其施工作业位置；搭设35、过程中要加强旁站监督。3架体施工前要组织好劳动力，成立应急小组，保证有项目管理人员组织施工，有项目领导带班；准备好应急物资。4立杆下垫通长50100mm木方作垫木，和主肋朝向相同，每个木方铺垫长度不得小于2跨立杆。5立杆垂直度偏差3 。6立杆不允许采用搭接方式，钢管顶部自由端长度不大于500mm。7检查杆件的设置和连接件构件符合要求、必须牢固，扣件螺栓不得有松动、滑移，螺栓必须露出螺帽10 mm，螺栓端头必须戴垫板。8检查抱柱是否牢固。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。9架子工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行技术交底36、和安全技术交底，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。10架子搭好后，由现场施工队安全员管理，未经安全部、技术部同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。11架体验收合格后方可进行模板安装。12架体施工完成后，及时实施监测，检查架体是否有超载，保证作业安全。13严格把好验收关，模板及支撑施工完毕后，由项目负责人组织，项目技术负责人、安全部、工程部、技术部、质检部等相关部门负责人共同进行验收，验收合格后向监理单位提出复验申请。监理复验合格后报甲方验收，甲方组织专家进行现场验收，专家验收合格后进行下道工序。项次项目技术要求允许偏差检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫37、板不晃动2立杆间距-30卷尺3水平杆步距-204水平杆高差一根杆的两端-20水平尺同跨内两根水平杆高差-105剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺6扣件安装主节点出各扣件中心点相距150mm钢板尺各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3钢卷尺同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500 钢卷尺7扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm力矩扳手8最后验收立杆垂直度30吊线和卷尺9搭设过程中的立杆垂直度偏差架体高2m7架体高10m307.3.37.3.4 遇以下情况，均要对模板支架重新进行检查验收1遇五级以上大风之后。2遇较大雨之后。3停工超过一个月恢复使用前。8 模板拆除8.1 拆除38、时间模板拆除具体时间，应根据砼的实际强度和有关规范要求，且必须经技术人员签发拆模通知后方可进行，具体要求：顶板梁板跨度在8M以下，在砼强度大于75%时方可拆除。跨度大于8M或悬挑梁，必须在砼强度达到100%时再进行拆除。后浇带处必须在后浇砼浇筑完毕，且砼强度达到100%后方可拆除。梁、柱、应在混凝土浇筑后高温季节不少于12小时。需要提前拆除时应进行试拆模，在监理单位确认不影响混凝土外观质量的前提下，方可拆除。8.2 拆除方法高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。高大模板支撑系统的拆除作业必须自上39、而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。梁侧模板：拆除时，先将与支撑相连的斜顶杆拆除，再将模板钢管外楞拆除，并抽出对拉螺杆（止水拉杆用电焊机在紧靠墙位置割断后，用1：2防水砂浆填平、压光）然后逐块地将模板拆下。梁底模板：先将立柱连接的纵横向水平拉杆卸下，然后降下梁底立柱支撑，并清理出拆模部位，最后拆除底模。9 施工保证措施9.1 组织保证成立高支模安全领导小组，公司总工担任顾问，项目经理担任组长，项目总工担任副组长，成员由技术员、安全员、施工员、材设员组成。公司领40、导层：对方案进行审核、审批，在高支模执行过程中对本项目高支模实施情况进行监督、检查及提出整改。项目管理层：编制方案并报公司、业主、监理及相关部门审批，并严格按方案对班组进行交底，跟踪检查方案落实情况。9.2 技术措施1、严格按照审批过的高支模专项施工方案编制技术交底，对操作班组进行全员技术安全交底，并严格按照交底操作、验收。2、所有钢管、连接件、木方等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格材料。3、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。4、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。5、高支模支架立杆的纵41、向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。6、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。10 浇捣砼过程控制在浇捣过程中，安排专职人员观察模板支撑有无异常变化，不要超负荷施工，如发现支架沉陷、松动、变形等情况应及时汇报并采取相应的措施。严格控制泵管布料高度不超过板面200mm。合理安排浇捣顺序，控制模板层上的施工荷载不得超载，进行分层浇捣。高支模施工中，对于柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀42、，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。高支模部位结构施工过程，框架柱与楼板分开施工，先施工框架柱，框架柱模板拆除后再搭设高支模架体，以保证架体的抱柱连接。 高支模部位的顶板、梁混凝土施工时，按结构后浇带和变形缝将3#库分为6块施工段；2#库各分为8个施工段，各个施工段分别组织混凝土浇筑；每个施工段采用两台汽车泵进行混凝土浇筑，混凝土浇筑由中间梁浇起均匀向两边延伸，采用斜面分层法，梁板混凝土连续浇筑向前；混凝土浇注时注意汽车泵砼出料软管距离平台面高度不得超过1000mm，混凝土堆料高度不得过高，泵送的混凝土及时向四周摊平，并控制好浇筑速度，混凝土浇筑时要时刻注意板面沉降变化，如出现异常应立即停止43、浇筑及时上报。浇筑混凝土前，高支模需经工程部组织，项目经理、技术部、工程部、安全部、质检部联合验收，验收合格后上报监理单位，监理同意后在进行混凝土施工，浇筑过程中由现场施工员和安全员对架体进行实施监测，随时观测架体的变形和位移，发现隐患，立即停止。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。11 混凝土浇筑顺序：3#仓库按结构伸缩缝和后浇带将楼面分为6个施工段，施工顺序，从东南第1施工段开始到西北第6施工段结束。混凝土浇筑采用52.0米汽车地泵输送混凝土，中间少量盲区用塔吊吊运。2#仓库楼面面积约27000平方米，按结构伸缩缝将楼面分为6大段，每44、段40005000平方米（排架、模板、钢筋施工段），每1大段再按后浇带分为2小段，共12小段，每段20002500平方米（混凝土浇筑施工段）施工顺序，从东北开始第1-1施工段开始到西南第6-2施工段结束。混凝土输送采用52.0米地泵。3#库房混凝土浇筑顺序图2#库房混凝土浇筑顺序图12 施工过程检查与监测12.1 施工过程检查1) 高支模日常检查，巡查重点部位：a. 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。b. 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。c. 连接扣件是否松动。d. 架体是否有不均匀的沉降、垂直度。e. 施工过程中是否有超载现象。f. 安全防护措施是否符合规范45、要求。g. 支架与杆件是否有变形的现象。2) 支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。12.2 模板支架位移监测（1）监测方法在浇筑混凝土前、浇筑过程中和浇筑后，应派专人对支撑体系进行监测，重点监测混凝土正在浇筑的部位。监测后要及时将各过程测量数据进行对比分析。（2）监测频率初测：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值。混凝土浇筑时作为重点监测，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后24h内不少于2小时一次，24h后当架体无变形时可停止检测。（3）监测过程的控制要求每次观测采用相同的观测方法和观测线路。观测期间使用同46、一仪器，同一人操作，不能更换。（4）监测控制值和预警值本工程监测报警值、预警值监测项目支架高度(m)预警值(mm)水平位移量10.8030和近3次读数平均值的1.5倍竖向位移量各支架10若接近预警值，要立即向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行钢管加固，加固完成后再进行混凝土浇筑施工。（5）监测点布置沉降、侧向监测点位置主要布置在主梁处并可视，部分侧向监测点设置在板面。监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明为不超过12V电源的照明设备。监测点位置详见设计平面图支座沉降观测示意图 支架顶托沉降观测示意图 位移观测示意图 挠度观测示意图（6）观测位移可采用测角法和视准47、线法。 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1（7） 沿主支模平面均匀布置测点，尽量各测点与立杆对应布置，作好原始记录，每天将观测结果报业主和监理，并经监理签证，将观测结果汇总，填入高支模异常监测数据表中，一旦出现险情立即停止混凝土浇捣，及时采取应急措施，防止事故进行一步扩大。12.3 模板支架重点监控措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监控。重点采取如下监测措施：（1）模板支架搭设前，由工48、长及安全员对支撑的地面进行检查。（2）模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：杆件的设置和连接.扫地杆.支撑.剪刀撑等构件是否符合要求。底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。施工过程中是否有超载的现象。脚手架架体和杆件是否有变形现象。脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（3）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时严禁支架下及影响范围内站人。 （4）上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。（5）模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。（49、6）立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。（7）支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑的可靠措施。（8）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（9）高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。（10）在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质检员、施工员必须随时对高支架进行观测。12.4 高支撑模板支50、架搭设时监测措施（1）安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在硬化地面上。（2）支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。（3）顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹，横杆在托座上不得偏心受力。（4）搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。（5）立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。（6）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。12.5 支撑模板支架使用时监控措施施工过程监控措施（1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不51、可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。（3）模板支撑下方，施工人员未经允许不得进入。（4）穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。（5）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。（6）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。（7）模板和支52、撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳固前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。（8）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。12.6 高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）要求，模板才可以拆除。拆除楼板及53、梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地54、点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。13 雨季施技术措施1、模板堆放场地须全部铺设石子，做好防风措施，保证大模板的堆放角度，并用钢管对大模板进行连接。对于合模后不能及时浇筑的墙柱模板，应在模板底部留设排水口。定制木模板、木料堆放场地，应高出周边地面，严禁雨水浸泡。现场钢管等周转料存放场地，排水应通畅，下雨后及时覆盖塑料布。2、浇捣混凝土前应注意天气预报，尽可能避免在大雨和中雨天气内浇砼；大面积浇捣必须在晴天进行；如果浇砼时恰逢下小雨，应随雨量大小，及时调整混凝土配合比。现场应准备足够的防雨应55、急材料（如油布、塑料薄膜），在振捣密实的同时铺设覆盖材料，避免混凝土遭受雨水冲刷，以保证混凝土质量。如在施工过程中突遇大暴雨，应做好人员配置，加强施工管理力量。确实无法施工时，可留设临时施工缝，但应做好施工缝的处理工作。刚浇好的混凝土若遇雨，不准用草包直接覆盖，必须用塑料薄膜覆盖，上面再盖上草袋，以免草包受雨淋后有黄色泛滥，影响混凝土色泽。雨季混凝土施工要充分做好运输，劳力准备，使浇筑、振捣成活各工序间距缩短，中间遇雨即搭设简易雨棚继续施工，尽量完成单项施工，杜绝纵向、竖向施工缝。3、高支模架体排水措施：基础回填完成后浇筑70厚地坪垫层，地坪垫层沿房屋横向设0.1%排水坡度，并在垫层上设20056、*50排水沟。再沿建筑外墙四周浇筑2.0米宽150厚混凝土硬化地坪，地坪排水坡度，沟内按2%，地坪外侧砖砌200200排水明沟1：2水泥砂浆粉刷，沟内排水坡道0.1%4、根据本工程特点本工程均采用落地式钢管脚手架。砼硬地坪基础，外脚手架立杆横向距离为1.0m，里立杆离墙面30，立杆纵距为1.5m，步距1.8m,落地立杆垂直稳放在10#槽钢上或砼预制块上，设纵横相连的扫地杆。脚手架搭设应随主体结构同时施工，并高于作业层一步架。3#库房在房屋对角设2处上下人马道。2#库房4角各设一处上人马道。14 安全、文明施工要求进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带。经医生检查不适宜进行高57、空作业的人员，不得进行高空作业。施工队必须加强施工人员的安全管理，增强施工人员自身的保护意识，确保安全施工。严格做到：“安全三不要”，即：不要伤害自己，不要伤害别人，不要让别人伤害自己。工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须放在工具袋内，以免掉落伤人。装拆施工时上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。首层高支模上空临边要有足够的操作平台和安全防护，作业人员必须戴安全帽和系好安全带。支撑搭设、拆除和浇筑砼时，无关人员不得进入支模底下；应在适当位置出入口挂设警示标志，并指定2人以上专人监护。模板安装、钢筋绑扎和砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放，58、应均匀堆放。在任何情况下，模板立柱承受的荷载均不得超过设计荷载值。拆除后的模板堆放高度不得超过2m，且周边用钢管、扣件固定。模板在安装前必须经技术负责人、安全负责人、班组负责人进行施工安全技术交底，验收时认真做好签证及记录。模板拆除时，必须凭拆模通知书中指定的部位，对支撑和模板进行拆除。拆除区域用安全绳索或钢管设置栏杆作警戒线，并安排不少于2人监护。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，严禁有未拆除的悬空板，禁止抛掷模板。在作业面孔洞及临边必须用钢管设置防护围栏，用安全网水平张设，张设要牢固，并经过验收合格方可开始操作。拆模必须一次性拆除，不能留下无撑模板。拆下的模板，支59、撑要及时清理、堆放整齐，不得用拆下的模板作脚手板。吊运多层板、钢管、扣件等材料时，吊点必须符合要求，以防坠落伤人。施工人员必须严格执行安全操作规程、作业场地必须工完场清，文明施工。 15 计算书 15.1 柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，H=800mm，H方向对拉螺栓1道.柱模板的计算高度 L = 10800mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用双钢管48mm2.75mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度85mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度25.0N/mm260、，弹性模量3500.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总61、高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.400+1.4062、2.7000.400=18.792kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2014.400+1.41.63、080)0.190 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06810001000/15000=4.523N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2014.400+1.41.080)0.190=2.142kN 截面抗剪强度计算值 T=32142.0/(2400.00015.000)=0.536N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.64、67714.4001904/(1003500112500)=0.323mm 面板的最大挠度小于190.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.190m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.190+1.402.7000.190=8.926kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.570/0.400=8.926kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.9265、60.40 最大剪力 Q=0.60.4008.926=2.142kN 最大支座力 N=1.10.4008.926=3.928kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.143106/48166.7=2.97N/mm2 抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪66、强度计算值 T=32142/(24085)=0.945N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6776.840400.04/(1007000.002047083.4)=0.083mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.190 0.400 = 3.57kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规67、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.096mm 最大支座力 Qmax=10.805kN 抗弯计算强度 f=0.461106/8496000.0=54.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于515.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 168、2 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.805 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.190 0.400 = 3.57kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支69、撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.096mm 最大支座力 Qmax=10.805kN 抗弯计算强度 f=0.461106/8496000.0=54.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于515.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A =70、 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.805 对拉螺栓强度验算满足要求!15.2 700mm1000mm梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度1000mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4085mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm2.75mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性71、模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取72、3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=10.640kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.911.000=9.900kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.27m。 荷载计算值 q = 1.29.9000.270+1.403.6000.270=4.56873、kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 27.001.801.80/6 = 14.58cm3； I = 27.001.801.801.80/12 = 13.12cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.617kN N2=0.617kN 最大变形 V = 0.231mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04110001000/14580=2.81274、N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3616.0/(2270.00018.000)=0.190N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.231mm 面板的最大挠度小于270.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.279.90+1.40.273.60=4.568kN/m 挠度计75、算荷载标准值q=0.279.90=2.673kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.741/0.600=4.568kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.5680.60 最大剪力 Q=0.60.6004.568=1.645kN 最大支座力 N=1.10.6004.568=3.015kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算76、 抗弯计算强度 f=0.164106/48166.7=3.41N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31645/(24085)=0.726N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6772.673600.04/(1009500.002047083.4)=0.121mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨77、传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.181mm 最大支座力 Qmax=6.784kN 抗弯计算强度 f=0.693106/8496000.0=81.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对78、拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.784 对拉螺栓强度验算满足要求!15.3 350mm900mm梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度900mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨79、采用4085mm木方。 外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm2.75mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距237+237mm，断面跨度方向间距800mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量3500.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重80、力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.050kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.915.000=13.500kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值81、 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.24m。 荷载计算值 q = 1.213.5000.237+1.403.6000.237=5.027kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 23.671.501.50/6 = 8.88cm3； I = 23.671.501.501.50/12 = 6.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如82、下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.595kN N2=0.595kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.322mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/8875=3.944N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3594.0/(2236.66715.000)=0.251N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度83、计算值 v = 0.322mm 面板的最大挠度小于236.7/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2413.50+1.40.243.60=5.027kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2413.50=3.200kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.021/0.800=5.027kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.0270.80 最大剪力 Q=0.60.8005.027=2.413kN 最大84、支座力 N=1.10.8005.027=4.424kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.322106/48166.7=6.68N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32413/(24085)=1.064N/mm2 截面抗剪85、强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6773.195800.04/(1009000.002047083.4)=0.481mm 最大挠度小于800.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 86、最大变形 vmax=0.398mm 最大支座力 Qmax=10.303kN 抗弯计算强度 f=1.217106/8496000.0=143.24N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于276.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):87、 N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.303 对拉螺栓强度验算满足要求!15.4 500mm2000mm梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度2000mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置9道，内龙骨采用4085mm木方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm2.75mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量3500.0N/mm88、4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加89、剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=10.640kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.911.000=9.900kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.23m。 荷载计算值 q = 1.29.9000.226+1.403.6000.226=3.828kN/m 面板的截面惯性90、矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 22.631.801.80/6 = 12.22cm3； I = 22.631.801.801.80/12 = 11.00cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.433kN N2=0.433kN 最大变形 V = 0.114mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02410001000/12218=1.964N/mm2 面板的抗弯强91、度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3433.0/(2226.25018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.114mm 面板的最大挠度小于226.3/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.239.90+1.40.233.60=3.828kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2392、9.90=2.237kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.531/0.400=3.828kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.8280.40 最大剪力 Q=0.60.4003.828=0.919kN 最大支座力 N=1.10.4003.828=1.684kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.93、061106/48166.7=1.27N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3919/(24085)=0.405N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6772.240400.04/(1009500.002047083.4)=0.020mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下94、连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.049mm 最大支座力 Qmax=4.319kN 抗弯计算强度 f=0.303106/8496000.0=35.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: 95、N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.319 对拉螺栓强度验算满足要求!15.5 700mm1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣96、军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.80m， 梁截面 BD=700mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量3500.0N/mm4。 木方4085mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计97、算长度0.50m。图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1500.5000.400=0.900kN。 采用的钢管类型为482.75。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.400=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.700)/0.700=0.798、71kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.7000.400=0.840kN 均布荷载 q = 1.2010.000+1.200.771=12.926kN/m 集中荷载 P = 1.400.840=1.176kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照99、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.118kN N2=3.994kN N3=3.994kN N4=1.118kN 最大变形 V = 0.549mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09010001000/15000=6.000N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取25.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32096.0/(2400.00015.000)=0.524N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=100、1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.549mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.994/0.400=9.985kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1259.990.40 最大剪力 Q=0.6250.4009.985=2.496kN 最大支座力 N=1.250.4009.985=4.992kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面101、抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200106/48166.7=4.15N/mm2 木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32496/(24085)=1.101N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计102、算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.912kN/m 最大变形 v =0.5216.912400.04/(1007000.002047083.4)=0.064mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.131103、mm 最大支座力 Qmax=5.146kN 抗弯计算强度 f=0.169106/4248.0=39.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于483.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.064mm 最大支座力104、 Qmax=11.065kN 抗弯计算强度 f=0.720106/4248.0=169.61N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取30.00kN（可调托座)； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.07kN 抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆105、的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.07kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.10310.500=1.301kN N = 11.065+1.301=12.366kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长106、度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =12366/(0.209397)=148.569N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=107、2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =12366/(0.391397)=79.538N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.020(1.500+20.300)=2.500m =2500/16.0=156.037 =0.287 =12366/(0.287397)=108.296N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全108、隐患。六、基础承载力计算设计地面做法为： 1）3.0厚耐磨面层+200厚钢筋混凝土地面；2）100厚混凝土垫层；）素土分层夯实压实系数0.94。立杆钢管支撑在70厚混凝土垫层上，查建筑施工手册（第四版，缩印本）第380页表7-4：地基承载力设计值取 130(kN/m2) 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 47.41 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.85 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 130.00 地基承载力设109、计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 130.00 地基承载力的计算满足要求!15.6 350mm900mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.8m， 梁截面 BD=350mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.75m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N110、/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量3500.0N/mm4。 木方4085mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.75m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.2000.5000.380=1.140kN。 采用的钢管类型为482111、.75。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.380=8.550kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.380(20.900+0.350)/0.350=1.167kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.380=0.399kN 均布荷载 q = 1.208.550+112、1.201.167=11.661kN/m 集中荷载 P = 1.400.399=0.559kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 38.001.801.80/6 = 20.52cm3； I = 38.001.801.801.80/12 = 18.47cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.765kN N2=3.109kN N3=0.765kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.0113、43mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04410001000/20520=2.144N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31275.0/(2380.00018.000)=0.280N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.043mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最114、大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.109/0.380=8.182kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.180.38 最大剪力 Q=0.60.3808.182=1.866kN 最大支座力 N=1.10.3808.182=3.420kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.118106/48166.7=2.45N/m115、m2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31866/(24085)=0.823N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.594kN/m 最大变形 v =0.6775.594380.04/(1009500.002047083.4)=0.041mm 木方的最大挠度小于380.0/250,满足要求! 三、梁底支116、撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.037mm 最大支座力 Qmax=5.474kN 抗弯计算强度 f=0.125106/4248.0=29.44N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求!117、 (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.002mm 最大支座力 Qmax=11.769kN 抗弯计算强度 f=0.758106/4248.0=178.49N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! 118、四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取30.00kN（可调托座）； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.77kN R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。梁底支撑采用可调托座，满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.77kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.10310.800=1.339kN N = 1119、1.769+1.339=13.107kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u120、 = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =13107/(0.209397)=157.475N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.117 =0.545 =13107/(0.545397)=60.555N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+121、2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.026； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.026(1.500+20.100)=2.035m =2035/16.0=127.059 =0.412 =13107/(0.412397)=79.989N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 56.57 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.14 A122、 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 130.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 130.00 地基承载力的计算满足要求!15.7 500mm2000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为10.8m， 梁截面 BD=500mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度25.0N/m123、m2，弹性模量3500.0N/mm4。木方4085mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1500.5000.400=0.900kN。 采用的钢管类型为482.75。 一、模板面板计算 面板为124、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.0000.400=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(22.000+0.500)/0.500=1.800kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.400=0.600kN 均布荷载 q = 1.2020.000+1.201.800=26.160125、kN/m 集中荷载 P = 1.400.600=0.840kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.285kN N2=3.737kN N3=3.876kN N4=3.737kN N5=1.285kN 最大弯矩 最大变形 V126、 = 0.029mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04310001000/21600=1.991N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31985.0/(2400.00018.000)=0.414N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.029mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连127、续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.876/0.400=9.691kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.690.40 最大剪力 Q=0.60.4009.691=2.326kN 最大支座力 N=1.10.4009.691=4.264kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.155106/48166.7=3128、.22N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32326/(24085)=1.026N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.786kN/m 最大变形 v =0.6777.786400.04/(1009500.002047083.4)=0.069mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!129、 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.154mm 最大支座力 Qmax=7.264kN 抗弯计算强度 f=0.261106/4248.0=61.49N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm130、,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取30.00kN(可调托座)； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.26kN 抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.26kN (已经包括组合系数) 脚131、手架钢管的自重 N2 = 1.200.10310.800=1.339kN N = 7.264+1.339=8.602kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算132、长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =8602/(0.209397)=103.350N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =8602/(0.391397)=55.329N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 133、如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.020(1.500+20.300)=2.500m =2500/16.0=156.037 =0.287 =8602/(0.287397)=75.334N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。15.8 现浇板扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢134、管模板高支撑架设计和使用安全 计算参数: 模板支架搭设高度为10.8m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度25.0N/mm2，弹性模量3500.0N/mm4。 木方4085mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.75。 一、模板面板计算 面板为受弯结135、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1500.900+0.3500.900=3.690kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 136、面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.690+1.42.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/33750=2.189N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.690+1.42.700)0.300=1.477kN 截面抗剪强度计算值 T=31477.0/(2900.00015.000)=0.164N/mm137、2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.6903004/(1006000253125)=0.133mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载138、为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.201.125+1.200.105=1.476kN/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.462/0.900=2.736kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.740.90 最大剪力 Q=0.60.9002.736=1.477kN 最大支座力 N=1.10.90139、02.736=2.709kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.508.50/6 = 48.17cm3； I = 4.008.508.508.50/12 = 204.71cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.222106/48166.7=4.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31477/(24085)=0.652N/mm2 截面抗剪强度设140、计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.230kN/m 最大变形 v =0.6771.230900.04/(1009000.002047083.4)=0.297mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形141、图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.809mm 最大支座力 Qmax=8.848kN 抗弯计算强度 f=0.650106/4248.0=153.03N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取30.00kN（可调托座）； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.85kN R8.0 kN时，可采用单扣件；142、 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。板底支撑采用可调托座，满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.10310.600=1.095kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1500.9000.900=3.038kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.416kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产143、生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.70kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，144、f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=183.848 =0.214 =8701/(0.214397)=102.471N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.5145、00+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =8701/(0.391397)=55.965N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.020(1.500+20.300)=2.474m =2474/16.0=154.433 =0.294 =8701/(0.294397)=74.415N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=10.68 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。16 附图16.1 附图一、2#库立杆平面布置图16.2 附图二、3#库立杆平面布置图16.3 附图三、1#库立杆平面布置图16.4 附图四、高支模立面图16.5 附图五、二层高支模立杆平面布图16.6 附图六、梁模板详图16.7 附图七、梁模板节点详图16.8 附图八、3#库1层监测点布置图16.9 附图九、3#库2层监测点布置图16.10 附图十、2#库1层监测点布置图16.11 附图十一、2#库2层监测点布置图16.12 附图十二、1#库南北码头监测点布置图