1、湖北信产通信服务有限公司科研楼高支模专项方案2013年5月目 录第一章编制依据1第二章工程概况12.1建筑概况12.2 高支模概况1第三章施工准备33.1 材料准备33.2技术准备3第四章高支模工艺技术44.1高支模设计4板高支模设计4梁高支模设计54.1.3 剪力墙高支模设计74.1.4 柱子高支模设计74.2高支模施工方法84.3高支模构造要求94.4高支模支撑系统验收114.5高支模拆除的工艺要求164.6高支撑模板支架应执行的强制性条文17第五章安全、环境保障措施175.1安全教育措施175.2安全防护措施185.3泵送砼安全措施185.4施工安全技术措施185.5安全检查185.6环2、境保护措施19第六章高支模支架监测措施196.1高支撑模板支架重点监测措施196.2高支撑模板支架搭设时监测措施206.3高支撑模板支架使用时监测措施206.4高支撑模板支架拆除时监测措施20第七章高支模安全应急预案217.1机构设置217.2人员职责表217.3应急救援工作程序227.4应急救援措施237.5预备应急救援物资：25第八章计算书及相关附图 26地下室顶板模板计算书（300mm）26地下室顶板模板计算书（180mm）34主、裙楼楼板模板计算书（120mm）42梁模板4501000计算书51墙模板计算.64柱模板850850计算书74附图：88第一章 编制依据1.1、建筑结构荷载规3、范GB50009-20011.2、混凝土结构设计规范GB50010-20021.3、建筑施工计算手册江正荣著1.4、建筑施工手册第四版1.5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.6、混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-20051.7、建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1.8、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081.9、住建部（2009）87号文件 关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知第二章 工程概况2.1建筑概况本工程位于武汉市东湖高新技术开发区（光谷大道与创业街交叉路口），工程总用地面积（规划）6529.62,总建筑面积：14、5979，其中地下：2339.76，地上：13639.24。地下一层、地上十七层；局部十八层，建筑总高度73.60米（室外地坪至屋面高度），为现浇框架剪力墙结构体系，采用筏板基础。本工程由湖北省信产通信服务有限公司兴建，中建三局建设工程股份有限公司设计，中南勘察设计研究院（湖北）责任有限公司进行地质勘察，湖北东泰建设管理咨询有限公司监理，湖北九城建设工程有限公司总承包施工。2.2 高支模概况按照市政府相关规定，层高超过4m8m内，需按高支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。根据本工程图纸梁板设计情况，将本工程需要进行高支模的部位及主要梁、板截面的具体参数统计如下：高支模统计表楼层层高（m5、）板厚（mm）轴线范围地下室5.4m350、300、250、180/一层6.0m100mm、120mm/二层5.4m100mm、120mm/三层5.4m100mm、120mm/四十四层 3.9m100mm、120mm/十五十八层4.5m100mm、120mm/机房层高5.1m120mm/典型梁截面统计表部位梁截面(mm)板厚(mm)层高(m)地下室450*1000、300*1250、350*800、300*600、400*1000、400*900、300*800、300*500、 350*850、300*700、200*500、350、300250、1805.4m主体 300*700 300*6、600、200*500、 300*500、200*400、120、1006m、5.4m4.5m5.1m典型柱截面统计表部位柱截面(mm)层高(m)地下室850*850、700*700、550*550、800*800、600*600、500*500、5.4m主体850*850、700*700、550*550、800*800、600*600、500*500、6m、5.4m4.5m5.1m剪力墙截面统计表部位梁截面(mm)层高(m)地下室300厚*5700高；外剪力墙、250厚*4700高；内墙5.4m主体450*1000、400*1000、300*700、300*6006m、5.4m4.5m5.17、m第三章 施工准备3.1 材料准备本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用483.25钢管，模板采用18 厚木模，背楞方木尺寸为50100mm。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293 或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 mm，外径允许偏差0.50 mm。钢管上严禁打孔。扣件材质要求：扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形8、，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动。设备要求：木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。3.2技术准备施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于9、模板的安装及校正。水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。 第四章 高支模工艺技术4.1 高支模设计板高支模设计 .1 地下室顶板高支模设计：部位层高（m）板厚（mm）搭设方式地下室5.435030018mm胶合板；50mm100mm方木次楞，次楞间距300mm；483.25钢管主楞；双扣件；满堂架钢管支撑体系。满堂架立杆横向间距0.7m、纵向间距0.8m，立杆上端伸至模板支撑点长度不大于 100mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，第一步水平杆高度1.8m，之后每道水平杆步距1.5m。地下室5.4250180110、8mm胶合板；50mm100mm方木次楞，次楞间距300mm；483.25钢管主楞；双扣件；满堂架钢管支撑体系。满堂架立杆横向间距0.8m、纵向间距0.8m，立杆上端伸至模板支撑点长度不大于 100mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，第一步水平杆高度1.8m，之后每道水平杆步距1.5m。 .2 一、二、三层高支模设计：部位层高（m）板厚（mm）搭设方式一层6.012010018mm胶合板；50mm100mm方木次楞，次楞间距300mm；483.25钢管主楞；双扣件；满堂架钢管支撑体系。满堂架立杆纵横向间距0.85m，立杆上端伸至模板支撑点长度不大于100mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，11、第一步水平杆高度1.8m，之后每道水平杆步距1.5m。二层5.4120100三层5.4120100.3 十五十八层及机房层高支模设计：部位层高（m）板厚（mm）搭设方式十五十七层4.512010018mm胶合板；50mm100mm方木次楞，次楞间距300mm；483.25钢管主楞；双扣件；满堂架钢管支撑体系。满堂架立杆纵横向间距0.95m，立杆上端伸至模板支撑点长度不大于100mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，第一步水平杆高度1.8m，之后每道水平杆步距1.5m。十八层4.5120100机房层5.1120梁高支模设计针对梁截面统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。本工程高支模均12、采用483.25mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1500mm，离楼地面200mm处设纵横扫地杆；梁两侧立杆与支撑大横杆双扣件连接，立杆上端伸出至模板支撑点的距离不超过0.1m。方木材料规格50100mm；梁模板选用18mm厚胶合板。.1 4501000、梁高支模设计梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为850，步距1.5m；梁底50100mm方木次楞间距300mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50100mm，方木间距350mm，梁侧模主楞采用双钢管，采用12对拉螺杆支撑，螺杆纵向间距700mm，首排距离梁底150mm、第二排750mm。其梁高支模设计如下：450100013、梁高支模示意图 双扣件节点图 剪力墙高支模设计侧模采用18mm胶合板；48mm3.5mm钢管次楞，次楞间距250mm；483. 5钢管主楞，主楞间距500；采用M12对拉止水螺杆加固；对拉止水螺杆水平间距500mm，对拉止水螺杆竖向间距500mm。墙、柱的竖向稳定支撑，按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第-4和6.3.3-8条的规定设置水平、斜支撑稳固。剪力墙支模方式如下图所示： 柱子高支模设计柱模采用18mm胶合板；48mm3.5mm钢管竖楞；48mm3.5mm双钢管柱箍，柱箍间距450mm，采用M12对拉螺杆紧固；第一道柱箍离地面高度不得大于200mm；当柱截面小于等于14、600mm时，在柱中加一排M12穿墙螺栓；柱宽大于600mm小于等于900时，加两排穿柱对拉螺杆。墙、柱的竖向稳定支撑，按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第-4和6.3.3-8条的规定设置水平、斜支撑稳固。支模方式如下图所示：4.2 高支模施工方法 模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线800mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。 满堂架搭设放置纵向扫15、地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。 剪刀撑的设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设。纵向剪刀撑与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置。 核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。 柱模安装根据弹出柱的16、控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用。 墙模安装支模时应自下而上进行，当不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施。安装电梯井内墙模前，必须于板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板。对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。多排并列且间距不大的墙模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。 梁模安装按设计17、间距要求整齐铺好50mm100mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm100mm方木条作立档及立档支撑，用使用铁制侧模卡勾步步紧做侧模压脚。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过700时，在梁高的中间加两道12穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按规范要求起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。 板模安装在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设 48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40mm铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板18、应补在梁、柱边。根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。4.3 高支模构造要求 立杆.1必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。.2立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一19、根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/3。.3钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以内。.4每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。纵向水平杆.1纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。.2搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。剪刀撑满堂模板支架四边与中间每20、隔8-10m应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑，剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765扣件.1对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。.2扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。.3在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。.4抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。其它要求：21、.1整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。.2施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。柱子随每层楼板一道施工浇筑，施工缝的留设要符合设计和规范要求。.3泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。.4混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。.5确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。立杆支撑必须竖直（保22、证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。.6钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4.4 高支模支撑系统验收高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。.1 主控项目.1.1安装上层模板及其支架时，下层楼板支架23、不拆除。立杆下应铺设垫板。.1.2涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 .2 一般项目.2.1模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；.2.2模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；.2.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 .3 实测允许偏差项目.3.1现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。.3.2预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋24、管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130-2011)、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收，检查验收表格详见下页：表A.5高大模板支架安全要点检查表，表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.7扣件拧紧抽样检查表。表 A . 5 高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 25、料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪力撑倾角4560,跨越57条杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置26、（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可27、调顶托不大于200mm。禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改 3 停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日表 A . 6 高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别： 高大模板支架 28、高大作业平台支架 验收日期：工程名称： 验收部位：验收内容实测项 实测值1234567891011立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪力撑： 辅助装置：外连装置设置情况抱柱： 连板： 连墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）安全员签名：意见：合格（ ） 不29、合格（ ）质检员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目部技术负责人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）公司技术部门人员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案审查人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）验收结论项目经理签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目总监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）表 A . 7 扣件拧紧抽样检查表 检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆30、位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。4.5 高支模拆除的工艺要求高支模拆除工艺要求.1拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：序号结构类型结构跨度（31、M）按设计强度百分率（%）1板2502梁28703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板2100.1侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。.2模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。.3拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.4梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑。.5在拆除时，不得中途换人32、，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。.6严禁夜间进行拆架施工。4.5. 2高支撑模板拆除的工序要求：.1拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。.2在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。.3模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，33、拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。.4模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项规定。、高支模拆除安全要求.1本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。.2凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。.3上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。.4搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。.5禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。.6拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人34、入内。.7拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。.8模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。4.6 高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：钢管上严禁打孔。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。立杆接长除顶层顶步外，其余35、各层各步接头必须采用对接扣件连接。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；各构配件严禁抛掷至地面；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。第五章 安全、环境保障措施为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：5.1安全教育措施新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术36、交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。5.2安全防护措施项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。5.3泵送砼安全措施浇筑雨棚和大厅砼时用汽车泵进行施工，浇筑屋顶时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板37、设计时的计算厚度。浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。5.4施工安全技术措施模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。立杆底座下应铺设50mm200mm方木。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。泵送混凝土38、时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。5.5安全检查每天值班工长及安全39、员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。发现违章行为，及时纠正。班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。5.6环境保护措施加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。现场木作余料要尽量利用，不能再利用40、的要及时送到回收站。第六章 高支模支架监测措施6.1高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。.2底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。.3连接扣件是否松动。.3施工过程41、中是否有超载的现象。.3脚手架架体和杆件是否有变形现象。.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对42、接扣件连接。支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。因高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑43、，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。6.2高支撑模板支架搭设时监测措施安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。模板及其支架在安装过程中，必须设置有44、效的防倾覆临时固定设施。6.3高支撑模板支架使用时监测措施脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。支撑架上堆料限制：支45、撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。6.4高支撑模板支架拆除时监测措施梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-46、2002）要求，模板才可以拆除。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。装拆组合模板时47、，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点拔除。第七章 高支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。7.1机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理曹48、承佑组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下：组 长：（项目经理）曹承佑 联系电话：副组长：（安 全 员） 联系电话：（技术负责人）夏志沔 联系电话：组 员：（施工员）王宝 联系电话：（施工员）凌乾坤 联系电话：（资料员） 联系电话：（现场电工） 联系电话：（门 卫） 联系电话：紧急求援电话: 120医 院 名 称湖北中医院单 位 地 址珞喻东路联 系 电 话7.2人员职责表职 务姓 名职责组 长曹承佑负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设49、备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长凌乾坤负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员王宝主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员吴嘉辉迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。7.3应急救援工作程序报告当50、事故发生时，按以下工作流程迅速报告： 项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司工程部、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救120联络.1医疗救护组与医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。.251、抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。疏散.1疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。.2疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。.3疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。.4指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。7.4应急救援措施物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。.1发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。.2在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一52、直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。.3观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20CM，尽快送医院进行抢救治疗。.4出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。.53、5防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。.6在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。.1发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤54、害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。.2出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件55、的医院治疗。.3颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。.4发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。.5发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取56、材，用木板、竹片等。.6复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。.7周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。坍塌事故急救措施.1应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。.2发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情57、况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。.3分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。.4当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。.5项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。.6在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。.7急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中58、，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。.8当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。触电事故急救措施发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者59、呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。火灾事故急救措施.1如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁60、使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。.2火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。7.5预备应急救援物资：序号器材或设备数量主要用途1钢管若干支撑加固2模板、方木若干支撑加固3急救箱2个用于抢救伤员4手电筒8个用于停电时照明求援5应急灯8个用于停电时照明求援6爬梯3樘用于人员疏散7对讲机8台联系指挥求援第八章 计算书及相关附图第一章第二章第三章第四61、章第五章第六章第七章300厚地下室顶板模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(62、m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.70；5.60；4.80；4.50；3.50等高度。采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):25063、.0；木方弹性模量E(N/mm2):9000.0；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.0；木方的截面宽度(mm):50.0；木方的截面高度(mm):100.0；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):350.0；300.0；250.0；180.0；120.0；100.0等。 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋64、混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.30.8+0.50.8 = 6.52 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.52+1.42= 10.624kN/m最大弯矩 M=0.110.6242502= 66400 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 66400/43200 = 1.537 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.537 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算65、挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.52kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.522504/(100950038.88104)=0.047 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.047 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板66、面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.3+0.50.25 = 2.038 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.038+1.40.625 = 3.32 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.320.82 = 0.212 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.212106/83333.33 = 2.55 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大67、应力计算值为 2.55 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.320.8 = 1.594 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.594103/(2 50100) = 0.478 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.478 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.038 kN/m；最大挠度计算值 = 068、.6772.0387004 /(10090004166666.667)= 0.088 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.088 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.789kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.583 kNm ；最大变形 Vmax = 0.755 mm ；最大支座力 Qmax = 8.68 kN ；最大应力 = 569、82660/5080 = 114.697 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 114.697 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.755mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.68 kN；R 10.00 kN,所70、以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.4 = 0.609 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.70.8 = 0.28 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.30.70.8 = 4.284 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.173 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = 71、(2.5+2 ) 0.70.8 = 2.52 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.736 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.736 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管72、立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9735.552/（0.53489） = 37.564 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 37.564 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素73、，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 1985.884 / 15.8 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9735.552/（0.417489） = 47.744 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.744 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 74、模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（180mm厚，取5.4m高板模计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模75、板支架参数横向间距或排距(m):0.85；纵距(m):0.85；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.05；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.1；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪76、强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 851.82/6 = 45.9 cm3；I = 851.83/12 = 41.31 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷77、载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.10.180.85+0.50.85 = 4.265 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.85= 2.125 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.265+1.42.125= 8.093kN/m最大弯矩 M=0.18.0932502= 50583.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 50583.5/45900 = 1.102 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 1.102 N/mm2 小于面板78、的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.265kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.2652504/(100950041.31104)=0.029 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.029 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 79、方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.10.250.18+0.50.25 = 1.254 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.254+1.40.625 = 2.38 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.380.852 = 0.172 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.172106/83333.33 = 2.064 N/m80、m2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.064 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.380.85 = 1.214 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.214103/(2 50100) = 0.364 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.364 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/25081、均布荷载 q = q1 = 1.254 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2548504 /(10090004166666.667)= 0.118 mm；最大允许挠度 =850/ 250=3.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.118 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.428kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.71 kNm ；最大变形 Vmax = 1.37482、 mm ；最大支座力 Qmax = 9.102 kN ；最大应力 = 710255.351/5080 = 139.814 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 139.814 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.374mm 小于 850/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.00kN 。纵向或横向83、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.102 kN；R 10.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13812.05 = 1.668 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.850.85 = 0.361 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.10.180.850.85 = 3.264 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.284、93 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.850.85 = 3.251 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.904 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.904 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截85、面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10903.62/（0.53489） = 42.071 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 42.071 N86、/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.028(1.5+0.12) = 2.039 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.028 ；Lo/i = 2039.449 / 15.8 = 129 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10903.62/（0.401489） = 55.605 N/mm2；钢管立杆的最大应力计87、算值 = 55.605 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。（120mm，层高取6m板模板计算书）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为88、此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.95；纵距(m):0.95；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.63；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18m89、m；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 951.82/6 = 51.3 90、cm3；I = 951.83/12 = 46.17 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.95+0.50.95 = 3.382 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.95= 2.375 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.382+1.42.375= 7.383kN/m最大弯矩 M=0.17.3832502= 46143.75 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 46143.75/51300 = 0.9 N/91、mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.9 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.382kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.3822504/(100950046.17104)=0.020mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.020 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51092、10/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.625 = 1.943 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.9430.952 = 0.175 k93、Nm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.175106/83333.33 = 2.1 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.1N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.9430.95 = 1.107kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.107103/(2 50100) = 0.332N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.332 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/94、mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.899504 /(10090004166666.667)= 0.13 mm；最大允许挠度 =950/ 250=3.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.13 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.302kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN95、) 最大弯矩 Mmax = 0.861 kNm ；最大变形 Vmax = 2.081 mm ；最大支座力 Qmax = 9.679 kN ；最大应力 = 860944.737/5080 = 169.477 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 169.477 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.081mm 小于 950/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗96、滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.679 kN；R 10.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.950.95 = 0.451 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.130.950.95 = 2.992 k97、N；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.273 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.950.95 = 4.061 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.814 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.814 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A 98、- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10813.875/（0.53489） 99、= 41.725 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 41.725 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；Lo/i = 1997.787 / 15.8 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10813.8100、75/（0.417489） = 53.032 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53.032 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。梁模板4501000计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据101、有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:450*1000。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承102、重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.63；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1103、7.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：150mm，550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方104、；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544 kN/m2、24.000 105、kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 7022/6=46.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 106、作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7240.9=18.144kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.740.9=3.528kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.118.1443502 + 0.117 3.5283502 = 2.73105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.118.1440.35+1.23.5280.35=8.467kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.73105 / 4.67104=5.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的107、受弯应力计算值 =5.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=18.144N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 70222/12=46.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.1443504/(10060004.67105) = 0.658 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度108、计算值 =0.658mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.467/(1.000-0.300)=12.096kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到109、最大弯矩 M = 0.136 kNm，最大支座反力 R= 4.234 kN，最大变形 = 0.035 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36105/8.33104 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递110、的集中力，取次楞的最大支座力4.234kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.667 kNm，最大支座反力 R= 9.421 kN，最大变形 = 0.430 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.67105/1.021111、04 = 65.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =65.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.430 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.43mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、112、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4502020/6 = 3.104mm3； I = 450202020/12 = 3.105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.4501.000.90=12.393kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.450.450.90=0.219kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.450.90=2.552kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2113、)l2+0.117q3l2= 0.1(12.393+0.219)3002+0.1172.5523002=1.4105Nmm； =Mmax/W=1.56105/3.33104=4.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.2N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=12.393+0.219=12.612kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00m114、m； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.6123004/(10060003.33105)=0.346mm；面板的最大挠度计算值: =0.346mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)10.3+0.50.3(20.7+0.5)/ 0.5=9.864 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1115、.4(2.5+2)0.3=1.89 kN/m；均布荷载设计值 q = 9.864+1.890 = 11.754 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.3024.00+1.4(2.50+2.00)(1.00-0.50)/4=0.560kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的116、支座力:N1=N2=3.499 kN；最大弯矩：M= 1.227kNm最大剪力：V= 3.499 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=1.227106 /8.33104=14.7 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.4991000/(250100)=1.05N/mm2；方木的最大挠度： =1.662 mm；方木的允许挠度: =1.0001000/250=4.000 mm；方木最大应力计算值 14.727 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.050 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.117、700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =1.662 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.499 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.583 kNm ；最大变形 max = 0.681 mm ；最大118、支座力 Rmax = 8.83 kN ；最大应力 =M/W= 0.583106 /(5.08103 )=114.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 114.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.681mm小于700/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.63，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.00kN 。纵向或横向水平杆与立119、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取10.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.83 kN；R 10.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.83 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.2=0.651 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.5120、00/2+(1.000-0.500)/4)0.7000.500+(1.500/2+(1.000-0.500)/4)0.7000.300(1.500+24.000)=5.990 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)1.500/2+(1.000-0.500)/40.700= 3.859 kN；N =N1+N2+N3+N4=8.83+0.651+5.99+3.859=19.329 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A =121、 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 l122、o/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=19329.331/(0.203489) = 194.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 194.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨123、；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；4124、.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，125、取15.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 69.125 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计126、算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.5000.900=37.328kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.137.328250.02+0.1172.520250.02= 2.52105Nmm；按以下公式进127、行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.52105 / 2.70104 = 9.3N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N128、)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.5000.900=37.328kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V = 0.637.328250.0 + 0.6172.520250.0 = 5987.8N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5987.8N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； 129、fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =35987.8/(250018.0)=0.998N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.998N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 69.120.5 = 34.563N/mm； l-计算跨度(次楞间距): 130、l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.562504/(10060002.43105) = 0.627 mm；面板的最大挠度计算值: =0.627mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0781= 131、5.078cm3；I =12.1871= 12.187cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.2500.900=18.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.118.664500.02+0.1171.260500.02= 5.03105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： 132、= M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.08103mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 5.03105/5.08103 = 99.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 99.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度133、(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.1250.2500.900/1=18.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90/1=1.260kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.618.664500.0+ 0.6171.260500.0 = 5987.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 5987.8N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 489.303mm2 ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N134、/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =25987.8/489.303=24.475N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =24.475N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 69.130.25=17.28 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（135、N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67717.28/15004/(1002060001.22105) = 0.291 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.291mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 24.374cm136、4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.269.120.250.51.440.250.511.069kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 6.23105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值137、: = 6.23105/1.02104 = 61.3 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =61.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 6779.2N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 978.606mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =26779.2/978.606=13.855N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =13.85138、5N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.422mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.422mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.7010139、57.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 12.31 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12.313kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；140、柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):850.00；柱截面高度H(mm):850.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:2；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:24；柱截面高度H方向竖楞数目:24；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；4141、.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.000；142、 V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 69.125 kN/m2、96.000 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产143、生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.269.130.450.90=33.595kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =33.595+2.268=35.863kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=2.319kN，R2=6.54kN，R3=5.486kN，R4=5.486kN，R5=6.54kN，R6=2.319kN 柱截144、面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=2.319kN，R2=6.54kN，R3=5.486kN，R4=5.486kN，R5=6.54kN，R6=2.319kNMmax =198411.221Nmm；Vmax=5001.100N；max=0.516mm；Rmax=9291.056N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45018.018.0/6=2.43104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0145、00N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.98105 / 2.43104 = 8.165N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.165N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5001.100N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =35001.100/(245146、018.0)=0.926N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.926N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 256 / 250 = 1.024 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.516mm；面板的最大挠度计算值 =0.516mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.024mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为4.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵147、抗矩W分别为:W =5.0781=5.08cm3；I =12.1871=12.19cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=9291.056/450.000=20.647N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.120.647450.0450.0= 4.18105Nmm； =M/(xW)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08103； f -竖楞的抗弯强148、度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 4.18105/(1.055.08103) = 78.414N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =78.414N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.22105；竖楞最大容许挠度: = 450/400 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.149、67720.65450.04/(100210000.01.22105) = 0.224 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.224mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =368.920Nmm；Vmax=6417.644N；max=0.058mm；Rmax=11874.53，1150、1920.153max=11920.153N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.69108/(1.051.02107)=34.6N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: = 284 / 250 = 1.136 mm；柱箍的最大挠度 =0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.136mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所151、受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.92 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.92kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:152、W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =368.920Nmm；Vmax=6417.644N；max=0.058mm；Rmax=11874.53，11920.153max=11920.153N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.69108/(1.051.02107)=34.6N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=2153、05N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: = 284 / 250 = 1.136 mm；柱箍的最大挠度 =0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.136mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.92 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.92kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!附图：