1、一、 工程概况本工程建筑物地上建筑总长约为64.95m，总宽约为18.25m，建筑结构高度为90.45m。主楼地下三层，地上30层。主要建筑功能：地下一层为储藏室，地下二层、地下三层为汽车库，地上为住宅。建筑面积约为38939m2，其中地下建筑面积约为11934m2，地上建筑面积约为27005m2。建筑层高：主楼地下三层为4.8m，地下二层为3.5m，地下一层为2.8m；地上130层均为3.0米。结构类型：高层主楼剪力墙结构，地下车库框架结构；基础形式：主楼筏板基础；地下车库独立基础、条形基础。二、模板施工方案1、施工准备（1）柱模柱模采用定制18厚木胶板结合6080方木龙骨。采用48钢管并采2、用扣件进行紧固，间距为500。（2）梁模板梁侧模、底模亦采用18厚木胶板，结合50厚松方木为龙骨，梁底板下支撑横楞及支撑系统选用48钢管，其间距为500，梁侧模加固亦采用钢管。（3）楼板模板本工程楼板模板材料采用18厚木胶板，结合60厚松方木为龙骨，横楞及支撑系统均选用48钢管，支撑立杆间距为纵横1000，本工程楼板厚度为180mm、120mm、100mm。地下车库-6.35m层板厚度为250mm、150mm、120mm，-1.50m层板厚度为250mm、160mm等。（4）墙板模板采用5070木枋做背楞，48钢管做横楞，14对拉螺栓间距400进行固定，钢管斜撑。对拉螺栓长800mm，中间焊止3、水片，止水片3mm厚、尺寸4040mm，两端加焊2cm短钢筋固定模板。2、作业条件（1）确立本工程支模的区段划分。根据各工程结构形式、特点及本工程施工堆放场地，合理确立模板工程施工的流水区段，以减少模板投入，增加周转次数，以均衡工序工程的作业量。（2）支模前必须对轴线、模板线进行预检、水平控制标高引侧到预留插筋或其它过渡引测点。（3）柱子、墙钢筋绑扎完毕后，办好隐蔽验收手续方可支模。（4）支模前对工人进行技术交底，熟悉施工图纸。3、施工方案（1）柱模板安装方案施工流程搭设柱安装梁柱模板安装就位检查对角线、轴线位置安装钢管及加固扣件全面检查校正群体固定。施工要点a柱模板吊装前，必须先检查柱模板上4、下口截面、对角线偏差，加固材料的数量及紧固程度，检查柱筋是否有碍柱模的套装。b、当整体柱模安装于基准面上，模板下口扶线后，用钉子将四面柱模边接，再用钢管结合加固扣件进行加固，边加固边校正其柱边线及柱模垂直度。C、由于梁柱模板分两次支，所以待柱模拆除后，再安装好柱镶头模板，以便柱梁模板接口。（2）、梁及楼板模板安装方案工艺流程弹出轴线及水平线并复核搭设承重架安装梁底楞安装梁底板安装梁侧模安装楼板模板检查标高及平整度群体加固。施工要点a、在柱子上和承重架上标出梁(楼板)轴线及水平线并复核。b、安装梁模板，在支柱下脚铺设方木，支柱中间和下方加横杆或斜杆。c、在柱子上调整梁底模的标高，符合要求后，拉通5、线安装梁底模板，并找直再安装梁侧模。d、当梁钢筋绑扎完毕时再作加固，并穿对接螺栓加固进行全面加固。e、铺设楼板模板前，支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横杆。支柱间距为1000，木楞间距为300，安装楼板模板时，要认真检查板下木楞与支柱连接及支架的牢固性和稳定性，根据设立的水平线，调节模板高度，将木楞找平。f、大块模板铺设后，对于不够整模数的模板和窄长缝，采用拼缝模或方木镶补，但拼缝应严密。g、平模铺设完毕后，检查梁与板连接牢固情况及板平整度。（3）剪力墙模安装：定位放线弹好墨线搭设支模架搭设支模安放一侧模板插放穿墙螺杆根据墙体控制线将模板下口调整到位安放另一侧模板调整模板6、位置穿墙螺杆初步拧紧模板接缝处、阴阳角处加强处理用竖向木枋及横向钢管固定调整校正模板垂直度班组自检、整改施工员检查、整改质安员抽查验收监理检查验收浇捣混凝土时派专人护模。班组自检、整改施工员检查、整改质安员抽查验收监理检查验收浇捣混凝土时派专人护模。三、模板工程操作要点1、施工操作人员必须认真核对将被模板封闭部内的各类预留、预埋构件的安放位置尺寸，避免对其它工序埋件的损坏。2、不得任意锯割木模、钢管、支撑及其它各种配件；重视对模板结合点的拼缝密度及支架的支承强度。3、梁跨度大于4M的中间应起拱，拱高为1/10003/10000的跨长。4、模板工程完工后应上报项目部安全员、施工员及质量员进行验收7、，未经验收或经验收不合格的严禁转入下道工序。5、模板拆除前应报项目技术负责人或主施工员审批，同意后方可拆除。6、模板拼缝处应将拼缝边刨直，模板的方楞夹档条亦需平直。7、固定模板用钉子长度应为细木工板厚度的1.52.5倍，每块木工板与木档、方愣相叠处至少钉2个钉子。8、每一部位、每一构件的模板均作好标记，翻到上层时以防搅乱，减少模板的消耗量。9、模板拆除后应及时归堆，放置整齐，清除表面垃圾并刷好隔离剂。四、模板工程质量要求及质量检验方法1、模板制作必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确性。2、支撑系统须具有足够的承载能力，刚度和稳定性。3、模板拼缝严密不漏浆。4、模板安装和预埋件、8、预留孔洞的允许偏差和检验方法，见下表：项次项 目允许偏（MM）检验方法单层 多层1轴线位移基 础5尺量检查柱、墙、梁32标高5用水准确性仪或拉线测量检查3截面尺寸基 础10尺量检查柱、墙、梁+4 -54每层垂直度3用2M托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2M靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位移3用2M托线板检查8预埋钢板中心线位移3用2M托线板检查9预埋螺栓中心线位移2拉线和尺量检查外露长度-10 010预留洞中心线位移10截面内部尺寸-10 0五、成品保护1、模板堆放及制作应安排专门场地及操作棚，场地平整，模板平放时要有方木垫架，以保证不扭曲，不变形。2、已安装完9、毕的柱、侧板模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。3、拆除模板时不得用大锤撬棍硬砸、猛撬，以免砼外形和内部受到损伤。六、模板拆除施工要点1、侧模拆除，必须在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受伤方可拆除。2、承重结构模板，在浇捣砼时留设拆模试块，待试块达到如下规定强度后，方可拆除。拆模时所需砼强度：构件类型构件、跨度按设计强度百分率（%）板2M50%2M，8M75%梁8M75%8M100%悬臂梁2M100%2M100%檐口板100%3、拆除模板的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，应遵循先支后拆后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重10、部分的模板，自上而下，支架先拆侧向支撑后拆竖向支撑。4、拆模人员就度模人员同班组，拆模时人员熟知情况，易找拆模关键点、位，对拆模进度安全、模板及配件的保护都有了解。七、模板安装及拆除安全保证措施1、模板安装及拆除前，班组长及项目安全员对操作人员进行交底。2、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须带好安全带，并应系牢。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、二人抬运模板时要相互配合，协同工作，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，模板及材料严禁从高处掷下，拆模时应标出工作区，暂停人员过往。5、不得11、在脚手架上堆放大批模板。6、拆模间歇，应将已活动的模板、支撑等运走，防止踏空，高空坠落。7、装拆模板时禁止使用24材料，钢模作立人板，作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下同一垂直面工作。操作人员要主动避让吊物。8、拆模必须一次性，不得留下无撑模板，拆下时模板要及时清理，堆入整齐。9、拆除模板时不得将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，以名在自得荷载下一次性大面积脱落。10、在吊运模板时，吊点必须符合扎重要求，以防坠落伤人。八、模板工程结构设计（1）模板工程设计原则1、接缝平密、不漏浆；2、保证结构、构件的形状尺寸和相互位置的正确性；3、力求模板构造简单、支拆方便；4、保证在施工过程中不变形、不破12、坏、不倒塌，满足安全需要；5、针对工程具体情况，因地制宜、就地取材、灵活选材。（2）模板验算。、模板的构造：面板：18mm的木胶板 横档：6080木楞柱箍及支撑：483.5钢管、模板的制作参数 面板采用18mm的木胶板（静曲强度15N/mm2，弹性模量1104N/mm2,密度1060g/mm2），柱子次竖楞采用6080木楞，间距不超过300mm；柱箍采用483.5钢管，间距为500mm。（3）、柱模板设计计算本方案计算数据均来自建筑施工手册缩印本第二版，中国建筑工业出版社1996年9月。A、侧压力计算柱施工时，混凝土采用商品砼。柱高度最高为4.1m。混凝土的初凝时间为3小时，坍落度控制在13c13、m 。因采用内部振捣器，新浇混凝土对模板的侧压力可按下列二式中的较小值取值：F1=0.22t0121/2F2=HF新浇筑混凝土对模板的侧压力（KN/m3）； 混凝土的重力密度（KN/m3）；取24 KN/m3t0混凝土的初凝时间（h），可按t0=200/T+15计；混凝土的浇筑速度（m/h）；（取20m/h）H混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度（m）1外加剂影响系数，取1.2；2混凝土坍落度修正系数，取1.15；F1=0.222431.21.1520 =97.71kN/m2F2=244.1=98.4kN/ m2取F2=97.71kN/ m2验算承载力时，荷载设计值既应考虑永久荷载（即14、新浇混凝土侧压力，其荷载分项系数为1.2），还应考虑可变荷载，其分项系数为1.4）。所以：F3=F2 1.2=97.711.2=117.25kN/ m2倾倒混凝土时产生的荷载为2 kN/ m2则F4=21.4=2.8 kN/ m2有效压头h=117.25 /24=4.88附加范围有效压头部份4kNF总=117.25 +2.8=120.05kN/ m2 =0.12N/mm2B、面板验算：新浇混凝土侧压力均作用在木胶板面上，单位宽度的面板可视为梁，木楞即为梁的支点，因而可作为二跨连续梁计算作用在连续梁上的线荷载。现取10mm宽板条作为计算单元。q=720.01=0.072kN/ m =0.072N15、/mm、强度验算：查表得Km=-0.125（先按500mm计算） M=KmqL2 =0.1250.0725002 =2250Nmm 截面抵抗矩：W=Eh2/6=10182/6=540mm3 (E为板的宽度，h为板的厚度) =M/W=2250/540=4.17N/mm215N/mm2 (模板静曲强度)满足要求。、挠度验算：查表得Kf=0.521 f =K f qL4/100EI =0.5210.072300412/1001.23104183 10 =0.09300/250=1.2满足要求。C 、木楞验算：木楞以柱箍为支点，按三跨连续梁计算。、强度验算：M=FL1L2/10 =0.0725003016、02/10 =324000N.mm截面抵抗矩：W=Eh2 W=60802/6 =64000mm3=M/W=324000/64000 =5.06N/mm215N/mm2(取东北松顺纹抗压值)满足要求。、挠度验算：查表得Kf=0.677 f=qL4/150EI =0.0725004350/1501042140000 =0.49350/250=1.4满足要求。（木材的弹线模量取104）D、柱箍验算；因为柱箍由二根483.5钢管组成，（483.5钢管每米重3.84kg,截面积（A1）4.89cm2,截面惯性矩(I1)12.19cm4；截面抵抗矩(W1)5.08cm3；回转半径(R1)1.58cm;抗拉17、抗压、和抗弯的容许应力为16.67kn/cm2；抗剪容许应力为9.81kn/cm2。）所以截面抵抗矩为5080mm3（由查表得知）。、强度验算： M=FL1L2/8=0.0725003502=551250截面抵抗矩：W=5080mm3 =M/W =551250/5080 =108.51n/mm2166.7 n/mm2满足要求。、挠度验算； f= 5 qL4/348EI =50.0725003504/3842.0610512.19104 =0.283mm 满足要求。43842.0610512.19104/50.072500=481所以：宽度超过481的柱子必须加对拉螺栓。因要采用对拉螺栓，所以18、对对拉螺栓作验算。E、对拉螺栓验算：M12普通螺栓的最大内应力为12900 n/mm2。M12的净面积为76mm2。 每个对拉螺栓承受的混凝土侧压力的等效面积：5001000=500000mm2N=5000000.072=36000 n=N/A=36000/76 =473.68n/mm212190 n/mm2 满足要求。同时，3形钩的承载能力为1200 n/mm2。因为：473.68n/mm21200 n/mm2。所以3形钩也满足要求。(4)、梁模板计算本工程大部份的梁截面尺寸 ：200450、200500、200530。梁底板采用18mm厚的木胶板，两边设两根5070方木次楞，下每隔500设19、一道钢管横楞，支模用钢管架，立杆间距1000。底模板及侧板和前面柱子面板同理，因此只对次楞、搁楞进行验算。A、 抗弯强度计算底板承受的荷载考虑四部分：新浇砼的重量，模板自重，钢筋重量及振捣砼产生的荷载，均乘以1.2系数。模板自重：0.250.5KN/M21.2=0.15KN/M 砼自重：1.2250.250.7=5.25KN/M钢筋荷重：1.21.50.250.7=0.315KN/M振捣砼荷载：1.220.25=0.59KN/M总荷载：q=6.305KN/M根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，设计荷载值乘以0.9折减系数。 q =6.3050.9=5.67KN/M=5.67N/mmA、验算20、次楞底模梁宽为250，采用木胶板，梁侧模也同。在前面对柱模面板验算时可证明可以满足要求；因此先对底模的方木楞进行验算；木楞的间距0.5M，是一个多跨连续梁，因模板长度有限，可按四等跨连续梁计算。查表：Km=0.121、抗弯验算M=Kmql2=0.1214.775002=144293W=60802/6=64000=M/W=144293/64000=2.2515N/mm2满足要求、挠度验算砼算挠度只考虑荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载。f= K f qL4/100EI查表：K f =0.660=0.664.775004/100100002140000=0.09L/250=2满足要求B、验算搁楞梁底21、模板每米上的荷载模板自重：150N/M混凝土重：2660N/M振捣荷载：590N/M总荷载：q=3400N/M=3. 4N/m梁底模钢管楞的的间距为500mm，每道搁楞受力为：3. 4500=1700N，下设两根钢管纵楞，因此按简支梁两个集中荷载计算：、 抗弯验算 M=Fa =(1700/2) (1000-240)/2 =323000nmmW=60802/6=64000=M/W=323000/64000=5.0515N/mm2满足要求、 挠度验算 f=FaL2/24EI(3-4a2/L2) =84638010002/241000021400002.42 =0.26L/250=0.96满足要求C22、 钢管纵楞验算满堂架立杆间距为1000，梁下立杆相同。纵楞支点的间距为1000MM，即每隔一道横楞设一组支柱，则在纵楞每一跨中有一集中力。按简支梁集中荷载计算： 、抗弯验算 M=FaE/L =1692500500/1000 =423000nmmW=5080=M/W=423000/5080=83.27205N/mm2满足要求 、挠度验算 f=FL3/48EI =169210003/482.0610512.19104 =1.4L/250=2满足要求D、立柱计算钢管支撑强度允许荷载LO=1400mm =1400/15.78=88.72查表得：稳定系数=0.667 =N/A=3384/0.6674823、9=10.38145.4N/mm2满足要求（5）墙模板计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取3h； T 混凝土的入模温度，取28.0； V 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.0m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=39.600kN/m2 实际24、计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=39.610kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 A、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取3.00m。 荷载计算值 q = 1.239.6103.000+1.44.0003.000=159.396kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 300.001.801.80/6 = 162.00cm3； I = 300.001.801.801.80/12 = 145.80cm4； 经过计算得到从25、左到右各支座力分别为 N1=12.752kN N2=35.067kN N3=35.067kN N4=12.752kN 最大变形 V = 0.2mm 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.63710001000/162000=3.932N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.198mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! B、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 26、q = 35.067/3.0=11.689kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 经过计算得到最大支座 F= 9.483kN 经过计算得到最大变形 V= 0.9mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.935106/83333.3=11.22N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.9mm 内龙骨的最大挠度27、小于500.0/250,满足要求! C、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.140mm 最大支座力 Qmax=20.388kN 抗弯计算强度 f=0.663106/10160000.0=65.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! D、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (m28、m2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.0 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.388 对拉螺栓：单螺栓强度验算不满足要求，采用双螺栓N = 35.70, 满足要求。( 6 )板模板及扣件钢管支撑架计算模板支架搭设高度为3.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.0米，立杆的横距 l=1.0米，立杆的步距 h=1.50米。采用的钢管类型为 483.5。A、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗29、弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.00.351.0+0.351.0=9.1kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.0+1.0)1.0=3.0kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.01.81.8/6 = 48.6cm3； I = 90.01.81.81.8/12 = 43.74cm4； 抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； 30、M = 0.1ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.1(1.29.1+1.43.0)0.40.4=0.242kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24210001000/48600=4.48N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6(1.28.19+1.42.700)0.4=3.266kN 截面抗剪强度计算值 T=33266/(290018)=0.302N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 挠度计算 v = 0.677ql4 / 31、100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.1904004/(1006000437400)=0.541mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求! B、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 荷载的计算 钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.350.4=3.500kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350.4=0.14kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.0+2.0)0.4=1.2kN/m 静荷载 q1 = 1.23.532、+1.20.14=4.368kN/m 活荷载 q2 = 1.41.2=1.68kN/m 木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.443/0.9=6.048kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.050.9 最大剪力 Q=0.60.96.048=3.266kN 最大支座力 N=1.10.96.048=5.988kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 51010/6 = 83.33cm3； I = 5101010 /12 = 416.67cm4； 木方抗弯强度33、计算 抗弯计算强度 f=0.49106/83333.3=5.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33266/(250100)=0.980N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算 最大变形 v =0.6773.64900.04/(10095004166666.8)=0.408mm 木方的最大挠度小于900/250,满足要求! C、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按34、照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.412mm 最大支座力 Qmax=12.873kN 抗弯计算强度 f=0.838106/5080=165.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求. 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求. D、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.87kN 35、单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 E、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.8=0.619kN 模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.01.0=0.35kN 钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 250.351.01.0=8.75kN 经计算得到，静荷载标准值 36、NG = NG1+NG2+NG3 = 9.719kN。 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0)1.01.0=3.0kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=15.86KN F、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 15.86 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 计算结果： = 171.96N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!