1、目 录第一章 编制说明及依据11.1 编制依据11.2 编制说明21.3 方案编审人员架构21.4 项目专职安全管理人员21.5 特种作业人员名单和操作证6第二章 工程概况72.1 工程总体概述72.2 高支模施工概况82.3 高支模区域立杆和横竖向剪刀撑布置图142.4 节点详图222.5 输送管和布料机布置242.6 施工平面布置262.7 施工要求和技术要求26第三章 施工、劳动力计划283.1 施工计划283.2 劳动力计划283.3 材料及设备计划28第四章 施工工艺技术及检查验收294.1 支模高度支撑体系294.2 地上结构高支模施工楼板加固措施314.3 混凝土浇筑314.4 2、主要搭设方法及工艺要求324.5 材料的力学性能指标要求344.6 构造设置要求354.7 检查与验收要求374.8 模板体系拆除40第五章 质量、安全保证措施425.1 施工组织与管理425.2 模板支撑脚手架施工质量要求425.3 模板质量保证措施435.4 模板安装和拆除安全技术措施445.5 预防坍塌事故的安全技术措施455.6 预防高空坠落的安全技术措施465.7 应急救援预案465.8 监测措施52第六章 文明施工措施566.1 文明施工管理566.2 环境保护措施56第七章 计算书及相关附图587.1 楼板模板支撑验算587.2 高支模区域大截面梁支撑验算83第一章 编制说明及依3、据1.1 编制依据1.1.1 规范与图纸序号依据规范与图纸名称编 号1建筑结构荷载规范GB 50009-2001（2006年版）2混凝土结构设计规范GB 50010-20103建筑地基基础设计规范GB 50007-20114建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20085建筑结构荷载设计手册第二版6建筑施工安全检查标准JGJ 59-20117建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20118混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002（2011版）9危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号10建设工程高大模板施工安全监督管理导则建质【2009】2544、号11深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法深建规200714号12深圳市建设工程重大危险源管理办法深建规200715号13深圳市建设工程安全质量整治措施实施细则深建质安2010246号14关于进一步完善深圳市建设工程中危险性较大工程安全专项施工方案编制深建协字2009042号15关于印发广东省住房和城乡建设厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则的通知（粤建质201113号）16深圳市建设工程危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证工作管理办法深建协字(2008)第024号17本工程各施工图纸/ 参考手册序号参考手册名称备 注1建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社2建筑5、施工手册第四版中国建筑工业出版社1.2 编制说明根据建质【2009】87号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法及深建协字(2008)第024号深圳市建设工程危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证工作管理办法规定：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上的混凝土模板支撑工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，该部分需编制专项施工方案经专家论证审查同意实施。此方案为地下室顶板以上需要专家论证超高支模施工区域的专项施工方案，其他部分另行编制。1.3 方案编审人员架构序号姓名学历职称职务备注1楼跃清本科教授级高级工程师6、公司总工方案公司审批人2司鹏飞本科工程师项目经理项目方案审核人3陈亚本科工程师项目技术负责人项目方案编制人1.4 项目专职安全管理人员序号姓名职务证书编号备注1司鹏飞项目经理01850652张泽全项目执行经理中建三一101273徐敬明项目安全主任鄂建安C(2006)01000994陈婷项目安全员鄂建安C(2007)00096105黄继东项目安全员鄂建安C(2009)00017201.5 特种作业人员名单和操作证（由于施工作业时间未到，特种作业人员名单和操作证待班组目前未进场，班组进场后由本项目安全部门进行收集整理，保证搭设人员条件符合要求）。第二章 工程概况2.1 工程总体概述中国移动深圳信息7、大厦工程位于深圳市福田区深南大道与金田路交汇处东北角。工程东侧紧邻凤凰大厦，北侧紧邻安联大厦。总建筑面积103174.71，其中地下四层，地下建筑面积21204.44；地上副楼12层，裙房高度为62m，塔楼36层，总建筑高度179.9m（停机坪标高），地上总建筑面积81970.27。工程名称中国移动深圳信息大厦建安施工总承包工程工程地址深圳市福田区深南路与金田路交汇处（深圳市中心区26-3-2地块）建设单位中国移动通信集团广东有限公司咨询管理史伟高工程咨询（上海）有限公司广州分公司设计单位深圳市建筑设计研究总院有限公司勘察单位深圳市勘察研究院有限公司监理单位深圳市东部建设监理有限责任公司施工单8、位中建三局第一建设工程有限责任公司开工日期合同工期1200天效果图2.2 高支模施工概况根据中国移动深圳信息大厦建安施工总承包工程结构施工图纸、建质【2009】87号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定：支撑模板高度超出8m主要有主楼大堂首层至六层26.9米、主副楼首层至二层9.2米、主副楼交接处连廊通道9.7m、主楼二层至五层13.5米， 1429层西北角双层和东南角单层8.4米，33层至36层采光厅16.38米，屋顶层至屋顶架空层10.54米，屋顶层至停机坪层18.6米，机房屋顶层至停机坪层12.7米，屋顶架空层至停机坪7.9米；本工程梁跨度没有超过18m的部分；施工总荷载没有达到9、15kN/m2及以上；集中线荷载没有超过20kN/m。本工程高支模支撑体系选用扣件式钢管脚手架，由上十字扣件、直接扣件、顶托和钢管等构成，采用的钢管规格为483.5mm（考虑材料新旧程度，计算时按483.0mm )。部位本层板面标高上一层板面标高层高（单位:m）上一层楼板板厚（单位：mm）支模高度（单位：m）备注首层-0.0504.6504.71404.56副楼区-0.0509.1509.21209.08副楼大堂-0.5009.1509.71209.58连廊架空处-0.0509.1509.21609.04主楼CF轴-0.05026.8526.925026.65主楼大堂2层9.1522.651310、.516013.34主楼CF轴3层13.6522.659.01608.84主楼核心筒走廊13层56.2561.855.61205.48转换层56.2561.855.61405.46转换层1429层61.85112.2570.25120.658.41208.2814层起，双层有66.05114.4574.45124.858.41208.2815层起，单层有29层124.85130.455.61205.48转换层124.85130.455.61405.46转换层33层143.50159.9016.612016.48采光厅屋顶层159.90170.610.716010.54主楼核心筒内159.90111、78.718.820018.60主楼核心筒以外停机坪机房屋顶层165.8178.712.920012.7主楼核心筒内停机坪屋顶构架层170.6178.78.12007.9屋顶构架2.2.1 支模高度超过8米的施工区域本工程地上结构支撑模板高度超出8m主要有主楼首层至六层（中空）26.9米、主副楼首层至二层9.2米、主楼二层至五层13.5米。首高支模区域（支模高度26.9米为首层大堂16层中空）二层五层高支模区域（支模高度13.5米为主楼25层中空）三层五层高支模区域14层32层单双层高支模区域33层至36层采光厅高支模区域屋顶层至屋顶架空层高支模区域停机坪高支模区域2.3 高支模区域立杆和横竖12、向剪刀撑布置图本工程高支模区域立杆间距全部采用900900mm，扫地杆距离支撑面200mm，步距1500mm，距离模板底面最近的一道水平杆距离不超过500mm。斜梁立杆沿斜梁方向设置立杆，与梁外架体连通（梁下立杆布置详第四章）。在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不大于5m），由底到顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨；在竖向剪刀撑的顶部交点平面设置水平向剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离及中部水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应不大于5m,大堂位置根据核心筒每个结构层设置一道水平向剪刀撑。主楼大堂立杆间距900900mm，水平杆步距1500mm和水平13、剪刀撑示意图(粗实线)主楼大堂立杆和竖向剪刀撑布置示意图(粗实线)主楼北首层和2层高支模立杆间距900900mm，水平杆步距1500mm和水平剪刀撑布置图(粗实线)主楼北首层和2层高支模立杆和竖向剪刀撑布置图(粗实线)副楼首层立杆间距900900mm，水平杆步距1500mm和水平剪刀撑布置图(粗实线)副楼首层立杆和竖向剪刀撑布置图(粗实线)停机坪高支模立杆间距900900mm，水平杆步距1500mm和水平剪刀撑布置图(粗实线)停机坪高支模立杆和竖向剪刀撑布置图(粗实线)2.4 节点详图架体外排有框架柱隔断的剪刀撑布置(通用图)架体与框架柱的连接节点(通用图)架体外排无隔断剪刀撑布置(通用图)主14、楼结构边边梁(600*1000)支撑架体(通用图)主楼核心筒至框架柱斜梁(600*700)支撑架体(通用图)2.5 输送管和布料机布置首层泵送路线布置图作业面布料机行走路线图(布料机行走路线下部支撑架体剪刀撑加强)2.6 施工平面布置现场施工总平面布置图如下图所示：2.7 施工要求和技术要求（1）施工布置本工程地上结构13层以下施工划分为主楼、副楼两个施工区进行流水施工，13层以上不分区。（2）方案编制要求根据建设部发布的建质200987号文件规定，需编制专项安全施工方案并报公司审核。并根据相关要求，报专家论证，通过合格后方可按照此方案施工。（3）计算要求模板支撑系统的主要结构强度和截面特征及15、各项荷载设计值及荷载组合，梁、板模板支撑系统的强度和刚度计算，梁板下立杆稳定性计算，立杆基础承载力验算，支撑承载力系统支撑层承载力验算等，计算使用2010版品茗软件辅助计算。（4）技术要求根据高支模参数编制专项施工方案并论证，通过专家论证后对现场进行技术交底，组织高支模搭设专项安全会议，保证现场施工严格按模板工程方案编制要求搭设并固定；由于本工程高支模区域混凝土采用混凝土输送泵进行浇筑，为保证结构的稳定性，墙柱等竖向构件的混凝土先浇灌，高大水平模板支架应按水平间距69m、竖向间距23m与竖向构件形成可靠固结点，确保高支模体系的整体稳定性。本工程高支模区域板下立杆纵横间距900mm，局部超过4016、0mm*600mm梁下增加立杆沿梁跨度方向纵距450mm，故要求立杆纵横成行、板下支撑体系的水平横杆应全部延伸到梁下，与梁下的立杆联接，以保证架体的整体性。梁、板下立杆严禁搭接接长，应纵横成行，水平杆全部贯通；水平、竖向剪刀撑、连墙构造措施等具体部位、布置方法与措施应严格按规范要求搭设。高支模区域须待下方回顶完成后才能上钢筋等荷载，混凝土强度达到拆模标准后才能拆除回顶。板下和正对梁下的主楞均应采用483.5双钢管，居中置于支架立杆上端的可调支撑托内；梁横向两外侧主楞为483.5单钢管，与立杆连接采用双扣件节点。可调支撑托伸出立杆顶端的长度不大于200mm，伸出顶部水平杆外的自由长度500mm，17、施工中应重点加强对节点的检查验收。同时应加强对支架的固结点等节点的检查验收，以保证承载力体系的安全可靠。高支模支撑搭设应按方案图进行放线，起步搭设时须经起步验收并通过后继续进行搭设，架体搭设完成后须经最终验收并通过后方可使用。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。第三章 施工、劳动力计划3.1 施工计划本工程地上结构结构（含高支模）施工进度计划如下所示：3.2 劳动力计划支撑架体的搭设施工按照现场高支模的施工进度组织人员施工，详细劳动力计划按含有高支模施工的月、周计划劳动力为准。专业架子工（特种作业人员）20木工100普工50测量工5专职安全员 18、5*劳动力按最大情况考虑。3.3 材料及设备计划（1）主要材料计划18mm厚模板（）50100mm木枋（m）钢管（吨）扣件（个）14螺杆（个）150000500070001500007000（2）设备计划塔吊（台）台锯（台）力矩扳手（个）靠尺铅垂仪（台）布料机（台）混凝土泵（台）25108333第四章 施工工艺技术及检查验收4.1 支模高度支撑体系本工程主楼大堂支模高度16层（中空）达到26.9米。该区域楼板模板支撑体系使用扣件式钢管脚手架，立杆纵横向间距为900mm900mm，次楞采用50100木枋，间距250mm，可调支撑托节点，主楞双钢管，纵横水平杆的步距为1500mm，立杆顶端自由高度19、不大于200mm，纵横向搭设扫地杆，扫地杆距支承面不大于200mm，水平杆纵横连成整体且与周边混凝土竖向构件每步采用钢管抱箍拉结同时高支模区域的支撑应与非高支模区域的已搭设的楼板支撑架体连成一个整体。剪刀撑的设置：沿高支模区域架体外围竖向设置连续剪力撑，中间每隔5排立杆沿纵向设一道剪刀撑，剪刀撑均应由下而上连续设置，且与周边剪力墙按规范要求设置拉结措施。与地面成45夹角。水平杆纵横连成整体且与周边混凝土竖向构件每步顶牢。脚手架所用钢管采用规格483.5（考虑材料新旧程度48.33.6mm，用483.5mm代替，计算时按483.0mm计算），木枋采用501002000mm木枋，模板规格1830920、1518胶合板，可调顶托伸出长度不大于200mm。超高支模梁下支撑体系布置，立杆沿梁方向搭设，塔楼斜梁梁下立杆与架体通过水平杆连通，承重立杆按照梁的截面面积进行布置，水平杆与梁外架体连通，梁侧距立杆300mm。本工程高支模区域无超过20KN/M线荷载的结构梁，由于本工程结构梁截面尺寸较多，因此采用分类的方式对梁模板支撑体系进行简述，具体情况详见下表。截面分类梁截面尺寸梁模板支撑设计支撑示意图类200300、200400、200450、200500、250400、250500梁断面两侧立杆2根，断面下采用0根承重立杆（梁下共2根立杆），立杆沿梁长方向间距900mm，50100mm木枋间距250m21、m，水平杆步距1500mm。类300450、300500、300600、300650、300700、300800、400400、400500梁断面两侧立杆2根，断面下采用1根承重立杆（梁下共3根立杆），立杆沿梁长方向间距900mm，50100mm木枋间距250mm，水平杆步距1500mm。类400600、400700、400750、400800、450600、450700、450750、500500、500600、500650、500700、500800、6001000梁断面两侧立杆2根，断面下采用1根承重立杆（梁下共3根立杆），立杆沿梁长方向间距450mm，50100mm木枋间距250mm，22、水平杆步距1500mm。梁模板支撑体系构造要求：（1）梁两侧立杆与楼板立杆共用，距离梁边300mm，双扣件节点；梁底立杆截面方向间距按照“梁宽+600mm”进行均分；梁底、梁侧次楞搁置方向为平行于梁截面方向。（2）梁底顶托内采用双钢管483.5，立杆端头可调顶托伸出长度不大于300mm，扫地杆距基面200mm，剪刀撑设置与周边满堂架设置一致，并与周边柱按规范要求设置拉结措施。（3）梁侧模板支撑次楞采用50100mm木枋间距250mm，主楞采用双钢管483.5mm，梁高700mm梁侧模板中不设置对拉螺杆，梁高700mm的梁侧模板对拉螺杆纵横间距500mm，且最下面一道螺杆距离梁底为200mm，123、4对拉螺杆，纵向间距400，横向间距500。其他高支模在7.9米18.6米高度之间区域与26.9米高支模区域搭设要求相同。4.2 地上结构高支模施工楼板加固措施地上结构高支模施工，楼板回顶一层（或原有满堂架支撑架体不拆除），板底回顶立杆间距900mm，步距1500mm,离地200mm设置扫地杆，顶部使用可调顶托加木方，底座设置垫块；梁底回顶两层（或原有梁底支撑架体不拆除），沿梁长方向间距900mm，步距1500mm，梁底可调顶托加木方，底座设置垫块，架体通过水平杆连成整体。4.3 混凝土浇筑（1）高支模处柱、墙等竖向构件混凝土先浇筑，再施工梁板结构的钢筋混凝土工程，梁板支撑体系构造详见4.6，24、确保高支模体系的整体稳定性，悬挑构件混凝土应先浇筑内侧，然后再从悬挑端根部向端部浇筑，浇筑速度不宜过快，减少模板支撑承受的荷载，浇筑过程中安全员、工长应加强监控。（2）首层大堂楼板高大模板区域，高支模层区域周边梁板混凝土先浇筑，然后再浇筑高支模区域的混凝土。（3）大截面梁的浇筑速度控制在0.8m/h以内。（4）浇筑流程模板搭设支架抱柱结构加固施工墙柱模板加固复核及验收柱混凝土浇筑柱混凝土浇筑完成后养护梁板混凝土浇筑（浇筑过程中现场严格监测）混凝土浇筑后养护。（5）施工方法1）确保高支模支架按水平69m、竖向间距23m与竖向构件形成可靠固结，确保高支模体系的整体稳定性。2）混凝土施工时严格监控，25、对设置的立杆监测点设专项安全员旁站监测。3）高支模在浇筑混凝土前严格履行验收程序，保证高支模施工安全。4）在浇筑工程中如发现任何问题，现场安全员已责令马上停止浇筑施工，保证施工安全。4.4 主要搭设方法及工艺要求4.4.1 施工准备工作（1）超高支模要求完成公司流程后需上报监理通过，在组织专家论证通过后并修改后才可施工。（2）支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底。（3）对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收。（4）高支模支撑搭设前应按照方案进行放线，做出样板单元，经监理验收合格后方可继续搭设，搭设过程中严禁集中26、超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。4.4.2 放线测量（1）模板放线时，应先清理好现场。（2）首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。（3）用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。（4）用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。4.4.3 模板制作（1）模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。（2）模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。4.4.4 高支模支撑体系安装施工顺序放线垫脚板/清理立杆位置立杆水平27、拉杆接驳立杆水平立杆至顶托剪刀斜撑纵向底枋横向面枋梁底模板梁钢筋安装梁侧板安装楼板底模板安装。4.4.5 高支模支撑体系安装（1）安装前，先在楼板上弹出钢管立杆的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，每根立杆底部应设置底座及垫板。（2）支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。（4）剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。（28、5）连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm，并不得小于40Nm。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。（6）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距节点不宜大于步距的1/3。（7）严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。4.4.6 梁模板安装（1）先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨29、长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。4.4.7 楼面模板安装（1）通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）铺模板时从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（3）楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。4.5 材料的力学性能指标要求4.5.1 钢管（1）脚手钢管采用48.33.5焊接钢管。（2）新钢管有质量检验报告，钢管材质检验方30、法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T288)的有关规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：（5）钢管必须涂防锈漆;（立杆、横杆喷涂桔红色油漆，剪刀撑喷涂黄色油漆）。序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径-0.5游标卡尺壁厚-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l1.5m5立杆钢管弯曲3ml4m124ml6.5m20水平杆，斜杆的钢管弯曲l6.5m30钢板尺（6）表面锈蚀深度应符合上表第3项的规定。31、用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用；（7）钢管弯曲变形应符合上表第4项的规定；（8）严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用；（9）为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。4.5.2 扣件（1）扣件应采用可锻铸铁制作的保件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；（2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测；（3）旧扣件使用前应进行质量32、检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（4）新旧扣件均应进行防锈处理。（5）采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65N.m时,不得发生破坏。4.5.3 安全兜网安全兜网为平网，平网采用锦纶材料制成，。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。4.6 构造设置要求4.6.1 立杆（1）立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开距离不小于50cm，各接头中心距主节点（立杆与纵向水平杆相交处）距离不大于60cm。（33、2）立杆与立杆必须采用对接扣件连接，接头位置距离主节点不超过1/3步距。（3）立杆顶部需全部到顶支撑板、梁结构。（4）立杆距梁侧边不大于300mm，梁底根据设计要求加设立杆及支撑托，沿梁跨度方向450mm布置。（5）立杆保证纵横成行，立杆的竖向连接必须采用对接的形式连接，严禁采用搭接形式施工。4.6.2 纵横杆（1）扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。（2）上部构造纵横杆。支架步距1500mm，施工时纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离扫地杆上皮1500cm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的34、立柱上，依次向上直至顶部；（3）梁板下纵横杆件顶部立杆全部到顶，纵横杆按照1500mm步距向上设置，最后一步距离顶部距离大于500mm时，设置一道纵横拉杆连接，保证上部500mm自由高度内全部纵横拉结。（4）纵横水平杆布置应全部贯通，按照方案在支撑顶加设双扣件连接。4.6.3 剪刀撑竖向剪刀撑沿框架梁方向满跨布置，在板下每隔5跨(不大于5m)设置一道竖向剪刀撑。水平剪刀撑间距不大于6m，大堂位置根据楼层每层设置一道水平剪刀撑。4.6.4 抱柱结构在先期完成混凝土柱浇筑后，使用钢管与已完成浇筑的柱抱箍结构扣接，纵横水平杆件与柱顶紧。4.6.5 扣件安装（1）扣件规格必须与钢管外径相同。（2）螺栓35、拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。（3）在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（4）对接扣件的开口应朝上或朝内。4.6.6 模板、木枋安装模板选用18mm厚胶合板，梁底木枋平行于梁跨度方向设置框梁木枋间距不大于200mm，次梁不大于250mm；楼板下木枋间距不大于250mm；梁侧木枋垂直梁跨度方向设置，间距不大于250mm；梁侧模压底模，顶部与楼板底模平齐。4.6.7 安全构造措施（1）由于本工程高大模板支架搭设高度大，设置高空支设、加固模板及检查所用的工作平台、人员上下通道、防跌层构造及临边高空防护。（2）立杆伸出顶层水平杆长度36、不超过300mm，螺杆伸出立杆长度不超过200mm。扫地杆距地不超过200mm，水平杆步距不超过1500mm并双方向全部拉通且每步与周边已浇筑砼竖向构件、每层每跨与周边的楼层水平构件采用钢管抱箍、拉结顶紧等刚性连接措施（水平固结点竖向间距不超过3m、水平间距不超过9m），以保证模板支架的整体稳定性。（3）支架外围周圈、内部双方向每5跨设竖向连续加强型剪刀撑（底端与地面顶紧，水平夹角在4560之间）：顶层、底层、竖向剪刀撑顶部交点平面设加强型水平剪刀撑。（4）混凝土浇筑设备与管道部位支撑架处进行局部加强。（5）高支模部位的墙柱模板支撑互成整体后验收合格后先浇筑竖向构件混凝土，并待其强度不小于C237、0后，再施工相应部位的梁板钢筋混凝土工程。（6）高支模部位梁板达到拆模强度前，其下面两层梁板的支撑不得拆除。4.7 检查与验收要求4.7.1 材料验收与检测高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料：（1）在采购或租赁钢管、扣件及其它构配件时，要与生产或租赁单位签订产品质量保证协议，查验其生产厂家的生产许可证（或租赁单位的工商营业执照），产品的出厂合格证明、法定检测机构出具的检验报告等资料，加强对钢管、扣件及其它构配件进入施工现场前的质量保障资料审核。凡没有质量证明材料或质量证明材料不齐全的，不得进入工地现场。（2）扣件进入施工现场时，应进行抽样复试，抽检数量38、和技术性能应符合现行国家标准的规定。扣件在每次使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。钢管等其它构配件使用前，也必须按照规范要求进行质量检查，不符合质量要求的产品不能使用。（3）施工现场应建立钢管、扣件及其它构配件的使用台帐，详细记录其来源、数量、使用次数、使用部位和质量检验等情况，防止未经检验或检验不合格的扣件在施工中使用。要严格报废制度，凡有严重锈蚀、变形、出现裂纹及其它不符合标准情况的产品必须作废处理，严禁再度使用，并录入使用台帐备查。（4）施工现场进行各类钢管脚手架、支撑体系搭设过程中，对安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手抽查，保证扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40 N39、m，且不大于65Nm，抽样检查数量和质量判定标准应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）8.2.5的规定。（5）对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（6）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（7）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件40、应进行100%检查。4.7.2 支架体系及基础的检查与验收： （1）基础完工后模板支架体系搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）整体或分段达到设计高度后；（4）设计要求预压的模板支架体系的预压过程中及预压加载完成后；（5）遇六级大风或大暴雨后；（6）停用超过一个月。4.7.3 定期检查项目（1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；（2）场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空；（3）立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（4）扣件、连接件是否松动；（5）是否超载。4.7.4 验收文件（1）专项施工方案及技术交底文件，需论证的专项施工方案的专家评审41、或咨询意见；（2）构配件的产品质量合格证、质量检验报告；（3）高支模工程的施工记录及质量检查记录；（4）模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；（5）模板支架体系的验收申请报告。4.7.5 支架现场检查序号检查内容1立杆(立柱)的纵距、横距的步距(步距为重点检测项目)是否符合要求；2立杆(立柱)的垂直度及水平度是否合格；3扫地杆、水平纵横拉杆的步距是否符合要求；4剪刀撑的设置是否符合要求；5基础是否平整坚实，支垫、底座是否符合规定；6纵横向剪力撑和横向斜撑的设置和支架系统整体稳定性是否符合要求；7构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；8立杆与水平杆同一截面上相邻42、杆件的对接或搭接是否符合规范要求；9杆件的受力是否在同一轴线上。4.7.6 验收主要项目的允许偏差（1）底座的沉降量不大于5mm；（2）支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表的要求： 项 目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支架整体L/600及50注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架长度。（3）立杆间距的允许偏差步距：20mm；横距：50mm；纵距：20mm；（4）扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在4065Nm；（5）剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560；（6）可调托座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm43、，可调托座的螺栓伸出长度超过200mm时采取的固定措施必须可靠。4.8 模板体系拆除（1）高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认，并监理单位审批同意后，方可拆除。框架梁的不承重侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，方可拆模，同时应依同条件养护的试件强度，根据跨度的不同而按下表（按设计强度的百分比）要求来强度。底模拆除表：序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板2502梁8703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板2100侧模拆除表：序号砼强度设计值平均硬化气温在244、5度时的拆除时间/C3016小时（2）拆除多层梁楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。（3）拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。（4）支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。（5）拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。（6）在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面巧拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。（7）通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可45、拆除。（8）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。（9）模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下，不得留有悬空模板。（10）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板，零配件严禁抛掷。（11）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。（12）多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。46、（13）拆模如遇中途停歇，应将已拆松、悬空、浮吊的模板支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。（14）拆除所有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范的有关规定及时进行防护。第五章 质量、安全保证措施5.1 施工组织与管理安全防护小组组织架构图：在项目经理部成立以项目经理为首的组织结构，协调、监督高支模区域支撑架按照方案进行搭设，以下为组织机构设置情况及相关人员的职责：项目执行经理张泽全：高大模板施工质量安全的第一责任人，主持对高大模板支撑架的验收工作，对满樘架全面组织和协调。项目部安全主管徐敬明：对安全负主要监47、督责任，参与对高大模板支撑架的验收工作，提出安全隐患并监督整改。项目部技术负责人陈亚和生产副经理李广益：对安全负主要责任，负责高大模板方案的编制和报审工作，并监督现场严格按照高大模板方案实施，参与对支撑架的验收并从技术方面提出自己的意见。项目主管工长余光银、张金友、代伟：对安全管理负直接责任，严格按照高大模板方案进行支撑架的搭设。项目安全员总监徐敬明：对安全管理负监督责任，负责检查模板支撑系统是否按照方案搭设并监督整改落实。5.2 模板支撑脚手架施工质量要求（1）脚手架所用钢管、木枋必须满足国家规范要求，不满足或变形、有缺陷材料不得使用，加强材料进场验收程序，履行进场验收手续；（2）脚手架立杆48、间距严格按照方案要求进行搭设；（3）脚手架步距必须满足在方案规定的范围内；（4）扣件式脚手架的扫地杆距离楼层板应不大于200mm；（5）对拉螺杆直径及间距检查是否小于方案规定；（6）模板截面几何尺寸允许偏差应满足国家规范要求；（7）剪刀撑是都按照方案要求进行设置。5.3 模板质量保证措施（1）模板选用的木方及木板要求过刨，以保证厚度一致，且平整度良好，同一规格木方平整度允许偏差1.0mm，支架系统选用扣件式钢管支撑。为确保混凝土良好外观效果，在模板安装前检查其质量，凡有缺棱掉角的一律不用，以确保模板接缝不漏浆。模板外观要求模内干净、无杂物，拼缝严密，模板接缝宽度不大于1.0mm，无漏浆缝隙。（49、2）支楼板前放线工人提供模板标高控制线及轴线，支楼板后质检员应检查标高，确保准确无误。确保墙体平整度，要按模板设计进行模板加工并验收，施工中正常拆模、吊运，保证模板不变形，做好成品保护。（3）杜绝模板接缝漏浆，在底口沿柱、墙、柱子竖向模板板缝处、梁板模与竖向结构混凝土面相交处、梁的阴阳角的模板拼缝处等易发生漏浆的部位，模板接缝均应严密。（4）模内清理：分两步，第一步：剔除混凝土接茬处浮浆及松散混凝土，保证混凝土露出石子；第二步：分两种情况，一是墙、柱合模前，清除因混凝土浇筑留下的浮灰、杂物。二是梁、板钢筋绑扎完毕后清除模内杂物，混凝土施工前用将浮灰等细碎杂物由清扫门清除，梁、板均留清扫门：梁留50、在梁底一端；板利用投测孔做清扫门。（5）模板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续，然后进行荷载试验，经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。（6）木模板拆模后要及时进行清理，拆下龙骨木方，并及时起出钉子，将板面混凝土清理干净，进行分类码放，便于下次周转。模板在使用前先刷隔离剂(使用水溶性脱模剂)，堆放整齐。（7）脱模剂涂刷：拆下的模板要及时清理、修理和刷脱模剂，必须先将模板内外和周边的灰浆清理干净，用棉丝擦试油质脱模剂，涂刷时要均匀。（8）提前做好预留洞口及墙柱混凝成品保护问题，拆模时注意保护，拆模后在阳角处加设保护角板。（9）模板安装、预51、埋件、预留孔允许偏差如下表所示。序号允许偏差项目允许偏差值（mm）1轴线位移32底模上表面标高34垂直度25相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板、预埋管、孔中心线位移38预埋螺栓中心线位移2外露长度+5，-09预留洞中心线位移5截面内部尺寸+5，-010阴阳角方正2顺直2（10）其它保证措施1）支模过程中要遵守安全操作规程。如遇中途停歇必须将就位的支顶，模板连结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时必须将松开的部件和模板全部运走，防止坠下伤人。安装外围柱、梁模板，要先搭设脚手架或安全网；拆模时也要搭设脚手架，有防止模板向外倾翻的措施。在4.0m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不52、得大面积同时撬落，操作时必须注意警戒。2）模板安装与加固时要保护钢筋绑扎成品，并在紧固时保证原设计钢筋的位置及保护层厚度；安装时，应轻起轻放，不准相互碰撞，防止模板变形。墙、柱、梁拼装模板在使用过程中加强管理，在模板区码放要注明使用的轴线、部位，并编号。3）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。4）拆除后的模板要及时清除板面上的灰浆，对变形和损坏的模板及配件要及时修理，以备下次使用。5）所有在露天堆放的木模板，遇雨时应用塑料布进行覆盖。5.4 模板安装和拆除安全技术措施5.4.1 模板安装安全技术措施（1）模板安装前，现场施工负责人应认真向有关人员进行安全技术交底。（2）模53、板构件进场后，应认真检查构件和材料是否符合设计要求。（3）做好模板垂直运输的安全施工准备工作，排除模板施工中现场的不安全因数。（4）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆模板。（5）设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。（6）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。（7）操作人不许攀登模板或脚手架，不许在墙顶、独立梁及其它狭窄而无防护栏杆的模板上行走。（8）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。（9）在模板上54、施工时，堆物不宜过多，不宜集中一处，大模板的堆放应有放倾措施。（10）雨季施工时，对高耸结构的模板作业应安装避雷设施；五级以上大风天气，不宜进行大模板的拼装和吊装作业。5.4.2 模板拆除安全技术措施（1）模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并应申请批准后方可进行。（2）各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如无具体规定，应按先支的后拆，先拆非承重的模板和支架的顺序进行拆除。（3）拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得留有悬空模板。（4）拆模高处作业时，应配置登高用具或搭设支架，必要时应戴安全带。（5）拆下的模板不准随意向下抛掷，应及时清理。临时堆55、放离楼层边沿不应小于1m，堆放高度不得超过1m，楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下的物件。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走，防止因踏空、扶空而坠落。（7）在整个模板的安装和拆除中，现场安全员应随时进行检查监督，发现违章、违规操作的及时进行教育，如经教育不改者，按公司和工程处有关规定进行处罚。5.5 预防坍塌事故的安全技术措施（1)在浇筑砼前，对砼工进行现场交底，要求分层下料分层振捣，并不得堆载过大；（2)高支模楼层及满堂脚手架做到工完场清，尽量减少与满堂脚手架无关的多余活载；（3)在高支模满堂脚手架的楼层和区域各设一名管理人员和木工进行全过程看模，并配置通畅的联络56、工具，架体发生变形，马上停止作业排除险情，待加设立杆并与水平杆连接完毕后方可继续作业。（4)按照要求设置剪刀撑，增强架体整体刚度。5.6 预防高空坠落的安全技术措施（1)在电梯井、楼梯边，操作面、楼层周边设置外架、洞口防护，部分未到位位置利用满堂架搭设防护栏杆，防护栏杆高度不小于1.5m；（2)临边外架搭设高度不小于1.5m,并在外围用密目网封闭；（3)信号工持证上岗作业，不违章指挥；（4)超过2m高空作业及外架作业按要求系挂安全带。（5)作业层满铺钢筋网片脚手板,作业层外架内外加护身栏杆，3600mm高处满挂水平兜网。5.7 应急救援预案对在高支模架体上进行施工作业，在不重视的情况下极易发生57、高空坠落、模板坍塌和物体打击等重大安全事故，必须给予高度重视，本应急预案是针对可能发生的三种紧急情况的应急准备和响应。应急准备和响应工作程序如下图：5.7.1 报警救援及其他联络电话项目经理部应建立应急信息资源如：医疗救护电话：120消防报警电话：119公安报警电话：110医疗救护点电话：（1）深圳市福田第四人民医院：0755-83982222（A为工地，B为医院）（2）深圳市口岸医院：0755-83774033（A为工地，B为医院）（3）深圳市福田区中医院：0755-83548611（A为工地，B为医院）医疗救护点的具体位置及行驶路线向所有应急小组成员交底；保证电话在事故发生时能应用和畅通,58、可保证在事故发生时能及时向有关部门、单位拨打电话报警求救。5.7.2 人员分工及职责（5）项目书记和项目安全员负责事故的善后处理及做好有关安抚工作；5.7.3 应急救援工作程序.1 伤亡事故的报告发生伤亡事故后，负伤者或最先发现事故人，应立即报告项目经理部负责人。项目经理部负责人在接到重伤、死亡、重大死亡事故报告后，应按规定在第一时间内向公司或地方部门报告，企业负责人接到重伤、死亡、重大死亡事故报告后，应立即报告企业主管部门和当地政府有关部门。事故报告流程见事故报告流程图。.2 现场保护事故发生后，项目负责人和有关人员接到伤亡事故报告后,要迅速赶到事故现场, 立即采取有效措施，指挥抢救受伤人员59、,同时对现场的安全状况作出快速反应,排除险情，制止事故蔓延扩大，稳定施工人员情绪，要做到有组织有指挥。同时，要严格保护事故现场，因抢救伤员、疏导交通、排除险情等原因、需要移动现场物件时，应当做出标志，绘制现场简图，并做出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物件，并进行拍照或录象。必须采取一切可能的措施如安排人员看守事故现场等，防止人为或自然因素对事故现场的破坏。清理现场必须在事故调查组取证完毕，并完整记录在案后方可进行。在此之前，不得借口恢复施工，擅自清理现场。.3 事故调查事故调查工作必须坚持实事求是，尊重科学的原则。事故调查组成员一般由公司领导、安全部门、工会、劳资、监察及与事故相关部门负责人60、组成。事故调查组有权向事故发生单位、有关人员了解情况和索要有关资料，各有关单位和个人有义务协助调查组查清事故真相,不得以任何借口拒绝。事故调查完毕后,事故调查组要写出详细的事故调查报告报公司的主要领导和上级主管部门。.4 事故处理事故调查组提出事故处理意见。由公司主管部门、技术部门对事故现场设施设备的恢复使用及防范措施制定方案,由公司安全部门监督项目组织实施，项目经理部负责落实处理。对事故责任者的处理,在调查组建议意见的基础上由公司领导集体研究决定。因忽视安全生产、违章指挥、违章作业、玩忽职守或者发现事故隐患、而不采取有效措施以致造成伤亡事故，由企业主管部门给予企业负责人和直接责任人员行政处分61、；构成犯罪的由司法机关依法追究刑事责任。.5 应急救援急救步骤急救是对伤病员提供紧急的监护和救治，给伤病员以最大的生存机会，急救一定要遵循下述四个步骤：（1）调查事故现场，调查时要确保无任何危险，迅速使伤病员脱离危险场所，尤其在工地大型事故现场更是如此；（2）初步检查伤病员，判断神志、气道、呼吸循环是否有问题，必要时立即进行现场急救和监护，使伤病员保持呼吸道畅通，视情况采取有效的止血、止痛、防止休克、包扎伤口等措施，固定、保存好割断的器官或组织，预防感染；（3）呼救。由专人去呼叫救护车，现场施救一直坚持到救护人员或其他施救者到达现场接替为止。此时还应反映伤病员的病情和简单救治过程；（4）如果没62、有发现危及伤病员的体征，可作第二次检查，以免遗漏其他损伤、骨折和病变。这样有利于现场施行必要的急救和稳定病情，降低并发症状和伤残率。.6 施工现场具体急救方法（1）一般伤员的现场救治在出事现场，立即采取急救措施，使伤员尽快与致伤因素脱离接触，以避免继续伤害深层组织。1）用清洁包布裹盖伤面做简单包扎，避免创面污染。自己不要随便把水痘弄破，更不要在创面上涂任何有刺激性的液体或不清洁的粉和油剂。因为这样既不能减轻疼痛，相反增加感染机会，并为进一步创面处理增加了困难。2）伤员口渴时可给适量饮水或含盐饮料。3）经现场处理后的伤员要迅速转送到医院救治，转送过程中要注意观察呼吸、脉搏、血压等的变化。（2）严63、重创伤出血伤员的现场救治创伤性出血现场救治要根据现场现实条件及时地、正确地采取暂时性的止血，清洁包扎，固定和运送等方面措施。1）止血止血可采用压迫止血法、指压动脉出血近心端止血法、弹性止血带止血法。2）包扎、固定创伤处用消毒的敷料或清洁的棉纺制品覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以保护创口预防感染，又可减少出血帮助止血。在肢体骨折时，又可借助绷带包扎夹板来固定受伤部位上下二个关节，减少损伤，减少疼痛，预防休克。3）搬运经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确的搬运转送医院抢救。不正确的搬运，可导致继发性的创伤，加重病痛，甚至威胁生命。搬运伤员时应注意：在肢体受伤后局部出现疼痛、肿胀、功能障碍或畸64、形变化，就表示有骨折存在。宜在止血固定后再搬运，防止骨折断端因搬运振动而移位，加重疼痛，导致损伤附近的血管神经，使创伤加重。在搬运严重创伤伴有大出血或已有休克的伤员时，要平卧运输伤员，头部可放置冰袋或带冰帽，路途中要尽量避免震荡。在搬运高处坠落伤员时，因疑有脊椎受伤可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员。因为这样会使伤员的躯干过分屈曲或过分伸展，而使已受伤的脊椎移动，甚至断裂造成截瘫，招致死亡。（3）创伤救护的注意事项1）护送伤员的人员，应向医生详细介绍受伤的经过。如受伤时间、地点，受伤时所受暴力大小，现场场地情况。凡属高处坠落致伤时还要介绍坠落高度，伤员最65、先着落部位或间接击伤部位，坠落过程中是否有其他阻挡或转折。2）高处坠落的伤员，在已诊有颅骨骨折时，即使伤者当时神志清楚，但若伴有头痛、头晕、恶心、呕吐等症状，仍应劝留医院严密观察。3）在模板倒塌等事故中，在肢体受到严重挤压后，局部软组织因缺血而呈苍白，皮肤温度降低，感觉麻木，肌肉无力。一般在解除肢体压迫后，应马上用弹性绷带绕受伤肢体，以免发生组织肿胀，还要给以固定少动，以减少延毒性分解产物的释放和吸收。在这种情况下的伤肢就不应该抬高，不应该进行局部按摩，不应该施行热敷，不应该继续活动。4）胸部受伤的伤员，实际损伤程度常较胸壁表面所显示的损伤面更为严重，有时甚至完全表里分离。如伤员胸壁皮肤完好无66、伤痕，但已有肋骨骨折存在，甚至还伴有外伤性气胸和血胸，要高度提高警惕，以免误诊，影响救治。在下胸部受伤时，要想到腹腔内脏受击伤引起内出血的可能。5）引起创伤性休克的主要原因是创伤后的剧烈疼痛、失血引起的休克以及软组织坏死后的分解产物被吸收而中毒。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200左右，及时止血、包扎、固定伤肢减少创伤疼痛，尽快送到医院进行抢救治疗。5.8 监测措施（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器等精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（2）在浇筑过程中实施监测，一般监测周期为2030分钟一67、次。（3）支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。当梁模下沉出现突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目经理和模板设计人员，并停止浇注混凝土，分析梁模下沉原因，采取加强措施后方可继续浇注。当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。（4）监测点平面布置图，详见下图地上结构13层以下高支模区域监测点地上结构13层以上高支模区域监测点（5）监测仪器电子经纬仪北光DJD1台水准仪苏光DS12台精密水准仪靖江S11台（6）扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差（mm）变68、形预警值（mm）检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m1210钢板尺4mL6.5m2015钢板尺2水平杆及斜杆钢管弯曲L6.5m3025钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差3020经纬仪或吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400钢板尺5支架沉降108水准仪6支架水平位移/10经纬仪及卷尺第六章 文明施工措施6.1 文明施工管理开工前必须经有关部门批准，接受所在区、市安建设主管部门的文明监督和检查。1、按照施工总平面图设置各项临时设施，堆放材料、成品、半成品和机具设备，不侵占场内道路及安全防护等设施。分包单位确需进行改变施工总平面布置的，应先向总包提出申请，经总包同意后方可实施。2、69、施工现场大门明显处搭设牌楼，悬挂标志牌，围墙牢固，现场的施工管理人员应当佩戴证明其身份的证件、工卡。3、施工现场用电线路，用电设施的安装和使用必须符合安装规范和安全操作规程，并按照施工组织设计进行架设，严禁任意拉线接电。4、施工机械应当按照施工总平面布置图规定的位置和线路设置，不得侵占场内道路。施工机械进场必须经过安全检查，经检查合格的方能使用。施工机械操作人员必须建立机组责任制，并依照有关规定持证上岗，禁止无证人员操作。5、执行国家有关安全生产和劳动保护的法规，建立安全生产责任制，加强规范管理，进行安全交底、教育、宣传。严格执行安全技术方案，定期进行检查和维护，及时消除隐患，保证其安全有效。70、6、做好施工现场安全保卫工作，采取必要的防盗措施，现场周边设立围护设施。施工设置的围栏高度不得低于2.5米，使用材料应保证围栏稳固、整洁、美观。非施工人员不得擅自进入施工现场。7、对上级有关部门检查及自查出的问题，要认真及时进行整改。6.2 环境保护措施（1）施工噪声控制措施1）所有进场施工的机械在进场前，进行检修，检修合格后方可进场，严禁机械带病工作。能配置消音器的机械全部安装消音器。2）与当地居民加强沟通，尽量避免深夜施工。若由于工期紧张确实需要进行夜间施工时，办理夜间施工许可证并预先通知周边居民以求谅解。3）教育施工人员不准喧哗吵闹，违者严厉处罚。（2）施工振动控制措施本工程使用振动机械71、较多，我们采取有力措施将振动产生的危害降至最低。1）砼浇灌时注意振捣器避免碰撞模板及钢筋。2）保证吊装安全，杜绝吊物冲击或坠落引起的打击振动。（3）水污染控制本工程可能产生的水污染有：车辆冲洗水、施工人员生活污水、雨季地表径流水。1）出入口均设洗车槽，选择有资质的散体物料运输公司，签订环保责任书，绝对保证每辆车均经冲洗干净方可进入城市道路，洗车泥水经沉淀池沉淀后方可排入雨水管网。2）周边为居民区，要严格执行环境保护措施，避免固体废弃物、废水等污染河涌或市政排水系统，必要时，建立临时的沉淀区。（4）空气污染措施本工程施工中可能对空气产生污染的原因主要有：扬尘、废气。1）对易产生扬尘的土方运输作业72、，我们坚持余泥运输车覆盖遮布，合理规定运输通道，安排专人清扫、洒水，冲洗车底盘及轮胎。临时堆土场用彩条布覆盖，防止扬尘。2）严禁在场内动用明火，焚烧废弃物或有害、有毒物质，一经发现严肃处理。3）保证所有车辆及设备的废气排放合乎环保要求，若检测不合格，需严格整改直至合格。（5）固体废弃物与高大模板相关的固体废物包括木工加工木屑、模板固定铁钉等，这些固体废物建立固定的保存池并集中进行处理，不得影响现场防火安全以及伤害施工人员身体。第七章 计算书及相关附图7.1 楼板模板支撑验算7.1.1 支模高度26.9m，250mm厚板支撑架体验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距73、(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):26.90；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量74、E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(k75、N/m)：q1 = 25.50.250.9+0.50.9 = 6.188 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.188+1.40.9= 8.685kN/m最大弯矩 M=0.18.6852502= 54281.25 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 54281.25/48600 = 1.117 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.117 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式76、为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.188kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.1882504/(100950043.74104)=0.039 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.039 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重77、(kN/m)：q1= 25.50.250.25+0.50.25 = 1.719 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.719+1.40.25 = 2.412 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.4120.92 = 0.195 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.195106/60750 = 3.217 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 378、.217 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4120.9 = 1.303 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.303103/(2 4590) = 0.482 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.482 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.719 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.779、199004 /(10090002733750)= 0.31 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.31 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.606kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.853 kNm ；最大变形 Vmax = 1.054 mm ；最大支座力 Qmax = 180、0.339 kN ；最大应力 = 853408.472/8980 = 95.034 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 95.034 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.054mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13826.9 = 3.723 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.81、9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.250.90.9 = 5.164 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.292 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.552 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.552 kN； - 轴心受压立杆的稳定82、系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.52 = 2.5 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；l0/i = 2500 / 15.9 = 157 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得83、到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14552.052/（0.284424） = 120.848 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 120.848 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.055(1.5+0.52) = 3.078 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.055 ；Lo/i = 3077.962 / 15.9 = 194 ；84、由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.191 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=14552.052/（0.191424） = 179.69 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 179.69 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.1.2 支模高度18.8m，200mm厚板支撑架体验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):18.80；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方85、木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双86、钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.20.9+0.50.9 = 5.04 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计87、算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.04+1.40.9= 7.308kN/m最大弯矩 M=0.17.3082502= 45675 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 45675/48600 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.94 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.04kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.042504/(100950043.74104)=0.032 mm； 面板最大允88、许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.032 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.2+0.50.25 = 1.4 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:89、M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.4+1.40.25 = 2.03 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.030.92 = 0.164 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.164106/60750 = 2.707 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.707 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.030.9 = 1.096 kN；方木受剪应力计算值90、 = 3 1.096103/(2 4590) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.406 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.4 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.49004 /(10090002733750)= 0.253 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.253 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁91、按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.192kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.718 kNm ；最大变形 Vmax = 0.887 mm ；最大支座力 Qmax = 8.7 kN ；最大应力 = 718101.222/8980 = 79.967 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 79.967 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/92、mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.887mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13818.8 = 2.602 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.20.90.9 = 4.131 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.138 kN；2.活荷载为施工荷载标准值93、与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.968 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.968 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm394、； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.52 = 2.5 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；l0/i = 2500 / 15.9 = 157 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11967.504/（0.284424） = 99.385 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 99.385 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 95、f = 205 N/mm2，满足要求！7.1.3 支模高度13.35米，板厚160mm，支撑架体验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):13.35；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E96、(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):160.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 97、cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.160.9+0.50.9 = 4.122 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.122+1.40.9= 6.206kN/m最大弯矩 M=0.16.2062502= 38790 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 38790/48600 = 0.798 N/mm2；面板的抗弯强度设计值98、 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.798 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.122kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.1222504/(100950043.74104)=0.026 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.026 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.799、5 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.16+0.50.25 = 1.145 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.145+1.40.25 = 1.724 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.7240.92 = 0.14 kNm；方木最大应力计算值 = M 100、/W = 0.14106/60750 = 2.299 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.299 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.7240.9 = 0.931 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.931103/(2 4590) = 0.345 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.345 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计101、算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.145 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.1459004 /(10090002733750)= 0.207 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.207 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.862kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm)102、 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.61 kNm ；最大变形 Vmax = 0.753 mm ；最大支座力 Qmax = 7.388 kN ；最大应力 = 609855.422/8980 = 67.913 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 67.913 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.753mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG103、1 = 0.13813.35 = 1.848 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.160.90.9 = 3.305 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.557 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.071 kN；六、立杆的稳定104、性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.071 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.52 = 2.5 m； a - 立杆上端105、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；l0/i = 2500 / 15.9 = 157 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10070.928/（0.284424） = 83.634 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 83.634 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.1.4 支模高度9.7m，120mm厚板支撑架体验算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度106、(m):0.50；模板支架搭设高度(m):9.70；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):107、13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.9+0.50.9 = 3.20108、4 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.204+1.40.9= 5.105kN/m最大弯矩 M=0.15.1052502= 31905 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 31905/48600 = 0.656 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.656 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.204kN/m109、面板最大挠度计算值 = 0.6773.2042504/(100950043.74104)=0.02 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.02 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=4.599/6 = 60.75 cm3；I=bh3/12=4.5999/12 = 273.38 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m110、 ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.4180.92 = 0.115 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.115106/60750 = 1.891 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.891 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截111、面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4180.9 = 0.766 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.766103/(2 4590) = 0.284 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.284 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.899004 /(10090002733750)= 0.161 mm；最大允许挠度 =900/112、 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.531kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.502 kNm ；最大变形 Vmax = 0.619 mm ；最大支座力 Qmax = 6.077 kN ；最大应力 = 501609.622/8980 = 55.859 N/mm113、2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 55.859 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.619mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.7 = 1.342 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.9114、0.9 = 2.479 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.226 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.473 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.473 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 115、cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.52 = 2.5 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.5 m；l0/i = 2500 / 15.9 = 157 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8473.296/（0.2116、84424） = 70.367 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 70.367 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.2 高支模区域大截面梁支撑验算7.2.1 最大边梁(6001000)模板支撑验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：26.90；梁两侧立117、杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm118、(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：250mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2119、；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 51.523 kN/m2、120、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 751.81.8/6=40.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2121、l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.75240.9=19.44kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.7540.9=3.78kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.119.442502 + 0.117 3.782502 = 1.49105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.119.440.25+1.23.780.25=6.48kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.49105 / 4.05104=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm122、2；面板的受弯应力计算值 =3.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=19.44N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 751.81.81.8/12=36.45cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.442504/(10060003.65105) = 0.235 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；123、面板的最大挠度计算值 =0.235mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.480/(1.000-0.250)=8.640kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计124、算得到最大弯矩 M = 0.270 kNm，最大支座反力 R= 4.680 kN，最大变形 = 0.232 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.70105/6.08104 = 4.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.232mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主125、楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.68kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.527 kNm，最大支座反力 R= 10.413 kN，最大变形 = 0.196 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.271126、05/8.99103 = 58.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =58.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.196 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.196mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重127、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.601.000.90=16.524kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.600.90=0.324kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.600.90=3.024kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mma128、x=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(16.524+0.324)2002+0.1173.0242002=8.15104Nmm； =Mmax/W=8.15104/3.24104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=16.524+0.324=16.848kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间129、距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.8482004/(10060002.92105)=0.104mm；面板的最大挠度计算值: =0.104mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)10.2+0.50.2(20.75+0.6)/ 0.6=6.54 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值130、(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 6.540+1.120 = 7.660 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.2524.00+1.4(2.00+2.00)(1.20-0.60)/4=0.384kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.599/6 = 6.08101 cm3；I=4.5999/12 = 2.73102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm)131、 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.371 kN；N2=4.621 kN；最大弯矩：M= 0.237kNm最大剪力：V= 2.311 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.237106 /6.08104=3.9 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.3111000/(24590)=0.856N/mm2；方木的最大挠度： =0.245 mm；方木的允许挠度：= 1.2103/2/250=2.4mm；方木最大应力计算值 3.903 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.856 N/mm2 小132、于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.245 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.371 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.041 kNm ；最大变形 max = 0.012 133、mm ；最大支座力 Rmax = 0.927 kN ；最大应力 =M/W= 0.041106 /(8.98103 )=4.6 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 4.6 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.012mm小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.621 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.513 kNm ；最大变形 m134、ax = 0.148 mm ；最大支座力 Rmax = 11.537 kN ；最大应力 =M/W= 0.513106 /(8.98103 )=57.2 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 57.2 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.148mm小于450/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.927 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 135、1.20.12926.9=4.167 kN；N =N1+N2=0.927+4.167=5.094 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.16136、7；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.055 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.055(1.5+0.52) = 3.078 m；lo/i = 3077.962 / 15.9 = 194 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.191 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5094.434/(0.191424) = 62.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 62.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N -137、 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =11.537 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(26.9-1)=4.167 kN；N =N1+N2 =11.537+4.012=15.55 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长138、度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.055 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.055(1.5+0.52) = 3.078 m；lo/i = 3077.962 / 15.9 = 194 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.191 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=15549.861/(0.191424) = 192 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 192 N139、/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7.2.2 最大斜梁(600700)模板支撑验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：26.90；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重140、连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板141、弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最142、大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 51.523 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其143、抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.81.8/6=24.3cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.45240.9=11.664kN/144、m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.111.6642502 + 0.117 2.2682502 = 8.95104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.6640.25+1.22.2680.25=3.888kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.95104 / 2.43104=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠145、度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=11.664N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.6642504/(10060002.19105) = 0.235 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.235mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计146、算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.888/(0.700-0.250)=8.640kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 14.599/6 = 60.75cm3；I = 14.5999/12 = 273.38cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.173 kNm，最大支座反力 R= 3.402 kN，最大变形 = 0.129 147、mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.73105/6.08104 = 2.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.129mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.402kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞148、采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.383 kNm，最大支座反力 R= 7.569 kN，最大变形 = 0.142 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.83105/8.99103 = 42.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算149、值 =42.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.142 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.142mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 150、3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.600.700.90=11.567kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.600.90=0.324kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.600.90=3.024kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(11.567+0.324)2002+0.1173.024151、2002=6.17104Nmm； =Mmax/W=6.17104/3.24104=1.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=11.567+0.324=11.891kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =20152、0.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.8912004/(10060002.92105)=0.074mm；面板的最大挠度计算值: =0.074mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.70.2+0.50.2(20.45+0.6)/ 0.6=4.584 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 4.584+1.1153、20 = 5.704 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.2524.00+1.4(2.00+2.00)(1.20-0.60)/4=0.384kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.599/6 = 6.08101 cm3；I=4.5999/12 = 2.73102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.307 kN；N2=3.576 kN；最大弯矩：M= 0.188k154、Nm最大剪力：V= 1.788 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.188106 /6.08104=3.1 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.7881000/(24590)=0.662N/mm2；方木的最大挠度： =0.19 mm；方木的允许挠度：= 1.2103/2/250=2.4mm；方木最大应力计算值 3.088 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.662 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.190 mm 小于 方木的最155、大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.307 kN.托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.034 kNm ；最大变形 max = 0.01 mm ；最大支座力 Rmax = 0.767 kN ；最大应力 =M/W= 0.034106 /(8.98103 )=3.8156、 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 3.8 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.01mm小于450/150与10 mm,满足要求!2.梁底托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.576 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.397 kNm ；最大变形 max = 0.115 mm ；最大支座力 Rmax = 8.928 kN ；最大应力 =M/W= 0.397106 /(8.9157、8103 )=44.2 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 44.2 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.115mm小于450/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.767 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12926.9=4.167 kN；N =N1+N2=0.767+4.167=4.934 kN； - 轴心受压立杆的稳定158、系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.055 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2159、(h+2a) = 1.1671.055(1.5+0.52) = 3.078 m；lo/i = 3077.962 / 15.9 = 194 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.191 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4934.201/(0.191424) = 60.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =8.928 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12160、9(26.9-0.7)=4.167 kN；N =N1+N2 =8.928+4.059=12.987 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.055 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.055(1.5+0.52) = 3.078 m；lo/i = 3077.962 / 15.9 = 194 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.191 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12986.828/(0.191424) = 160.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 160.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！