1、目 录第一章 编制说明11.1编制依据1第二章 主梁分项工程概况22.1分项工程简介22.2技术标准22.3设计概况22.4自然条件及施工环境32.6工程技术特点4第三章 挂篮施工安全方案53.1前支点挂篮施工5第四章 安全生产保证措施214.1安全生产管理领导小组214.2安全保证体系224.3安全保证措施234.4高空安全应急预案25第五章 季节性施工保证措施315.1组织落实315.2材料准备315.3施工措施31前支点挂篮计算33一）挂篮检算331.挂篮概况332.计算说明及假定353.检算项目：354.计算荷载355.挂篮计算分析工况366.牵索挂篮受力计算节段的确定367.挂篮结构2、受力分析418.计算结果汇总679.吊杆计算6710. 抗剪柱计算6811. 剪力键处混凝土计算6912.弧形首分配梁计算70二）模板排架计算711 外侧模排架结构计算712 内侧模支撑架结构计算74三）梁顶桁架计算801 计算工况802 计算模型803 计算结果814 其他结构计算935.后走行吊点计算96第一章 编制说明1.1编制依据 本专项方案依据广西交通规划勘察设计研究院大冲邕江特大桥设计文件和图纸、合同文件、相关施工技术规范及安全技术规范、现场实际施工条件等资料，按照有关贯标程序文件编制而成。主要依据以下资料：项目招标文件及工程承包合同文件；工程相关施工图纸及其标准图集；工程地质勘察3、报告、地形图和工程测量控制网；气象、水文资料；工程建设法律、法规和有关规定文件；现行的相关国家标准、行业标准、地方标准、总公司施工工法及分公司施工工艺标准；桥涵上、下册、路桥施工计算手册、建筑施工计算手册、公路路基施工技术规范JTG F10-2006等。钢结构设计规范（GB50017-200）、公路桥涵钢结构木结构设计规范（JTJ025-86）等。桥梁施工工程师手册、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）、公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000）等。装配式公路钢桥多用途使用手册、斜拉桥手册、建筑结构荷载规范等。南宁外环公路典型示范工程实施纲要第二章 主梁分项工程概况2.1分4、项工程简介大冲邕江特大桥南北走向跨邕江，位于柳南高速公路六律大桥下游（北边）约4km，北岸跨湘桂铁路，中心桩号K36+938，桥跨组合640+193+332+113，桥梁设计全长888m，其中引桥为640m先简支后连续的小箱梁，主桥为三跨连续高低塔混凝土斜拉桥，主桥长638m，采用半漂浮体系。预应力混凝土主梁标准段采用双分离边箱形断面形式。图2-1 大冲邕江特大桥主桥示意图2.2技术标准通航设计为单孔双向通航，桥址采用洪水重现期10年一遇水位71.64m作为最高通航水位，设计最低通航水位58.62m。通航净宽285m，航道等级为内河级航道。设计洪水频率：1/300，水位76.7m；地震基本烈度5、度，按度设防。2.3设计概况2.3.1主梁设计概况主梁标准段采用双边箱的梁板断面的形式。边跨端部主梁采用单箱三室断面，箱梁中心高度3.0m，顶板设置2%横坡，底板水平。梁全宽31m，梁底全宽19.2m。标准段箱梁顶板厚28cm，腹板厚35cm，边斜腹板厚25m，底板厚40cm。采用C55混凝土，布置预应力体系，纵向预应力、横隔板横向预应力、桥面板横向预应力。主梁从索塔处开始分块，每段在距离斜拉索锚点26cm处设置一道厚28cm的马蹄形横隔板。全桥分为五类桥段：标准节段长8m、北岸边跨现浇段长50m、南岸边跨现浇段长18m、0#支架现浇段长213m、合拢段长2m。标准段拉索吊点处横隔板厚28cm6、，边跨压重段拉索吊点处横隔板厚28cm，端横梁厚269.4cm，桥塔处横隔板厚0.75m。标准节段重量约480t。2.3.2塔柱设计概况该方案采用了高低双塔的桥型设计，北岸桥塔总高132.704m（桥面以上塔高约107.6m），南岸桥塔总高100.22m（桥面以上塔高约79.5m）。桥塔断面采用五边形空心箱型断面。塔柱轴线竖直，其中内侧塔壁竖直，外侧塔壁由塔顶向塔底渐宽。两塔柱内侧横桥向间距31.6m。北岸桥塔底部顺桥向宽度为8.05m，横桥向宽度为7.65m，塔顶顺桥向宽度为6.5m，横桥向宽度为4.8m，桥塔壁厚从上至下为0.8m、1.0m。南岸桥塔底部顺桥型宽度为7.671m，横桥向宽度7、为6.922m，桥塔顺桥向厚从上至下为0.8m、1.0m。2.3.3斜拉索设计概况斜拉索采用平行双索面形式布置在桥面两侧。全桥共布置80对（160根）斜拉索，北岸桥塔区布置48对，南岸桥塔区布置32 对。梁上标准索距8m，加密段拉索间距2.5及3m。桥塔上索距延桥塔中心线竖向间距分别为1.8m，2m，2.3m及2.7m。斜拉索采用按预应力混凝土用环氧涂层钢绞线(ISO 14655)标准生产的高强度低松弛环氧喷涂钢绞线，其标准强度1860MPa。根据各拉索的设计索力并兼顾全桥的整体刚度，全桥采用PEJE15B-43、PEJE15B-55、PEJE15B-61、PEJE15B-73共4种型号。拉索8、两端均采用夹片群锚，拉索在塔上锚固在上塔柱的锚固齿板上，在主梁通过预埋的管道，锚固于主梁两侧锚固区。各根钢绞线外有环氧树脂层、油脂层、聚乙烯层保护，整根拉索的外部再设一层高密度聚乙烯（HDPE）套管进行防护。其中A24索长216.97m，重达19560.7kg， B24索长222.53m，重达20062.4kg。2.4自然条件及施工环境2.4.1气候状况本地区属亚热带湿润气候，季风明显，阳光充足，雨量充沛，霜少无雪，气候温和，夏长冬短。多年平均气温21.6，最冷为一月份平均气温12.5，最热为七月份平均气温28.2，极端最低气温为-2.1，极端最高气温为40.4。年均有霜期4.3天，雨季集中在9、49月。以68月最多，占全年一半，多年平均降雨量1304.2mm。平均相对湿度79%，多年平均蒸发量为1397.7mm，风向随季节变化，受地形影响，全年盛行东风和东南风，年平均风速1.8m/s。2.4.2水文资料桥位区属珠江流域西江水系邕江干流，桥位内呈西至东流向，河床宽缓，江面宽阔，约400500m，水深5.010.0m，河床纵坡小于10，其水流流速约2.0m/s，流量约为6000 m/s。该河在桥位区段内常水位为62.00m；最低水位为60.88m，最高洪水位为76.7m。其水位高程及流量主要受降雨量的控制。桥址采用洪水重现期10年一遇水位71.64m作为最高通航水位，设计最低通航水位5810、.62m。通航净宽285m，净高10m，侧高10m，满足通航标准要求。2.4.3施工环境本桥主塔8#墩距邕江北岸约130m，9#墩主塔位于邕江南岸岸边约15m，施工水深为8m, 从北岸至8#墩修建便桥长度130m，主塔搭设水上工作平台，平台宽度为10米左右，平台上完成钻孔灌注桩、钢套箱施工。施工期间为多雨季节，特别要注意做好高空防雨、防雷工作。2.6工程技术特点与双塔对称斜拉桥相比较，不对称双塔斜拉桥在结构体系上的特点体现在以下方面：双塔斜拉桥每一个单独塔均为不对称的结构布置。而双塔对称斜拉桥结构受力上两个桥跨受力是完全一致，而采用了非对称布置形式后，在悬臂施工中，相当于修建两座跨径独塔非对称11、斜拉桥，而在成桥后由于其体系的转换导致内力重新分配，而不对称的布置其内力分配不同于一般的对称布置的斜拉桥，使其复杂化。当墩身较高，采用非对称布置时，温度及活载在主墩上产生的弯矩较大，对下部结构的受力不利，且易产生不均匀沉降。非对称体系刚度更大,活载作用下主梁的最大弯矩和挠度均小于对称结构。一般情况下，各塔拉索倾斜度仍按1：21：2.5控制，因此跨长近似为L22.5（H1+H2），式中H1和H2各为该跨两侧索塔在桥面以上的高度，每塔斜拉主梁长度为L1=（22.5）H1和L2=（22.5）H2。主梁悬臂越长，意味着设计、施工、控制难度越大。本桥跨径为：193.0m + 332.0m + 113.012、m，主跨332m，如高低塔各自主梁悬臂长为197/133m，就近似于等高双塔400m的主跨水平。 第三章 挂篮施工安全方案3.1前支点挂篮施工3.3.1 挂篮施工总体方案前支点挂篮利用斜拉索作为挂篮前支点牵引索，将后支点挂篮由悬臂状态改变为前支点挂篮的简支状态，从而减少挂篮的挠度与弯矩，提高了挂篮的承载力。箱梁采用牵索挂篮悬臂平衡浇筑施工，挂篮主要由并由以下几个主要由（1）承重平台系统：由主纵梁、次纵梁、前横梁、中横梁、后横梁、内外腹杆、普通纵梁、底模、外侧模及顶板模板及支架组成：（2）牵索锚固系统：利用各节间前端的斜拉缆索，以特制的连接装置锚固在挂篮前端成为牵索，该连接装置即为牵索锚固系统；13、（3）吊挂、升降及走行系统：由中、后横梁吊挂，梁顶走行桁架及其滑道，后走行吊挂及前走行吊挂等组成；（4）抗剪系统及锁定微调系统：抗剪柱及相应楔形插片；（5）脚手平台。挂篮结构布置图如下所示。挂篮图示如下：挂篮的拼装及试压：挂篮在车间制作好后，在已浇梁0号块上按设计要求拼装，拼装好后，根据最大施工荷载进行试压，以消除其非弹性变形，并测试其弹性性能，以便为施工控制计算提供准确数据，通过悬挂水箱，在水箱内逐步加水完成。拉索与挂篮的连接技术：每根斜拉索与主梁的夹角是不同的，特制一加长的穿心式千斤顶张拉杆，张拉杆一端与拉索的锚环相连，另一端与张拉千斤顶相连，在挂篮上设计一圆弧面反力座，千斤顶安装于挂篮圆14、弧面上，这样可适应对拉索不同角度的变化，完成拉索与挂篮的连接，又能使之自然地转换到梁体上而索力不发生变化。斜拉索不同受力状况的转换：悬浇箱梁时，斜拉索通过一根张拉螺杆与张拉千斤顶相连，千斤顶再与挂篮相连，此时斜拉索作为挂篮的前支点受力。施工完毕后，须将斜拉索转移至主梁上，挂蓝才得放松移位，此时斜拉索已受力。转换程序：先将事先套在斜拉索锚杯上的锚环用特制的扳手拧紧，相当于千斤顶张拉时的锚固措施，再解除千斤顶的张拉力，将张拉杆从拉索锚环内退出来，由于千斤顶的撤除，挂篮即解除了与斜拉索的约束。拉索做到了一索二用。抵抗挂篮水平的止推技术：斜拉索与主梁的夹角小于90，因而将产生一水平分力。施工过程中，此15、分力将使挂篮向后移位，为保证挂篮施工时的静止稳定性，需设计一个能抵抗挂篮水平力的止推装置。将水平抗剪设施布置于次纵梁中部，放在砼箱梁中间直腹板下方， 在已浇梁段梁肋的底板上预埋钢盒，挂篮上安装水平抗剪档块，平衡由于牵索产生的水平力，保证挂篮的静止稳定性。挂篮走行利用反锚于前一节段上的后走行框及挂篮辅助主梁前端的前走行框，通过千斤顶支顶在反力座上前移走行。横梁前端模板为整体式型钢骨架钢模，后端采用小块模板及拼装式扣件钢管脚手架作底模支架，每次走行前将横梁后端模板散拆放平在底平台上，底平台小起小落即可实现挂篮走行，解决了高度受限问题，操作方便安全。3.1.2挂篮主要结构挂篮采用长平台牵索式挂篮，其16、主要由承重系统、悬吊系统、走行及其吊挂系统、模板系统组成。承重系统：由主纵梁、次纵梁、前横流、中横梁、普通纵梁、顶板架侧模排架等杆件组成。除普通纵梁及斜撑杆为型钢外其余均为加劲钢箱梁，材质为Q345B。各梁段采用8.8级M27高强螺栓拼接。挂篮平面图悬吊系统：由牵索连接装置、中吊杆、后吊杆等组成。牵索连接为柳州欧维姆索力转换装置。中内吊杆采用85mm圆钢材质均为40 Cr；其它吊杆为40mm精轧螺纹钢筋。由于施工阶段多、要关注其疲劳状态。主纵梁中外吊挂次纵梁吊挂（顺桥向）中横梁吊挂（横桥向） 后横梁吊挂（横桥向）行走吊挂系统：走行吊挂系统由辅助顶纵梁、辅助前吊挂、后走行框、后走行吊挂组成。为减17、小走行时阻力，在各滑道处加焊4mm不锈钢板，并及时涂润滑油。模板系统：本套挂篮模板除主梁变化锚固块处梁面采用竹胶板,主梁其余全部采用新制钢模及组合钢模板。其中两侧边箱梁底模、斜腹板侧模、悬臂板外侧模、横梁前侧模板为大块钢模板；边箱梁直腹板外侧模、顶板模板及横梁后侧模板为分块式小模板，可方便拆装，使挂篮顺利通过每节梁段的横梁。横梁前端模板为整体式型钢骨架钢模，后端采用小块模板及拼装式扣件钢管脚手架作底模支架，每次走行前将横梁后端模板散拆放平在底平台上，方便走行。表5-5-1承载平台配重表3.1.3挂篮安装挂篮安装1、在0#块施工完毕并张拉完1#索后，拆除0#块施工支架。2、利用承台及驳船作为拼装18、平台，在平台上安装牵索挂篮的主纵梁、次纵梁(除次纵梁C外)、前横梁、中横梁、后横梁、普通纵梁、吊挂系统及附属设施。3、安装挂篮前端斜拉索张拉设施，搭设底、侧及顶板模板。4、在0#块主梁顶拼装梁顶桁架并锚固牢靠，提升挂篮。挂篮安装图示挂篮提升1、 利用前后提升吊挂将挂篮平台提升到设计高程。挂篮提升图示挂篮吊装及固定挂篮安装到位后，测量人员应及时检查挂篮的位置及高程，挂篮主纵梁尾部与下横梁侧面及顶面的预埋件焊接固定，挂篮主纵梁前端采用钢绞线束临时固定，拆除临时钢绞线束。3.1.4挂篮静载预压挂篮拼装完毕后，以测定结构弹性和非弹性变形值，验证挂篮各部分结构安全性，并为选较量挂篮施工中的立模标高、挂篮19、各构件应力变化等提供可靠数值。预压目的检验挂篮的实际承载能力、横向稳定性及安全可靠性；对设计计算图式及技术参数进行验证；对挂篮的加工、拼装质量进行检验；模拟主梁各阶段产生的内力、应力、索力及位移等计算结果列出，以便在施工过程中进行检测校对，指导施工。预压内容在设计荷载作用下，测试挂篮各受力系统的安全性，测试前横梁挠度及拉索索力变化、挂钩支撑点及反滚轮支撑点的应力变化。在超载作用下，测试挂篮各承重梁、锚固系统的安全性，测试前横梁挠度及拉索索力变化、挂钩支撑点及反滚轮支撑点应力变化。挠度测试 挠度测试：挠度观测资料是检验挂篮结构刚度是否满足要求的最主要的依据。在前横梁及主纵梁上各布置3 个对称的高20、程观测点，并于各工况下进行标高观测，以便于观察各点的挠度及结构曲线的变化历程。高程控制点布置的各块件顶部，做好定位标记。 测点布置图挂篮预压的重量控制及荷载组合挂篮内模支撑、模板及人机具荷载计算a.挂篮内模支撑钢管重b.挂篮内模支撑方木重 c.人机具及倾倒混凝土冲击荷载: 20KN则挂篮承受除混凝土以外荷载: a+b+c1#块混凝土及钢筋重，预压采用梁重的1.2倍。荷载组合由设计图纸知：主梁混凝土1#块混凝土体积为166.2m3，钢筋及预应力材料重量为38.4t，1#块重166.225+384=4539KN。考虑主梁截面混凝土的分布不均匀性，模型中施加荷载亦部均匀。 荷载组合：a.挂篮空载（包21、括内模及支撑）重量为320t。b.1#段1.2倍的前半段混凝土自重+挂篮自重。c.1#段1.2倍的后半段混凝土自重+挂篮自重。挂篮静载实验预压施工流程挂篮后锚通过布置于主纵梁上精轧螺纹钢筋后锚固于桥上，中锚通过布置于后横梁上精轧螺纹钢筋后锚固于桥上，共同组成挂篮的锚固体系。挂篮底篮安装完成后，安装底模板、侧模板并临时固定。然后对挂篮进行预压，在底模板上开始预压，采用砂袋和钢材预压块进行超载预压。挂篮预压加载流程如下：预压实验采用在主梁1#块进行原位实验的方式。拼装挂篮验收合格后，埋设相应的标高测设点以及固定挂篮监控的相应部位的感应原件，挂索并对拉索进行索力检测。监控小组对预埋在0#块及1#块上22、的监控元件进行一次数据的收集，以校核空载挂篮对箱梁内部应力的影响。考虑主梁截面混凝土分布的不均匀性预压中施加荷载亦不均匀。注：加压时，必须保证对称加压：要保证单侧挂篮所加荷载左右对称；要保证两侧挂篮所加荷载的对称。流程一：按设计图纸索力初张拉，测量挂篮各测点的标高、索力、以及挂篮个构件的应力值，并记录归档。流程二：预压荷载按1.2倍1#块前一半混凝土重量，分等分荷载，三级进行加载，每级加载完毕后，停止1个小时，供监控、监测及测量采集数据。流程三:按设计图纸1#索力第2次张拉，并测量挂篮各测点的标高、索力及挂篮各构件的应力值，并记录归档。流程四：预压荷载1.2倍1#后一半混凝土重量。分三次荷载加23、载到位、每级加载完毕后，停止1个小时，供监控、监测及测量采集数据，时刻监控拉索索力变化，如索力有异常要及时调整。 流程五：预压荷载的卸载。挂篮预压后，且挂篮标高、挠度、各主要构件的应力以及索力等无变化时停止预压进行卸载。卸载分三步，第一步，卸第二次浇筑箱梁部分，然后对挂篮各构件、索力、标高等采集数据。第二步，卸载横隔板，然后对挂篮各构件、索力、标高等采集数据，拉索的索力调至第一次张拉力后，再对各项数据进行采集。第三步完全卸载，对各项数据进行采集，然后调整标高，进行1#块施工。3.1.5挂篮悬臂浇筑施工施工操作流程挂篮起吊，锚固中锚杆位置定位，锚固后锚索导管初定位挂索锚固，第一次张拉索前半段砼浇24、筑养生第二次张拉索后半段砼浇筑养生拆侧模端模，张拉预应力斜拉索索力转换挂篮下降0.465m挂篮前移8m施工操作流程索导管初定位在挂篮中锚及后锚张拉之后，在挂篮底模处安装预先加工好的索导管定位支架，并在支架上测出索导管的空间坐标，作好标记及支撑，将索导管及锚箱在侧模支架上初步固定。挂索锚固，斜拉索持设及第一次张拉待索导管初步定位后，开始进行斜拉索的挂设，梁端斜拉索冷铸锚通过过渡工具锚及钢绞线与挂篮前端的千斤顶相连接，通过张拉钢绞线对斜拉索施加拉力。主塔两端4根斜拉索全部在塔端、梁端挂设后，需进行第一次张拉。斜拉索第一次张拉以将挂篮标高抬至设计标高为目的，当挂篮底模与设计梁底标高相符之后，反滚轮处25、后千斤顶卸载收顶。精确调整索导管至设计角度后，将其与定位支架固定。第一次张拉在塔内或梁端进行。斜拉索垂度不是很大时，第一次张拉用塔内张拉机构进行；施工到最后，当索的垂度很大时，第一次张拉采用梁端的张拉机构进行。4根斜拉索要同步对称分级张拉，张拉数以油压表读数控制。此时挂篮前支点受力，主纵梁受正弯矩呈简支状态。浇筑50%砼，第二次张拉斜拉索，浇筑后半段砼第一次张拉结束后，绑扎主梁钢筋，浇筑前半段混凝土。然后第二次张拉斜拉索，调整索力和标高满足监控要求。第二次张拉在塔内进行，确保4根拉索同步张拉。张拉到设计吨位后，浇筑后半段混凝土。第一次浇筑混凝土示意图第二次浇筑混凝土示意图拆侧模端模，张拉预应力26、待梁体强度达到设计要求时，拆除侧模端模，张拉梁体预应力。斜拉索索力转换主梁内预应力筋张拉完后进行索力转换，索力转换就是将斜拉索对挂篮前支点的拉力转换到预应力混凝土梁上，解除前支点。索力转换前斜拉索锚圈不受力，主纵梁前端张拉机构撑脚内的锚圈受力，通过挂篮主纵梁弧首处的穿式千斤顶使锚杯往外拉动1cm左右，往上旋圈使之与主梁锚垫板紧贴，千斤顶卸压回油，此时张拉机构撑脚内锚圈不再受力，而主梁锚圈受力，力由挂篮转换到砼主梁上，解除转换连接头即完成索力的转换。转换过程中，4个千斤顶同步进行张拉转换，张拉转换的吨位不宜过大。挂篮走行步骤一:挂篮准备走行1、当浇注段硷达到设计强度的90%时，张拉预应力筋，张拉27、完毕后，用液压千斤顶张拉牵索端使锚杯端头达到设计位置，上紧斜拉索锚固螺母。2、前移梁顶析架、后走行吊挂、辅助前吊挂及其相关系统，卸去牵索系统，将斜拉索由牵索体系转换到主梁上，第三次张拉2#斜拉索。调节前后吊杆及辅助前吊挂直至挂篮平台下降465mm，使挂篮次纵梁后端作用于后走行吊挂上，然后下降挂篮提升架3500mm。3、安装前走行吊挂，解除中后吊杆的锚固及辅助前吊挂，安装底平台走行系统，准备前移。安装前移千净。挂篮准备走行示意图步骤二:挂篮走行1、安装底平台走行系统2、挂篮前移4米后，安装次纵梁C，然后挂篮继续走行4米至设计位置。挂篮走行示意图步骤三:挂篮循环施工1、安装后吊挂系统及临时前吊挂系28、统，提升挂篮465mm。至底模与已施工梁段密贴，安装中、后吊杆，并按监控指令调整底模标高，预拉中、后吊杆，安装斜拉索，并与牵索系统连接。2、提升挂篮提升架3500mm，安装并调整模板系统:安装箱梁内模板及绑扎钢筋，安装预应力管道。3、确保斜拉索螺母离开锚垫板一定距离，按设计值预拉斜拉索。锚固牵索系统，使挂篮通过牵索受力。4、后走行吊挂前移8m至下一块段设计位置。5、后移梁顶精架，检查挂篮各部分符合要求后，浇注节段混凝土，进入下个循环。挂篮循环施工示意图3.1.6施工注意事项1.用作吊挂系统的精扎螺纹钢和40Cr两端须套双螺母及加垫板，通过连接器接长时，必须预先在距端头1/2连接器长度处做油漆记29、号，连接器两端对中连接。 2.灌注砼前，应在中、后吊挂处抄垫预定高度垫块或马凳对中、后吊挂系统吊带按给定的吨位进行预顶收紧，以使底模贴紧砼，防止在砼浇注过程中吊带发生变形。 3.挂篮使用时，应经常检查吊挂处纵梁节点、吊挂系统及牵索系统各联接点，连接螺母、连接套筒等关键部位。 4.在浇注砼过程中，应设专人随时测量挂篮前端产生挠度变形，且对弹性变形及时调整。 5.挂篮走行时要求均匀、同步。 6.松紧吊挂时，旋转螺母不得带动螺杆，以免使底部螺母或中间套筒旋落。 7.施工用脚手板宜用木脚手板,以免增加挂篮荷载。 8.挂篮平台走行前, 其上部构件应临时固定，以免因走行时晃动而造成滑落。走行应按要求进行，30、机具设备、内模支撑构件等不得放置在挂篮平台上一起走行。 9.施工前,所有吊挂系统的精轧螺纹钢和40Cr钢均应用PVC管套好，以免电焊碰伤。 10.挂篮走行前，辅助顶纵梁尾部须设置保护装置，以防止意外倾覆或纵滑。 11.前、后走行吊挂使用前，应严格检查或作受力测试。 12.悬臂施工前，应按要求设置防护栏杆及安全网。 13.挂篮体系转换时应严格对称同步，转换顺序应严格遵照牵索挂篮施工流程图进行。 14.张拉杆、套筒在使用前应做探伤检测。第四章 安全生产保证措施4.1安全生产管理领导小组安全生产管理体系见图9-1。图9-1 安全生产管理机构4.2安全保证体系以项目经理为核心，安全工作由项目总工和办公31、室主任具体主管，具体负责安全生产全面工作；建立安全领导小组，设立专职安全员，全面负责安全事故预防工作。为保证施工安全，所有施工作业人员都必须配戴安全帽。开工前，做好现场施工安全技术交底工作，交底对象具体至每个施工人员和作业人员。主梁施工，切实做好安全保障措施，是现场施工中的重点，由于现场作业，环境多变，有时受环境，场地因素的限制，各施工作业队在施工中切实做好安全防护工作。注意提高本作业队人员的安全意识，切忌松懈，疏忽大意。切实贯彻落实“安全第一，预防为主”的方针，把安全放在首位。施工中各施工作业队将切实做好以下几点：建立健全安全管理组织机构和安全生产规章制度。进入施工现场人员，必须正确佩戴安全32、防护用品，施工作业，高空作业必须绑安全带、安全绳。吊车就位后，如受栈桥或平台场地的限制，吊车支腿不能全部找满，则须将吊车支腿固定在栈桥或平台上，以使吊车吊装工作能够安全进行。各受力部位的焊接必须牢固可靠，经现场技术人员检查签认后，才能进行下一步施工，确保施工质量和安全。在作业时间内，专职安全员全程在场,对作业区随时可能出现的安全隐患进行观察及排除。如遇有险情，要及时报告，处理险情要冷静。做好现场的安全防护设施，对做好的安全防护设施要爱护，不要任意损坏，它是保障现场施工人员人身安全的要素。现场安全防护设施由作业队搭设，专职安全员检查、指导。严格上、下班交接制度，做好现场施工记录。由作业队兼职安全33、员，负责检查监督本作业队人员劳保用品的佩戴情况，并做好记录备查，负责检查施工现场的安全防护措施，发现隐患，督促作业队长及时排除，并做好记录。组织夜间施工，现场的灯光布置一定要清晰明亮，要能达到一定的能见度，水上夜间作业还要开设警示灯方可施工，在施工过程中，要互相配合，相互照应。现场施工各道工序要严格把关，保证了质量和安全，才能保证施工的顺利进行。4.3安全保证措施项目派出专职安全员，对新进场的工人进行安全技术交底，组织工人学习安全生产知识及各种安全制度。机械设备实行专人操作，专人指挥。对用电设施全面排查，严格按照操作规程进行操作。安全人员24小时跟班检查，出现突发状况立即停止施工，撤出人员。塔34、吊施工过程，如遇到风力大于4级时，立即停止施工。对于高空作业应对爬模系统支设安全防护网，防止高空坠物，高空作业人员必须佩带好安全带。各个施工点应该设有显著安全牌，安全标志，对施工作业人员严禁酒后上岗。对于高空设备应该设有临时避雷设施，雷雨天气严禁主塔施工。4.3.1牵索挂篮施工安全技术牵索挂篮的安全保护系统及防护措施牵索挂篮操作人员的要求操作人员必须经过培训，经考核合格后持证上岗。未经培训的无证人员严禁上岗作业。操作人员必须年满18岁，两眼视力均不低于1.0、无色盲、无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病。牵索挂篮操作人员在进场后，应接受三级安全教育及挂篮施工安全技术交底。35、正确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，必须戴好安全帽，作业时必须系好安全带，工具使用完要放在工具套内。操作人员要有责任心，工作认真负责，严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。操作人员必须遵循安全技术操作规程的规定进行作业。牵索挂篮安装安全注意事项及技术要求安装前检查现场所有的零部件质量和数量，符合要求后方可安装使用。牵索挂篮安装完毕后，应由设备所有单位与安装使用单位的有关人员，共同对安装完的爬模进行安装检查验收，双方验收合格签字后方可投入使用。牵索挂篮安全注意事项及技术要求牵索挂篮拆除安全注意事项及技术要求牵索挂篮拆除属于高空特种作业，操作人员必须经专业安全技术培训，持证上岗，同时熟知36、本工种的安全操作规定和施工现场的安全生产制度，不违章作业。对违章作业的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。从事高空作业的人员必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、癫瘫病、晕高或视力不够以及不适合高空作业的，不得从事登高拆除作业。遇八级（含八级）以上大风、雨雪、浓雾和雷雨天气时，禁止进行挂篮的拆除工作，并预先对挂篮采取加固措施。严禁在夜间进行挂篮的拆除工作。拆除前划定作业区域范围，并设警戒标识，禁止与拆除无关的人员进入。拆除挂篮时应有可靠的防止人员与物料坠落的措施，严禁抛扔物料。挂篮拆除人员应配备工具袋，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具袋内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运、37、分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。正确使用个人安全防护用品，必须着装灵便（紧身紧袖），必须正确佩带安全帽和安全带，穿防滑鞋。作业时精力要集中，团结协作，统一指挥。不得“走过挡”和跳跃架子，严禁打闹玩笑，酒后上班。4.3.2防暑降温措施对民工施工作业时间严格控制，安排合理施工时间，对民工上下班时间由项目制定详细施工作业时间表，民工连续作业时间不得超过8个小时，严禁疲劳和超时间作业。制定严格用人标准，对民工年龄进行控制，定期要求民工进行体检，对年龄较大民工或不适合高空作业民工清退出场。施工地点配备防暑降温材料，包括施工地点设有开水供应设备，凉茶等防暑、解渴设备。加强对民工队伍38、进行防暑降温知识的教育，提高民工防暑降温意识。 4.3.3安全应急预案成立应急救援领导小组，小组成员如下：组长：陈宏铭副组长：陈文博、王月春 、黄河林组员：朱祖福 杨玉宏、张长亮、张翔、刘佳伟、祝伟、毛宇航、胡佳勤项目应急救援领导小组下设办公室，设在8#墩，项目应急救援办公室主任由项目总工陈文博兼任，副主任由项目副经理王月春兼任，成员由工程部和其他部门各派1 人组成，办公室下设通信联络后勤组、交通运输组、专家指导组、人员调配和事故处理组、通讯采访报道组、抢险救援组。其中：通信联络后勤组由办公室主任张翔负责；交通运输组由设备物资部朱祖福负责；专家指导组由项目副总工张长亮负责；通讯采访报道组由项目39、办公室主任张翔负责；抢险救援组总组长为项目副经理黄河林负责，成员为杨玉宏、张翔、刘佳伟、祝伟、毛宇航、胡嘉勤。4.4高空安全应急预案4.4.1应急救援工作的原则应急救援工作的原则是：项目部统一领导，各分部分工负责；部门积极配合，运转协调有序；快速作出反应，妥善进行处理。4.4.2高空作业施工安全事故分类高空坠落重大工伤死亡事故； 机械伤害事故；触电事故；4.4.3应急响应流程图发现人：报告现场应急总指挥：调集应急资源现场采取有效措施控制危害扩大紧急疏散人员、抢救伤员与医疗部门联系，紧急送往医院分析原因，采取措施，减少危害评审并修改应急响应计划图9-2 安全生产管理机构4.4.4应急响应准备及预40、防应急救援指挥部组成人员指 挥 长：项目经理副指挥长：项目书记、项目总工、副经理成 员：安质部、工程部、合约部、财务部、物资部、设备部、综合办等部门负责人应急救援指挥办公室应急救援指挥部下设办公室（设在安质部办公室），由工程管理部负责人任办公室主任，安质部负责人任副主任，工作人员从项目部各成员部门抽调。项目部设备、物资部门负责项目部应急救援期间，所需的机械设备、物资材料的预算、统计、准备工作，确保应急救援期间能及时调配。项目部安全部门为应急救援指挥部的日常工作部门，负责高空作业事故预防控制措施的落实和应急响应预案实施效果的日常检查工作，并负责与管段及当地的安全监督管理机构、医疗卫生机构保持经常41、性的联系，取得相关医院的主管业务部门及相关负责人的电话联系方式，并告知应急救援指挥部的相关人员。应急救援指挥部办公室职责：督导做好重大生产安全事故应急救援的各项准备工作，组织救援演练；发生重大生产安全事故时，负责发布和解除应急救援命令；组织指挥救援队伍实施救援行动；向上级报告事故和事故救援情况，适时发布事故救援公告；指定有关部门配合上级部门进行事故调查处理；必要时向有关部门发出救援请求；完成指挥部交办的其他事项；4.4.5重大生产安全事故应急救援程序重大生产安全事故发生后，事故单位应立即将事故情况报告事故发生所在地人民政府有关部门，同时将事故快速报告公司。报告内容：事故发生时间、详细地点、事故42、类别、简要经过、伤亡人数以及现场救援所需专业人员和抢险设备等。项目部重大生产安全事故应急救援指挥部办公室接到事故报告后，应立即将事故情况报告事故应急救援指挥部指挥长（副指挥长）项目部重大生产安全事故应急救援指挥部办公室应根据指挥长（副指挥长）的指示，立即启动本预案。并通知有关部门、有关人员执行救援命令。4.4.6重大生产安全事故应急救援工作的要求提高认识，加强领导。项目部要高度认识安全生产工作的重要性，加强领导，做好重大安全事故的预防和应急救援工作，最大限度地减少事故损失和人员伤亡，切实保障职工生命和国家财产安全。制定方案，组织落实。保证项目部抢险救援人员、物资、设备、器材的落实到位。熟悉预案43、，组织演练。项目部要组织有关人员熟悉本预案（专业预案），明确各自的职责和救援任务，并组织训练和演习。重大生产安全事故发生后，项目部各部门、各单位要服从命令、听从指挥。真正做到反应敏捷、行动迅速、运转协调、救援有力。凡因不服从命令，致使救援工作不力，造成事故损失扩大的，视情节给予处分，严重的依法追究刑事责任。项目部在迅速组织抢救人员和财产的同时，必须保护好事故现场，不得毁灭有关证据。任何部门和个人都应支持、配合事故抢险，并提供一切便利条件。抢险救助过程中紧急调用的物资、设备、人员和场地、道路、通讯设施等，任何部门和人员不得阻拦或拒绝。4.4.7紧急事件的应急救援过程紧急事件发生后，项目部立即将事44、故情况报告上级单位,由上级单位应急救援指挥部决定召集有关人员赶赴事故现场。重大安全事故同时立即报告当地人民政府有关主管部门。报告内容:紧急事件(事故)发生时间,详细地点,事故类别,简要经过,伤亡人数及现场久远所需专业人员和抢险设备等。项目部在紧急情况发生时,马上投入紧急事件的处理,采取有效措施避免事故扩大,减少危险和损失。应急方法确定事件发生可能带来的环境影响和事故后果，决定处理方法。处理方法确定后，组织人员(必要时声请外部抢险机构援助)进行补救,尽量减轻和减少财产损失，人员伤亡和环境影响。非工作时间发生的意外紧急事故，除立即采取响应措施外，立即通知夜间值班保安及值班人员，由值班人员按上述要求45、进行组织。发生事故以后，应迅速向项目部应急救援指挥部报告，同时在场人员应根据实际情况采取可能的措施以防事故扩大。应急救援指挥部根据事故类别及性质等情况，进行具体的分析，及时拨打120急救电话，同时与就近的医院进行联系。应急救援指挥部主要负责人及相关成员立即深入现场进行调查，确定受损人员、设备、物资的数额及具体情况，并负责现场的救援指挥工作。项目部分管后勤的副经理（或项目部书记）负责组织将受伤人员转送医院，并负责受伤人员在医院治疗期间的联络协调工作。项目部办公室、安全部门、保卫部门负责现场的救护、通讯联络、车辆的使用调度及现场保卫工作。当事态扩大到项目部无法控制时，应马上与当地政府联系，调集社会46、力量组织抢救。4.4.8紧急事件应急救援工作的实施事故发生后，各部门及人员服从同意指挥，真正做到反应敏捷，行道迅速，运转协调，救援有力。抢救过程中紧急调用物质、设备、人员和场地、道路、通讯设施等、任何部门和人员不得阻拦或拒绝。发生事故后，应急救援小组有权指挥现场人员有效的措施，防止事故进一步扩大。项目部在组织抢救人员，财产及采取措施防止灾害进一步扩大的同时，保护好事故现场，不得随意破坏现场，毁灭有关证据。当事故得到控制，伤亡人员在全部送往医院后，在现场立警示标志，并派专人职守，便与事故调查小组查明事故的原因和统计受灾程度与财产损失等。事故发生后，项目部配合事故调查处理小组的工作，按要求写出书面47、的事故报告，制定预防控制措施；同时，尽快组织人员恢复生产。4.4.9事故的处理和生产的恢复事故的处理成立事故调查小组。根据事故造成的人员伤害与财产损失程度，成立不同的事故调查组；根据事故大小及损失情况，调查组可由局、公司或项目部相关人员组成。事故调查。由事故调查小组在事故得到控制以后，迅速赶到受到保护的现场调查取证，查明产生事故的原因。事故定性。根据事故产生的原因，确定是人为的责任事故，还是自然事故。事故处理。根据事故定性与事故的严重程度，对产生事故的责任部门或责任人依照相关法律、法规，提出事故处理意见，情节严重的要走司法程序。安抚伤者。由局、公司或项目部安排人员对受伤者及其亲属进行安抚；发生48、死亡事故的，按工伤程序处理。事故总结。项目部在事故处理完毕后，应认真总结经验教训。生产的恢复事故发生以后，项目部在处理事故的同时，应尽快组织人员恢复生产，避免影响项目部施工生产进度，恢复生产的主要工作包括：明确事故处理所需的现场材料，加快对施工现场进行调查和取证，收集相关的资料证据，包括对现场的摄相，相关人员、机械设备、物资材料在现场的资料照片，详细统计机械设备、物资材料的损失情况，制定维修或报废处理计划。现场取证工作完成后，项目部对现场清理行动进行充分论证，认为时机成熟时，调集相关人员和设备对现场进行清理，制定现场清理的计划和措施，落实现场责任人，防止清理过程中事态进一步扩大。现场清理完毕，49、项目部重新调集生产资源，组织施工生产，组织生产过程中，应吸取事故教训、总结经验、制定切实可靠的安全措施方可施工。第五章 季节性施工保证措施南宁市处于广西中部，根据其气候特点以及全桥工期安排，特制定夏季施工保证措施。5.1组织落实 成立由项目经理为首的雨、夏季施工领导小组，制定一系列的安全、质量、工期保证措施，做到加强管理、周密计划、措施到位、责任落实、奖罚分明。设专人定时收听天气预报，并充分利用无线对讲系统的灵活性，如遇雷阵雨、台风等恶劣天气，及时向领导汇报，并通知各个系统负责人，采取相应对策，将灾害造成的损失尽量减少，直至零损失。 适当调整作息时间，尽量避开中午高温时间作业，必要时按排凌晨和50、晚间气温降低时施工，并备好防暑降温用品，防止中暑事故的发生。 5.2材料准备雨季来临之前，备足、备齐防雨、防洪物资，如外加剂（减水剂、早强剂等）、彩条布、水泵等。易损及易耗物资应备足、备齐，防止雨天脱货，造成停工。5.3施工措施雨季施工时，应保证现场运输道路的畅通。经常打扫路面，清除积水。 雨季施工现场应有可靠的排水设施，雨季来临前，应对原有的排水系统进行检查，疏浚、修补、加固，必要时增加排水设施。 混凝土浇筑应尽量避开雨天，如确需施工时，应搭设防雨棚，防止雨水对混凝土的冲刷。另外混凝土搅拌站要定期测定砂、石的含水率，及时调整混凝土配合比。高温天气对混凝土用湿草包覆盖养护，浇水次数适当增加，以51、草包保持湿润为度。夏季施工要加强混凝土的养护，砌筑砂浆在规定时间用完。 焊接用电焊条受潮后，应烘干后再使用，雨天室外无遮蔽设施应停止施焊。 设备堆场、建筑加工场旷地太大，应增加防雷接地装置，并在雷雨季节前，组织对现场所有的防雷接地装置进行安全测试。 有关物资存放仓库要有防潮、吸湿、加热等设施。做好已到设备的维保工作，露天放置的设备应做好防雨措施，随设备供应的仪表以及其他精密设备应入库保存，设备裸露的接口应可靠封闭； 特别要加强对电缆线及接头的绝缘性能进行检查，如发现破损现象应及时进行绝缘处理，以防发生触电事故； 雨季来临前，应组织一次电气设备接零、接地的检查，塔吊、爬模、等高空作业机械应安装避52、雷装置，雨天施工机械的电动机应进行覆盖防雨；电源开关箱要防雨，露天照明灯具设防雨罩，如有大风警报，行走式起重机械应提前系好风缆绳，固定好夹轨器； 台风来临之前，应对脚手架进行加固处理，尽量增加与结构的连结点；雨后检查脚手架立杆支撑是否松动，以便及时整改； 雨季施工现场应有值班电工巡检，对用电设备进行检查维护，防止绝缘破坏，造成触电事故； 雨后应对门吊轨道的沉降情况进行一次检查，如有问题及时处理； 对于特别恶劣的天气，如大风、大雨。雷电等应暂时停止室外作业； 由机具站编制专门的夏季机具防台风防雷击安全措施； 严格控制人员中午加班加点,夏季施工抢两头； 容器内作业应保证通风，施工人员轮流进行,加强53、控制； 高温天气应减少工作时间；夏季高温作业，现场应有中暑急救措施； 雨天高空作业要有防滑措施。 附件：前支点挂篮计算一）挂篮检算1.挂篮概况根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为牵索挂篮，并由以下几个主要部分组成。（1）承重平台系统：由主纵梁、次纵梁、前横梁、中横梁、后横梁、内外腹杆、普通纵梁、底模、外侧模及顶板模板及支架组成：（2）牵索锚固系统：利用各节间前端的斜拉缆索，以特制的连接装置锚固在挂篮前端成为牵索，该连接装置即为牵索锚固系统；（3）吊挂、升降及走行系统：由中、后横梁吊挂，梁顶走行桁架及其滑道，后走行吊挂及前走行吊挂等组成；（4）抗剪系统及锁定微调系统：抗剪柱及相应楔形插片；（54、5）脚手平台。挂篮结构布置图如下所示。2.计算说明及假定 2.1根据施工要求每一节梁段施工工序为：挂篮提升挂篮调整就位挂设斜拉索绑扎钢筋,立放内模,安装纵向、横、竖向预应束第一次调整索力浇注节段混凝土的 1/2第二次调整索力节段的混凝土的浇注拆除内模张拉预应力将牵索由挂篮转换至主梁根据监控第三次调整索力； 2.2 待浇注的箱梁砼重量通过底模及侧模传递至其下方对应的挂篮杆件； 2.3 斜拉索的预拉索力作为一个集中力作用于主纵梁前端的弧形首； 2.4 挂篮荷载通过中吊挂和后吊挂传递至已浇注的箱梁上； 2.5 辅助顶纵梁主要承受走行时前吊挂反力，并通过后锚固系统进行平衡。3.检算项目： 3.1 计算55、各施工阶段挂篮各构件的强度及刚度并求得中、后吊挂的反力； 3.2 验算挂篮中、后吊挂的受力； 3.3 验算走行时辅助顶纵梁的受力； 3.4 验算走行时走行吊挂的受力。计算说明及假定4.计算荷载砼荷载： q1=V26kN/m3(1+0.05)（考虑砼 5%超重）。模板（内模、外模及支架）：q22.5kN/m2。施工荷载：q32.5kN/m2。挂篮自重荷载：q4，程序自动计入。第一次索力 q5第二次索力 q65.挂篮计算分析工况根据施工要求挂篮主结构的计算分为 5 个工况：工况一：挂篮安装就位，第一次调整索力，（q2+q3+q4+q5）；工况二：浇注 50%的混凝土，（0.5q1+q2+q3+q456、+q5）；工况三：第二次调整索力，（0.5q1+q2+q3+q4+q6）；工况四：浇注 100%的混凝土，（q1+q2+q3+q4+q6）；工况五：挂篮走行，（q2+q3+q4）。6.牵索挂篮受力计算节段的确定 挂篮为施工 123节段而设计，123节段均为标准节段，重量及其分布均不变，挂篮在施工过程中仅斜拉索预拉索力的方向和大小发生变化，中内吊杆的受力由第 2 次索力产生的最小竖向分力控制，止推键由最大水平力控制，而主纵梁由中间索力产生的最大弯矩控制。由表中可以看出，选取施工过程最不利的 1块及 23块进行计算，其余块段计算结果在 1块和 23块的计算结果范围内，在此不再计算。索力计算统计表（57、t）分类塔端索力(t)梁端索力(t)梁端倾角()梁端竖向分力(t)横桥向分力(t)顺桥向分力(t)A270.066.82070.07162.84.922.2A2142.5139.32270.319131.210.145.8A375.071.61364.09164.44.730.9A3150.0146.61664.415132.29.662.6A477.573.94658.87263.34.538.0A4157.5153.94859.286132.49.278.1A582.577.89154.18263.24.345.4A5165.0160.39354.776131.08.892.1A685.058、80.21650.30261.74.051.1A6172.5167.71950.998130.38.2105.2A790.085.04946.99462.23.957.9A7182.5177.55247.754131.48.0119.1A895.089.90144.05662.53.864.5A8190.0184.90444.862130.47.7130.8A997.592.19041.80961.53.668.6A9197.5192.19342.701130.37.4141.1A10102.596.35539.51961.33.474.2A10205.0198.85940.566129.3759、.0150.9A11105.098.62337.79160.43.377.9A11212.5206.12738.927129.56.8160.2A12110.0103.46836.00260.83.283.6A12220.0213.47237.167129.06.6170.0A13112.5105.81434.35059.73.187.3A13227.5220.81835.596128.56.4179.4A14117.5110.66132.91960.13.092.8A14235.0228.16634.186128.26.1188.6A15120.0113.00631.57259.22.99660、.2A15242.5235.51132.913128.06.0197.6A16125.0117.85530.40559.62.9101.6A16250.0242.86031.761127.85.9206.4A17127.5120.20529.28858.82.7104.8A17257.5250.21130.714127.85.6215.0B270.066.81870.08262.84.922.2B2142.5139.32070.330131.210.145.8B375.071.61064.10564.44.730.9B3150.0146.61364.428132.39.662.6B477.5761、3.94158.90263.34.437.9B4157.5153.94459.317132.49.278.0B582.577.88354.22563.24.345.3B5165.0160.38654.820131.18.792.0B685.080.20750.35861.84.051.0B6172.5167.70951.054130.48.2105.1B790.085.03747.06462.33.957.8B7182.5177.54047.824131.68.0118.9B895.089.88644.14062.63.864.4B8190.0184.88944.946130.67.7130.62、6B997.592.17241.90861.63.568.5B9197.5192.17542.800130.67.2140.8B10102.596.33139.63161.43.474.1B10205.0198.83440.679129.67.0150.6B11105.098.59437.91660.63.377.7B11212.5206.09939.053129.86.7159.9B12110.0102.16635.67559.63.282.9B12220.0212.17037.087127.96.6169.1B13112.5104.47634.01158.43.186.5B13227.5263、19.48135.521127.56.4178.5B14117.5109.28732.58158.93.092.0B14235.0226.79234.117127.26.1187.7B15120.0111.59631.22457.82.995.4B15242.5234.10132.850127.06.0196.6B16125.0116.40930.06058.32.9100.7B16250.0241.41431.704126.95.8205.3B17127.5118.72228.93657.42.7103.9B17257.5248.72830.664126.95.6213.9B18130.0164、21.03627.90556.62.6106.9B18262.5253.54229.698125.65.4220.2B19135.0125.85127.02757.22.6112.1B19270.0260.85728.829125.85.3228.5B20137.5128.16526.15356.52.5115.0B20275.0265.67228.014124.85.1234.5B21140.0130.48025.34355.82.4117.9B21282.5272.98727.278125.15.0242.6B22142.5132.79524.59155.32.4120.7B22287.565、277.80226.581124.34.9248.4B23147.5137.61123.96155.92.3125.7B23295.0285.11825.951124.84.7256.3B24150.0139.92623.30855.42.2128.5B24300.0289.93425.349124.14.6262.0c275.072.69463.55265.16.631.7c2150.0147.69663.776132.513.463.9C380.077.51758.62666.26.339.9C3162.5160.01958.906137.012.881.6C485.081.73750.666、6563.25.751.5C4172.5169.23851.130131.811.7105.6C592.589.01146.54964.65.561.0C5185.0181.51447.068132.911.1123.1C697.593.44142.45863.15.168.8C6197.5193.44343.124132.210.4140.8C7102.598.20139.75762.84.875.3C7207.5203.20440.491131.99.8154.2C8110.0104.67736.79762.74.783.7C8220.0214.68037.721131.39.5169.567、C9115.0109.48234.49362.04.490.1C9230.0224.48535.484130.38.9182.6C10120.0114.29432.51861.44.296.3C10242.5236.79733.580131.08.6197.1C11125.0119.10730.80861.04.1102.2C11252.5246.61131.926130.48.3209.1C12130.0123.92129.31760.73.8108.0C12262.5256.42530.486130.17.9220.8C13135.0128.73628.00560.43.7113.6C1368、270.0263.74029.210128.77.6230.1C14140.0133.55226.84260.33.7119.1C14280.0273.55628.091128.87.4241.2C15145.0138.36825.80660.23.5124.5C15290.0283.37327.096129.17.0252.2c16147.5140.68424.82959.13.3127.6c16297.5290.68926.193128.36.8260.8D275.072.68963.60265.16.631.6D2150.0147.69063.826132.513.363.8D380.069、77.51056.66564.86.142.2D3162.0159.51256.967133.712.586.1D485.081.72450.76763.35.751.4D4170.0166.72651.226130.011.5103.8D592.588.99646.67064.75.560.8D5185.0181.49947.189133.111.1122.8D697.593.85642.73963.75.168.7D6197.5193.85843.331133.010.4140.6D7102.598.63940.06663.54.875.3D7207.5203.64240.717132.870、9.8154.0D8110.0105.51337.26363.94.783.8D8220.0215.51638.030132.89.5169.5D9115.0110.34634.99263.34.490.3D9230.0225.34935.814131.98.9182.5D10120.0115.18533.04462.84.296.5D10242.5237.68933.925132.78.6197.0D11125.0120.02631.36062.54.1102.4D11252.5247.52932.287132.28.3209.17.挂篮结构受力分析7.1 计算模型根据挂篮的结构形式及受力特71、点利用有限元分析软件建立分析模型如下： 受力图示如下：图 2 计算模型图 3 受力图示7.2 计算分析结果7.2.1 施工 1#块工况一：挂篮安装就位，第一次调整索力。（1） 挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的变形如下：最大变形为：f=10mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=77t剪力键的最大水平力为：H=22t工况二：浇注 50%的混凝土。（1）挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的变形如下：最大变形为：f=-53mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=228t吊挂的最小力竖向为：V=-65t剪力键的最大水平力为：H=22t工况三 ：第二次调整索力。（1）72、挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的竖向变形如下：最大变形为：f=29mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=119t剪力键的最大水平力为：H=46t工况四 ：浇注 100%的混凝土。（1）挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的竖向变形如下：最大变形为：f=-48mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=270t剪力键的最大水平力为：H=46t工况五 ：挂篮走行。（1）挂篮构件应力（MPa）走行初始阶段走行到位阶段各构件的应力图如下：挂篮各构件的竖向变形如下：走行初始阶段：最大变形为：f=-19mm走行到位阶段：最大变形为：f=-43mm支点反力：走行初始阶段：前走73、行吊挂的最大力竖向为：V=59t后走行吊挂的最大力竖向为：V=83t走行到位阶段：前走行吊挂的最大力竖向为：V=89t后走行吊挂的最大力竖向为：V=50t7.2.2 施工 23#块工况一：挂篮安装就位，第一次调整索力。（1）挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的变形如下：最大变形为：f=18mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=67t剪力键的最大水平力为：H=128t工况二：浇注 50%的混凝土。（1）挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的变形如下：最大变形为：f=-41mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=218t剪力键的最大水平力为：H=128t工况三：第二74、次调整索力。（1）挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的变形如下：最大变形为：f=53mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=58t剪力键的最大水平力为：H=262t工况四：浇注 100%的混凝土。（1）挂篮构件应力（MPa）各构件的应力图如下：挂篮各构件的变形如下：最大变形为：f=-31mm支点反力：吊挂的最大力竖向为：V=236t剪力键的最大水平力为：H=262t工况五 ：挂篮走行。同施工 1#块8.计算结果汇总（施工 1#块时，单位：MPa，mm，t）（施工 23#块时，单位：MPa，mm，t）9.吊杆计算通过比较各工况反力可知，中后吊挂的最大支点反力如下表所示：说明：表中75、“”代表压力。中内吊挂计算：中内吊挂采用两根 Tr85108e 的吊杆，容许应力 460MPa。如表所示单根吊杆最大拉力为 F = 2702/2 = 1351kN。锚杆的轴向拉力为：F =460，吊杆强度满足要求。吊杆梯形螺纹的抗弯、抗剪强度检算，采用以下公式： mpa由于螺纹的剪应力仅为拉应力的 0.280.45，所以对螺纹剪应力不作校核。中外吊挂、后吊挂计算：中外吊挂、后吊挂吊杆采用 2-40 精轧螺纹钢筋， fpk = 930MPa，单根吊杆受力为：F = 888/2=444kN=，吊杆的安全系数为：k =930/444=2.1，吊杆强度满足要求。10. 抗剪柱计算由以上计算可知挂篮的单76、个抗剪柱所受的剪力为：Q=262t，抗剪柱的结构如下图所示：作用在抗剪柱底部的荷载为： N = 2620kN，弯矩为： M = (0.2 + 0.069) N = 0.269 2620 = 704.78kN m。结构的惯性距为：I=1.48 10-3 m4，则弯曲应力为：=M/Ih/2=704.78/1.48/10-30.241510-3=115M所受的剪力为：=V/SI/t=26201033902010/1.48/109/20/4=86结构腹板和翼缘板焊接处的应力为：=M/Ih1/2=704.78/1.48/10-30.225510-3=107M=V/SI/t=26201031868000/77、1.48/109/20/4=41结构的折算应力为：11. 剪力键处混凝土计算主梁砼的等级为 C55，其设计轴心抗压强度为 25.3N/mm2。由上面计算得知剪力键承受剪力F l = 262t，也即是剪力键处砼所承受的压力。剪力键的与预埋件接触面为 500400mm，局部承压的计算底面积由局部受压面积与计算底面积按同心、 对称的原则确定。则：A b = 400 3 500=600000mm2，A l=400 500=200000mm2由于配置有方格网式钢筋，所以局部受压承载力应满足：满足要求。12.弧形首分配梁计算弧形首分配梁所受的最大斜拉索力为 P=310t，其受力图示如下：分配梁的截面特性为78、：I =2169150403mm4W =7430508mm3S =4947865mm3S1 =2145962mm3分配梁上的弯矩为：M = pl = 3100 1.35 4 = 1046.25kN . m， Q = 3100 / 2 =1550kN正应力为：=M/w=1046.25/7430508/106=140.8MPa =200 MPa剪应力为：=q/SI/b=15501034947865/2169150403/20/4=44 =120 MPa截面翼缘与腹板连接处应力检算：正应力为：=M/Iy=1046.25/2169150403271.9=131 MPa =200 MPa剪切应力为：=Q79、/SI/t=15501032145962/2169150403/20/4=19.2 =120 MPa则组合应力为：= 135 MPa =200 MPa二）模板排架计算1 外侧模排架结构计算外侧模排架按 1.5m 一道布置，浇筑混凝土时承受边箱部分荷载。1.1 计算荷载排架承受边箱部分混凝土、外侧模板、人员机具、振捣荷载。1.2 计算分析外侧模排架计算模型如下：外侧模排架计算模型计算结果如下：外侧模排架反力图最大反力 N=16t,对应为主纵梁中心位置。外侧模排架应力图最大应力=153MPa=170 MPa。外侧模排架变形图最大变形出现在外侧排架最高处，位移值 2mmL/300=4.5mm，其次变80、形为 1mm 的排架最外端，位移值 1mmL/300=1.8mm。外侧模排架内力图其中最大压力为 10.9t，出现在排架其中一根腹杆位置，最大拉力为 8.7t，出现在排架的上弦杆位置。压杆的整体稳定性验算，=N/A,由查表可知腹杆的值分别取 0.7966，计算出 =54.4 MPa =170MPa由上述结果可得，外侧模排架结构受力满足要求。2 内侧模支撑架结构计算2.1 计算工况（1）、工况一：挂篮浇筑混凝土，内侧模支撑排架支撑顶板；（2）、工况二：挂篮走行，内侧模排架作为内侧模板和顶模板放置平台。2.2 计算荷载挂篮浇筑时，内侧模支撑排架需承受顶板混凝土、顶模板、人机荷载和振捣荷载；挂篮走行81、时，内侧模支撑架需承受内侧模板和顶模板重量。2.3 计算及结果内侧模支撑架整体计算模型如下：内侧模支撑架计算模型各个工况计算分析：（1）、工况一：挂篮浇筑混凝土，内侧模支撑排架支撑顶板计算结果如下：支撑架最大反力 N=14.5t。内侧模支撑架应力图塔顶门架最大应力=112MPa,出现在支撑架斜撑杆件上。内侧模支撑架变形图最大变形出现在支撑架中间位置处，位移值 7mmL/400=7.3mm。内侧模支撑架变形图最大拉力为 168kN 出现在支撑架下弦杆位置处，最大压力为 168kN 出现在支撑架上弦杆中间位置处。压杆的整体稳定性验算，=N/A,由查表可知杆件的值分别取 0.4606，计算出 =7382、.3 MPa=170 MPa。（2）、工况二：挂篮走行，内侧模排架作为内侧模板和顶模板放置平台内侧模支撑架荷载图计算结果如下：内侧模支撑架反力图内侧模支撑架最大反力 N=2.3t。内侧模支撑架变形图内侧模支撑架最大变形为 f=2mm。内侧模支撑架应力图内侧模支撑架最大应力=40MPa。内侧模支撑架内力图最大拉力为 43kN 出现在支撑架下弦杆位置处，最大压力为 43kN 出现在支撑架上弦杆中间位置处。压杆的整体稳定性验算，=N/A,由查表可知杆件的值分别取 0.4606，计算出 为 18.8 MP=170 MPa。由上述结果可得，内侧模支撑架满足要求。三）梁顶桁架计算1 计算工况根据挂篮底平台83、走行，主要计算如下工况：（1）梁顶桁架安装完成，桁架处于空载状态。（2）挂篮底平台开始走行时，对桁架箱梁剪力最大时，即吊架 G6 距立柱2.25m 处。（3）挂篮底平台走行过程中，对桁架箱梁弯矩最大时，即吊架 G6 距立柱4.5m 处。（4）挂篮底平台走行到位时，对桁架反力最大时，即吊架 G6 距立柱 10.25m处。（5）挂篮底平台走行到位后，转化吊架 G6 受力至斜拉索上，考虑这个工况对桁架的偏载， 两个吊架 G6 一个受力，一个不受力。2 计算模型对梁顶桁架建立 MIDAS 模型进行受力分析，建立模型如下：3 计算结果3.1 工况一：梁顶桁架安装完成，桁架处于空载状态。（1）、受力图示如84、下：（2）、反力计算后锚点反力-2.2t，前垫座处反力 26.3t。（3）、应力计算拉带最大应力=13MPa。其他梁单元最大应力=49Mpa，最大应力出现在连接系处。（4）、变形计算最大变形 f=33mm，出现在箱梁 G1 最前端处。3.2 工况二：挂篮走行，吊架 G6 距立柱 2.25m 处。（1）、受力图示如下：（2）、反力计算后锚点反力 35.3t，前垫座处反力 149.4t。（3）、应力计算拉带最大应力=32MPa。其他梁单元最大应力=133Mpa，最大应力出现在箱梁 G1 集中受力处。（4）、变形计算最大变形 f=38mm，出现在前端连接系 L2 处。3.3 工况三：挂篮走行，吊架 85、G6 距立柱 4.5m 处。（1）、受力图示（2）、反力计算后锚点反力 48.2t，前垫座处反力 162.3t。（3）、应力计算拉带最大应力=45Mpa。其他梁单元最大应力=166Mpa，最大应力出现在箱梁 G1 集中受力处。（4）、变形计算最大变形 f=43mm，出现在前端连接系 L2 处。3.4 工况四：挂篮走行，吊架 G6 距立柱 10.25m 处。（1）、受力图示（2）、计算反力后锚点反力 107.0t，前垫座处反力 221.1t。（3）、应力计算拉带最大应力=177Mpa。其他梁单元最大应力=96Mpa，最大应力出现在立柱 G3 处。（4）、变形计算最大变形 f=65mm，出现在前端86、连接系 L2 处。3.5 工况五：挂篮走行到位，两个吊架 G6 一个受力，一个不受力。（1）、受力图示（2）、反力计算后锚点反力 105.6t，前垫座处反力 219.7t。（3）、应力计算拉带最大应力=116Mpa。其他梁单元最大应力=96Mpa，最大应力出现在立柱 G3 处。（4）、计算变形最大变形 f=43mm，出现在箱梁 G1 最前端处。4 其他结构计算4.1 箱梁 G1、G2 稳定计算箱梁 G1、G2 整体稳定计算如下：箱梁 G1、G2 局部稳定计算如下：4.2 立柱 G3 计算立柱 G3 采用箱型截面，从计算模型查出得立柱受压最大 232t。立柱构件长细比 = 54，据表查得 = 087、.780，计算整体稳定如下：销轴连接处计算，直径为 140mm，材质 45#钢，销轴剪力 116t，最大弯矩为4.2t.m,计算应力如下：4.3 拉带 G4、G5 计算拉带最大拉力 170t，与立柱及箱梁间采用销轴连接，销轴直径为 120mm，材质 45#钢，销轴剪力 85t，最大弯矩为 2.7t.m,计算应力如下：4.4 后锚点受力计算后锚点受力最大 107t，采用 4 根32mm 精轧螺纹钢筋，钢筋材质 PSB930,单根精轧螺纹钢筋受力 26.8t35t，满足要求。计算后锚固分配梁受力如下：后锚固分配梁最大弯矩 18.2t.m,最大剪力 29.3t4.5 吊架 G6 与纵梁连接计算吊架 G6 与纵梁连接之间采用吊带连接，受拉力最大 90t,计算受力如下：吊带受拉计算：吊带上下连接采用销轴，销轴直径为 80mm，材质 40Cr 钢，销轴剪力 45t，最大弯矩为 2.0t.m,计算应力如下：杆端至销孔边截面应力计算：5.后走行吊点计算后走行吊点受力最大100t，采用4根32mm精轧螺纹钢筋，钢筋材质PSB930,单根精轧螺纹钢筋受力 25t35t，满足要求。计算后锚固分配梁受力如下：后走行吊点上下吊架连接采用销轴，销轴直径为 80mm，材质 40Cr 钢，销轴剪力 50t，最大弯矩为 2.1t.m,计算应力如下：通过以上计算可知：挂篮及梁顶桁架结构受力满足要求。